JPH11507410A

JPH11507410A - 高分散相エマルジョンから誘導された絶縁用フォーム材料の使用

Info

Publication number: JPH11507410A
Application number: JP9502224A
Authority: JP
Inventors: ダイアー、ジョン・コリンズ; デスマライス、トーマス・アレン
Original assignee: Procter and Gamble Co
Current assignee: Procter and Gamble Co
Priority date: 1995-06-07
Filing date: 1996-06-03
Publication date: 1999-06-29
Also published as: KR19990022606A; HUP9901080A3; NO975766L; CA2223824A1; EP0830418B1; CN1071357C; NO975766D0; DK0830418T3; ES2152532T3; WO1996040824A1; CA2223824C; ATE197809T1; TR199701563T1; HUP9901080A2; DE69611090D1; CN1191552A; KR100253968B1; AU6173696A; EP0830418A1; CZ396597A3

Abstract

(57)【要約】本発明は絶縁材用重合体フォーム材料の使用に関する。これらの重合体フォームは、一般的に高分散相エマルジョン又は「ＨＩＰＥ」として公知である、水相の油相に対する比較的高い比率を有する特定の油中水滴型エマルジョンの重合によって製造される。本発明において用いられるこのＨＩＰＥから誘導されたフォーム材料は、相互連結された連続気泡の、一般的に、疎水性の、軟質又は半軟質の、非イオン性重合体フォーム構造物からなる。このフォーム構造物は、（Ａ）少なくとも約０．０１ｍ²／ｃｃのフォーム容積当たりの比表面積、（Ｂ）約０．０５ｇ／ｃｃ未満の密度、（ｃ）−２０℃と９０℃との間のガラス転移温度（Ｔｇ）を有する。このフォームは熱的、音響的、及び／又は機械的絶縁材料として用いることができる。好ましい実施態様として、このフォームは圧縮された高密度状態で製造され、包装され、かつ船積みされ得、活性（例えば、加熱）によりそのフォームの元の密度に巻き戻されよう。

Description

【発明の詳細な説明】高分散相エマルジョンから誘導された絶縁用フォーム材料の使用発明の分野本出願は、絶縁材料として微孔性連続気泡重合体フォーム材料の使用に関する。本出願は、特に、高分散相エマルジョンから製造された絶縁フォーム材料の使用に関する。発明の背景効率的で有効な絶縁材料の開発は、実質的な商業的関心事の主題であった。このことは、断熱材、例えば、任意の装置、構造物又は容器の熱損失（又は利得）の速度を低下させるものである材料について特に真実である。フォームは絶縁材として広く使用されている。フォームのこのような用途及び性質を記載した文献には、Oertel，G.著「ポリウレタンハンドブック(Polyurethane Handbook)」，ハンサー・パブリッシャーズ(Hanser Publishers)，ミュンヘン，1985年、並びにGibson，L．J.；Ashby，M．F．著「気泡固体、構造物及び性質(Cellular Soli ds，Structure and Properties）」、パーゲモン・プレス(Pergamon Press)，オックスフォード，1988年が含まれる。用語「絶縁材」は、一方の場所から他方の場所へのエネルギーの移動を減少させる全ての材料を指す。このようなエネルギーには、熱系、音響系及び／又は機械系のものが含まれる。熱絶縁は特に重要なものであり、絶縁媒体の熱伝導率に関係している。「完全な」絶縁体は真空である。しかしながら、絶縁すべき領域の周りに排気した空間を発生させ且つ維持することは、特に大きな体積を取るため実際的ではないといえる。真空容器に作用する大気圧に対抗するために必要な構造的保全性が問題になり得る。一般的な絶縁媒体は、保全性を備える固体によって囲まれた多孔質領域を有するフォーム又は気泡材料である。絶縁体としてのフォームの機能は、空気を取り込んで、上述したタイプの熱伝導率を低下させることである。フォームは一般的に、構造物内の細孔又は気泡のサイズ並びにフォーム内の開口対中実構造の比に近似しているその密度によって特徴付けられる。全てのフォームの熱伝導率は、４つの特性、即ち、１．細孔を通過する対流、２．気体を通過する伝導、３．重合体を通過する伝導及び４．気泡壁を通過し、気泡空隙を横切る熱輻射に依存している。絶縁媒体の細孔を通過する気体の移動による対流は、気泡サイズを約４ｍｍ以下に減少させることにより無視できるようになる。細孔を通過する対流は、１０ｍｍより小さい気泡内で抑制される。殆どのフォームはこれらの寸法よりも遥かに小さい気泡を有している。気体を通過する伝導は典型的にはシステム熱伝導の３分の２と同じくらい多くを占め得る。この理由から、気体は典型的に時間の経過により大気で交換されるであろうが、低い伝導率の気体が充填されたフォームが好ましいであろう。固体重合体を通過する伝導は、低い密度のフォームでは無視できる。熱輻射は、フォーム中の熱伝導率の４分の１乃至３分の１を占め得る。（Glic ksman，L．R.；Torpey，M.；Marge,A.ジャーナルオブセルラープラスチックス（Ｊ．Cell．Plastics）1992 年、28巻、571 頁及びDeVos，R.；Rosbotham ，D.；Deschaght，J．同文献．1994年、30巻、302 頁参照）。輻射熱移動は、フォームの気泡サイズに非常に依存しており、気泡サイズ（好ましくは≦１００μ ｍである）と共に減少する。Kodama他（同文献．、1995年、31巻、24頁）は、０．０５２ｇ／ｃｃの密度で平均気泡サイズが３５０μｍから２００μｍまで減少したとき、一連のポリウレタンフォーム（「ＰＵＦ」）のκ因子（断熱能力の尺度）に於ける改良について報告している。Doergeは、約０．０３７ｇ／ｃｃより小さい密度を有するフォームが、部分的に気泡壁の増大する透明度(transparenc y)及び気泡壁破壊（低伝導度気体充填材の急速な拡散を可能にする）のために、これらの低密度で典型的に生じる気泡サイズの増大に帰因する熱伝導度にいて増加を示すことを報告している（Doerge，H．P．同文献．、1992年、28巻、115 頁）。最良の絶縁硬質フォームは、低い熱伝導係数を有する気体を充填することが可能な（又は全く気体を含まない）最小の気泡を有する低密度フォーム（独立気泡ＰＵＦについて約０．０３〜０．０７ｇ／ｃｃ）である。それで、低密度で且つ非常に小さい気泡、例えば、≦１００μｍを有するフォームを製造することが望ましいであろう。このようなフォームは明らかに、現状技術の吹込み発泡方法(blo wn foam process)によって製造することはできない。電気器具工業（例えば、冷蔵庫、水加熱器）等用の絶縁フォームを製造するための歴史的アプローチは、特にポリウレタン及びポリイソシアナート出発物質をベースとするフォームのために、物理的膨張剤としてクロロフルオロカーボン類（ＣＦＣ）を使用することであった。ＣＦＣとオゾン層破壊との間の報告された関連は、これらの生産を厳しく削減し、フォームを製造するための代替物質及び／又は方法についての必要性を増加させた。しかしながら、二酸化炭素及びペンタンのような代替発泡剤は、ＣＦＣで製造されたものに対して低い効率の絶縁フォームをもたらす。これは、ＣＦＣ発泡フォームで可能なものと同じミクロ構造の微細さ及び密度を得る上での困難さからの結果である。例えば、Moore，S．E ．ジャーナルオブセルラープラスチックス（Ｊ．Cell．Plastics）1994 年、30巻、494 頁及び1991年7 月23日発行の米国特許第5,034,424 号（Wenning 他）を参照されたい。また、前記のOertelの著書、273 頁；前記のGibson及びAs hby の著書、第７章、201 頁も参照されたい。ポリウレタンフォームは多分、このような応用で最も広く使用されている種類のものであろう。加工で使用される薬品は、劣った光安定性（Valentine，C.；C raig，T．A.；Hager，S．L．ジャーナルオブセルラープラスチックス（J ．Cell．Plastics） 1993 年、29巻、569 頁参照）、フォーム中の望ましくない化学的残留物の避けられない存在（これらの残留物を最小にするための努力を記載した、1980年7 月8 日発行のKehr他の米国特許第4,211,847 号及び1984年3 月27日発行のGuthrie 他の米国特許第4,439,553 号参照）、及び組成物内の窒素原子の存在のために燃焼の間に発生する有毒ガスの生成（Hartzell，G．E．ジャーナルオブセルラープラスチックス（J．Cell．Plastics）1992年、28巻、330 頁参照）を含むある種の欠点を示す。これは、火災が発生する可能性のある船、自動車、列車又は飛行機のような公共の輸送機関を含む事故で特に問題になり得る。前記のGibson及びAshby の著書、第８章、212 頁参照。これはまた、焼却すべき廃物流の中にフォームを廃棄するとき問題になり得る。建築絶縁工業は、（ガラス詰綿及び発泡セルロース絶縁材に加えて）発泡ポリスチレン硬質パネルを広く使用してきた。スチレンフォームパネルは、それが硬質であり、建設中に釘打ちすることができ、疎水性であって防湿性を与え（そうでないと絶縁値を低下させる）、そして比較的安価であるという点で有用である。前記のOertelの著書、277 頁参照。この材料はまた、飲料カップ及び食品容器で広く使用されている。これらの材料の気泡サイズは、典型的に３００〜５００ μｍの範囲内である。より小さい気泡のポリスチレンフォームは、引用してここに組み込まれる、Chemtech 1991 年、290 頁及び1992年7 月7 日発行の米国特許第5,128,382 号（Elliott 他）に記載されている熱誘導相分離方法(Thermally I nduced Phase Separation Process)（ＴＩＰＳ）を使用して製造された。絶縁材として商業的に魅力のある絶縁フォームを製造する際の重要な問題は、経済性である。フォームの経済性は、使用するモノマーの量及び費用並びにモノマーを、使用できる重合体フォームに転換するための費用に依存している。このような絶縁フォームの費用の減少は、特に、使用するモノマーの全量を減少させる点で、所望の絶縁性質及び機械的性質を得ることを非常に困難にするであろう。従って、（１）使用の必要条件に応じた適切な剛性又は柔軟性を有し、（２）輻射により寄与される熱伝導度を制限するために比較的小さい気泡サイズで製造することができ、（３）望まれない環境問題を誘発する可能性のあるクロロフルオロカーボン類又はその他のガスを使用することなく製造することができ、（４）燃焼の際に毒性ガスを放出する可能性のある化学的に結合された窒素を構造物中に含有せず、かつ、（５）所望の絶縁性及び機械的性質を受容できない程度まで犠牲にすることなく経済的に製造することができる、連続気泡絶縁性重合体フォーム材料を製造することができることが望ましいであろう。発明の概要本発明は絶縁材としての重合体フォーム材料の使用に関する。これらの重合体フォームは、一般的に「ＨＩＰＥ」として当該技術分野で公知である、油相に対して水相の比較的高い比率を有する特定の油中水滴型エマルジョン重合によって製造される。本明細書で使用するとき、このようなエマルジョン重合から得られる重合体フォーム材料を、以下「ＨＩＰＥフォーム」と言う。本発明において用いられるＨＩＰＥフォーム材料は、一般に、相互連結された連続気泡の疎水性の、軟質又は半軟質の、非イオン性重合体フォーム構造物を含む。これらフォーム構造物は、（ａ）少なくとも約０．０１ｍ²／ｃｃのフォーム容積当たりの比表面積、（ｂ）約０．０５ｇ／ｃｃ未満の密度、及び（ｃ）約−２０℃と９０℃との間のガラス転移温度（Ｔｇ）を有する。本発明は、水対油の比率は少なくとも約１２：１である不連続水相及び連続油相からなるＨＩＰＥの重合を経て製造される低密度絶縁フォームの使用を提供する。水相には一般的に電解質及び水溶性開始剤が含有されている。油相は、一般に、遊離基によって重合可能な実質的に水不溶性のモノマー、乳化剤及び以下に規定するその他の任意の成分からなる。このモノマーは、得られる重合体フォームに望まれる性質、例えば、最終用途のために十分な機械的保全性及び経済性を与えるように、ガラス転移温度（Ｔｇ）は約−２０℃と９０℃との間に選択される。本発明の好ましい実施態様においては、使用されるフォームは圧縮された高密度状態に製造され、貯蔵され、かつ船積みされ、かつ活性化（例えば、加熱）するとフォームの元の密度及び寸法に「跳ね戻る」であろう。本明細書ではこれらのフォームを「圧縮性フォーム」と呼ぶ。このようなフォームは関連出願である、T.DesMarais and J.Dyerにより１９９５年６月７日に出願されたＵ．Ｓ．Ｓ．Ｎ．に記載され、かつ特許請求されている。これらの圧縮性フォームは、絶縁材のロール巻きされた詰綿が広く分散された場所に船積みされ、車両の重量制限に達する前に輸送車両の積載容積が一杯になってしまうような、建築用絶縁材において特に有用である。図面の簡単な説明図面の図１は、５７℃で注いだ４８：１の水対油比を有するＨＩＰＥから製造された、本発明において有用な代表的な重合体フォームの切断面の顕微鏡写真（倍率２５０×）であり、ここでモノマー成分は、重量比率で１２：１４：６２：１２のスチレン：工業用グレードのジビニルベンゼン（ＤＶＢ約５５％及びエチルスチレン約４５％）：アクリル酸−２−エチルヘキシル：１，４−ブタンジオールジメタクリレートからなり、及び（油相の重量基準で）５％のジグリセロールモノオレエート（ＤＧＭＯ）及び１％の市販のスパン８５（Span８５）乳化剤を使用した。図面の図２は、図１のフォームの顕微鏡写真（倍率１０００×）である。図面の図３は、３７℃で注いだ１４０：１の水対油比を有するＨＩＰＥから製造された、本発明において有用な代表的な重合体フォームの切断面の顕微鏡写真（倍率２５０×）であり、ここでモノマー成分は、重量比率で２０：２０：６０のスチレン：工業用グレードのジビニルベンゼン（ＤＶＢ約５５％及びエチルスチレン約４５％）：アクリル酸−２−エチルヘキシルからなり、及び（油相の重量基準で）５％のジグリセロールモノオレエート（ＤＧＭＯ）を使用した。図面の図４は、図３のフォームの顕微鏡写真（倍率１０００×）である。発明の詳細な説明Ｉ．重合体フォームの用途Ａ．全般本発明の用途としての重合体フォームは熱絶縁材料として広く有用である。熱絶縁の用途において、これらのフォームは、支持構造体に固定されて、真空絶縁パネルとして、あるいは建築用構造絶縁パネルとして、所望の硬度での用途のため比較的に硬質のスラブとして供給され得る。これらの用途のため、該フォームは、一般に、完全に膨脹された状態で提供され、このような形態は約５０℃から約８０℃の比較的高いＴｇをもたらすであろう。この形態はまた以下に述べるような比較的高い濃度の強靭なモノマーを含むであろう。硬質のスラブとして、本発明のフォームは、他の支持体媒体に積層又は結合して、剛性、強度又はより良い絶縁性を与えることができる。例えば、反射性箔の薄いシートをフォームスラブの片側又は両側に積層して、構造物を通過する輻射熱移動を更に減少させることができる。これらの重合体フォームはまた実質的に任意の所望の形状で供給することができる。好ましくは、このような形状は、水の移動に関連した費用及び効果を限定するために重合したエマルジョンの圧縮脱水を許すであろう。Ｂ．絶縁製品ＨＩＰＥから誘導された重合体フォームは、電気器具（冷蔵庫、オーブン、レンジ、トースター、冷凍庫）、輸送機器（自動車、列車、飛行機、船）、建造物（壁絶縁、屋根裏絶縁）及び多数のその他の用途を含む種々の熱用途において特に有用である。好ましい態様の一つは、その最も薄い寸法の少なくとも約３分の１厚さにまで圧縮され、ロール素材品として貯蔵、輸送及び適用され、元の寸法及び絶縁性を復元するために時間及び／又は熱によって適用後に膨張させる、該フォームの連続的スライスの使用を含む。本発明の使用のためのフォームはまた、真空絶縁パネルの内部に、重合体構造物を通る熱の伝導のための通路を供給することになる多量の塊を加えなくとも該パネルに強度及び堅さを与えるために用いることができる。このような用途のために、例えば、約５０℃と８０℃との間の、本発明のフォームの高いＴｇバージョン(version)を使用することが一般に望ましいことであろう。このようなフォームは、水が圧搾処理の間Ｔｇ近くに加熱される場合、圧搾によりなお効果的に脱水され得る。圧搾により本発明のフォームから水を除去するための能力はコスト及び処理の複雑性を限定するために大いに好ましいことである。本発明のフォームは非常に低密度（例えば、＜０．０２０ｇ／ｃｃ）に製造することができるので、該フォームは真空絶縁構造充填材として殊に有用である。これらのフォームが有する適度の小さい気泡サイズは真空パネルを通る放射熱伝導を低減する。この低密度は熱エネルギーがそこを通って伝わる比較的小さな固体重合体を提供する。フォームの気体を通る伝導が無視できるのでこれら二つの特質はここでは特に重要である。Ｃ．その他の用途これらのフォームは、また、音響的又は機械的力に対する絶縁材として使用することができる。音響的及び／又は機械的振動の伝達に対する絶縁材として使用することを意図するとき、これらのフォームは、材料のＴｇ及び転移の幅の両方を特別の用途のために最適化できる点で特に有用である。フォームのＴｇを、減衰させる音響エネルギー又は振動エネルギーの中間点の温度及び周波数に近づけて揃えることが一般的に望ましい。本発明のフォームは、以下に述べるようにしてこの目的のために容易に「調整」される。例えば、２５℃で１０００Ｈｚの連続ノイズを減衰させる場合、１０００Ｈｚで測定されたフォームのＴｇは２５℃ にすべきである。ノイズ又は振動が周波数の組合せのものである場合（通常あることであるが）又はより広い温度範囲に亘って減衰を望む場合、フォームのガラスからゴムへの転移領域をできるだけ広くしなくてはならない。また、フォームは第二の重合体材料で後処理して、両方の重合体が温度及び周波数の異なって領域で音／振動減衰に寄与する巨視的貫通網状組織を作ることができる。音響的又は機械的衝撃絶縁材としてのフォームの包括的用途のさらなる説明は、Brandup ，J.；Immergut，E．H．「重合体ハンドブック」、第２版、ウィリー−インターサイエンス、ニューヨーク、ニューヨーク州、1975年、240 〜242 頁、210 〜 216 頁及び286 〜325 頁に記載されている。ＩＩ．絶縁重合体フォームＡ．一般的フォーム特性本発明に従って用いられる重合体フォームは比較的に連続気泡である。これは、フォームの個々の気泡が、隣接する気泡と完全に塞がれていない組織であることを意味する。このような実質的に連続気泡のフォーム構造物中の気泡は、フォーム構造物内に一つの気泡を他の気泡に連結する気泡間開口又は「窓」を有している。これらの実質的に連続気泡のフォーム構造物は、一般的に、個々の気泡が、多数の相互に連結された三次元的に枝分かれしたウエブによって規定される網状組織の特性を有する。これらの枝分かれしたウエブを作っている重合体材料のストランドは、「壁体」と言うことができる。典型的な壁体型構造を有する連続気泡フォームを、図１及び２の顕微鏡写真で例として示す。ここに用いられているように、サイズが少なくとも１μｍであるフォーム構造物中の気泡の少なくとも８０％が、少なくとも１個の隣接する気泡と開口組織である場合は、フォーム材料は「連続気泡」である。連続気泡であることに加えて、この重合体フォームは一般的に疎水性であり、フォームを通り抜ける水性液体の通過を抑制する。このフォーム構造物の内部表面は、以下に述べるように、重合後にフォーム構造物中に残っている親水性化界面活性剤及び塩の除去により又は選択された後重合フォーム処理手順により疎水性にされる。本発明により用いられたフォームは、それぞれの特別の適用で望まれる性質を与えるように容易に最適化される。これらのフォームの性質の広範囲に亘る制御の容易性は先例がない。例として、これらのフォームは、親水性又は疎水性（好ましくは疎水性）、微孔性（＜１０μｍ）から中間気泡直径（約１００μｍ）まで、低密度（０．０５ｇ／ｃｃ）から非常に低い密度（０．００５ｇ／ｃｃ）まで、硬質から軟質まで（高いＴｇから低い（環境以下）Ｔｇに対応する）及び強いものから弱いものまであってよい。これらのフォームは、その最終用途に応じて、連続シート、硬質の厚いボード、種々のサイズの微粒子、特殊形状等々として提供される。しかしながら、最適化により、これらのフォームは、前記の発泡方法に付随する欠点の幾つかを回避する。即ち、これらは好ましくは窒素を含有せず、そのため燃焼によって著しく有毒なガスを生成せず、製造の間にＣＦＣ／揮発性有機化合物（「ＶＯＣ」）材料を必要とせず、板原料、ロール原料、粒状フォーム等として妥当な経済性で大量に容易に製造可能である。更に、本発明のフォームは本来光安定性である。好ましい実施態様において、この重合体フォームは圧縮された形で製造され得、重合体フォームは加熱又は時間の経過により膨脹しかつその完全な絶縁能力（本明細書では「圧縮性フォーム」と呼ぶ。）に到達する。これらの圧搾された重合体フォームは、通常、圧力をかけて重合されたＨＩＰＥフォームから水相を搾りとり、及び／又は熱乾燥及び／又は真空脱水することによって得られる。搾りとり、及び／又は熱乾燥／真空脱水の後急速に冷却することにより、該重合体フォームは圧縮され、もしくは非膨脹の状態にある。本発明の圧縮性フォームの重要なパラメーターは、そのガラス転移温度（Ｔｇ）である。Ｔｇは、重合体のガラス状態とゴム状態との間の転移の中間点を表わす。使用の温度よりも高いＴｇを有するフォームは非常に強いであろうが、また非常に堅く、割れる可能性がある。このようなフォームはまた、典型的には、長期間圧縮された状態で貯蔵した後、膨張した状態に回復のために長い時間がかかる。特別のフォームの最終用途はフォームの望ましいＴｇを決定するとき重要な要因であるけれども、約０〜約５０℃のＴｇを有するフォームが好ましい。約１０〜約４０℃のＴｇを有するフォームが更に好ましい。Ｂ．フォーム密度本発明の絶縁フォームの他の重要な性質は、その密度である。「フォーム密度」（即ち、空気中でのフォームの容積の１立方センチメートル当たりのフォームのグラムで）は、他に支持がなければ乾燥基準で特定される。フォーム構造物の単位容積当たりの固体フォーム材料の質量の決定を与える全ての適切な重量方法を、フォーム密度を測定するために使用することができる。例えば、（引用してここに組み込まれる）1995年2 月7 日付けで発行された米国特許第5,387,207 号（Dyer他）の試験方法欄に、より十分に記載されているＡＳＴＭ重量方法が、密度決定に使用できる一つの方法である。フォームは空気の密度以下からフォームが製造される重合体の嵩密度未満に至るまで実質的にいかなる密度においても製造され得るので、その膨張した状態で、約０．０５ｇ／ｃｃ未満、好ましくは約０．０８〜約０．００４ｇ／ｃｃ、より好ましくは約０．０３８〜約０．０１３ｇ／ｃｃ、最も好ましくは約０．０３ｇ／ｃｃの乾燥基準密度を有する時、本発明のフォームは、最も有用である。Ｃ．重合体フォームの他の性質フォーム気泡、特に比較的モノマーを含有しない水相液滴を取り囲むモノマー含有油相を重合させることによって形成される気泡は、しばしば形状が実質的に球状であろう。このような球状気泡のサイズ又は「径」は、一般にフォームを特性化するため通常使用されるパラメーターである。重合体フォームの与えられたサンプル中の気泡はほぼ同じサイズであるとは限らないので、平均気泡サイズ、即ち平均気泡径で、しばしば特定されるであろう。フォームの平均気泡サイズを決定するために、多数の技術が利用できる。しかしながら、フォーム中の気泡サイズを決定するための最も有用な方法には、フォームサンプルの走査電子顕微鏡写真に基づく簡単な測定が含まれる。例えば、図１に、その膨張した状態での本発明による典型的なＨＩＰＥフォーム構造を示す。２０μｍの寸法を表わす目盛が、顕微鏡写真の上に重ねられている。このような目盛は、画像解析方法により平均気泡サイズを決定するために使用することができる。本明細書に記載した気泡サイズ測定は、例えば、図１に示すように、その膨張した状態でのフォームの数平均気泡サイズに基づいている。本発明による絶縁材料として有用であるフォームは好ましくは、約１００μｍ未満、さらに好ましくは約１０μｍ〜５０μｍ、最も好ましくは約１５μｍ〜３５μｍの数平均気泡サイズを有するであろう。Ｄ．比表面積フォームの他の重要なパラメーターはその比表面積であり、これはフォーム中の気泡単位の寸法及び重合体の密度の両方によって決定され、それでフォームによって与えられる固体表面の全量を定量する方法である。比表面積は、既知の質量及び寸法のフォームサンプル内で生じる、低い表面張力液体（例えば、エタノール）の毛細管上昇の量を測定することによって決定される。毛細管吸引法によりフォーム比表面積を決定するためのこのような方法の詳細な説明は、引用してここに組み込まれる、1995年2 月7 日付けで発行された米国特許第5,387,207 号（Dyerら）の試験方法欄に記載されている。比表面積を決定するためのその他の同様の試験を、本発明の絶縁フォームで使用することができる。本発明のフォームは少なくとも約０．０１ｍ²／ｃｃ、好ましくは少なくとも約０．０２５ｍ²／ｃｃの比表面積を有する。Ｅ．圧縮性フォーム圧縮された状態に維持され得るフォームに関し、この状態は重合体フォームを重合体のＴｇよりも実質的に下に保持することによって維持される。この状態では、個々の重合体鎖の流れは比較的遅い。しかしながら、（その中に含有されている比較的高いレベルの架橋剤から導かれる）このフォームの熱硬化特性は、元の膨張状態の記憶を与える。そうして、加温するか又は荷重のない状態で放置したとき、フォームはその元の寸法を（そのＴｇよりも著しく高く加熱すると急速に）回復する。これらの寸法は有用な絶縁材料としての固有の低密度を持つ。この属性は、住居の屋根裏のような比較的広い面積をカバーするために、フォームをロール形状で輸送、貯蔵および適用する際に特に有用である。これらの段階の間に、これは、例えば、ガラス繊維詰綿の特性のものよりも著しく嵩が小さい。適用の間又は後で、熱及び／又は時間の経過によって、フォームの元の寸法及び絶縁能力が復元するであろう。重合体フォームのＴｇは、圧縮された状態で安定性を維持し、かつ尚妥当な期間内で又は到達可能な温度で再膨張を生じさせるために明らかには重要である。熱又は時間の経過に暴露された際に、好ましい実施態様として用いられた圧縮されたフォームはその元の寸法及び形状を回復する。これは、フォームを製造するために使用した重合体の熱硬化の性質に帰因させることができる。一般的に、このフォームは、フォームのスライスしたシートの最も薄い寸法である、「ｚ− 方向」と呼ばれる一次元で圧縮される。フォームの元の膨張した寸法の回復の際に、「膨張係数」は、膨張状態の圧縮状態に対する最も薄い寸法の比に関するものとして定義することができる。これらの圧縮されたフォームについて、膨張係数は少なくとも約３倍である。即ち、その膨張状態のフォームの厚さは、その圧縮状態のフォームの厚さの少なくとも約３倍である。圧縮されたフォームは典型的には、約３倍〜約１０倍の範囲内の膨張係数を有する。比較すると、先行技術の圧縮されたガラス繊維詰綿フォームは典型的に、約２倍のみの回復可能な膨張係数を有する。一例として、密度０．０２０及びＴｇ４０℃を有する、スチレン３５％、ジビニルベンゼン２０％、及びアクリル酸−２−エチルヘキシル４５％を含むＨＩＰＥを重合することにより製造されたフォームは、４０℃で水を満たし、圧縮から解放後直ちに冷却すると、圧縮することができる。圧縮度は該フォームが通過するニップロールの幾何形状、該フォームの密度、及びより小さい程度であるがフォームが圧縮される速度及び温度により支配される。この例では、該フォームはその元の厚さの約５倍から約２０％まで圧縮される。該圧縮されたフォームは、約８℃又は該フォームのＴｇ（この場合、約３２℃）より下の温度で貯蔵された場合、ほとんど一定にセットされて維持されるであろう。すなわち、該圧縮されたフォームは、周辺温度（２２℃）で加重されないですくなくとも一週間の期間置かれた時その元の厚さの約１０％以上は回復しないであろう。換言すれば、その元の厚さの約３０％以上は回復しないであろう。実際に、該フォームは、特に、例えば、収縮ラップロール形に適当な包装より抑制された場合、さらに長期間置いても成長しないであろう。該フォームが少なくとも約そのＴｇ（この場合、約４０℃）に加熱された場合、該フォームは、約１時間、好ましくはそれ以下で、実質的にその元の厚さの全て、又はその元の厚さの８０％を回復するであろう。実際、このようなフォームは、約１時間未満少なくとも約４０℃に加熱された場合、その元の厚さの９０％を回復するであろう。このような条件は、例えば、圧縮されたフォームが収縮ラップから解放され、所望の適用がなされた後、夏時間に屋根裏に晒される場合に近い。ＩＩＩ．比較的高い水対油比率を有するＨＩＰＥからの重合体フォームの製造Ａ．全般本発明に有用な重合体フォームは、ＨＩＰＥの重合によって製造される。ＨＩＰＥを生成するために使用される水相と油相との相対量は、多数の他のパラメーターの中で、得られる重合体フォームの構造的性質、機械的性質及び性能性質を決定する上で重要である。特に、エマルジョン中の水の油に対する比率は、フォームの密度、気泡サイズ及び毛細管吸引比表面積並びにフォームを生成する壁体の寸法に影響を与え得る。本発明のＨＩＰＥフォームを製造するために使用されるエマルジョンは、一般的に、約１２：１〜約２５０：１、更に好ましくは約２５：１〜約１２５：１、最も好ましくは約３０：１の範囲内の水相対油相の容積対重量の比を有するであろう。このようなフォームを得る方法は下記工程を含む。すなわち、Ａ）約３０℃以上の温度及び低い剪断混合下で油中水滴型エマルジョンを生成する工程であって、該エマルジョンは、（１）油相であって、該油相は、（ａ）約８０重量％〜約９８重量％の、約−２０℃〜約９０℃のＴｇ値を有する共重合体を生成することができるモノマー成分であって、該モノマー成分は、（ｉ）約１０重量％〜約７０重量％の、約３５℃以下のＴｇを有する単独重合体を生成することができる実質的に水不溶性の単官能性モノマー、（ｉｉ）約１０重量％〜約７０重量％の、スチレンによって与えられるものとほぼ同等の靭性を与えることができる実質的に水不溶性の単官能性コモノマー、（ｉｉｉ）約２％〜約５０％の、ジビニルベンゼン及びその類似物からなる群から選択された第一の実質的に水不溶性の多官能性架橋剤、及び（ｉｖ）約０％〜約１５％の、ジオールジアクリレート及びその類似物からなる群から選択された第二の実質的に水不溶性多官能性架橋剤を含み、及び、（ｂ）約２重量％〜約２０重量％の、油相に可溶性で、安定な油中水滴型エマルジョンを生成するために適している乳化剤成分、を含み、（２）約０．１重量％〜約２０重量％の水溶性電解質からなる水相、及び（３）約１２：１〜約２５０：１の範囲内の水相対油相の容積対重量の比、を含み、Ｂ）油中水滴型エマルジョンの油相中のモノマー成分を重合して重合体フォーム材料を製造する工程、を有する。この重合体フォーム材料は、所望の形状にすることができる乾燥した疎水性のフォームを供給するために、その後繰り返し洗浄し、脱水することができる。典型的には、この造型はシートにスライスすることからなる。これらのシートは、例えば、加圧ニップに連続的に通して薄い状態に圧縮し、ロールに巻くことができる。これらのシートは、解き、所望のように適用し、その活性化温度（普通、重合体のＴｇ付近）より高く加熱するか又は環境温度に依存して、比較的長時間、例えば、数週間、数ヶ月間若しくは数年間放置させるまで、その比較的薄い圧縮状態を保持するであろう。１．油相成分ＨＩＰＥの連続油相は、重合されて固体フォーム構造物を生成するモノマーからなる。このモノマー成分は、約−２０℃〜約９０℃、好ましくは約１５℃〜約５０℃、より好ましくは約２０℃〜約４０℃のＴｇを有する共重合体を生成することができるように配合される。（動的機械的分析（ＤＭＡ）によるＴｇを決定するための方法）は、下記の試験方法欄に記載されている。このモノマー成分には、（ａ）そのアタクチック無定形重合体が約３５℃以下のＴｇを有する少なくとも１種の単官能性モノマー（Brandup,J.;Immergut，E．H．「重合体ハンドブック(Polymer Handbook)」、第２版、ウィリー−インターサイエンス(Wiley-Int er science)、ニューヨーク州、ニューヨーク、1975年、III-139 参照）；（ｂ）フォームの靭性及び耐引裂性を改良するための少なくとも１種の単官能性コモノマー；（ｃ）第一多官能性架橋剤、及び（ｄ）任意に第二多官能性架橋剤が含まれる。単官能性モノマー（類）及びコモノマー（類）並びに多官能性架橋剤（類）の特別の種類及び量の選択は、このような材料を本発明で使用するために適するようにする、構造及び機械的性質の所望の組合せを有するＨＩＰＥフォームを実現するために重要であろう。該モノマー成分には、得られる重合体フォーム構造物にゴム様性質を与える傾向がある１種又は２種以上のモノマーが含まれる。このようなモノマーは、約３５℃以下のＴｇを有する高分子量（１０，０００より大きい）のアタクチック無定形の単独重合体を製造することができる。この種類のモノマーには、例えば、アクリル酸ブチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸オクチル、アクリル酸−２ −エチルヘキシル、アクリル酸ノニル、アクリル酸デシル、アクリル酸ドデシル（ラウリル）、アクリル酸イソデシル及びアクリル酸テトラデシルのようなアクリル酸のＣ₄〜Ｃ₁₄アルキルエステル；アクリル酸ベンジル及びアクリル酸ノニルフェニルのようなアクリル酸アリール及びアルカリール；メタクリル酸ヘキシル、メタクリル酸オクチル、メタクリル酸ノニル、メタクリル酸デシル、メタクリル酸イソデシル、メタクリル酸ドデシル（ラウリル）及びメタクリル酸テトラデシルのようなメタクリル酸のＣ₆〜Ｃ₁₆アルキルエステル；Ｎ−オクタデシルアクリルアミドのようなアクリルアミド；ｐ−ｎ−オクチルスチレンのようなＣ₄ 〜Ｃ₁₂のアルキル化スチレン並びにこのようなモノマーの組合せが含まれる。これらのモノマーの中で、アクリル酸イソデシル、アクリル酸ドデシル及びアクリル酸２−エチルヘキシルが最も好ましい。この単官能性モノマー（類）は一般的に、モノマー成分の１０〜約７０重量％、更に好ましくは約２０〜約５０重量％を構成するであろう。ＨＩＰＥの油相中に使用されるモノマー成分には、得られる重合体フォーム構造物に、スチレンによって与えられるものとほぼ同等の靭性を与えることができる１種又は２種以上の単官能性コモノマーが含まれる。より強靭なフォームは、破壊することなく実質的に変形する能力を示す。これらの単官能性コモノマー種類には、関連する単独重合体が靭性を実証するとしてよく知られている、スチレン系コモノマー（例えば、スチレン及びエチルスチレン）又はメタクリル酸メチルのような他のモノマー種類が含まれていてよい。この種類の好ましい単官能性コモノマーは、スチレン系モノマーであり、スチレン及びエチルスチレンがこの種類の最も好ましいモノマーである。単官能性「強靭化」コモノマーは通常、モノマー成分の約１０〜約７０重量％、好ましくは約２０〜約５０重量％、最も好ましくは約３０〜約５０重量％を構成するであろう。ある場合に、「強靭化」コモノマーはまた、得られる重合体に所望のゴム様性質を与えることができる。Ｃ₄〜Ｃ₁₂のアルキル化スチレン及び特にｐ−ｎ−オクチルスチレンが、このようなコモノマーの例である。このようなコモノマーについて、モノマー成分に含有させることができる量は、総合した典型的なモノマー及びコモノマーの量であろう。モノマー成分にはまた、第一（及び任意に第二）多官能性架橋剤が含有されている。単官能性モノマー及びコモノマーでと同様に、架橋剤（類）の特別の種類及び量は、構造的性質と機械的性質との所望の組合せを有する好ましい重合体フォームの最終的実現のために非常に重要である。第一多官能性架橋剤は、ジビニルベンゼン及びその類似物のような２個又は３個以上の活性化ビニル基を含有する広範囲の種々のモノマーから選択することができる。本発明で有用なジビニルベンゼンの類似物には、トリビニルベンゼン、ジビニルトルエン、ジビニルキシレン、ジビニルナフタレン、ジビニルアルキルベンゼン、ジビニルフェナントレン、ジビニルビフェニル、ジビニルジフェニルメタン、ジビニルベンジル、ジビニルフェニルエーテル、ジビニルジフェニルスルフィド、ジビニルフラン、ジビニルスルフィド、ジビニルスルホン及びこれらの混合物が含まれるが、これらに限定されない。ジビニルベンゼンは典型的には、約５５：４５の比率でエチルスチレンとの混合物として入手できる。これらの比率は、一方又は他方の成分で油相を富化させるように修正することができる。一般的に、モノマーブレンド物中のスチレンの量を同時に減少させながら、エチルスチレン成分でこの混合物を富化させることが有利である。ジビニルベンゼンのエチルスチレンに対する好ましい比率は、約３０：７０〜５５：４５、最も好ましくは約３５：６５〜約４５：５５である。より高い濃度のエチルスチレンを含有させると、スチレンが行う程度まで得られる共重合体のＴｇを上昇させることなく必要な靭性が与えられる。この第一架橋剤は一般的に、モノマー成分（１００％基準）の約２〜約５０重量％、更に好ましくは約１０〜約３５重量％、最も好ましくは約１５重量％〜約２５重量％の量で、ＨＩＰＥの油相中に含有させることができる。任意の第二架橋剤は、ジオールジアクリレート及びその類似物からなる群から選択された多官能性アクリレートから選択され得る。このような架橋剤には、多官能性アクリレート、メタクリレート、アクリルアミド、メタクリルアミド及びこれらの混合物から選択されるものが含まれる。これらには、ジ−、トリ−及びテトラ−アクリレート並びにジ−、トリ−及びテトラ−メタクリレート、ジ−、トリ−及びテトラ−アクリルアミド並びにジ−、トリ−及びテトラ−メタクリルアミド並びにこれらの架橋剤の混合物が含まれる。適切なアクリレート及びメタクリレート架橋剤は、１，１０−デカンジオール、１，８−オクタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブト−２−エンジオール、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリトリトール、ヒドロキノン、カテコール、レゾルシノール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、ソルビトール等を含む、ジオール、トリオール及びテトラオールから誘導することができる。（アクリルアミド及びメタクリルアミド架橋剤は、同等のジアミン、トリアミン及びテトラアミンから誘導することができる）。好ましいジオールは、少なくとも２個、更に好ましくは少なくとも４個、最も好ましくは６個の炭素原子を有する。この第二架橋剤は一般的に、モノマー成分の０〜約１５重量％の量で、ＨＩＰＥの油相中に含有させることができる。ＨＩＰＥの油相の主部分は、前記のモノマー、コモノマー及び架橋剤からなるであろう。これらのモノマー、コモノマー及び架橋剤は実質的に水不溶性であり、そうしてこれらは油相中に主として可溶性であり、水相中には可溶性ではないことが必須である。このような実質的に水不溶性のモノマーを使用することによって、適切な特性及び安定性のＨＩＰＥの実現が確実になる。勿論、本発明で使用されるモノマー、コモノマー及び架橋剤は、得られる重合体フォームが適切に無毒性であり適切に化学的に安定であるような種類のものが特に望ましい。これらのモノマー、コモノマー及び架橋剤は好ましくは、重合後発泡加工及び／又は使用の間に非常に低い残留濃度で存在する場合に、毒性を殆ど又は全く有していてはならない。ＨＩＰＥの油相のその他の必須の成分は、少なくとも一次乳化剤からなる乳化剤成分である。適切な一次乳化剤は当業者によく知られている。特に好ましい乳化剤としては、登録商標名スパン２０（Sｐａｎ２０^R）、登録商標名スパン４０（Sｐａｎ４０^R）、登録商標名スパン６０（Sｐａｎ６０^R）及び登録商標名スパン８０（Sｐａｎ８０^R）が含まれる。これらは名目上は、それぞれラウリン酸、ミリスチン酸、ステアリン酸及びオレイン酸から誘導されるものをベースとするソルビタンのエステルである。他の好ましい乳化剤には、モノオレアート、モノミリスタート、モノパルミタート及びモノイソステアラート酸から誘導されるジグリセロールエステルが含まれる。好ましい共乳化剤は、ジ獣脂ジメチルアンモニウムメチルスルフェートである。それぞれの精製されたもの、特に最少量のイソソルバイド(isosorbide)及びポリオール不純物を含有するソルビタンエステルであるとき、これらの乳化剤の混合物も特に有用である。これらの一次乳化剤に加えて、二次乳化剤を任意に乳化剤成分中に含有させることができる。さらに、いかなる種々の乳化剤も使用できることは当業者がよく認めるところである。これらの二次乳化剤は油相において一次乳化剤と少なくとも共溶性である。二次乳化剤は市場で入手することができ又は当該技術分野で公知の方法を使用して製造することができる。好ましい二次乳化剤は、ジ獣脂ジメチルアンモニウムメチルスルフェート及びジ獣脂ジメチルアンモニウムメチルクロリドである。これらの任意の二次乳化剤が乳化剤成分中に含有されるとき、これは典型的には約５０：１〜約１：４、好ましくは約３０：１〜約２：１の一次乳化剤の二次乳化剤に対する重量比で含有される。前記のように、当業者は、どのような適切な乳化剤（類）も、本発明のフォームを製造する方法で使用することができることを認めるであろう。例えば、米国特許第5,387,207 号及びStone 他によって1995年1 月10日付けで出願された係属中の米国特許出願第08/370,695号を参照されたい。ＨＩＰＥを形成するために使用される油相は、約８５〜約９８重量％のモノマー成分及び約２〜約１５重量％の乳化剤成分からなる。好ましくは、油相は約９０〜約９７重量％のモノマー成分及び約３〜約１０重量％の乳化剤成分からなる。油相にはまた他の任意の成分が含有されていてもよい。一つのこのような任意の成分は、引用してここに組み込まれる、1994年3 月1 日発行の米国特許第5,29 0,820 号（Bassら）に記載されているような、当業者に公知である一般的な種類の油溶性重合開始剤である。好ましい任意の成分は、ビス−（１，２，２，５，５−ペンタメチルピペリジニル）セバケート（登録商標名チヌービン−765（Tinuvin-765^R））のようなヒンダードアミン光安定剤（ＨＡＬＳ）又は登録商標名イルガノックス−1076(Irg anox−1076^R）及びt−ブチルヒドロキシキノンのようなヒンダードフェノール安定剤（ＨＰＳ）のような酸化防止剤である。他の好ましい任意の成分は、ジオクチルアゼラート、ジオクチルセバカート又はジオクチルアジパートのような可塑剤である。更に他の任意の成分は、重合体を強靭にすることができる及び／又はその断熱性を増加させることができる充填材粒子である。充填材粒子の例には、アルミニウム、二酸化チタン、カーボンブラック、グラファイト、炭酸カルシウム、タルク等々が含まれる。一般的に、カーボンブラック及びグラファイトのような、赤外領域で重合体を不透明にすることを助ける粒子が好ましい。その他の任意の成分には、着色剤（染料又は顔料）、蛍光剤、不透明化剤、連鎖移動剤等が含まれる。２．水相成分ＨＩＰＥの不連続水分散相は一般的に、１種又は２種以上の溶解した成分を含有する水溶液である。水相の一つの必須の溶解した成分は水溶性電解質である。溶解した電解質は、主として油溶性であるモノマー、コモノマー及び架橋剤が、水相中にも溶解する傾向を最小にする。同様に、これは、重合体材料が、重合の間に水相小滴によって形成される油／水界面で気泡窓を充填する程度を最小にすると信じられる。それで、電解質の存在及び得られる水相のイオン強度によって、得られる好ましい重合体フォームが連続気泡であるかどうか及びそれがどの程度であるかが決定されると信じられる。水相にイオン強度を与えることができる全ての電解質を使用することができる。好ましい電解質は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属の、水溶性ハロゲン化物、例えば塩化物、硝酸塩及び硫酸塩のような一価、二価又は三価の無機塩である。例には、塩化ナトリウム、塩化カルシウム、硫酸ナトリウム及び硫酸マグネシウムが含まれる。本発明で使用するために塩化カルシウムが最も好ましい。一般的に、電解質はＨＩＰＥの水相中に、水相の約０．２〜約２０重量％の範囲内の濃度で使用されるであろう。更に好ましくは、電解質は水相の約１〜約１０重量％からなるであろう。このＨＩＰＥにはまた典型的に有効量の重合開始剤が含有されるであろう。このような開始剤成分は、一般的にＨＩＰＥの水相に添加され、どのような一般的な水溶性遊離基開始剤であってもよい。これには、過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、過酸化水素、過酢酸ナトリウム、過炭酸ナトリウム等々のような過酸素化合物が含まれる。一般的なレドックス開始剤システムも使用することができる。このようなシステムは、上記の過酸素化合物を、重亜硫酸ナトリウム、Ｌ−アスコルビン酸又は第一鉄塩のような還元剤と組み合わせることによって生成される。開始剤は、油相中に存在する重合性モノマーの全モル基準で約２０モルパーセント以下で存在していてよい。更に好ましくは、開始剤は油相中の重合性モノマーの全モル基準で約０．００１〜約１０モルパーセントの量で存在する。３．親水性化界面活性剤及び水和性塩ＨＩＰＥフォーム構造物を生成する重合体は好ましくは、極性の官能基を実質的に有しないであろう。これは、重合体フォームが性質に於いて比較的疎水性であることを意味する。これらのフォームを絶縁材料として使用するとき、耐水性は一般的に望ましい特徴である。重合の後の残留する乳化剤及び／又は塩は、後で更に詳細に説明する方法によって除去されることが一般的に望まれる。Ｂ．ＨＩＰＥフォームを得るための処理条件フォーム製造には、典型的に、１）安定な高分散相エマルジョン（ＨＩＰＥ）を形成する工程、２）この安定なエマルジョンを、固体重合体フォーム構造物を生成するために適した条件下で重合／硬化させる工程、３）任意に固体重合体フォーム構造物を洗浄して、重合体フォーム構造物から元の残留水相、乳化剤及び塩を除去する工程及び４）その後この重合体フォーム構造物を脱水する工程が含まれる。１．ＨＩＰＥの生成ＨＩＰＥは、油相成分と水相成分とを前記特定した比率で混合することによって生成される。油相には典型的には、必須のモノマー、コモノマー、架橋剤及び乳化剤並びに可塑剤、酸化防止剤、難燃剤及び連鎖移動剤のような任意の成分が含有されているであろう。水相には典型的には電解質及び重合開始剤が含有されているであろう。ＨＩＰＥは、混合した油相及び水相を剪断撹拌することにより、これらの混合した相から生成することができる。剪断撹拌は一般的に、安定なエマルジョンを生成するために必要な程度及び時間適用される。このような工程は、回分式又は連続式によって行うことができ、一般的に、得られる重合体フォームが必要な構造的特性を有するような程度まで、水相小滴が分散されているエマルジョンを生成するために適した条件下で行われる。油相と水相とを混合した物の乳化にはしばしば、ピン撹拌翼(pin impeller)のような混合又は撹拌装置を使用することが含まれる。ＨＩＰＥを生成する一つの好ましい方法には、必須の油相と水相とを混合し、乳化する連続工程が含まれる。このような工程に於いて、油相からなる液体流が生成される。同時に、水相からなる別の液体流も生成される。次いでこの二つの別々の液体流は、前記特定した必須の水相対油相重量比が得られるように、適切な混合室又は帯域内で混合される。混合室又は帯域内で、混合された流は一般的に、例えば、適切な形状及び寸法のピン撹拌翼によって与えられる剪断撹拌に付される。剪断は典型的に、適切な速度で混合された油相／水相流に適用されるであろう。生成されると、次いで安定な液体ＨＩＰＥが混合室又は帯域から取り出される。連続工程によるこの好ましいＨＩＰＥの生成方法は、引用してここに組み込まれる、1992年9 月22日発行の米国特許第5,149,720 号（DesMarais 他）に詳細に記載されている。ＨＩＰＥの再循環ループを有する改良された連続工程が記載されている、引用してここに組み込まれる、T．DesMarais により1995年1 月10日に出願された係属中の米国特許出願第08/370,694号も参照されたい。２．ＨＩＰＥの重合／硬化生成されたＨＩＰＥは一般的に、重合又は硬化させるために適切な反応槽、容器又は領域内に集められるか又は注がれるであろう。実施態様の一つに於いて、反応槽は、重合／硬化が所望の程度まで行われた後に更に処理するために、それから最終的に重合され／硬化された固体フォーム材料を容易に取り出すことができる、ポリエチレンから作られたタブからなる。ＨＩＰＥを槽内に注ぐ温度は、好ましくは重合／硬化温度とほぼ同じである。適切な重合／硬化条件は、モノマー及びエマルジョンの油相及び水相の他の構成物（特に、使用する乳化剤システム）並びに使用する重合開始剤の種類及び量に依存して変わるであろう。しかしながら、しばしば、適切な重合／硬化条件には、約３０℃以上、更に好ましくは約３５℃以上の高い温度で、約２〜約６４時間、更に好ましくは約４〜約４８時間の範囲内の時間、ＨＩＰＥを維持することが含まれるであろう。ＨＩＰＥはまた、引用してここに組み込まれる、1993年2 月23日発行の米国特許第5,189,070（Brownscombe 他）に記載されているような段階で硬化させることもできる。これらのＨＩＰＥに用いられるより強い乳化剤システムの格別の利点の一つは、重合／硬化条件が、約５０℃以上、より好ましくは約５０℃以上のより上昇した温度で実行され得ることである。典型的には、該ＨＩＰＥは、約６０℃から約９９℃、より典型的には約６５℃から約９５℃の温度で重合／硬化し得る。多孔質水充填連続気泡ＨＩＰＥフォームが典型的には、タブのような反応槽内での重合／硬化の後で得られる。この重合したＨＩＰＥフォームは典型的には、シート状形態に切断又はスライスされる。重合したＨＩＰＥフォームのシートは、次の処理／洗浄及び脱水工程の間に加工すること並びに絶縁材料として使用するためのＨＩＰＥフォームを製造することが一層容易である。この重合したＨＩＰＥフォームは典型的に、約０．０８インチから約３．５インチの範囲内の切断厚さを与えるように切断／スライスされる。ｚ方向におけるフォームの圧縮による実質的な脱水は典型的にはその切断厚さの約１０から約１７％までの範囲にある厚さを有するＨＩＰＥフォームを結果として生む。３．ＨＩＰＥフォームの処理／洗浄生成された重合したＨＩＰＥフォームには一般的に、ＨＩＰＥを製造するために使用された残留水相材料が充填されているであろう。この残留水相材料（一般的に、電解質、残留乳化剤及び重合開始剤の水溶液）は、フォームを更に加工し、使用する前に、少なくとも部分的に除去しなくてはならない。この元の水相材料の除去は普通、フォーム構造物を圧縮して残留する液体を絞り出すことにより及び／又はフォーム構造物を水若しくはその他の水性洗浄溶液で洗浄することにより行われるであろう。しばしば、数回、例えば２〜４サイクルの圧縮及び洗浄工程を使用することができる。これらの洗浄で使用される水は、圧縮脱水の間その柔軟性及びコンプライアンス（compliance）を維持し、フォーム構造物への損傷を減少及び防止するように、少なくとも重合体のＴｇ付近まで加熱することが好ましい。４．フォームの脱水ＨＩＰＥフォームを処理／洗浄した後、一般的にこれを脱水する。脱水は、フォームを圧縮して残留する水を絞り出すことにより、フォーム若しくはその中の水を約６０℃〜約２００℃の温度に若しくはマイクロ波処理に付すことにより、真空脱水することにより又は圧縮と熱乾燥／マイクロ波／真空脱水方法の組合せにより行うことができる。これらのＨＩＰＥフォームは典型的に、その完全に膨張した厚さの約１／３（３３％）以下の厚さまで圧縮脱水される。好ましくは、このフォームは、その完全に膨張した厚さの約２０％以下の厚さまで圧縮脱水されるであろう。脱水工程は一般的に、ＨＩＰＥフォームが実際使用に適した状態になるまで乾燥される。このような圧縮脱水されたフォームは、乾燥重量基準で、好ましくは約１重量％〜約１５重量％、更に好ましくは約５重量％〜約１０重量％の、低い水分（湿気）含有量をしばしば有するであろう。ＩＶ．試験方法Ａ．動的機械式分析（ＤＭＡ）ＤＭＡは、重合体フォームを含有する重合体のＴｇを決定するために使用される。フォームのサンプルを、厚さが３〜５ｍｍのブロックにスライスし、各洗浄の間でニップローラを通して液体を絞り出しながら蒸留水で３〜４回洗浄する。得られたフォームブロックを空気中で乾燥させる。乾燥したフォームスライス物を中空状に巻いて、直径２５ｍｍの円筒を得る。これらの円筒を、直径２５ｍｍの平行プレートを使用する圧縮モードに設定したレオメトリックス(Rheometrics )RSA-II動的機械式アナライザーを使用して分析する。使用した装置のパラメーターは下記の通りである。・２．５℃のステップで約８５℃から−４０℃までの温度工程・１２５〜１６０秒の温度変化の間の浸漬間隔・０．１％〜１．０％（通常０．７％）で設定された動的歪み・１．０ラジアン／秒で設定された周波数・５ｇで設定された初期静的力で動的力モードを追跡する静的力に設定された自動張力(autotension) ガラス転移温度は、温度曲線に対する損失接線の最大点で得る。Ｂ．膨張係数膨張係数は、つぶされた（圧縮された）状態及び膨張された状態でのフォームサンプルの厚さを測定することによって定量化することができる。膨張厚さの初期圧縮厚さに対する比率が膨張係数である。圧縮状態でのそのフォームサンプルを、サンプル厚さを測定するために適した計器の下の平らな花崗岩基板の上に置く。サンプルの上に０．０８ｐｓｉの圧力を加えるように、計器を設定する。少なくとも１平方インチ（６．５ｃｍ²）の円形表面領域を有する足を取り付け、０．００１０インチ（０．０２５ｍｍ）までの厚さを測定することができる全ての計器を使用することができる。このような計器は、例えば、アメスモデル482（Ames model 482）（マサチューセッツ州、ウォルサムのアメス社(Ames Co.，Waltham，MA)、又は小野測器モデルEG-225( Ono-Sokki model EG-225)（株式会社小野測器(Ono-Sokki Co.，Ltd.);日本）である。初期厚さ（Ｘ₀）を記録する。次いで、フォームを含む集成体を、Ｔ＝Ｔｇ＋２０℃に設定したオーブン中に入れる。６０分後に、膨張厚さ（Ｘ₁）を記録する。膨張係数（ＥＦ）を、ＥＦ＝Ｘ₁／Ｘ₀として計算する。膨張係数は、膨張しないサンプルの寸法への完全な回復を得ることを確保するために、１日以上、Ｔ＝Ｔｇ＋２０℃で保管した後、記録してもよい。一般的に、サンプルは再膨張が記録されなくなるまで、温度を上げて放置する。Ｃ．比表面積前に述べたように、毛細管吸引法によりフォーム比表面積を決定するためのこのような方法の詳細な説明は、米国特許第5,387,207 号の試験方法欄に記載されている。Ｖ．具体例これらの例は、本発明による圧縮されたＨＩＰＥフォームの具体的製造例を示す。例１ＨＩＰＥからのフォームの製造Ａ）ＨＩＰＥ製造無水塩化カルシウム（３６．３２ｋｇ）及び過硫酸カリウム（１８９ｇ）を水３７８リットル中に溶解する。これによって、ＨＩＰＥを生成するために連続工程で使用する水相流が得られる。スチレン（２４００ｇ）、ジビニルベンゼン５５％工業用グレード（１２００ｇ）、アクリル酸−２−エチルヘキシル（２４００ｇ）からなるモノマー混合物に、登録商標名スパン４０（Sｐａｎ40^R）（４８０ｇ）を添加する。混合した後、この溶液を一晩沈殿させる。上澄み液を抜き取り、ＨＩＰＥを生成において乳化剤として油相中で使用される。（得られた粘性のある残留物のすべてを棄てる。）油相（２５℃）及び水相（４２〜４４℃）の別々の流れを、動的混合装置に供給する。動的混合装置内で混ぜた流れの十分な混合を、ピン撹拌翼によって行う。この運転の規模で、適切なピン撹拌翼は、長さが約２１．６ｃｍで直径が約１．９ｃｍの円筒形シャフトからなる。このシャフトは４列のピン、即ち１７個のピンを有する２列と１６個のピンを有する２列を保持し、そのピンはそれぞれ０．５ｃｍの直径を有し、シャフトの中心軸から１．６ｃｍの長さほど外方向に延びている。ピン撹拌翼は、動的混合装置を形成する円筒形スリーブ内に装着されており、ピンは円筒形スリーブの壁から０．８ｍｍの隙間を有している。動的ミキサー内に背圧を与え、最終的に生成されるエマルジョン中への成分の含有量を高めるため、動的混合装置の下流にスパイラル静的ミキサーが装着されている。このような静的ミキサーは、長さ１４インチ（３５．６ｃｍ）及び外径０．５インチ（１．３ｃｍ）である。この静的ミキサーは、２．４インチ（６．１ｃｍ）切り取ることによって改造したティー・エイ・エイチ工業(TAH Industr ies)のモデル070-821 である。混合した混合装置の構成物に油相及び水相を油１部に対して水３部の比率で充填する。構成物を完全に充填しながら、空気を逃がすために動的混合装置を排気する。充填の間の流速は、油相が１．８９ｇ／秒で水相が５．６８ｃｃ／秒である。装置の構成物が充填されると、動的ミキサー内で撹拌翼を１８００ＲＰＭで回転させながら撹拌を始める。次いで、約２分間かけて、水相の流速を定常的に４５．４ｃｃ／秒の速度まで上昇させ、油相の流速を０．８２ｇ／秒まで低下させる。この時点で動的ミキサー及び静的ミキサーによって作られる背圧は、１３．４ＰＳＩ（９２ｋＰａ）である。次いで、撹拌翼速度を１２０秒間かけて、定常的に１２００ＲＰＭの速度まで低下させる。背圧は５．４ＰＳＩ（３７ｋＰａ）まで低下する。この時点で、撹拌翼速度を直ちに１８００ＲＰＭまで上昇させる。システムの背圧は６．５ＰＳＩ（４４ｋＰａ）まで上昇し、その後一定のままにする。得られたＨＩＰＥは、約５５：１の水対油比率を有する。Ｂ）ＨＩＰＥの重合／硬化静的ミキサーからのＨＩＰＥを、セルコンプラスチック(Celcon plastic)から製造された同心インサート（concentric insert）と共に、直径１７インチ（４３ｃｍ）で高さ７．５インチ（１０ｃｍ）の丸いポリプロピレンタブ内に捕集する。このインサートはその底での直径が５インチ（１２．７ｃｍ）で、その上端での直径が４．７５インチ（１２ｃｍ）で、高さが６．７５インチ（１７．１４ｃｍ）である。このＨＩＰＥ含有タブを、６５℃に維持された室内に１８時間保存して硬化させ、重合体ＨＩＰＥフォームを得る。Ｃ）フォーム洗浄及び脱水硬化したＨＩＰＥフォームをタブから取り出す。この時点でフォームは、重合したモノマーの約５０〜６０倍（５０〜６０Ｘ）の、（溶解した乳化剤、電解質、開始剤残渣及び開始剤を含有する）残留水相を有する。このフォームを、鋭利な往復動鋸刃で厚さが０．２インチ（０．５ｃｍ）であるシートにスライスする。次いで、これらのシートを、真空を取り付けた一連の２個の多孔質ニップロール内での圧縮に付し、フォームの残留水相含有量を、重合したモノマーの重量の６倍（６Ｘ）まで徐々に減少させる。この時点で、次いでシートを６０℃の水で再飽和させ、真空を備えた一連の３個の多孔質ニップロール内で約４倍の水相含有量まで絞り出す。場合に因り、フォームを再飽和するために用いられた水は約１％の重炭酸ナトリウムを含む。これは、洗浄されたフォームを親水性にする傾向がある塩化カルシウムのすべての残渣と反応し、かつフォームを不溶性にし、吸湿性でない炭酸カルシウムにするために供される。フォームのＣａＣｌ₂含有量は約１％未満である。このＨＩＰＥフォームは最終ニップの後で約０．０１９インチ（０．０４８ｃｍ）の厚さの圧縮を維持する。次いで、このフォームを空気中で約１６時間乾燥する。このような乾燥によって、水分含有量は重合した材料の約１〜８重量％まで減少する。圧縮状態で、フォームの密度は約０．１４ｇ／ｃｃである。エタノール中で膨張させたとき、これは約０．０１８ｇ／ｃｃの乾燥密度を有し、５０ ℃のガラス転移温度を有する。例２ＨＩＰＥからのフォームの製造Ａ）ＨＩＰＥ製造無水塩化カルシウム（３６．３２ｋｇ）及び過硫酸カリウム（１８９ｇ）を水３７８リットル中に溶解する。これによって、ＨＩＰＥを生成するために連続工程で使用する水相流が得られる。蒸留されたジビニルベンゼン（４０％のジビニルベンゼン及び６０％のエチルスチレン）（２１００ｇ）、アクリル酸−２−エチルヘキシル（３３００ｇ）及びヘキサンジオールジアクリレート（６００ｇ）からなるモノマー混合物に、非常に高純度のジグリセロールモノオーレート（３６０ｇ）、及びチヌビン７６５（３０ｇ）を添加する。該ジグリセロールモノオーレート乳化剤（Grindsted Pr oducts社；ブラブランド，デンマーク）は、約８１％のジグリセロールモノオーレート、１％の他のジグリセロールモノエステル、３％のポリグリセロール、及び１５％の他のポリグリセロールエステルを含み、約２．５ダイン／ｃｍの最小油相／水相界面張力を与え、かつ約２．９ｗｔ％の臨界凝集濃度を有する。混合した後、この溶液を一晩沈殿させる。可視的残渣はなく、混合物の全てを抜きとってＨＩＰＥを生成において乳化剤として油相中に用いる。油相（２５℃）及び水相（５３℃〜５５℃）の別々の流れを、例１と同様に、動的混合装置に供給する。動的混合装置を出る材料の一部を抜取り、DesMarais 他により１９９５年１月１０日に出願された継続中の米国特許出願０８／３７０，６９４号の図面中に記載され、かつに示されるような再循環ループにより、動的混合ゾーンへ流れる油及び水相流の入口点に再循環する。混合した混合装置の構成物に油相及び水相を油１部に対して水３部の比率で充填する。構成物を完全に充填しながら、空気を逃がすために動的混合装置を排気する。充填の間の流速は、油相が３．７８ｇ／秒で、水相が１１．３５ｃｃ／秒であり、再循環ループにおいては１５cc／秒である。一度、装置の構成物が充填されると、口が閉じられている間水相の流速は半分にされ圧力が減じられる。次いで、動的ミキサー内で撹拌翼を１８００ＲＰＭで回転させながら撹拌を始める。次いで、約１分間かけて、水相の流速を定常的に４５．４ｃｃ／秒の速度まで上昇させ、油相の流速を０．７５７ｇ／秒まで低下させる。再循環速度は後者の時間の期間の間約４５cc／秒にしっかりと上昇される。この時点での動的及び静的ミキサーにより作り出される背圧は約１０ＰＳＩ（６９ｋＰａ）である。次いで、Waukeshaポンプの速度は約１１cc／秒の再循環速度を生じさせるためにしっかりと減少される。Ｂ）ＨＩＰＥの重合／硬化この時点で静的ミキサーから流れる形成されたエマルジョンは、セルコンプラスチック(Celcon plastic)から製造された同心インサート（concentric insert ）を有する、直径１７インチ（４３ｃｍ）で、高さ７．５インチ（１０ｃｍ）の丸いポリプロピレンタブ内に捕集される。このインサートはその底での直径が５インチ（１２．７ｃｍ）で、その上端での直径が４．７５インチ（１２ｃｍ）で、高さが６．７５インチ（１７．１４ｃｍ）である。このエマルジョンを含有するタブを、６５℃に維持された室内に１８時間保存し、該コンテナー中でエマルジョンの重合を行い、そこで重合体フォームを製造する。Ｃ）フォーム洗浄及び脱水硬化したＨＩＰＥフォームをタブから取り出す。この時点でフォームは、重合したモノマーの約５０〜６０倍（５０〜６０Ｘ）の、（溶解した乳化剤、電解質、開始剤残渣及び開始剤を含有する）残留水相を有する。このフォームを、鋭利な往復動鋸刃で厚さが０．１６０インチ（０．４０６ｃｍ）であるシートにスライスする。次いで、これらのシートを、真空を取り付けた一連の２個の多孔質ニップロール内での圧縮に付し、フォームの残留水相含有量を、重合したモノマーの重量の６倍（６Ｘ）まで徐々に減少させる。この時点で、次いでシートを６０ ℃ の水で再飽和させ、真空を備えた一連の３個の多孔質ニップロール内で約４倍の水相含有量まで絞り出す。フォームのＣａＣｌ₂含有量は約１％未満である。次いで、このフォームを空気中で約１６時間乾燥する。このような乾燥によって、水分含有量は重合した材料の約９〜１７重量％まで減少する。この時点で、該フォームシートは非常にまとわりつく。該フォームはまた約５ｗｔ％の残留ジグリセロールモノオレエートを含有する。圧縮状態で、フォームの密度は約０．１４ｇ／ｃｃである。該フォームを膨張させたとき、これは約０．０１８ｇ／ｃｃの乾燥密度を有し、５０℃のガラス転移温度を有する。例３〜１１異なるモノマーからのＨＩＰＥフォームの製造上記例１及び２に記載された方法と同様の方法を用いて種々のモノマー成分を有するＨＩＰＥから吸収性フォームを製造する。モノマー構成、水対油（Ｗ：Ｏ）比、及び得られたＴｇを表１に示す。ＳＴＹ＝スチレン、アルドリッチ・ケミカル社から入手可能。ＤＶＢ＝ジビニルベンゼン、４５％のエチルスチレン不純物を有する５５％純度基準、ダウ・ケミカル社(Dow Chemical Corp.)から入手可能。ＥＨＡ＝アクリル酸−２−ヘチルヘキシル、アルドリッチ・ケミカル社から入手可能。＊１．０ラジアン／秒で動的機械式アナライザーにより決定した。例１２〜１６本質的に例１に記載したものと同様の方法で、追加のフォームを製造した。これらのフォームの絶縁の性質はＡＳＴＭＣ１７７−８５により測定された、その結果を表２に示す。（**ＤＭＡを使用して計算した）（**単位は、ｍＷ／（ｍ．Ｋ）である。ＡＳＴＭＣ１７７−８５を使用して計算した）ａ：５５％純度のＤＶＢを使用した。ｂ：５０％純度のＤＶＢを使用した。ｃ：１２％の１，６-ヘキサンジオールジアクリレートを使用した。このデータは、本発明のフォームの優れた断熱性を示している。例１７幅１２インチ及び厚さ３インチのフォームの連続シートを、例１に記載された方法により、水対油比５０：１で４０％のスチレン、２０％のＤＶＢ、及び４０％のＥＨＡを含むＨＩＰＥから製造する。このフォームを、２インチ、１インチ、０．５インチ及び０．３インチの連続する間隙を有する圧縮脱水ニップロールを通すことによって暖めながら（例えば、４０℃）脱水する。次いで、この連続フォーム薄片を、０．０１インチ厚さのアルミニウム箔に積層し、直径約２．５フィートのベール(bail)の中に巻き取る。次いで、これを収縮包装プラスチック中に包装する。このフォームは、倉庫での貯蔵、輸送、小売り展示及び適用を通してこの形状で安定なままである。適用は、製品を巻き上げたものを解き、それを所望の切断長さまで住居の屋根裏の天井梁の間に挿入する形態をとる。この時点で製品は厚さが未だ約０．５インチである。それを屋根裏で上昇した温度で、比較的短い期間に亘って、フォームは、それぞれ３インチ及び０．０２９ｇ／ｃｃのその元の厚さ及び密度にまできわめて急速に膨張する。これは、メーカーから最終用途まで便利に管理される、優れた絶縁材料として機能する。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．絶縁材としての重合体フォーム材料の使用において、Ａ）少なくとも０．０１ｍ²／ｃｃのフォーム容積当たりの比表面積、Ｂ）０．０５ｇ／ｃｃ未満の乾燥密度、及びＣ）−２０℃と９０℃との間のガラス転移温度（Ｔｇ）を有することを特徴とする重合体フォーム材料の使用。２．絶縁材としての重合体フォーム材料の使用において、重合体フォーム材料は、Ａ）少なくとも０．０１ｍ²／ｃｃのフォーム容積当たりの比表面積、Ｂ）０．０５ｇ／ｃｃ未満の乾燥密度、及びＣ）−２０℃と９０℃との間のガラス転移温度（Ｔｇ）を有し、該重合体フォーム材料は下記工程を含む方法により製造され、該工程は、（Ａ）３０℃以上の温度及び低い剪断混合下で油中水滴型エマルジョンを生成する工程であって、該エマルジョンは、（１）油相であって、該油相は、（ａ）８０重量％〜９８重量％の、−２０℃〜９０℃のＴｇ値を有する共重合体を生成することができるモノマー成分であって、該モノマー成分は、（ｉ）１０重量％〜７０重量％の、３５℃以下のＴｇを有する単独重合体を生成することができる実質的に水不溶性の単官能性モノマー、（ｉｉ）１０重量％〜７０重量％の、スチレンによって与えられるものとほぼ同等の靭性を与えることができる実質的に水不溶性の単官能性コモノマー、（ｉｉｉ）２％〜５０％の、ジビニルベンゼン及びその類似物からなる群から選択された第一の実質的に水不溶性の多官能性架橋剤、及び（ｉｖ）０％〜１５％の、ジオールジアクリレート及びその類似物からなる群から選択された第二の実質的に水不溶性多官能性架橋剤を含み、及び、（ｂ）２重量％〜２０重量％の、油相に可溶性で、安定な油中水滴型エマルジョンを生成するために適している乳化剤成分、を含み、（２）０．１重量％〜２０重量％の水溶性電解質を含む水相、及び（３）１２：１〜２５０：１の範囲内の水相対油相の容積対重量の比、を含み、（Ｂ）油中水滴型エマルジョンの油相中のモノマー成分を重合して重合体フォーム材料を製造する工程、を含むことを特徴とする重合体フォーム材料の使用。３．重合体フォーム材料が、０℃〜５０℃のガラス転移温度（Ｔｇ）を有する請求項１に記載の使用。４．重合体フォーム材料が、１００μｍ未満の数平均気泡サイズを有する請求項１項記載の使用。５．重合体フォーム材料が、１０μｍ〜５０μｍ、好ましくは１５μｍ〜３５μｍの数平均気泡サイズを有する請求項４に記載の使用。６．重合体フォーム材料が、１０℃〜４０℃のガラス転移温度を有する請求項５に記載の使用。７．絶縁材としての疎水性重合体フォーム材料の使用において、該重合体フォーム材料は、（Ａ）少なくとも０．０２５ｍ²／ｃｃのフォーム容積当たりの比表面積、（Ｂ）０．０８ｇ／ｃｃから０．００４ｇ／ｃｃまでの乾燥密度、（Ｃ）０℃と５０℃との間のガラス転移温度（Ｔｇ）、及び（Ｄ）１０μｍから５０μｍまでの数平均気泡サイズ、を有することを特徴とする疎水性重合体フォーム材料の使用。８．工程（Ａ）で使用される該モノマー成分が、１０％から７０％までの単官能性コモノマー（ｉｉ）、好ましくは２０％から５０％までの単官能性コモノマー（ｉｉ）を含む請求項２に記載の使用。９．工程（Ａ）で使用される該モノマー成分が、２０％から５０％までの単官能性モノマー（ｉ）を含む請求項８に記載の使用。１０．工程（Ａ）で使用される該モノマー成分が、１０％から３０％までの架橋剤（ｉｉｉ）を含む請求項９に記載の使用。１１．該モノマー成分の単官能性モノマー（ｉ）がアクリル酸−２−エチルヘキシル、アクリル酸イソデシル、アクリル酸ラウリル、及びメタクリル酸ラウリルからなる群から選択され、該モノマー成分の単官能性コモノマー（ｉｉ）がスチレン、エチルスチレン、及びｐ−ｎ−オクチルスチレンからなる群から選択され、かつ該モノマー成分の架橋剤（ｉｉｉ）がジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルトルエン、及びジビニルキシレンからなる群から選択される請求項２に記載の使用。１２．水相対油相の容積対重量の比が、２５：１〜２５０：１の範囲内にある請求項２に記載の使用。