JPH1147919A - ろう付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシート - Google Patents
ろう付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシートInfo
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- JPH1147919A JPH1147919A JP20347597A JP20347597A JPH1147919A JP H1147919 A JPH1147919 A JP H1147919A JP 20347597 A JP20347597 A JP 20347597A JP 20347597 A JP20347597 A JP 20347597A JP H1147919 A JPH1147919 A JP H1147919A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 優れた耐食性を有するろう付アルミニウム熱
交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシ
ートを提供する。特に、非腐食性フラックスろう付法又
は真空ろう付法が適用されるろう付アルミニウム製熱交
換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシー
トの耐食性を向上させる。 【解決手段】 アルミニウム又はアルミニウム合金から
なる心材と、Ａｌ−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ
−Ｂｉ系合金をろう材とする皮材を複合化してなるろう
付用アルミニウム合金ブレージングシートを用いてろう
付け組付けしてなるろう付アルミニウム製熱交換器にお
いて、ろう付け後のアルミニウム熱交換器のろう材層の
共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以
下にする。
交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシ
ートを提供する。特に、非腐食性フラックスろう付法又
は真空ろう付法が適用されるろう付アルミニウム製熱交
換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシー
トの耐食性を向上させる。 【解決手段】 アルミニウム又はアルミニウム合金から
なる心材と、Ａｌ−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ
−Ｂｉ系合金をろう材とする皮材を複合化してなるろう
付用アルミニウム合金ブレージングシートを用いてろう
付け組付けしてなるろう付アルミニウム製熱交換器にお
いて、ろう付け後のアルミニウム熱交換器のろう材層の
共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以
下にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐食性に優れるろ
う付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム
合金ブレージングシートに関するもので、特に、非腐食
性フラックスろう付法又は真空ろう付法が適用されるろ
う付アルミニウム製熱交換器およびろう付用アルミニウ
ム合金ブレージングシートに関するものである。
う付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム
合金ブレージングシートに関するもので、特に、非腐食
性フラックスろう付法又は真空ろう付法が適用されるろ
う付アルミニウム製熱交換器およびろう付用アルミニウ
ム合金ブレージングシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ろう付アルミニウム熱交換器は軽量化、
加工性に優れるため、自動車用熱交換器として多く使用
されている。自動車用熱交換器として、エバポレータ、
コンデンサー、オイルクーラー、ラジエーター等があ
る。これら自動車用熱交換器のろう付は非腐食性フラッ
クスろう付法および真空ろう付法等が用いられてきた。
加工性に優れるため、自動車用熱交換器として多く使用
されている。自動車用熱交換器として、エバポレータ、
コンデンサー、オイルクーラー、ラジエーター等があ
る。これら自動車用熱交換器のろう付は非腐食性フラッ
クスろう付法および真空ろう付法等が用いられてきた。
【０００３】自動車用アルミニウム合金性熱交換器は腐
食に対する厳しい環境下で用いられるた場合、エバポレ
ータでは外面の結露水によるチューブの早期貫通腐食が
問題となり、優れた外面の耐食性の要求される。
食に対する厳しい環境下で用いられるた場合、エバポレ
ータでは外面の結露水によるチューブの早期貫通腐食が
問題となり、優れた外面の耐食性の要求される。
【０００４】腐食を防止する方法として、（イ）心材に
対して陽極的に作用する犠牲陽極層により心材を電気化
学的に防食する方法が提案されてきた。ろう材中に特定
の元素、例えばＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎを添加してろう材層を
心材に対して陽極的に作用させる方法である。さらに、
ろう材と心材と皮材からなる複合材（ブレージングシー
ト）のろう材と皮材にＺｎを添加して、これらろう材と
皮材を犠牲陽極として活用することが提案されている
（特開平６−１１２９１号公報参照）。
対して陽極的に作用する犠牲陽極層により心材を電気化
学的に防食する方法が提案されてきた。ろう材中に特定
の元素、例えばＺｎ、Ｓｎ、Ｉｎを添加してろう材層を
心材に対して陽極的に作用させる方法である。さらに、
ろう材と心材と皮材からなる複合材（ブレージングシー
ト）のろう材と皮材にＺｎを添加して、これらろう材と
皮材を犠牲陽極として活用することが提案されている
（特開平６−１１２９１号公報参照）。
【０００５】また、（ロ）熱交換器のフィン等に前記陽
極的作用をもたせ、他の熱交換器の隔壁機能を有する主
構成部材を防食する方法が提案されている。この方法は
フィン用ブレージングシートの心材およびろう材に、Ｍ
ｇ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｂａ、Ｓｒ等を添加して、犠牲陽極機
能をもたせると共に、さらにろう付性の改善するもので
ある（特開昭５４−５６９６１号公報参照）。さらに、
（ハ）心材のＡｌ母材に第３元素、例えばＣｕを添加し
て、心材をろう材層の対比において陰極的に作用させる
方法が提案されている（特開昭５７−２１７９３号公報
参照）。
極的作用をもたせ、他の熱交換器の隔壁機能を有する主
構成部材を防食する方法が提案されている。この方法は
フィン用ブレージングシートの心材およびろう材に、Ｍ
ｇ、Ｂｉ、Ｓｂ、Ｂａ、Ｓｒ等を添加して、犠牲陽極機
能をもたせると共に、さらにろう付性の改善するもので
ある（特開昭５４−５６９６１号公報参照）。さらに、
（ハ）心材のＡｌ母材に第３元素、例えばＣｕを添加し
て、心材をろう材層の対比において陰極的に作用させる
方法が提案されている（特開昭５７−２１７９３号公報
参照）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述の防食方法によっ
て、自動車用に用いられるアルミニウム熱交換器の耐食
性は向上したが、さらに、優れた耐食性が要求されてい
る。アルミニウム熱交換器の軽量化、薄肉化を、熱交換
器の寿命を低下せずに達成する要求が顕著になってお
り、前述の防食方法でも問題が生じる場合がでてきた。
て、自動車用に用いられるアルミニウム熱交換器の耐食
性は向上したが、さらに、優れた耐食性が要求されてい
る。アルミニウム熱交換器の軽量化、薄肉化を、熱交換
器の寿命を低下せずに達成する要求が顕著になってお
り、前述の防食方法でも問題が生じる場合がでてきた。
【０００７】真空ろう付では、Ｚｎはろう付時に蒸発し
てしまうため、ろう材への犠牲陽極層付与の効果がえら
れない。さらに、防食効果の低下の問題だけでなく、蒸
発、飛散したＺｎにより炉の汚染を招くという問題もあ
る。
てしまうため、ろう材への犠牲陽極層付与の効果がえら
れない。さらに、防食効果の低下の問題だけでなく、蒸
発、飛散したＺｎにより炉の汚染を招くという問題もあ
る。
【０００８】また、熱交換器のフィン等に陽極的作用を
もたせる方法では、フィンが存在する部分では、熱交換
器の隔壁機能を有する主構成部材を防食に効果がある
が、フィンから離れた部分では犠牲陽極効果がなく、防
食効果が示されない場合がある。さらに、心材にＣｕを
添加して、心材をろう材層の対比において陰極的に作用
させる方法は防食に効果があるが、Ｃｕの添加量にも、
加工性、成形性の点から限度がある。
もたせる方法では、フィンが存在する部分では、熱交換
器の隔壁機能を有する主構成部材を防食に効果がある
が、フィンから離れた部分では犠牲陽極効果がなく、防
食効果が示されない場合がある。さらに、心材にＣｕを
添加して、心材をろう材層の対比において陰極的に作用
させる方法は防食に効果があるが、Ｃｕの添加量にも、
加工性、成形性の点から限度がある。
【０００９】そこで本発明は、これらの問題点を解決す
るために、ろう付後のろう材層自体の耐食性を改善する
ことに注目したものである。すなわち、従来の犠牲陽極
機能による防食だけでなく、ろう材層自体の耐食性の改
善を図ることにより、初期の腐食の心材への到達を遅ら
せることにより、さらに優れた耐食性を有するろう付ア
ルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブ
レージングシートを提供することを目的とするものであ
る。特に、非腐食性フラックスろう付法又は真空ろう付
法が適用されるろう付アルミニウム製熱交換器およびろ
う付用アルミニウム合金ブレージングシートの耐食性を
向上させることを目的とするものである。
るために、ろう付後のろう材層自体の耐食性を改善する
ことに注目したものである。すなわち、従来の犠牲陽極
機能による防食だけでなく、ろう材層自体の耐食性の改
善を図ることにより、初期の腐食の心材への到達を遅ら
せることにより、さらに優れた耐食性を有するろう付ア
ルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブ
レージングシートを提供することを目的とするものであ
る。特に、非腐食性フラックスろう付法又は真空ろう付
法が適用されるろう付アルミニウム製熱交換器およびろ
う付用アルミニウム合金ブレージングシートの耐食性を
向上させることを目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前述した目的を達成する
ために、発明者らは、ろう付アルミニウム熱交換器の耐
食性を改善するために鋭意検討を行った。その結果、ろ
う材層の共晶組織を制御してろう材層自体の耐食性を改
善を図ることにより、ろう付アルミニウム熱交換器の耐
食性を向上できることを見い出し、本発明を完成した、
ために、発明者らは、ろう付アルミニウム熱交換器の耐
食性を改善するために鋭意検討を行った。その結果、ろ
う材層の共晶組織を制御してろう材層自体の耐食性を改
善を図ることにより、ろう付アルミニウム熱交換器の耐
食性を向上できることを見い出し、本発明を完成した、
【００１１】本発明のうちで請求項１記載の発明は、ア
ルミニウム又はアルミニウム合金からなる心材と、Ａｌ
−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金又は又はＡｌ
−Ｓｉ−Ｂｉ又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金をろう
材とする皮材を複合化してなるろう付用アルミニウム合
金ブレージングシートを用いてろう付組付けしてなるろ
う付用アルミニウム製熱交換器において、ろう付後のア
ルミニウム熱交換器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒
子の長径の平均寸法が２５μｍ以下であることを特徴と
するものである。これらろう付後のアルミニウム熱交換
器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸
法を２５μｍ以下にすることによって、ろう材層の共晶
組織中の腐食経路を分断してろう材層における腐食の進
展が大幅に遅くなりその結果、耐食性が向上する。
ルミニウム又はアルミニウム合金からなる心材と、Ａｌ
−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金又は又はＡｌ
−Ｓｉ−Ｂｉ又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系合金をろう
材とする皮材を複合化してなるろう付用アルミニウム合
金ブレージングシートを用いてろう付組付けしてなるろ
う付用アルミニウム製熱交換器において、ろう付後のア
ルミニウム熱交換器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒
子の長径の平均寸法が２５μｍ以下であることを特徴と
するものである。これらろう付後のアルミニウム熱交換
器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸
法を２５μｍ以下にすることによって、ろう材層の共晶
組織中の腐食経路を分断してろう材層における腐食の進
展が大幅に遅くなりその結果、耐食性が向上する。
【００１２】また請求項２記載の発明は、請求項１記載
の発明の構成に加えて、ろう付用アルミニウム合金ブレ
ージングシートのろう材が質量％で（以下％は、すべて
質量％とする。）Ｓｒ：０．０１〜０．２０％、Ｓｂ：
０．１０〜０．４０％およびＮａ：０．０１〜０．１０
％のうち１種又は２種以上を含むものである。Ｓｒ、Ｓ
ｂ、Ｎａのうち１種又は２種以上を前記成分範囲でろう
材に加えることによって、通常のろう付（非腐食性フラ
ックスろう付法又は真空ろう付法）工程で適用される冷
却速度３０℃〜１５０℃／ｍｉｎの範囲でおいても、ろ
う付後のアルミニウム熱交換器のろう材層の共晶組織中
のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下となりそ
の結果、耐食性が向上する。
の発明の構成に加えて、ろう付用アルミニウム合金ブレ
ージングシートのろう材が質量％で（以下％は、すべて
質量％とする。）Ｓｒ：０．０１〜０．２０％、Ｓｂ：
０．１０〜０．４０％およびＮａ：０．０１〜０．１０
％のうち１種又は２種以上を含むものである。Ｓｒ、Ｓ
ｂ、Ｎａのうち１種又は２種以上を前記成分範囲でろう
材に加えることによって、通常のろう付（非腐食性フラ
ックスろう付法又は真空ろう付法）工程で適用される冷
却速度３０℃〜１５０℃／ｍｉｎの範囲でおいても、ろ
う付後のアルミニウム熱交換器のろう材層の共晶組織中
のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下となりそ
の結果、耐食性が向上する。
【００１３】このときのＳｒを０．０５〜０．２０％、
Ｓｂ量を０．１０〜０．２０％、Ｎａ量を０．０２〜
０．１０％にすることが好ましい。ろう付後のアルミニ
ウム熱交換器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長
径の平均寸法をさらに小さくでき、ろう材層の共晶組織
中の腐食経路の分断がより有効に行うことができ、耐食
性がさらに向上する。
Ｓｂ量を０．１０〜０．２０％、Ｎａ量を０．０２〜
０．１０％にすることが好ましい。ろう付後のアルミニ
ウム熱交換器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長
径の平均寸法をさらに小さくでき、ろう材層の共晶組織
中の腐食経路の分断がより有効に行うことができ、耐食
性がさらに向上する。
【００１４】また請求項３記載の発明は、請求項１又は
２記載の発明の耐食性に優れるろう付アルミニウム熱交
換器が非腐食性フラックスろう付法又は真空ろう付法に
より製造されるものである。非腐食性フラックスレスろ
う付法又は真空ろう付法により製造することによって、
ろう付後の後処理が不要となりろう付コストが安価にな
るとともに、ろう付材の表面性状が改善できる。なお、
非腐食性フラックスろう付法では、非腐食性フラックス
として、例えば、フッ化物系フラックスを用いる。この
とき、ろう材中のＭｇ含有量０．５％以下、好ましくは
０．２％以下のろう材、例えば、Ａｌ−Ｓｉ系合金又は
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金又は又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合
金ろう材を用いることが望ましい。Ｍｇが非腐食性フラ
ックスと反応して、フラックスを変質させるからであ
る。
２記載の発明の耐食性に優れるろう付アルミニウム熱交
換器が非腐食性フラックスろう付法又は真空ろう付法に
より製造されるものである。非腐食性フラックスレスろ
う付法又は真空ろう付法により製造することによって、
ろう付後の後処理が不要となりろう付コストが安価にな
るとともに、ろう付材の表面性状が改善できる。なお、
非腐食性フラックスろう付法では、非腐食性フラックス
として、例えば、フッ化物系フラックスを用いる。この
とき、ろう材中のＭｇ含有量０．５％以下、好ましくは
０．２％以下のろう材、例えば、Ａｌ−Ｓｉ系合金又は
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金又は又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合
金ろう材を用いることが望ましい。Ｍｇが非腐食性フラ
ックスと反応して、フラックスを変質させるからであ
る。
【００１５】また請求項４記載の発明は、アルミニウム
又はアルミニウム合金からなる心材と、Ａｌ−Ｓｉ系合
金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−
Ｂｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金をろう材とする
皮材を複合化してなるろう付用アルミニウム合金ブレー
ジングシートにおいて、前記ろう材は、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｎ
ａのうち、１種又は２種以上の合金元素を含有し、その
合金組成範囲がＳｒでは０．０１〜０．２０１量％、Ｓ
ｂ０．１０〜０．４０％、Ｎａでは０．０１〜０．１０
％からなることを特徴とするものである。ろう付用アル
ミニウム合金ブレージングシートのろう材を、Ｓｒ、Ｓ
ｂ、Ｎａのうち、１種又は２種以上の合金元素を含有
し、その合金組成範囲がＳｒでは０．０１〜０．２０
％、Ｓｂ０．１０〜０．４０％、Ｎａでは０．０１〜
０．１０％にすることによって、通常のろう付（非腐食
性フラックスろう付法又は真空ろう付法）工程で適用さ
れる冷却速度３０℃〜１５０℃／ｍｉｎの範囲でおいて
も、ろう付後のアルミニウム熱交換器のろう材層の共晶
組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下に
することができ、アルミニウム熱交換器の耐食性を向上
させる。
又はアルミニウム合金からなる心材と、Ａｌ−Ｓｉ系合
金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−
Ｂｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金をろう材とする
皮材を複合化してなるろう付用アルミニウム合金ブレー
ジングシートにおいて、前記ろう材は、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｎ
ａのうち、１種又は２種以上の合金元素を含有し、その
合金組成範囲がＳｒでは０．０１〜０．２０１量％、Ｓ
ｂ０．１０〜０．４０％、Ｎａでは０．０１〜０．１０
％からなることを特徴とするものである。ろう付用アル
ミニウム合金ブレージングシートのろう材を、Ｓｒ、Ｓ
ｂ、Ｎａのうち、１種又は２種以上の合金元素を含有
し、その合金組成範囲がＳｒでは０．０１〜０．２０
％、Ｓｂ０．１０〜０．４０％、Ｎａでは０．０１〜
０．１０％にすることによって、通常のろう付（非腐食
性フラックスろう付法又は真空ろう付法）工程で適用さ
れる冷却速度３０℃〜１５０℃／ｍｉｎの範囲でおいて
も、ろう付後のアルミニウム熱交換器のろう材層の共晶
組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下に
することができ、アルミニウム熱交換器の耐食性を向上
させる。
【００１６】このときのＳｒを０．０５〜０．２０％、
Ｓｂ量を０．１０〜０．２０％、Ｎａ量を０．０２〜
０．１０％にすることが好ましい。ろう付後のアルミニ
ウム熱交換器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長
径の平均寸法をさらに小さくでき、ろう材層の共晶組織
中の腐食経路の分断がより有効に行うことができ、アル
ミニウム熱交換器の耐食性をさらに向上させる。
Ｓｂ量を０．１０〜０．２０％、Ｎａ量を０．０２〜
０．１０％にすることが好ましい。ろう付後のアルミニ
ウム熱交換器のろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長
径の平均寸法をさらに小さくでき、ろう材層の共晶組織
中の腐食経路の分断がより有効に行うことができ、アル
ミニウム熱交換器の耐食性をさらに向上させる。
【００１７】また請求項５記載の発明は、請求項４記載
の発明の構成に加えて、ろう付用アルミニウム合金ブレ
ージングシートのろう材のＳｉ含有量が６．８〜１３．
０％である。ろう材のＳｉ含有量はろう付性の観点か
ら、６．８％以上必要であり、Ｓｉ含有量が１３．０％
を越えるとブレージングシートへの加工性が悪化すると
ともに、Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下に
することが困難になる。
の発明の構成に加えて、ろう付用アルミニウム合金ブレ
ージングシートのろう材のＳｉ含有量が６．８〜１３．
０％である。ろう材のＳｉ含有量はろう付性の観点か
ら、６．８％以上必要であり、Ｓｉ含有量が１３．０％
を越えるとブレージングシートへの加工性が悪化すると
ともに、Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下に
することが困難になる。
【００１８】また請求項６記載の発明は、非腐食性フラ
ックスろう付法又は真空ろう付法により用いられる請求
項４又は５記載の耐食性に優れるろう付用アルミニウム
合金ブレージングシートである。本発明のろう付用アル
ミニウム合金ブレージングシートは、ろう付後の後処理
が不要で、ろう材の表面性状が良好な非腐食性フラック
スろう付法又は真空ろう付法に用いることができる。
ックスろう付法又は真空ろう付法により用いられる請求
項４又は５記載の耐食性に優れるろう付用アルミニウム
合金ブレージングシートである。本発明のろう付用アル
ミニウム合金ブレージングシートは、ろう付後の後処理
が不要で、ろう材の表面性状が良好な非腐食性フラック
スろう付法又は真空ろう付法に用いることができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を、図示例と
ともに説明する。図１は、共晶組織中のＳｉ相粒子の長
径の平均寸法が２５μｍ以下にした場合のろう付後ろう
材層の腐食経路を示す模式図であり、図２は、共晶組織
中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μｍより大きい
場合のろう付後ろう材層の腐食経路を示す模式図であ
る。
ともに説明する。図１は、共晶組織中のＳｉ相粒子の長
径の平均寸法が２５μｍ以下にした場合のろう付後ろう
材層の腐食経路を示す模式図であり、図２は、共晶組織
中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μｍより大きい
場合のろう付後ろう材層の腐食経路を示す模式図であ
る。
【００２０】本発明の実施の形態は、Ａｌ合金（Ａｌ−
０．１５％Ｃｕ−１．２％Ｍｎ）心材にＡｌ−Ｓｉ合金
（Ａｌ−１０．２％Ｓｉ）ろう材をクラッドした、ろう
付用アルミニウム合金ブレージングシートを用いた。こ
のろう付用アルミニウム合金ブレージングシートを窒素
雰囲気中で６００℃×５分間加熱後、冷却速度を６０と
２００℃／ｍｉｎに変化させて常温まで冷却して供試材
を作成した。冷却速度が６０℃／ｍｉｎでは、ろう材層
の共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が３８μｍ
（２５μｍ以上）となり、冷却速度が２００℃／ｍｉｎ
では、Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法が１８μｍ（２５μ
ｍ以下）となった。ろう付後の冷却速度は２００℃／ｍ
ｉｎは通常のろう付後の冷却速度（３０℃〜１５０℃／
ｍｉｎ）より、速いものである。このため、ろう付完了
後、ろう付炉より、強制的に取り出して窒素雰囲気中で
強制冷却して製作したものである。これら供試材につい
て、ＣＡＳＳ腐食試験を行ない、ろう付後ろう材組織を
調査したものである。
０．１５％Ｃｕ−１．２％Ｍｎ）心材にＡｌ−Ｓｉ合金
（Ａｌ−１０．２％Ｓｉ）ろう材をクラッドした、ろう
付用アルミニウム合金ブレージングシートを用いた。こ
のろう付用アルミニウム合金ブレージングシートを窒素
雰囲気中で６００℃×５分間加熱後、冷却速度を６０と
２００℃／ｍｉｎに変化させて常温まで冷却して供試材
を作成した。冷却速度が６０℃／ｍｉｎでは、ろう材層
の共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が３８μｍ
（２５μｍ以上）となり、冷却速度が２００℃／ｍｉｎ
では、Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法が１８μｍ（２５μ
ｍ以下）となった。ろう付後の冷却速度は２００℃／ｍ
ｉｎは通常のろう付後の冷却速度（３０℃〜１５０℃／
ｍｉｎ）より、速いものである。このため、ろう付完了
後、ろう付炉より、強制的に取り出して窒素雰囲気中で
強制冷却して製作したものである。これら供試材につい
て、ＣＡＳＳ腐食試験を行ない、ろう付後ろう材組織を
調査したものである。
【００２１】ろう付後ろう材組織は、図１、２に示され
るように、初晶のＡｌ相とＡｌ−Ｓｉ共晶と、ろう材層
の侵入（エロージョン）をうけた層、心材残留物（アル
ミニューム合金）からなる。Ａｌ−Ｓｉ共晶組織を詳細
に観察すると、Ａｌ−Ｓｉ共晶組織のＳｉ相粒子は細長
い針条に伸びた形状でランダムに分布している。また、
図２に示すように、ろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子
の長径の平均寸法が３８μｍの場合はこのＳｉ相粒子が
表面と心材間を連結する形態も認められた。なお、この
Ａｌ−Ｓｉ共晶組織は本実施の形態のＡｌ−Ｓｉ系ろう
材だけでなく、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう材、Ａｌ−Ｓｉ
−Ｂｉ系やＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系ろう材でも同様の
ろう材組織を示す。
るように、初晶のＡｌ相とＡｌ−Ｓｉ共晶と、ろう材層
の侵入（エロージョン）をうけた層、心材残留物（アル
ミニューム合金）からなる。Ａｌ−Ｓｉ共晶組織を詳細
に観察すると、Ａｌ−Ｓｉ共晶組織のＳｉ相粒子は細長
い針条に伸びた形状でランダムに分布している。また、
図２に示すように、ろう材層の共晶組織中のＳｉ相粒子
の長径の平均寸法が３８μｍの場合はこのＳｉ相粒子が
表面と心材間を連結する形態も認められた。なお、この
Ａｌ−Ｓｉ共晶組織は本実施の形態のＡｌ−Ｓｉ系ろう
材だけでなく、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう材、Ａｌ−Ｓｉ
−Ｂｉ系やＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系ろう材でも同様の
ろう材組織を示す。
【００２２】さらに、これら供試材の腐食挙動の調査結
果を説明する。腐食は、図１、２に示されるように、ろ
う材層の上部表面（アルミニウム熱交換器の外面ろう材
側に相当）で発生して、さらにろう材層中を腐食が進展
する。腐食が心材へ到達した後、心材層でさらに腐食が
進むことが判明した。
果を説明する。腐食は、図１、２に示されるように、ろ
う材層の上部表面（アルミニウム熱交換器の外面ろう材
側に相当）で発生して、さらにろう材層中を腐食が進展
する。腐食が心材へ到達した後、心材層でさらに腐食が
進むことが判明した。
【００２３】さらに、ろう材層での腐食発生、進展挙動
について調査した。ろう材層での腐食は、初晶のＡｌ晶
出物や心材の残留物は腐食されておらず、Ａｌ−Ｓｉ共
晶組織での腐食が著しいことが明らかになった。このＡ
ｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳｉ相粒子とＡｌ相との界面で優
先的な腐食が進行している。図２に示すような、ろう材
層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が３８μ
ｍ場合は、Ａｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳｉ相粒子とＡｌ相
との界面で優先的な腐食が心材へ到達するような腐食経
路が生じていることが判明した。特に、前述の表面と心
材間を連結するＳｉ相粒子の部分では早期に心材に腐食
が到達していることが観察された。
について調査した。ろう材層での腐食は、初晶のＡｌ晶
出物や心材の残留物は腐食されておらず、Ａｌ−Ｓｉ共
晶組織での腐食が著しいことが明らかになった。このＡ
ｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳｉ相粒子とＡｌ相との界面で優
先的な腐食が進行している。図２に示すような、ろう材
層の共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が３８μ
ｍ場合は、Ａｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳｉ相粒子とＡｌ相
との界面で優先的な腐食が心材へ到達するような腐食経
路が生じていることが判明した。特に、前述の表面と心
材間を連結するＳｉ相粒子の部分では早期に心材に腐食
が到達していることが観察された。
【００２４】Ａｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳｉ相粒子とＡｌ
相の界面で腐食が優先的に進展する理由は、Ａｌ相中の
電位分布が、Ｓｉ相粒子との界面で最も卑となり、かつ
界面以外の部位との電位差が相対的に大きくなり、電気
化学的に腐食が進行するものと推定される。
相の界面で腐食が優先的に進展する理由は、Ａｌ相中の
電位分布が、Ｓｉ相粒子との界面で最も卑となり、かつ
界面以外の部位との電位差が相対的に大きくなり、電気
化学的に腐食が進行するものと推定される。
【００２５】一方、共晶組織中Ｓｉ相粒子の長径の平均
寸法が１８μｍの場合は、図２に示すように、Ｓｉ相粒
子が小さくなることにより、腐食経路が分断されるてい
ることが確認された。このため、アルミニウム熱交換器
のろう材層における腐食の進展が大幅に遅くなり、アル
ミニウム熱交換器の耐食性が向上するものと考えられ
る。
寸法が１８μｍの場合は、図２に示すように、Ｓｉ相粒
子が小さくなることにより、腐食経路が分断されるてい
ることが確認された。このため、アルミニウム熱交換器
のろう材層における腐食の進展が大幅に遅くなり、アル
ミニウム熱交換器の耐食性が向上するものと考えられ
る。
【００２６】表１に示すＣＡＳＳ腐食試験の結果によ
り、共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μ
ｍ以下の場合は、ＣＡＳＳ腐食試験での最大孔食深さが
８０μｍ以下と優れた耐食性を示していることが明らか
となった。このとき、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材だけでなく、
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう材やＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系ろう材
やＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系ろう材でも、ＣＡＳＳ腐食
試験での最大孔食深さが８０μｍ以下と優れた耐食性を
示していることが判明した。Ａｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳ
ｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下にすることに
より、アルミニウム熱交換器の耐食性を大幅に向上でき
ることが判明した。
り、共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μ
ｍ以下の場合は、ＣＡＳＳ腐食試験での最大孔食深さが
８０μｍ以下と優れた耐食性を示していることが明らか
となった。このとき、Ａｌ−Ｓｉ系ろう材だけでなく、
Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろう材やＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系ろう材
やＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｂｉ系ろう材でも、ＣＡＳＳ腐食
試験での最大孔食深さが８０μｍ以下と優れた耐食性を
示していることが判明した。Ａｌ−Ｓｉ共晶組織中のＳ
ｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下にすることに
より、アルミニウム熱交換器の耐食性を大幅に向上でき
ることが判明した。
【００２７】ブレージングシートのろう付後ろう材中の
共晶組織のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下
に制御するための方法について検討した。ろう付時の冷
却速度を速くすることにより、共晶組織のＳｉ相粒子の
長径の平均寸法を２５μｍ以下にすることは可能であ
る。また、ろう材中のＳｉ量は少なくすることにより可
能である。
共晶組織のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下
に制御するための方法について検討した。ろう付時の冷
却速度を速くすることにより、共晶組織のＳｉ相粒子の
長径の平均寸法を２５μｍ以下にすることは可能であ
る。また、ろう材中のＳｉ量は少なくすることにより可
能である。
【００２８】ろう付性の観点から、Ｓｉ量は６．８％以
上必要であり、このＳｉ量が６．８％では、共晶組織の
Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下にするため
には、表１よりろう付時の冷却速度を１９０℃／ｍｉｎ
以上にする必要がある。しかしながら、熱交換器のろう
付（非腐食性フラックスろう付法又は真空ろう付法）工
程において、実際に１９０℃／ｍｉｎの冷却速度を得る
ことは難しい。１９０℃／ｍｉｎの冷却速度を得るため
は強制冷却装置等を新たに増設する必要があり、設備費
の増加、設備のメンテナンスが複雑になる等の問題が生
ずることとなる。
上必要であり、このＳｉ量が６．８％では、共晶組織の
Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下にするため
には、表１よりろう付時の冷却速度を１９０℃／ｍｉｎ
以上にする必要がある。しかしながら、熱交換器のろう
付（非腐食性フラックスろう付法又は真空ろう付法）工
程において、実際に１９０℃／ｍｉｎの冷却速度を得る
ことは難しい。１９０℃／ｍｉｎの冷却速度を得るため
は強制冷却装置等を新たに増設する必要があり、設備費
の増加、設備のメンテナンスが複雑になる等の問題が生
ずることとなる。
【００２９】このため、通常のろう付工程で適用される
冷却速度３０℃〜１９０℃／ｍｉｎの範囲においても、
共晶組織のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下
する手段について発明者らはさらに鋭意検討を行った。
その結果、表１に示すように、ろう材中にＳｒ：０．０
１％好ましくは０．０５％以上、Ｓｂ：０．１％以上、
Ｎａ：０．０１％好ましくは０．０２％以上を，１種又
は２種以上添加することにより、冷却速度３０℃〜１９
０℃／ｍｉｎの範囲においても、ろう付後共晶組織中の
粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下とできること見い
出した。さらに、表１に示すように、それぞれ、Ｓｒ：
０．２０％、Ｓｂ：０．４０％Ｎａ：０．１０％を越え
ると、ブレージングシートの熱間加工時にそれぞれＳ
ｒ、Ｓｂ、Ｎａを主体とする化合物を生ずるようにな
り、これら化合物を起点として割れの発生が生じるた
め、熱間加工性が悪化することが明らかになった。
冷却速度３０℃〜１９０℃／ｍｉｎの範囲においても、
共晶組織のＳｉ相粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下
する手段について発明者らはさらに鋭意検討を行った。
その結果、表１に示すように、ろう材中にＳｒ：０．０
１％好ましくは０．０５％以上、Ｓｂ：０．１％以上、
Ｎａ：０．０１％好ましくは０．０２％以上を，１種又
は２種以上添加することにより、冷却速度３０℃〜１９
０℃／ｍｉｎの範囲においても、ろう付後共晶組織中の
粒子の長径の平均寸法を２５μｍ以下とできること見い
出した。さらに、表１に示すように、それぞれ、Ｓｒ：
０．２０％、Ｓｂ：０．４０％Ｎａ：０．１０％を越え
ると、ブレージングシートの熱間加工時にそれぞれＳ
ｒ、Ｓｂ、Ｎａを主体とする化合物を生ずるようにな
り、これら化合物を起点として割れの発生が生じるた
め、熱間加工性が悪化することが明らかになった。
【００３０】凝固組織に及ぼすＳｂ、Ｓｒ、Ｎａ添加の
影響について詳細は明らかでないが、ろう付工程でのろ
う材層凝固時、特に共晶反応時のＳｉ相粒子の晶出核の
個数に影響し、これら添加元素はＳｉ相粒子の晶出を促
進する効果を有すると推定される。これら添加元素を最
適組成で添加することにより凝固開始時のろう材共晶組
織中のＳｉ相粒子の晶出数を増加させ、その結果、凝固
終了時の共晶組織中のＳｉ相の晶出サイズを小さくする
効果を示すと考えられる。
影響について詳細は明らかでないが、ろう付工程でのろ
う材層凝固時、特に共晶反応時のＳｉ相粒子の晶出核の
個数に影響し、これら添加元素はＳｉ相粒子の晶出を促
進する効果を有すると推定される。これら添加元素を最
適組成で添加することにより凝固開始時のろう材共晶組
織中のＳｉ相粒子の晶出数を増加させ、その結果、凝固
終了時の共晶組織中のＳｉ相の晶出サイズを小さくする
効果を示すと考えられる。
【００３１】
【実施例】本発明の実施例を表１により説明する。表１
は本発明のろう付アルミニウム熱交換器の製造方法とろ
う付アルミニウム熱交換器の試験結果を示すものであ
る。ブレージングシートは心材に、Ａｌ−０．１５％Ｃ
ｕ−１．１％Ｍｎ−０．２％Ｍｇを用い、ろう材は表１
に示す組成のものを用いた。ブレージングシートは板厚
０．４５ｍｍ、両面クラッド材でクラッド率は１５％
（板厚の比）である。供試材Ｎｏ．１、８、１２を除
き、すべて真空ろう付を行った。真空ろう付法は、真空
雰囲気中（真空度：２．５×１０-2Ｐａ）で６００℃−
５分間加熱し、その後、炉冷（６０〜７０℃／ｍｉｎ）
した。供試材Ｎｏ．１、８、１２は非腐食性フラックス
ろう付を行った。非腐食性フラックスろう付法はブレー
ジングシートのろう材面に非腐食性フラックスを塗布
し、乾燥後、窒素雰囲気中で６００℃−５分間加熱し、
その後、炉冷（６０〜７０℃／ｍｉｎ）した。なお、供
試材Ｎｏ．１はろう付完了後、ろう付炉より強制的に取
り出して窒素雰囲気中で強制冷却した。ろう材層の共晶
組織中のＳｉ相粒子の長径の寸法の測定は、光学顕微鏡
により行った。また、腐食試験はＪＩＳ規格のＣＡＳＳ
試験２００時間後における最大孔食深さを測定し評価し
た。
は本発明のろう付アルミニウム熱交換器の製造方法とろ
う付アルミニウム熱交換器の試験結果を示すものであ
る。ブレージングシートは心材に、Ａｌ−０．１５％Ｃ
ｕ−１．１％Ｍｎ−０．２％Ｍｇを用い、ろう材は表１
に示す組成のものを用いた。ブレージングシートは板厚
０．４５ｍｍ、両面クラッド材でクラッド率は１５％
（板厚の比）である。供試材Ｎｏ．１、８、１２を除
き、すべて真空ろう付を行った。真空ろう付法は、真空
雰囲気中（真空度：２．５×１０-2Ｐａ）で６００℃−
５分間加熱し、その後、炉冷（６０〜７０℃／ｍｉｎ）
した。供試材Ｎｏ．１、８、１２は非腐食性フラックス
ろう付を行った。非腐食性フラックスろう付法はブレー
ジングシートのろう材面に非腐食性フラックスを塗布
し、乾燥後、窒素雰囲気中で６００℃−５分間加熱し、
その後、炉冷（６０〜７０℃／ｍｉｎ）した。なお、供
試材Ｎｏ．１はろう付完了後、ろう付炉より強制的に取
り出して窒素雰囲気中で強制冷却した。ろう材層の共晶
組織中のＳｉ相粒子の長径の寸法の測定は、光学顕微鏡
により行った。また、腐食試験はＪＩＳ規格のＣＡＳＳ
試験２００時間後における最大孔食深さを測定し評価し
た。
【００３２】
【表１】
【００３３】表１の結果より明らかなように、ろう付後
ろう材共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５
μｍ以下の供試材は、すべてＣＡＳＳ腐食試験での最大
孔食深さが８０μｍ以下と優れた耐食性を示している。
Ｓｂ、Ｓｒ、Ｎａ等の最適組成範囲の下限値以上の添加
により、ろう付時の冷却速度が６０〜７０℃／ｍｉｎに
おいて、Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μｍ以下と
なった。しかしながら、供試材Ｎｏ．１０、１１、１４
のブレージングシートは熱間加工時に割れの発生等によ
って熱間加工性に問題があった。これらのブレージング
シートは、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｎａが最適組成範囲より多くな
り、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｎａがそれぞれ主体とする化合物を生
じ、これら化合物を起点として割れ等が発生したものと
考えられる。
ろう材共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５
μｍ以下の供試材は、すべてＣＡＳＳ腐食試験での最大
孔食深さが８０μｍ以下と優れた耐食性を示している。
Ｓｂ、Ｓｒ、Ｎａ等の最適組成範囲の下限値以上の添加
により、ろう付時の冷却速度が６０〜７０℃／ｍｉｎに
おいて、Ｓｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μｍ以下と
なった。しかしながら、供試材Ｎｏ．１０、１１、１４
のブレージングシートは熱間加工時に割れの発生等によ
って熱間加工性に問題があった。これらのブレージング
シートは、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｎａが最適組成範囲より多くな
り、Ｓｂ、Ｓｒ、Ｎａがそれぞれ主体とする化合物を生
じ、これら化合物を起点として割れ等が発生したものと
考えられる。
【００３４】本発明の実施例に限定されることなく、以
下に示すような従来の防食方法を併用してもよい。例え
ば、（イ）のろう材中に特定の元素、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ
を添加してろう材層を心材に対して陽極的に作用させる
犠牲陽極層により心材を電気化学的に防食する方法、
（ロ）熱交換器のフィン等に陽極的作用をもたせ、他の
熱交換器の隔壁機能を有する主構成部材を防食する方
法、（ハ）心材のＡｌ母材に第３元素、例えばＣｕを添
加して、心材をろう材層の対比において陰極的に作用さ
せる方法等である。従来の防食方法を組み合わせること
により、本発明のろう材層の共晶組織の制御による初期
の腐食の耐食性の改善より、耐食性がさらに向上でき、
さらに軽量化が可能となる。
下に示すような従来の防食方法を併用してもよい。例え
ば、（イ）のろう材中に特定の元素、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ
を添加してろう材層を心材に対して陽極的に作用させる
犠牲陽極層により心材を電気化学的に防食する方法、
（ロ）熱交換器のフィン等に陽極的作用をもたせ、他の
熱交換器の隔壁機能を有する主構成部材を防食する方
法、（ハ）心材のＡｌ母材に第３元素、例えばＣｕを添
加して、心材をろう材層の対比において陰極的に作用さ
せる方法等である。従来の防食方法を組み合わせること
により、本発明のろう材層の共晶組織の制御による初期
の腐食の耐食性の改善より、耐食性がさらに向上でき、
さらに軽量化が可能となる。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、ろう付
後ろう材共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法をを
２５μｍ以下に制御して、初期の腐食の心材への到達を
遅らせることにより、さらに優れた耐食性を有するろう
付アルミニウム熱交換器を得ることを可能とするもので
ある。特に、非腐食性フラックスろう付法又はろう付法
真空ろう付法が適用されるろう付アルミニウム製熱交換
器の耐食性を向上を可能とするものである。このことに
より、アルミニウム熱交換器の寿命低下させずに、アル
ミニウム熱交換器の軽量化、薄肉化を達成することを可
能とするものである。さらに、最適組成範囲のＳｂ、Ｓ
ｒ、Ｎａを添加したろう材を有するろう付用アルミニウ
ム合金ブレージングシートは非腐食性フラックスろう付
法又はろう付法真空ろう付法の冷却速度でう付け後ろう
材共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法をを２５μ
ｍ以下にすることを可能し、優れた耐食性を有するろう
付アルミニウム熱交換器用のアルミニウム合金ブレージ
ングシートに適用される。
後ろう材共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法をを
２５μｍ以下に制御して、初期の腐食の心材への到達を
遅らせることにより、さらに優れた耐食性を有するろう
付アルミニウム熱交換器を得ることを可能とするもので
ある。特に、非腐食性フラックスろう付法又はろう付法
真空ろう付法が適用されるろう付アルミニウム製熱交換
器の耐食性を向上を可能とするものである。このことに
より、アルミニウム熱交換器の寿命低下させずに、アル
ミニウム熱交換器の軽量化、薄肉化を達成することを可
能とするものである。さらに、最適組成範囲のＳｂ、Ｓ
ｒ、Ｎａを添加したろう材を有するろう付用アルミニウ
ム合金ブレージングシートは非腐食性フラックスろう付
法又はろう付法真空ろう付法の冷却速度でう付け後ろう
材共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法をを２５μ
ｍ以下にすることを可能し、優れた耐食性を有するろう
付アルミニウム熱交換器用のアルミニウム合金ブレージ
ングシートに適用される。
【図１】共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法をを
２５μｍ以下にした場合のろう付後ろう材層の腐食経路
を示す模式図である。
２５μｍ以下にした場合のろう付後ろう材層の腐食経路
を示す模式図である。
【図２】共晶組織中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法をを
２５μｍより大きい場合のろう付後ろう材層の腐食経路
を示す模式図である。
２５μｍより大きい場合のろう付後ろう材層の腐食経路
を示す模式図である。
１ Ａｌ初晶 ２ エロージョンによる心材の残留物（Ａｌ合金） ３ 共晶組織中のＳｉ相粒子 ４ 共晶組織中のＡｌ相 ５ 腐食経路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 21/00 Ｃ２２Ｃ 21/00 Ｄ Ｊ Ｅ
Claims (6)
- 【請求項１】 アルミニウム又はアルミニウム合金から
なる心材と、Ａｌ−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ
−Ｂｉ系合金をろう材とする皮材を複合化してなるろう
付用アルミニウム合金ブレージングシートを用いてろう
付組付けしてなるろう付用アルミニウム製熱交換器にお
いて、 ろう付後のアルミニウム熱交換器のろう材層の共晶組織
中のＳｉ相粒子の長径の平均寸法が２５μｍ以下である
ことを特徴とする耐食性に優れるろう付アルミニウム熱
交換器。 - 【請求項２】 前記ろう付用アルミニウム合金ブレージ
ングシートのろう材がＳｒ：０．０１〜０．２０質量
％、Ｓｂ：０．１０〜０．４０質量％およびＮａ：０．
０１〜０．１０質量％のうち１種又は２種以上を含んで
なる請求項１２記載の耐食性に優れるろう付アルミニウ
ム熱交換器。 - 【請求項３】 非腐食性フラックスろう付法真空ろう付
法により製造される請求項１又は２記載の耐食性に優れ
るろう付アルミニウム熱交換器。 - 【請求項４】 アルミニウム又はアルミニウム合金から
なる心材と、Ａｌ−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｂｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ
−Ｂｉ系合金をろう材とする皮材を複合化してなるろう
付用アルミニウム合金ブレージングシートにおいて、 前記ろう材は、Ｓｒ、Ｓｂ、Ｎａのうち、１種又は２種
以上の合金元素を含有し、その合金組成範囲がＳｒでは
０．０１〜０．２０質量％、Ｓｂ０．１０〜０．４０質
量％、Ｎａでは０．０１〜０．１０質量％からなること
を特徴とする耐食性に優れるろう付用アルミニウム合金
ブレージングシート。 - 【請求項５】 前記ろう付用アルミニウム合金ブレージ
ングシートのろう材のＳｉ含有量が６．８〜１３．０質
量％である請求項４記載の耐食性に優れるろう付用アル
ミニウム合金ブレージングシート。 - 【請求項６】 非腐食性フラックスろう付法又は法真空
ろう付法に用いられる請求項４又は５記載の耐食性に優
れるろう付用アルミニウム合金ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20347597A JPH1147919A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | ろう付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20347597A JPH1147919A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | ろう付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1147919A true JPH1147919A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16474767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20347597A Pending JPH1147919A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | ろう付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1147919A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007512143A (ja) * | 2003-11-28 | 2007-05-17 | アルカン レナリュ | アルミニウム合金製の帯材のロウ付け方法 |
| JP2009161835A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
| JP2009162450A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
| JP2009161833A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用のアルミニウム合金ベアフィン材 |
| JP2009161826A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器のチューブ材用ブレージングシート並びに熱交換器及びその製造方法 |
| JP2009161831A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器のフィン材用ブレージングシート並びに熱交換器及びその製造方法 |
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| JP2011036914A (ja) * | 2009-07-14 | 2011-02-24 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金製ブレージングシート |
| JP2011036915A (ja) * | 2009-07-14 | 2011-02-24 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金製ブレージングシート |
| WO2015147256A1 (ja) * | 2014-03-28 | 2015-10-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 電縫溶接用アルミニウム合金ブレージングシート |
| CN110719965A (zh) * | 2019-01-23 | 2020-01-21 | 三菱铝株式会社 | 无助焊剂钎焊用铝钎焊板 |
-
1997
- 1997-07-29 JP JP20347597A patent/JPH1147919A/ja active Pending
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