JPH1137162A - 高速回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器 - Google Patents
高速回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 製作が容易で、高速回転下においても充分な
自己潤滑性を有する高速回転用玉軸受およびこれを用い
た医療用高速回転切削機器を提供すること。 【解決手段】 内輪４２と、内輪４２の外側に配設され
た外輪４４と、内輪４２と外輪４４との間に介在された
複数個の球状部材２４と、複数個の球状部材２４を回転
自在に保持するためのリテーナ４８とを具備する高速回
転用玉軸受。リテーナ４８は、耐熱性を有するベース樹
脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料を用いて
形成された、自己潤滑性を有する含油樹脂リテーナから
構成されている。また、このような高速回転用玉軸受を
備えた医療用高速回転切削機器。
自己潤滑性を有する高速回転用玉軸受およびこれを用い
た医療用高速回転切削機器を提供すること。 【解決手段】 内輪４２と、内輪４２の外側に配設され
た外輪４４と、内輪４２と外輪４４との間に介在された
複数個の球状部材２４と、複数個の球状部材２４を回転
自在に保持するためのリテーナ４８とを具備する高速回
転用玉軸受。リテーナ４８は、耐熱性を有するベース樹
脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料を用いて
形成された、自己潤滑性を有する含油樹脂リテーナから
構成されている。また、このような高速回転用玉軸受を
備えた医療用高速回転切削機器。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高速回転用玉軸受
およびこれを用いた医療用高速回転切削機器に関する。
およびこれを用いた医療用高速回転切削機器に関する。
【０００２】
【従来の技術】歯科用エアータービンハンドピース等の
医療用高速回転切削機器においては、エアータービンに
よって回転駆動される切削工具は、約２０万〜４０万回
転／分（ｒｐｍ）程度の高速で回転される。このような
高速回転切削機器に用いられる玉軸受は、このような高
速回転時においても良好な潤滑特性を維持する必要があ
る。
医療用高速回転切削機器においては、エアータービンに
よって回転駆動される切削工具は、約２０万〜４０万回
転／分（ｒｐｍ）程度の高速で回転される。このような
高速回転切削機器に用いられる玉軸受は、このような高
速回転時においても良好な潤滑特性を維持する必要があ
る。
【０００３】また、特に、歯科用エアータービンハンド
ピースにおいては、衛生安全上の面からオートクレーブ
と呼ばれる高温蒸気滅菌が施され、したがってエアータ
ービンハンドピースに用いる玉軸受は、上述した高温蒸
気滅菌処理に耐え得る玉軸受を用いる必要がある。
ピースにおいては、衛生安全上の面からオートクレーブ
と呼ばれる高温蒸気滅菌が施され、したがってエアータ
ービンハンドピースに用いる玉軸受は、上述した高温蒸
気滅菌処理に耐え得る玉軸受を用いる必要がある。
【０００４】従来の高速回転用玉軸受として、たとえ
ば、特開平６−１６５７９０号公報（「第１先行技術」
という）、特公平５−４３８８４号公報（「第２先行技
術」という）および特開昭６２−４９０１７号公報
（「第３先行技術」という）等に開示されたものが存在
する。第１先行技術の玉軸受は、多重巻にした布の間に
フェノール樹脂を充填した後、上記布の部分に潤滑油を
含浸させたリテーナを有している。第２先行技術の玉軸
受は、ポリアミド樹脂をポーラス状に形成した後、潤滑
油を含浸させたリテーナを有している。また、第３先行
技術の玉軸受は、固体潤滑材をフィラーとして混入させ
たポリフェニレンサルファイド等の樹脂から形成された
リテーナを有している。
ば、特開平６−１６５７９０号公報（「第１先行技術」
という）、特公平５−４３８８４号公報（「第２先行技
術」という）および特開昭６２−４９０１７号公報
（「第３先行技術」という）等に開示されたものが存在
する。第１先行技術の玉軸受は、多重巻にした布の間に
フェノール樹脂を充填した後、上記布の部分に潤滑油を
含浸させたリテーナを有している。第２先行技術の玉軸
受は、ポリアミド樹脂をポーラス状に形成した後、潤滑
油を含浸させたリテーナを有している。また、第３先行
技術の玉軸受は、固体潤滑材をフィラーとして混入させ
たポリフェニレンサルファイド等の樹脂から形成された
リテーナを有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
上述した玉軸受には、次のとおりの解決すべき問題が存
在する。第１先行技術の玉軸受では、リテーナの主成分
がフェノール樹脂から形成されているので、リテーナ自
体が充分な耐熱性を有さず、特に歯科用エアータービン
ハンドピースに用いた場合には、充分なオートクレーブ
の耐久性を有していない。また、フェノール樹脂は耐薬
品性も充分でない。さらに、フェノール樹脂を充填した
後に潤滑油を充填する構成であるので、潤滑油を含浸す
るための専用の含浸工程を必要とし、含浸作業が煩雑で
あるとともに、その作業に時間を要する。
上述した玉軸受には、次のとおりの解決すべき問題が存
在する。第１先行技術の玉軸受では、リテーナの主成分
がフェノール樹脂から形成されているので、リテーナ自
体が充分な耐熱性を有さず、特に歯科用エアータービン
ハンドピースに用いた場合には、充分なオートクレーブ
の耐久性を有していない。また、フェノール樹脂は耐薬
品性も充分でない。さらに、フェノール樹脂を充填した
後に潤滑油を充填する構成であるので、潤滑油を含浸す
るための専用の含浸工程を必要とし、含浸作業が煩雑で
あるとともに、その作業に時間を要する。
【０００６】また、第２先行技術の玉軸受では、リテー
ナをポーラス状に形成した後、潤滑油を含浸するので、
上述したように、潤滑油を含浸するための専用の含浸工
程を必要とし、含浸作業が煩雑となる。加えて、リテー
ナがポーラス状であることに起因して、それ自体の強度
が弱くなり、リテーナの割れ、欠けが発生し易くなり、
さらに、リテーナ全体を均一なポーラス状に形成するこ
とが難しく、潤滑油を均一に含有させることが困難であ
る。
ナをポーラス状に形成した後、潤滑油を含浸するので、
上述したように、潤滑油を含浸するための専用の含浸工
程を必要とし、含浸作業が煩雑となる。加えて、リテー
ナがポーラス状であることに起因して、それ自体の強度
が弱くなり、リテーナの割れ、欠けが発生し易くなり、
さらに、リテーナ全体を均一なポーラス状に形成するこ
とが難しく、潤滑油を均一に含有させることが困難であ
る。
【０００７】さらに、第３先行技術の玉軸受では、固体
潤滑材をフィラーとして混入させているのみであるの
で、充分な潤滑特性を得ることができず、特に高速回転
用には不向きである。
潤滑材をフィラーとして混入させているのみであるの
で、充分な潤滑特性を得ることができず、特に高速回転
用には不向きである。
【０００８】本発明の目的は、製作が容易で、しかも高
速回転下においても充分な自己潤滑性を有する高速回転
用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器を
提供することである。
速回転下においても充分な自己潤滑性を有する高速回転
用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器を
提供することである。
【０００９】本発明の他目的は、耐熱水性の優れた高速
回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機
器を提供することである。
回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機
器を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、内輪と、前記
内輪の外側に配設された外輪と、前記内輪と前記外輪と
の間に介在された複数個の球状部材と、前記複数個の球
状部材を周方向に間隔を置いて回転自在に保持するため
のリテーナとを具備する高速回転用玉軸受において、前
記リテーナは、耐熱性を有するベース樹脂、フィラーお
よび潤滑油を混合した成形材料を用いて形成された、自
己潤滑性を有する含油樹脂リテーナから構成されている
ことを特徴とする高速回転用玉軸受である。
内輪の外側に配設された外輪と、前記内輪と前記外輪と
の間に介在された複数個の球状部材と、前記複数個の球
状部材を周方向に間隔を置いて回転自在に保持するため
のリテーナとを具備する高速回転用玉軸受において、前
記リテーナは、耐熱性を有するベース樹脂、フィラーお
よび潤滑油を混合した成形材料を用いて形成された、自
己潤滑性を有する含油樹脂リテーナから構成されている
ことを特徴とする高速回転用玉軸受である。
【００１１】本発明に従えば、リテーナが、耐熱性を有
するベース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形
材料を用いて形成されるので、含浸工程等を必要とせ
ず、自己潤滑性を有する含油樹脂リテーナを容易に製作
することができる。また、成形材料に潤滑油が混入され
ているので、製作されたリテーナは充分な自己潤滑性を
有している。
するベース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形
材料を用いて形成されるので、含浸工程等を必要とせ
ず、自己潤滑性を有する含油樹脂リテーナを容易に製作
することができる。また、成形材料に潤滑油が混入され
ているので、製作されたリテーナは充分な自己潤滑性を
有している。
【００１２】また本発明は、前記ベース樹脂は、耐熱水
性を有する樹脂材料から形成されていることを特徴とす
る。
性を有する樹脂材料から形成されていることを特徴とす
る。
【００１３】本発明に従えば、ベース樹脂が耐熱水性を
有する樹脂材料から形成されているので、歯科用エアー
タービンハンドピースに好都合に適用することができ
る。
有する樹脂材料から形成されているので、歯科用エアー
タービンハンドピースに好都合に適用することができ
る。
【００１４】また本発明は、前記ベース樹脂は、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリアミド、ポリアミドイミ
ド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリイミドおよびポ
リエーテルイミドのいずれかであることを特徴とする。
ェニレンサルファイド、ポリアミド、ポリアミドイミ
ド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリイミドおよびポ
リエーテルイミドのいずれかであることを特徴とする。
【００１５】本発明に従えば、ベース樹脂として上述し
たものを用いるので、充分な耐熱水性が得られる。
たものを用いるので、充分な耐熱水性が得られる。
【００１６】また本発明は、前記潤滑油は、パラフィン
オイル、シリコンオイルおよびフッ素化オイルのいずれ
かであることを特徴とする。
オイル、シリコンオイルおよびフッ素化オイルのいずれ
かであることを特徴とする。
【００１７】本発明に従えば、潤滑油として上述したも
のを用いるので、リテーナとして充分な自己潤滑性が得
られ、また医療用高速回転切削機器に好都合に適用する
ことがでいる。
のを用いるので、リテーナとして充分な自己潤滑性が得
られ、また医療用高速回転切削機器に好都合に適用する
ことがでいる。
【００１８】また本発明は、前記フィラーは前記ベース
樹脂の成形温度より高い融点を有し、油担体として前記
潤滑油を保持することを特徴とする。
樹脂の成形温度より高い融点を有し、油担体として前記
潤滑油を保持することを特徴とする。
【００１９】本発明に従えば、フィラーはベース樹脂の
成形温度より高い融点を有するので、成形によってリテ
ーナを形成する際にも潤滑油の分離を防止することがで
きる。
成形温度より高い融点を有するので、成形によってリテ
ーナを形成する際にも潤滑油の分離を防止することがで
きる。
【００２０】また本発明は、前記フィラーは、ガラスフ
ァイバ、カーボンファイバおよび有機・無機フィラーか
ら選択される１種または２種以上を含んでいることを特
徴とする。
ァイバ、カーボンファイバおよび有機・無機フィラーか
ら選択される１種または２種以上を含んでいることを特
徴とする。
【００２１】本発明に従えば、フィラーとして上述した
ものを用いるので、充分な潤滑油を担持することがで
き、リテーナとして充分な自己潤滑性が得られる。
ものを用いるので、充分な潤滑油を担持することがで
き、リテーナとして充分な自己潤滑性が得られる。
【００２２】また本発明は、加工を施すための切削工具
と、この切削工具を保持する回転軸と、前記回転軸を内
蔵するハウジングと、前記回転軸と前記ハウジングとの
間に介在された玉軸受とを備え、前記玉軸受は、内輪
と、前記内輪の外側に配設された外輪と、前記内輪と前
記外輪との間に介在された複数個の球状部材と、前記複
数個の球状部材を周方向に間隔を置いて回転自在に保持
するためのリテーナとを具備する医療用高速回転切削機
器において、前記リテーナは、高温蒸気環境下にて耐久
性を有するベース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合し
た成形材料を用いて形成された、自己潤滑性を有する含
油樹脂リテーナから構成されていることを特徴とする。
と、この切削工具を保持する回転軸と、前記回転軸を内
蔵するハウジングと、前記回転軸と前記ハウジングとの
間に介在された玉軸受とを備え、前記玉軸受は、内輪
と、前記内輪の外側に配設された外輪と、前記内輪と前
記外輪との間に介在された複数個の球状部材と、前記複
数個の球状部材を周方向に間隔を置いて回転自在に保持
するためのリテーナとを具備する医療用高速回転切削機
器において、前記リテーナは、高温蒸気環境下にて耐久
性を有するベース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合し
た成形材料を用いて形成された、自己潤滑性を有する含
油樹脂リテーナから構成されていることを特徴とする。
【００２３】本発明に従えば、リテーナが、ベース樹
脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料を用いて
形成されるので、含浸工程等を必要とせず、自己潤滑性
を有する含油樹脂リテーナを容易に製作することができ
る。また、成形材料に潤滑油が混入されているので、製
作されたリテーナは充分な自己潤滑性を有し、医療用高
速回転切削機器における玉軸受の寿命が長くなる。さら
に、リテーナのベース樹脂は高温蒸気環境下にて耐久性
を有しているので、高温蒸気滅菌処理に充分耐えること
ができる。
脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料を用いて
形成されるので、含浸工程等を必要とせず、自己潤滑性
を有する含油樹脂リテーナを容易に製作することができ
る。また、成形材料に潤滑油が混入されているので、製
作されたリテーナは充分な自己潤滑性を有し、医療用高
速回転切削機器における玉軸受の寿命が長くなる。さら
に、リテーナのベース樹脂は高温蒸気環境下にて耐久性
を有しているので、高温蒸気滅菌処理に充分耐えること
ができる。
【００２４】また本発明は、前記含油樹脂リテーナのベ
ース樹脂は、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミ
ド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテルケトン、
ポリイミドおよびポリエーテルイミドのいずれかであ
り、前記潤滑油は、パラフィンオイル、シリコンオイル
およびフッ素化オイルのいずれかであり、前記フィラー
は、前記ベース樹脂の成形温度より高い融点を有し、油
担体として前記潤滑油を保持し、ガラスファイバ、カー
ボンファイバおよび有機・無機フィラーから選択される
１種または２種以上の材料を含んでいることを特徴とす
る。
ース樹脂は、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミ
ド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテルケトン、
ポリイミドおよびポリエーテルイミドのいずれかであ
り、前記潤滑油は、パラフィンオイル、シリコンオイル
およびフッ素化オイルのいずれかであり、前記フィラー
は、前記ベース樹脂の成形温度より高い融点を有し、油
担体として前記潤滑油を保持し、ガラスファイバ、カー
ボンファイバおよび有機・無機フィラーから選択される
１種または２種以上の材料を含んでいることを特徴とす
る。
【００２５】本発明に従えば、ベース樹脂、潤滑油およ
びフィラーが上述した材料から形成されているので、医
療用高速回転切削機器として充分な耐熱水性および自己
潤滑性が得られる。
びフィラーが上述した材料から形成されているので、医
療用高速回転切削機器として充分な耐熱水性および自己
潤滑性が得られる。
【００２６】さらに本発明は、前記医療用高速回転切削
機器は、エアーによって高速回転される回転羽根が前記
回転軸に設けられた歯科用エアータービンハンドピース
であることを特徴とする。
機器は、エアーによって高速回転される回転羽根が前記
回転軸に設けられた歯科用エアータービンハンドピース
であることを特徴とする。
【００２７】本発明に従えば、リテーナが耐熱水性およ
び自己潤滑性を有しているので、医療用高速回転切削機
器としての歯科用エアータービンハンドピースに適用す
ることができる。
び自己潤滑性を有しているので、医療用高速回転切削機
器としての歯科用エアータービンハンドピースに適用す
ることができる。
【００２８】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照してさらに
詳細に説明する。図１は、本発明に従う高速回転用玉軸
受の一実施形態を備えた医療用高速回転切削機器、また
本発明に従う医療用高速回転切削機器の一例としてのエ
アータービンハンドピースの一実施形態を示す概略側面
図であり、図２は、図１のエアータービンハンドピース
の一部を拡大して示す部分拡大断面図である。
詳細に説明する。図１は、本発明に従う高速回転用玉軸
受の一実施形態を備えた医療用高速回転切削機器、また
本発明に従う医療用高速回転切削機器の一例としてのエ
アータービンハンドピースの一実施形態を示す概略側面
図であり、図２は、図１のエアータービンハンドピース
の一部を拡大して示す部分拡大断面図である。
【００２９】図１において、たとえば歯科用に好都合に
用いることができる、医療用高速回転切削機器の一例と
しての図示のエアータービンハンドピース２は、グリッ
プ部４とこのグリップ部４の先端部に設けられたヘッド
部６とを備え、術者はこのグリップ部４を持ってたとえ
ば歯牙の切削加工を行う。
用いることができる、医療用高速回転切削機器の一例と
しての図示のエアータービンハンドピース２は、グリッ
プ部４とこのグリップ部４の先端部に設けられたヘッド
部６とを備え、術者はこのグリップ部４を持ってたとえ
ば歯牙の切削加工を行う。
【００３０】主として図２を参照して、図示のハンドピ
ース２のヘッド部６は、円筒状のチャンバを規定するヘ
ッドハウジング８を備え、ヘッドハウジング８は、略円
筒状のハウジング本体部１０とこのハウジング本体部１
０からグリップ部４に向けて突出する接続部１２から構
成されている。ハウジング本体部１０の一端部には、環
状の軸受支持部１４が設けられ、この軸受支持部１４に
片方の玉軸受１６が装着されている。また、ハウジング
本体部１０の他端部にキャップ部材１８が装着されてい
る。このキャップ部材１８には、環状の軸受支持部１９
が設けられ、この軸受支持部１９に他方の玉軸受２０が
装着されている。この実施形態では、ハウジング本体部
１０の軸受支持部１４およびキャップ部材１８の軸受支
持部１９の内周面には環状凹部が設けられ、これら環状
凹部にゴム製のリング２２がそれぞれ装着されており、
従って玉軸受１６，２０における球状部材２４の配設部
位は、上記リング２２を介して支持される。
ース２のヘッド部６は、円筒状のチャンバを規定するヘ
ッドハウジング８を備え、ヘッドハウジング８は、略円
筒状のハウジング本体部１０とこのハウジング本体部１
０からグリップ部４に向けて突出する接続部１２から構
成されている。ハウジング本体部１０の一端部には、環
状の軸受支持部１４が設けられ、この軸受支持部１４に
片方の玉軸受１６が装着されている。また、ハウジング
本体部１０の他端部にキャップ部材１８が装着されてい
る。このキャップ部材１８には、環状の軸受支持部１９
が設けられ、この軸受支持部１９に他方の玉軸受２０が
装着されている。この実施形態では、ハウジング本体部
１０の軸受支持部１４およびキャップ部材１８の軸受支
持部１９の内周面には環状凹部が設けられ、これら環状
凹部にゴム製のリング２２がそれぞれ装着されており、
従って玉軸受１６，２０における球状部材２４の配設部
位は、上記リング２２を介して支持される。
【００３１】一対の玉軸受１６，２０には、回転軸２６
が回転自在に支持されている。回転軸２６にはチャック
手段２８が内蔵され、このチャック手段２８に、たとえ
ば歯科用切削工具（図示せず）が着脱自在に装着され
る。また、回転軸２６の軸線方向中間部には、切削工具
を回転駆動するためのタービンブレード３０が、圧入等
の手段によって固定されている。タービンブレード３０
は、周方向に間隔を置いて配設された複数枚の回転羽根
を有する。
が回転自在に支持されている。回転軸２６にはチャック
手段２８が内蔵され、このチャック手段２８に、たとえ
ば歯科用切削工具（図示せず）が着脱自在に装着され
る。また、回転軸２６の軸線方向中間部には、切削工具
を回転駆動するためのタービンブレード３０が、圧入等
の手段によって固定されている。タービンブレード３０
は、周方向に間隔を置いて配設された複数枚の回転羽根
を有する。
【００３２】グリップ部４の内部には、エアーを送給す
るための送給流路３２が形成され、この送給流路３２は
ヘッド部６の接続部１２に形成された噴出流路３４に連
通され、噴出流路３４の噴出口がタービンブレード３０
に対向して配設されている。
るための送給流路３２が形成され、この送給流路３２は
ヘッド部６の接続部１２に形成された噴出流路３４に連
通され、噴出流路３４の噴出口がタービンブレード３０
に対向して配設されている。
【００３３】このように構成されているので、グリップ
部４の送給流路３２を通して噴出流路３４にエアーが供
給されると、このエアーは噴出流路３４の噴出口からタ
ービンブレード３０に向けて噴射され、噴射されたエア
ーの作用によって、タービンブレード３０、したがって
これと一体的な回転軸２６、チャック手段２８および切
削工具（図示せず）が所定方向に回転駆動される。医療
用高速回転切削機器が歯科用エアータービンハンドピー
スである場合には、切削工具は約２０万〜４０万回転／
分（ｒｐｍ）程度の高速で回転駆動され、このように高
速で回転駆動される切削工具でもって歯の切削治療が行
われる。
部４の送給流路３２を通して噴出流路３４にエアーが供
給されると、このエアーは噴出流路３４の噴出口からタ
ービンブレード３０に向けて噴射され、噴射されたエア
ーの作用によって、タービンブレード３０、したがって
これと一体的な回転軸２６、チャック手段２８および切
削工具（図示せず）が所定方向に回転駆動される。医療
用高速回転切削機器が歯科用エアータービンハンドピー
スである場合には、切削工具は約２０万〜４０万回転／
分（ｒｐｍ）程度の高速で回転駆動され、このように高
速で回転駆動される切削工具でもって歯の切削治療が行
われる。
【００３４】次に、図２とともに図３を参照して、上記
ハンドピース２に適用された玉軸受１６，２０について
説明する。玉軸受１６，２０は実質上同一の構成であ
り、以下片方の玉軸受１６について説明する。図示の玉
軸受１６（２０）は、環状の内輪４２と、この内輪４２
の外側に配設された環状の外輪４４とを備え、複数個の
球状部材２４は、内輪４２と外輪４４との間に介在され
ている。また、内輪４２と外輪４４との間には環状のリ
テーナ４８が配設されている。リテーナ４８には、各球
状部材２４に対応して、周方向に間隔を置いて複数個の
球状受部が形成されており、リテーナ４８の各球状受部
に球状部材２４がそれぞれ回転自在に保持されている。
ハンドピース２に適用された玉軸受１６，２０について
説明する。玉軸受１６，２０は実質上同一の構成であ
り、以下片方の玉軸受１６について説明する。図示の玉
軸受１６（２０）は、環状の内輪４２と、この内輪４２
の外側に配設された環状の外輪４４とを備え、複数個の
球状部材２４は、内輪４２と外輪４４との間に介在され
ている。また、内輪４２と外輪４４との間には環状のリ
テーナ４８が配設されている。リテーナ４８には、各球
状部材２４に対応して、周方向に間隔を置いて複数個の
球状受部が形成されており、リテーナ４８の各球状受部
に球状部材２４がそれぞれ回転自在に保持されている。
【００３５】このような玉軸受１６においては、内輪４
２および外輪４４はたとえば軸受鋼から形成される。ま
た、球状部材２４は、軸受用のステンレス鋼、たとえば
マルテンサイトステンレス鋼（ＳＵＳ４４０Ｃ）から形
成することができ、これに代えて、窒化ケイ素、サイア
ロン、酸化ジルコニウム、炭化ケイ素、酸化アルミニウ
ム等のセラミックから形成することもできる。なお、内
輪４２および外輪４４も上述したセラミックから形成す
ることもできる。
２および外輪４４はたとえば軸受鋼から形成される。ま
た、球状部材２４は、軸受用のステンレス鋼、たとえば
マルテンサイトステンレス鋼（ＳＵＳ４４０Ｃ）から形
成することができ、これに代えて、窒化ケイ素、サイア
ロン、酸化ジルコニウム、炭化ケイ素、酸化アルミニウ
ム等のセラミックから形成することもできる。なお、内
輪４２および外輪４４も上述したセラミックから形成す
ることもできる。
【００３６】さらに、リテーナ４８は、耐熱性を有する
ベース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料
を形成し、この成形材料を用いて形成されている。リテ
ーナ４８のベース樹脂として、たとえば、ポリフェニレ
ンサルファイド（ＰＰＳ）を用いた場合には、ＰＰＳは
耐熱性を有するエンジニアリングプラスチックで２６０
℃という高温下での長期使用に耐えるという長所を有す
る反面、ＰＰＳ自体は自己潤滑性に乏しいという欠点を
有する。そこで、ＰＰＳに自己潤滑性を持たせるため
に、ＰＰＳにフィラーを混入し、このフィラーを潤滑油
の担持体として潤滑油を保持させるようにし、このよう
に構成して自己潤滑性を高めたものである。このような
潤滑油を担持するフィラーの混入は、成形材料の段階で
ベース樹脂に混入することが重要であり、このような段
階で混入することによって、後に含浸工程等を必要とせ
ずに自己潤滑性を有する含油リテーナ４８を容易に製作
することができる。
ベース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料
を形成し、この成形材料を用いて形成されている。リテ
ーナ４８のベース樹脂として、たとえば、ポリフェニレ
ンサルファイド（ＰＰＳ）を用いた場合には、ＰＰＳは
耐熱性を有するエンジニアリングプラスチックで２６０
℃という高温下での長期使用に耐えるという長所を有す
る反面、ＰＰＳ自体は自己潤滑性に乏しいという欠点を
有する。そこで、ＰＰＳに自己潤滑性を持たせるため
に、ＰＰＳにフィラーを混入し、このフィラーを潤滑油
の担持体として潤滑油を保持させるようにし、このよう
に構成して自己潤滑性を高めたものである。このような
潤滑油を担持するフィラーの混入は、成形材料の段階で
ベース樹脂に混入することが重要であり、このような段
階で混入することによって、後に含浸工程等を必要とせ
ずに自己潤滑性を有する含油リテーナ４８を容易に製作
することができる。
【００３７】リテーナ４８のベース樹脂として、ＰＰＳ
以外に、たとえば、ポリアミド（ＰＡ）、ポリアミドイ
ミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリイミド（ＰＩ）およびポリエーテルイミド
（ＰＥＩ）のいずれかを用いるのが好ましく、これらか
ら選択される樹脂単独でなくてもその樹脂を主成分とす
るものでもよい。ベース樹脂としてこのような樹脂を用
いて製作したリテーナ４８は充分な耐熱性を有するとと
もに、耐薬品性、さらには耐熱水性を有し、医療用高速
回転切削機器に、特に歯科用エアータービンハンドピー
スに好適な玉軸受となる。
以外に、たとえば、ポリアミド（ＰＡ）、ポリアミドイ
ミド（ＰＡＩ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリイミド（ＰＩ）およびポリエーテルイミド
（ＰＥＩ）のいずれかを用いるのが好ましく、これらか
ら選択される樹脂単独でなくてもその樹脂を主成分とす
るものでもよい。ベース樹脂としてこのような樹脂を用
いて製作したリテーナ４８は充分な耐熱性を有するとと
もに、耐薬品性、さらには耐熱水性を有し、医療用高速
回転切削機器に、特に歯科用エアータービンハンドピー
スに好適な玉軸受となる。
【００３８】また、ベース樹脂に混入されるフィラーと
して、たとえばガラスファイバ、カーボンファイバおよ
び有機・無機フィラーから選択される１種または２種以
上を用いるのが望ましく、有機・無機フィラーとしてポ
リテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、グラファイ
ト、カーボンブラック、活性炭、多孔ケイ酸マグネシウ
ム等を用いることができる。このような材料のフィラー
は比表面積が大きく、したがって充分な潤滑油を保持す
ることができ、またベース樹脂に対しても均一に混合さ
れ易く、自己潤滑性と耐熱性を有するものとなる。な
お、フィラーとしては、次の３つの条件、すなわち
（１）耐熱性を有すること、（２）耐摺動性がよいこ
と、および（３）ベース樹脂の強度を高める特性を有す
ること、を満足するものであれば、その他の公知のフィ
ラーを用いることもできる。
して、たとえばガラスファイバ、カーボンファイバおよ
び有機・無機フィラーから選択される１種または２種以
上を用いるのが望ましく、有機・無機フィラーとしてポ
リテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、グラファイ
ト、カーボンブラック、活性炭、多孔ケイ酸マグネシウ
ム等を用いることができる。このような材料のフィラー
は比表面積が大きく、したがって充分な潤滑油を保持す
ることができ、またベース樹脂に対しても均一に混合さ
れ易く、自己潤滑性と耐熱性を有するものとなる。な
お、フィラーとしては、次の３つの条件、すなわち
（１）耐熱性を有すること、（２）耐摺動性がよいこ
と、および（３）ベース樹脂の強度を高める特性を有す
ること、を満足するものであれば、その他の公知のフィ
ラーを用いることもできる。
【００３９】このようなフィラーは、ベース樹脂の成形
温度より高い融点を有するのが望ましい。たとえば、ベ
ース樹脂としてＰＰＳを用いた場合には、この成形温度
は３００〜３５０℃であるので、フィラーとしては融点
が３５０℃より高いものを用いるのが望ましい。このよ
うな融点のフィラーを選択することによって、成形時の
潤滑油の分離を防止することができる。
温度より高い融点を有するのが望ましい。たとえば、ベ
ース樹脂としてＰＰＳを用いた場合には、この成形温度
は３００〜３５０℃であるので、フィラーとしては融点
が３５０℃より高いものを用いるのが望ましい。このよ
うな融点のフィラーを選択することによって、成形時の
潤滑油の分離を防止することができる。
【００４０】さらに、潤滑油としては、パラフィンオイ
ル、シリコンオイルおよびフッ素化オイルのずれかを好
都合に用いることができる。これらのオイルは上述した
フィラーに保持され易く、したがってこのようなオイル
を用いることによって充分な自己潤滑特性が得られる。
特に、パラフィンオイルは人体に対する悪影響が少な
く、したがって医療用高速回転切削機器、とくに歯科用
エアータービンハンドピースに好都合に適用することが
できる。
ル、シリコンオイルおよびフッ素化オイルのずれかを好
都合に用いることができる。これらのオイルは上述した
フィラーに保持され易く、したがってこのようなオイル
を用いることによって充分な自己潤滑特性が得られる。
特に、パラフィンオイルは人体に対する悪影響が少な
く、したがって医療用高速回転切削機器、とくに歯科用
エアータービンハンドピースに好都合に適用することが
できる。
【００４１】このような材料から形成されるリテーナ４
８は、たとえば、次のとおりにして製作することができ
る。すなわち、フィラーに潤滑油を保持させた状態に
て、このフィラーをベース樹脂に混入して成形材料を形
成する。このように形成される成形材料には、ベース樹
脂に実質上均一に、潤滑油を担持するフィラーが混合さ
れる。そして、このような成形材料を用いてたとえば射
出成形によって所定形状のリテーナ４８を形成する。成
形材料としてベース樹脂にフィラーおよび潤滑油が混入
されているので、単に成形することによって、充分な自
己潤滑性を有する含油樹脂リテーナ４８を形成すること
ができる。なお、射出成形に代えて、押出成形、圧縮成
形等によって形成することもできる。また、成形に代え
て、上記成形材料を用いてたとえばリング状に成形した
後切削加工を施して所定形状のリテーナ４８とすること
もできる。
８は、たとえば、次のとおりにして製作することができ
る。すなわち、フィラーに潤滑油を保持させた状態に
て、このフィラーをベース樹脂に混入して成形材料を形
成する。このように形成される成形材料には、ベース樹
脂に実質上均一に、潤滑油を担持するフィラーが混合さ
れる。そして、このような成形材料を用いてたとえば射
出成形によって所定形状のリテーナ４８を形成する。成
形材料としてベース樹脂にフィラーおよび潤滑油が混入
されているので、単に成形することによって、充分な自
己潤滑性を有する含油樹脂リテーナ４８を形成すること
ができる。なお、射出成形に代えて、押出成形、圧縮成
形等によって形成することもできる。また、成形に代え
て、上記成形材料を用いてたとえばリング状に成形した
後切削加工を施して所定形状のリテーナ４８とすること
もできる。
【００４２】この実施形態では、上述したリテーナ４８
を図３に示す深溝タイプのものに適用して説明したが、
このようなリテーナ４８は、図４および図５に示すタイ
プの玉軸受にも同様に適用することができ、上述したリ
テーナ４８を適用することによって高速回転用玉軸受と
して好適に用いることができる。
を図３に示す深溝タイプのものに適用して説明したが、
このようなリテーナ４８は、図４および図５に示すタイ
プの玉軸受にも同様に適用することができ、上述したリ
テーナ４８を適用することによって高速回転用玉軸受と
して好適に用いることができる。
【００４３】図４（この図において、図３に示すものと
実質上同一のものは同一の参照番号を付している）に示
す玉軸受１６Ａは、深溝両シールドタイプのものであ
り、内輪４２と外輪４４との間に、リテーナ４８に保持
された複数個の球状部材２４が介在されている。また、
球状部材２４の両側にシールド５２，５４が配設され、
シールド５２，５４の外周縁部が外輪４４の内周面に取
付けられ、それらの内周縁部は内輪４２に向けて延びて
いる。
実質上同一のものは同一の参照番号を付している）に示
す玉軸受１６Ａは、深溝両シールドタイプのものであ
り、内輪４２と外輪４４との間に、リテーナ４８に保持
された複数個の球状部材２４が介在されている。また、
球状部材２４の両側にシールド５２，５４が配設され、
シールド５２，５４の外周縁部が外輪４４の内周面に取
付けられ、それらの内周縁部は内輪４２に向けて延びて
いる。
【００４４】図５（この図においても、図３に示すもの
と実質上同一のものは同一の参照番号を付している）に
示す玉軸受１６Ｂは、アンギュラコンタクトタイプのも
のであり、内輪４２と外輪４４との間に、リテーナ４８
に保持された複数個の球状部材２４が介在され、複数個
の球状部材２４と内輪４２および外輪４４とは、所定の
接触角をもって接触している。
と実質上同一のものは同一の参照番号を付している）に
示す玉軸受１６Ｂは、アンギュラコンタクトタイプのも
のであり、内輪４２と外輪４４との間に、リテーナ４８
に保持された複数個の球状部材２４が介在され、複数個
の球状部材２４と内輪４２および外輪４４とは、所定の
接触角をもって接触している。
【００４５】図４または図５に示す玉軸受１６Ａ，１６
Ｂは、図３に示す玉軸受１６に代えて、図１および図２
に示すエアータービンハンドピースに好都合に用いるこ
とができる。
Ｂは、図３に示す玉軸受１６に代えて、図１および図２
に示すエアータービンハンドピースに好都合に用いるこ
とができる。
【００４６】実施例および比較例 実施例１として、ベース樹脂としてポリフェニレンサル
ファイド（ＰＰＳ）を用い、フィラーとしてポリテトラ
フルオロエチレン（ＰＴＦＥ）およびグラファイトを用
い、また潤滑油としてパラフィンオイルを用いてブロッ
ク状の成形品を形成した。成形に際して、ＰＴＦＥおよ
びグラファイトにパラフィンオイルを担持させ、パラフ
ィンオイルを担持させたＰＴＦＥおよびグラファイトを
ベース樹脂に均一に混入させて成形材料を形成し、この
成形材料を用いてブロック状の成形品を形成した。
ファイド（ＰＰＳ）を用い、フィラーとしてポリテトラ
フルオロエチレン（ＰＴＦＥ）およびグラファイトを用
い、また潤滑油としてパラフィンオイルを用いてブロッ
ク状の成形品を形成した。成形に際して、ＰＴＦＥおよ
びグラファイトにパラフィンオイルを担持させ、パラフ
ィンオイルを担持させたＰＴＦＥおよびグラファイトを
ベース樹脂に均一に混入させて成形材料を形成し、この
成形材料を用いてブロック状の成形品を形成した。
【００４７】実施例２として、ベース樹脂としてＰＰＳ
を用い、フィラーとしてグラファイトおよびガラスフィ
ラーを用い、また潤滑油としてパラフィンオイルを混合
し、実施例１と同様にしてブロック状の成形品を形成し
た。
を用い、フィラーとしてグラファイトおよびガラスフィ
ラーを用い、また潤滑油としてパラフィンオイルを混合
し、実施例１と同様にしてブロック状の成形品を形成し
た。
【００４８】実施例３として、ベース樹脂としてポリア
ミド（ＰＡ）を用い、フィラーとしてグラファイトおよ
びガラスフィラーを用い、潤滑油としてパラフィンオイ
ルを混合し、実施例１と同様にして成形品を形成した。
また、実施例４として、ベース樹脂としてＰＡを用い、
フィラーとしてＰＴＦＥおよびガラスフィラーを用い、
また潤滑油としてパラフィンオイルを混合し同様にして
成形品を形成した。
ミド（ＰＡ）を用い、フィラーとしてグラファイトおよ
びガラスフィラーを用い、潤滑油としてパラフィンオイ
ルを混合し、実施例１と同様にして成形品を形成した。
また、実施例４として、ベース樹脂としてＰＡを用い、
フィラーとしてＰＴＦＥおよびガラスフィラーを用い、
また潤滑油としてパラフィンオイルを混合し同様にして
成形品を形成した。
【００４９】比較例１として、ベース樹脂としてポリア
ミドイミド（ＰＡＩ）（米国アモコ社から商品名「トー
ロン」（商標：Ｔｏｒｌｏｎ）として市販されているも
の）を用い、またフィラーとしてグラファイトを用いて
ブロック状の成形品を形成し、このように形成した成形
品に潤滑油としてパラフィンオイルをスプレー噴射し
た。
ミドイミド（ＰＡＩ）（米国アモコ社から商品名「トー
ロン」（商標：Ｔｏｒｌｏｎ）として市販されているも
の）を用い、またフィラーとしてグラファイトを用いて
ブロック状の成形品を形成し、このように形成した成形
品に潤滑油としてパラフィンオイルをスプレー噴射し
た。
【００５０】比較例２として、ベース樹脂としてフェノ
ール樹脂を用いたリテーナに実施例１および２と同様の
パラフィンオイルをスプレー噴射した。
ール樹脂を用いたリテーナに実施例１および２と同様の
パラフィンオイルをスプレー噴射した。
【００５１】フレッティング摩耗試験 実施例１〜４および比較例１についてフレッティング摩
耗試験を行い、負荷を作用させたときの摩擦係数の変化
を調べた。このフレッティング摩耗試験の結果を図６に
示す。フレッティング摩耗試験による摩擦係数の測定に
おいては、実施例１〜４および比較例１における成形品
の表面にステンレス鋼球（ＳＵＳ４４０Ｃ）を荷重１０
ニュートン（Ｎ）で押しつけ、このように鋼球を押しつ
けた状態にて、この鋼球に振幅８０μｍ、振動数１０ヘ
ルツ（Ｈｚ）の微少振動を加えて摩擦力の変化を測定
し、この摩擦力の変化から実施例１〜４および比較例１
の各成形品の平均摩擦係数の変化を求めた。なお、摩擦
力の測定には、歪みゲージを用いた。
耗試験を行い、負荷を作用させたときの摩擦係数の変化
を調べた。このフレッティング摩耗試験の結果を図６に
示す。フレッティング摩耗試験による摩擦係数の測定に
おいては、実施例１〜４および比較例１における成形品
の表面にステンレス鋼球（ＳＵＳ４４０Ｃ）を荷重１０
ニュートン（Ｎ）で押しつけ、このように鋼球を押しつ
けた状態にて、この鋼球に振幅８０μｍ、振動数１０ヘ
ルツ（Ｈｚ）の微少振動を加えて摩擦力の変化を測定
し、この摩擦力の変化から実施例１〜４および比較例１
の各成形品の平均摩擦係数の変化を求めた。なお、摩擦
力の測定には、歪みゲージを用いた。
【００５２】図６から理解されるとおり、実施例１〜４
のいずれにおいても、荷重を加えた状態にて５×１０4
サイクル繰返し振動を付与したが、平均摩擦係数の上昇
は実質上見られなかった。このことから、実施例１〜４
のいずれにおいても、長期にわたって充分な自己潤滑性
を有することが認められた。
のいずれにおいても、荷重を加えた状態にて５×１０4
サイクル繰返し振動を付与したが、平均摩擦係数の上昇
は実質上見られなかった。このことから、実施例１〜４
のいずれにおいても、長期にわたって充分な自己潤滑性
を有することが認められた。
【００５３】これに対して、比較例１においては、約１
×１０3サイクル繰返し振動を付与したときから平均摩
擦係数が少しずつ上昇し始め、１×１０4サイクル繰返
し遂行すると平均摩擦係数は当初の２倍以上に上昇し
た。このことから、比較例１については、繰返し回数が
少ないときには充分な自己潤滑性を有するが、繰返し回
数が多くなると自己潤滑性が低下することが認められ
た。
×１０3サイクル繰返し振動を付与したときから平均摩
擦係数が少しずつ上昇し始め、１×１０4サイクル繰返
し遂行すると平均摩擦係数は当初の２倍以上に上昇し
た。このことから、比較例１については、繰返し回数が
少ないときには充分な自己潤滑性を有するが、繰返し回
数が多くなると自己潤滑性が低下することが認められ
た。
【００５４】オートクレーブ耐久性試験Ｉ 実施例１および２ならびに比較例１についてオートクレ
ーブ耐久性試験を行った。このオートクレーブ耐久性試
験では、オートクレーブ回数とそのときの重量変化率に
ついて調べ、その測定結果を図７に示す。この試験にお
いては、実施例１および２ならびに比較例１の各成形品
に向けて１３５℃の高温蒸気を２０分噴射するオートク
レーブ試験を１サイクルとし、このオートクレーブ試験
を１０００回繰返して成形品の重量変化率を調べた。
ーブ耐久性試験を行った。このオートクレーブ耐久性試
験では、オートクレーブ回数とそのときの重量変化率に
ついて調べ、その測定結果を図７に示す。この試験にお
いては、実施例１および２ならびに比較例１の各成形品
に向けて１３５℃の高温蒸気を２０分噴射するオートク
レーブ試験を１サイクルとし、このオートクレーブ試験
を１０００回繰返して成形品の重量変化率を調べた。
【００５５】図７に示す測定結果から、実施例１および
２については、１０００回のオートクレーブ試験を繰返
し行っても重量変化はほとんど見られなかった。なお、
このオートクレーブ試験において重量変化率が増加する
ということは、成形品が高温蒸気による水を含んで加水
分解したことを示し、このような加水分解が進行する
と、成形品に劣化が生じ割れ等の原因となる。実施例３
および４については、実施例１および２と同様に耐熱
性、耐熱水性を有するので、実施例１および２と同様の
測定結果が期待できる。
２については、１０００回のオートクレーブ試験を繰返
し行っても重量変化はほとんど見られなかった。なお、
このオートクレーブ試験において重量変化率が増加する
ということは、成形品が高温蒸気による水を含んで加水
分解したことを示し、このような加水分解が進行する
と、成形品に劣化が生じ割れ等の原因となる。実施例３
および４については、実施例１および２と同様に耐熱
性、耐熱水性を有するので、実施例１および２と同様の
測定結果が期待できる。
【００５６】これに対して、比較例１の成形品は、オー
トクレーブ試験を１０００回遂行すると加水分解に至
り、耐オートクレーブ性が実施例１および２と比較して
低いことが認められた。
トクレーブ試験を１０００回遂行すると加水分解に至
り、耐オートクレーブ性が実施例１および２と比較して
低いことが認められた。
【００５７】オートクレーブ耐久性試験ＩＩ また実施例１および２並びに比較例１および２につい
て、他のオートクレーブ耐久性試験を行った。このオー
トクレーブ耐久性試験では、オートクレーブ回数とその
ときの強度変化率について調べ、その測定結果を図８に
示す。この試験においては、上記オートクレーブ耐久試
験Ｉと同様に、実施例１および２ならびに比較例１の成
形品と、比較例２のリテーナに向けて１３５℃の高温上
記を２０分噴射するオートクレーブ試験を１サイクルと
し、このオートクレーブ試験を１０００回繰返して成形
品およびリテーナの強度変化率、すなわち圧縮破壊強度
を調べた。
て、他のオートクレーブ耐久性試験を行った。このオー
トクレーブ耐久性試験では、オートクレーブ回数とその
ときの強度変化率について調べ、その測定結果を図８に
示す。この試験においては、上記オートクレーブ耐久試
験Ｉと同様に、実施例１および２ならびに比較例１の成
形品と、比較例２のリテーナに向けて１３５℃の高温上
記を２０分噴射するオートクレーブ試験を１サイクルと
し、このオートクレーブ試験を１０００回繰返して成形
品およびリテーナの強度変化率、すなわち圧縮破壊強度
を調べた。
【００５８】図８の測定結果から、実施例１および２な
らびに比較例１については、１０００回のオートクレー
ブ試験を遂行するとその強度が半分程度まで低下するも
のもあるが、実用上使用に耐えることが判明した。
らびに比較例１については、１０００回のオートクレー
ブ試験を遂行するとその強度が半分程度まで低下するも
のもあるが、実用上使用に耐えることが判明した。
【００５９】これに対して、比較例２のリテーナでは、
ベース樹脂であるフェノール樹脂が耐熱水性が劣るため
に、オートクレーブ試験を８００回繰返した時点で破損
に至った。
ベース樹脂であるフェノール樹脂が耐熱水性が劣るため
に、オートクレーブ試験を８００回繰返した時点で破損
に至った。
【００６０】実施例１〜４では、ベース樹脂材料として
ポリフェニレンサルファイド、ポリアミドおよびポリア
ミドオミドのいずれかを用いているが、これらに代え
て、耐熱性、耐熱水性を有するポリエーテルエーテルケ
トン、ポリイミドまたはポリエーテルイミド用いて成型
品を形成し、この形成した成形品についてフレッティン
グ摩耗試験ならびにオートクレーブ耐久性試験Ｉおよび
ＩＩを遂行した場合、実施例１〜４と同様の結果が期待
できる。
ポリフェニレンサルファイド、ポリアミドおよびポリア
ミドオミドのいずれかを用いているが、これらに代え
て、耐熱性、耐熱水性を有するポリエーテルエーテルケ
トン、ポリイミドまたはポリエーテルイミド用いて成型
品を形成し、この形成した成形品についてフレッティン
グ摩耗試験ならびにオートクレーブ耐久性試験Ｉおよび
ＩＩを遂行した場合、実施例１〜４と同様の結果が期待
できる。
【００６１】また、実施例１〜４では、潤滑油としてパ
ラフィンオイルを用いているが、これに代えて、同様の
潤滑性を有するシリコンオイルまたはフッ素化オイルを
用いて成形品を形成し、この形成した成形品についてフ
レッティング摩耗試験ならびにオートクレーブ耐久性試
験ＩおよびＩＩを遂行した場合、実施例１〜４と同様の
結果が期待できる。
ラフィンオイルを用いているが、これに代えて、同様の
潤滑性を有するシリコンオイルまたはフッ素化オイルを
用いて成形品を形成し、この形成した成形品についてフ
レッティング摩耗試験ならびにオートクレーブ耐久性試
験ＩおよびＩＩを遂行した場合、実施例１〜４と同様の
結果が期待できる。
【００６２】さらに、実施例１〜４では、フィラーとし
てＰＴＦＥ、グラファイト、ガラスフィラーを用いてい
るが、これらに代えて、あるいはこれらと組合わせてガ
ラスファイバ、カーボンファイバ、または上記以外の有
機・無機フィラーを用いて成形品を形成し、この形成し
た成形品についてフレッティング摩耗試験ならびにオー
トクレーブ耐久性試験ＩおよびＩＩを遂行した場合、実
施例１〜４と同様の結果が期待できる。
てＰＴＦＥ、グラファイト、ガラスフィラーを用いてい
るが、これらに代えて、あるいはこれらと組合わせてガ
ラスファイバ、カーボンファイバ、または上記以外の有
機・無機フィラーを用いて成形品を形成し、この形成し
た成形品についてフレッティング摩耗試験ならびにオー
トクレーブ耐久性試験ＩおよびＩＩを遂行した場合、実
施例１〜４と同様の結果が期待できる。
【００６３】上述した試験結果から、耐熱性を有するベ
ース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料か
ら形成した成形品は、充分な潤滑性、耐熱性および耐熱
水性を有することが判明した。このことから、上述した
成形材料からリテーナを形成することにより、形成され
たリテーナは充分な潤滑性、耐熱性および耐熱水性を有
することが理解される。
ース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料か
ら形成した成形品は、充分な潤滑性、耐熱性および耐熱
水性を有することが判明した。このことから、上述した
成形材料からリテーナを形成することにより、形成され
たリテーナは充分な潤滑性、耐熱性および耐熱水性を有
することが理解される。
【００６４】
【発明の効果】本発明の請求項１の高速回転用玉軸受に
よれば、リテーナが、耐熱性を有するベース樹脂、フィ
ラーおよび潤滑油を混合した成形材料を用いて形成され
るので、含浸工程等を必要とせず、自己潤滑性を有する
含油樹脂リテーナを容易に製作することができる。ま
た、成形材料に潤滑油が混入されているので、製作され
たリテーナは充分な自己潤滑性を有している。
よれば、リテーナが、耐熱性を有するベース樹脂、フィ
ラーおよび潤滑油を混合した成形材料を用いて形成され
るので、含浸工程等を必要とせず、自己潤滑性を有する
含油樹脂リテーナを容易に製作することができる。ま
た、成形材料に潤滑油が混入されているので、製作され
たリテーナは充分な自己潤滑性を有している。
【００６５】また本発明の請求項２の高速回転用玉軸受
によれば、ベース樹脂が耐熱水性を有する樹脂材料から
形成されているので、歯科用エアータービンハンドピー
スに好都合に適用することができる。
によれば、ベース樹脂が耐熱水性を有する樹脂材料から
形成されているので、歯科用エアータービンハンドピー
スに好都合に適用することができる。
【００６６】また本発明の請求項３の高速回転用玉軸受
によれば、ベース樹脂がポリフェニレンサルファイド、
ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテル
ケトン、ポリイミドおよびポリエーテルイミドのいずれ
かであるので、充分な耐熱水性が得られる。
によれば、ベース樹脂がポリフェニレンサルファイド、
ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテル
ケトン、ポリイミドおよびポリエーテルイミドのいずれ
かであるので、充分な耐熱水性が得られる。
【００６７】また本発明の請求項４の高速回転用玉軸受
によれば、潤滑油がパラフィンオイル、シリコンオイル
およびフッ素化オイルのいずれかであるので、リテーナ
として充分な自己潤滑性が得られ、また医療用高速回転
切削機器に好都合に適用することがでいる。
によれば、潤滑油がパラフィンオイル、シリコンオイル
およびフッ素化オイルのいずれかであるので、リテーナ
として充分な自己潤滑性が得られ、また医療用高速回転
切削機器に好都合に適用することがでいる。
【００６８】また本発明の請求項５の高速回転用玉軸受
によれば、フィラーはベース樹脂の成形温度より高い融
点を有するので、成形によってリテーナを形成する際に
も潤滑油の分離を防止することができる。
によれば、フィラーはベース樹脂の成形温度より高い融
点を有するので、成形によってリテーナを形成する際に
も潤滑油の分離を防止することができる。
【００６９】また本発明の請求項６の高速回転用玉軸受
によれば、フィラーがガラスファイバ、カーボンファイ
バおよび有機・無機フィラーから選択される１種または
２種以上を含んでいるので、充分な潤滑油を担持するこ
とができ、リテーナとして充分な自己潤滑性が得られ
る。
によれば、フィラーがガラスファイバ、カーボンファイ
バおよび有機・無機フィラーから選択される１種または
２種以上を含んでいるので、充分な潤滑油を担持するこ
とができ、リテーナとして充分な自己潤滑性が得られ
る。
【００７０】また本発明の請求項７の医療用高速回転切
削機器によれば、リテーナが、ベース樹脂、フィラーお
よび潤滑油を混合した成形材料を用いて形成されるの
で、含浸工程等を必要とせず、自己潤滑性を有する含油
樹脂リテーナを容易に製作することができる。また、成
形材料に潤滑油が混入されているので、製作されたリテ
ーナは充分な自己潤滑性を有し、医療用高速回転切削機
器における玉軸受の寿命が長くなる。さらに、リテーナ
のベース樹脂は高温蒸気環境下にて耐久性を有している
ので、高温蒸気滅菌処理に充分耐えることができる。
削機器によれば、リテーナが、ベース樹脂、フィラーお
よび潤滑油を混合した成形材料を用いて形成されるの
で、含浸工程等を必要とせず、自己潤滑性を有する含油
樹脂リテーナを容易に製作することができる。また、成
形材料に潤滑油が混入されているので、製作されたリテ
ーナは充分な自己潤滑性を有し、医療用高速回転切削機
器における玉軸受の寿命が長くなる。さらに、リテーナ
のベース樹脂は高温蒸気環境下にて耐久性を有している
ので、高温蒸気滅菌処理に充分耐えることができる。
【００７１】また本発明の請求項８の医療用高速回転切
削機器によれば、充分な耐熱水性および自己潤滑性が得
られる。
削機器によれば、充分な耐熱水性および自己潤滑性が得
られる。
【００７２】さらに本発明の請求項９の医療用高速回転
切削機器によれば、リテーナが耐熱水性および自己潤滑
性を有しているので、医療用高速回転切削機器としての
歯科用エアータービンハンドピースに適用することがで
きる。
切削機器によれば、リテーナが耐熱水性および自己潤滑
性を有しているので、医療用高速回転切削機器としての
歯科用エアータービンハンドピースに適用することがで
きる。
【図１】本発明に従う高速回転用玉軸受の一実施形態を
備えた医療用高速回転切削機器、また本発明に従う医療
用高速回転切削機器の一例としてのエアータービンハン
ドピースの一実施形態を示す概略側面図である。
備えた医療用高速回転切削機器、また本発明に従う医療
用高速回転切削機器の一例としてのエアータービンハン
ドピースの一実施形態を示す概略側面図である。
【図２】図１のエアータービンハンドピースの一部を拡
大して示す部分拡大断面図である。
大して示す部分拡大断面図である。
【図３】図１のエアータービンハンドピースに適用され
た玉軸受を示す断面図である。
た玉軸受を示す断面図である。
【図４】玉軸受の変形形態を示す断面図である。
【図５】玉軸受の他の変形形態を示す断面図である。
【図６】フレッティング摩耗試験を行ったときの繰返し
回数と平均摩擦係数との関係を示す図である。
回数と平均摩擦係数との関係を示す図である。
【図７】オートクレーブ耐久性試験Ｉを行ったときのオ
ートクレーブ回数と重量変化率との関係を示す図であ
る。
ートクレーブ回数と重量変化率との関係を示す図であ
る。
【図８】オートクレーブ耐久性試験ＩＩを行ったときの
オートクレーブ回数と強度変化率との関係を示す図であ
る。
オートクレーブ回数と強度変化率との関係を示す図であ
る。
２ エアータービンハンドピース ４ ヘッド部 ８ ヘッドハウジング １６，１６Ａ，１６Ｂ，２０ 玉軸受 ２４ 球状部材 ２６ 回転軸 ３０ タービンブレード ４２ 内輪 ４４ 外輪 ４８ リテーナ
Claims (9)
- 【請求項１】 内輪と、前記内輪の外側に配設された外
輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在された複数個の
球状部材と、前記複数個の球状部材を周方向に間隔を置
いて回転自在に保持するためのリテーナとを具備する高
速回転用玉軸受において、 前記リテーナは、耐熱性を有するベース樹脂、フィラー
および潤滑油を混合した成形材料を用いて形成された、
自己潤滑性を有する含油樹脂リテーナから構成されてい
ることを特徴とする高速回転用玉軸受。 - 【請求項２】 前記ベース樹脂は、耐熱水性を有する樹
脂材料から形成されていることを特徴とする請求項１記
載の高速回転用玉軸受。 - 【請求項３】 前記ベース樹脂は、ポリフェニレンサル
ファイド、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリエーテ
ルエーテルケトン、ポリイミドおよびポリエーテルイミ
ドのいずれかであることを特徴とする請求項２記載の高
速回転用玉軸受。 - 【請求項４】 前記潤滑油は、パラフィンオイル、シリ
コンオイルおよびフッ素化オイルのいずれかであること
を特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の高速回転
用玉軸受。 - 【請求項５】 前記フィラーは前記ベース樹脂の成形温
度より高い融点を有し、油担体として前記潤滑油を保持
することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の
高速回転用玉軸受。 - 【請求項６】 前記フィラーは、ガラスファイバ、カー
ボンファイバおよび有機・無機フィラーから選択される
１種または２種以上を含んでいることを特徴とする請求
項５記載の高速回転用玉軸受。 - 【請求項７】 加工を施すための切削工具と、この切削
工具を保持する回転軸と、前記回転軸を内蔵するハウジ
ングと、前記回転軸と前記ハウジングとの間に介在され
た玉軸受とを備え、 前記玉軸受は、内輪と、前記内輪の外側に配設された外
輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在された複数個の
球状部材と、前記複数個の球状部材を周方向に間隔を置
いて回転自在に保持するためのリテーナとを具備する医
療用高速回転切削機器において、 前記リテーナは、高温蒸気環境下にて耐久性を有するベ
ース樹脂、フィラーおよび潤滑油を混合した成形材料を
用いて形成された、自己潤滑性を有する含油樹脂リテー
ナから構成されていることを特徴とする医療用高速回転
切削機器。 - 【請求項８】 前記リテーナのベース樹脂は、ポリフェ
ニレンサルファイド、ポリアミド、ポリアミドイミド、
ポリエーテルエーテルケトン、ポリイミドおよびポリエ
ーテルイミドのいずれかであり、前記潤滑油は、パラフ
ィンオイル、シリコンオイルおよびフッ素化オイルのい
ずれかであり、前記フィラーは、前記ベース樹脂の成形
温度より高い融点を有し、油担体として前記潤滑油を保
持し、ガラスファイバ、カーボンファイバおよび有機・
無機フィラーから選択される１種または２種以上の材料
を含んでいることを特徴とする請求項７記載の医療用高
速回転切削機器。 - 【請求項９】 前記医療用高速回転切削機器は、エアー
によって高速回転される回転羽根が前記回転軸に設けら
れた歯科用エアータービンハンドピースであることを特
徴とする請求項７または８記載の医療用高速回転切削機
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9196011A JPH1137162A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 高速回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9196011A JPH1137162A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 高速回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1137162A true JPH1137162A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=16350751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9196011A Pending JPH1137162A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 高速回転用玉軸受およびこれを用いた医療用高速回転切削機器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1137162A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003202026A (ja) * | 2001-10-22 | 2003-07-18 | Nsk Ltd | 転がり軸受装置 |
| JP2012180410A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Starlite Co Ltd | チップシール用樹脂組成物及びチップシール |
| DE202014105257U1 (de) | 2013-11-01 | 2014-11-13 | Nsk Ltd. | Schrägwälzlager und zahnärztliche Luftturbine |
| WO2015046181A1 (ja) | 2013-09-24 | 2015-04-02 | 日本精工株式会社 | 歯科エアタービン用軸受ユニット及び歯科エアタービン |
| DE112020003036T5 (de) | 2019-06-25 | 2022-03-10 | Minebea Mitsumi Inc. | Kugellager |
| US11898604B2 (en) | 2019-06-25 | 2024-02-13 | Minebea Mitsumi Inc. | Ball bearing |
| WO2024116852A1 (ja) * | 2022-11-29 | 2024-06-06 | 株式会社ナカニシ | タービンロータ、カートリッジ、及び、医療用切削器械 |
-
1997
- 1997-07-22 JP JP9196011A patent/JPH1137162A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003202026A (ja) * | 2001-10-22 | 2003-07-18 | Nsk Ltd | 転がり軸受装置 |
| JP2012180410A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Starlite Co Ltd | チップシール用樹脂組成物及びチップシール |
| WO2015046181A1 (ja) | 2013-09-24 | 2015-04-02 | 日本精工株式会社 | 歯科エアタービン用軸受ユニット及び歯科エアタービン |
| DE202014105257U1 (de) | 2013-11-01 | 2014-11-13 | Nsk Ltd. | Schrägwälzlager und zahnärztliche Luftturbine |
| JP2015086994A (ja) * | 2013-11-01 | 2015-05-07 | 日本精工株式会社 | アンギュラ玉軸受及び歯科エアタービン |
| DE112020003036T5 (de) | 2019-06-25 | 2022-03-10 | Minebea Mitsumi Inc. | Kugellager |
| US11898604B2 (en) | 2019-06-25 | 2024-02-13 | Minebea Mitsumi Inc. | Ball bearing |
| DE112020003036B4 (de) | 2019-06-25 | 2024-09-12 | Minebea Mitsumi Inc. | Kugellager |
| WO2024116852A1 (ja) * | 2022-11-29 | 2024-06-06 | 株式会社ナカニシ | タービンロータ、カートリッジ、及び、医療用切削器械 |
| JP2024078315A (ja) * | 2022-11-29 | 2024-06-10 | 株式会社ナカニシ | タービンロータ、カートリッジ、及び、医療用切削器械 |
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