JPH1136182A - スチールコード及びスチールラジアルタイヤ - Google Patents
スチールコード及びスチールラジアルタイヤInfo
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- JPH1136182A JPH1136182A JP9189785A JP18978597A JPH1136182A JP H1136182 A JPH1136182 A JP H1136182A JP 9189785 A JP9189785 A JP 9189785A JP 18978597 A JP18978597 A JP 18978597A JP H1136182 A JPH1136182 A JP H1136182A
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- wire
- core
- steel
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/0646—Reinforcing cords for rubber or plastic articles comprising longitudinally preformed wires
- D07B1/0653—Reinforcing cords for rubber or plastic articles comprising longitudinally preformed wires in the core
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/0057—Reinforcements comprising preshaped elements, e.g. undulated or zig-zag filaments
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2207/00—Rope or cable making machines
- D07B2207/20—Type of machine
- D07B2207/204—Double twist winding
- D07B2207/205—Double twist winding comprising flyer
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ゴム浸透性に優れた長寿命のスチールコード
及びスチールラジアルタイヤを提供する。 【構成】 ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いられ、
心部のワイヤ本数が３本で、かつ、側部のワイヤ本数が
９本であるスチールコードにおいて、３本の心ワイヤの
うち少なくとも１本が波付け加工され、９本の側ワイヤ
のうち規則的に３本に１本ずつ合計３本が波付け加工又
は過剰オープン形付け加工されている。
及びスチールラジアルタイヤを提供する。 【構成】 ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いられ、
心部のワイヤ本数が３本で、かつ、側部のワイヤ本数が
９本であるスチールコードにおいて、３本の心ワイヤの
うち少なくとも１本が波付け加工され、９本の側ワイヤ
のうち規則的に３本に１本ずつ合計３本が波付け加工又
は過剰オープン形付け加工されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スチールラジアル
タイヤやコンベアベルト等のゴム成形体の補強に用いら
れるスチールコード、及びこのスチールコードを用いた
スチールラジアルタイヤに関する。
タイヤやコンベアベルト等のゴム成形体の補強に用いら
れるスチールコード、及びこのスチールコードを用いた
スチールラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば図８に示すように、従来の（３／
９）構造のスチールコード１は３本の心ワイヤ２と９本
の側ワイヤ３とが最密構造となり、心部までゴムが浸透
しにくい。コード心部に空洞が存在すると、そこへ水分
が浸入してワイヤが腐食され、ワイヤとゴムとが分離し
てしまい、所謂フレッティングを生じる。
９）構造のスチールコード１は３本の心ワイヤ２と９本
の側ワイヤ３とが最密構造となり、心部までゴムが浸透
しにくい。コード心部に空洞が存在すると、そこへ水分
が浸入してワイヤが腐食され、ワイヤとゴムとが分離し
てしまい、所謂フレッティングを生じる。
【０００３】実開平７−２４９９６号公報には、コード
心部へのゴム浸透性を向上させるために心ワイヤを型付
け加工して心ワイヤ同士の間隙を拡げた（３／９）構造
のスチールコードが開示されている。
心部へのゴム浸透性を向上させるために心ワイヤを型付
け加工して心ワイヤ同士の間隙を拡げた（３／９）構造
のスチールコードが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
（３／９）構造のスチールコードにおいては、側ワイヤ
が心部ストランドの谷間にそれぞれ落ち込み、コード心
部へのゴムの浸透を側ワイヤが阻むので、心部まで十分
なゴム浸透性が得られにくい。この傾向はとくに側ワイ
ヤが心ワイヤと同径の場合に顕著である。
（３／９）構造のスチールコードにおいては、側ワイヤ
が心部ストランドの谷間にそれぞれ落ち込み、コード心
部へのゴムの浸透を側ワイヤが阻むので、心部まで十分
なゴム浸透性が得られにくい。この傾向はとくに側ワイ
ヤが心ワイヤと同径の場合に顕著である。
【０００５】本発明は上記の課題を解決するためになさ
れたものであって、ゴム浸透性に優れた長寿命のスチー
ルコード及びスチールラジアルタイヤを提供することを
目的とする。
れたものであって、ゴム浸透性に優れた長寿命のスチー
ルコード及びスチールラジアルタイヤを提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係るスチールコ
ードは、ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いられ、心
部のワイヤ本数が３本で、かつ、側部のワイヤ本数が９
本であるスチールコードにおいて、前記３本の心ワイヤ
のうち少なくとも１本が波付け加工され、前記９本の側
ワイヤのうち隣り合う３本ごとに１本ずつ合計３本が規
則的に波付け加工又は過剰にオープン形付け加工されて
いることを特徴とする。
ードは、ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いられ、心
部のワイヤ本数が３本で、かつ、側部のワイヤ本数が９
本であるスチールコードにおいて、前記３本の心ワイヤ
のうち少なくとも１本が波付け加工され、前記９本の側
ワイヤのうち隣り合う３本ごとに１本ずつ合計３本が規
則的に波付け加工又は過剰にオープン形付け加工されて
いることを特徴とする。
【０００７】この場合に、さらに、側ワイヤの外側に撚
り合せられて側ワイヤを覆う１１〜１４本の外層ワイヤ
を有するようにしてもよい。また、側ワイヤは心ワイヤ
と実質的に同径であり、かつ、側ワイヤは心ワイヤと同
じ向きで同ピッチに撚り合せられていることが望まし
い。
り合せられて側ワイヤを覆う１１〜１４本の外層ワイヤ
を有するようにしてもよい。また、側ワイヤは心ワイヤ
と実質的に同径であり、かつ、側ワイヤは心ワイヤと同
じ向きで同ピッチに撚り合せられていることが望まし
い。
【０００８】本発明に係るスチールラジアルタイヤは、
少なくとも１本が波付け加工された３本の心ワイヤと、
隣り合う３本ごとに１本ずつの割合で合計３本がそれぞ
れ規則的に波付け加工又は過剰にオープン型付け加工さ
れた９本の側ワイヤとを具備するスチールコードを、プ
ライコードあるいはベルトコードとしてゴム成形体のな
かに埋設したこと特徴とする。
少なくとも１本が波付け加工された３本の心ワイヤと、
隣り合う３本ごとに１本ずつの割合で合計３本がそれぞ
れ規則的に波付け加工又は過剰にオープン型付け加工さ
れた９本の側ワイヤとを具備するスチールコードを、プ
ライコードあるいはベルトコードとしてゴム成形体のな
かに埋設したこと特徴とする。
【０００９】なお、ワイヤの波付け加工としては、ワイ
ヤを１本ずつクリンプギヤ間に噛み込ませて二次元変形
させるクリンプ加工や、ワイヤを千鳥配置した複数本の
直立ピン間を通過させながら軸まわりに回転させてコー
ドピッチより短いピッチで螺旋状に三次元変形させるス
パイラル加工などを採用することができる。この場合
に、ワイヤの波付けの平均高さｈを０．０２〜０．４０
ｍｍの範囲とすることが好ましい。
ヤを１本ずつクリンプギヤ間に噛み込ませて二次元変形
させるクリンプ加工や、ワイヤを千鳥配置した複数本の
直立ピン間を通過させながら軸まわりに回転させてコー
ドピッチより短いピッチで螺旋状に三次元変形させるス
パイラル加工などを採用することができる。この場合
に、ワイヤの波付けの平均高さｈを０．０２〜０．４０
ｍｍの範囲とすることが好ましい。
【００１０】また、ワイヤの過剰なオープン形付け加工
としては、ワイヤを千鳥配置した複数本の直立ピン間に
通過させてコードピッチと同じピッチでオープン化する
ことができる。これによりオープン形付け加工された側
ワイヤが心部ワイヤ間の谷間に落ち込むことを防いでい
る。
としては、ワイヤを千鳥配置した複数本の直立ピン間に
通過させてコードピッチと同じピッチでオープン化する
ことができる。これによりオープン形付け加工された側
ワイヤが心部ワイヤ間の谷間に落ち込むことを防いでい
る。
【００１１】また、構成ワイヤには引張り強度が２８０
〜４００ｋｇｆ／mm2 級の高張力鋼線を用いることが望
ましい。スチールコードが所望の破断強度を得るために
はワイヤの引張り強度を２８０ｋｇｆ／mm2 以上とする
必要があるからである。一方、ワイヤの引張り強度が４
００ｋｇｆ／mm2 を越えると、ワイヤが脆くなって断線
を生じやすくなるからである。
〜４００ｋｇｆ／mm2 級の高張力鋼線を用いることが望
ましい。スチールコードが所望の破断強度を得るために
はワイヤの引張り強度を２８０ｋｇｆ／mm2 以上とする
必要があるからである。一方、ワイヤの引張り強度が４
００ｋｇｆ／mm2 を越えると、ワイヤが脆くなって断線
を生じやすくなるからである。
【００１２】また、構成ワイヤには炭素含有量が０．７
０〜１．００重量％の高張力鋼線を用いることが望まし
い。スチールコードが所望の破断強度を得るためにはワ
イヤの炭素含有量を０．７０重量％以上とする必要があ
るからである。一方、ワイヤの炭素含有量が１．００重
量％を越えると、ワイヤが脆くなって断線を生じやすく
なるからである。
０〜１．００重量％の高張力鋼線を用いることが望まし
い。スチールコードが所望の破断強度を得るためにはワ
イヤの炭素含有量を０．７０重量％以上とする必要があ
るからである。一方、ワイヤの炭素含有量が１．００重
量％を越えると、ワイヤが脆くなって断線を生じやすく
なるからである。
【００１３】また、心ワイヤ及び側ワイヤの径は０．１
５〜０．２５mmの範囲とする。ワイヤ径が０．１５mmを
下回ると、所望の強度レベルを得ることができなくなる
とともに、ワイヤの相互間隙が小さくなりすぎてゴム浸
透性が低下するからである。一方、ワイヤ径が０．２５
mmを上回ると、耐疲労性が低下するからである。
５〜０．２５mmの範囲とする。ワイヤ径が０．１５mmを
下回ると、所望の強度レベルを得ることができなくなる
とともに、ワイヤの相互間隙が小さくなりすぎてゴム浸
透性が低下するからである。一方、ワイヤ径が０．２５
mmを上回ると、耐疲労性が低下するからである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照しながら
本発明の種々の好ましい実施の形態について説明する。
先ず、本発明のスチールコードを製造する製造装置につ
き図１〜図３を参照しながら説明する。
本発明の種々の好ましい実施の形態について説明する。
先ず、本発明のスチールコードを製造する製造装置につ
き図１〜図３を参照しながら説明する。
【００１５】図１に示すように、スチールコード製造装
置はワイヤ供給部１０および撚り線部２０を備えてい
る。ワイヤ供給部１０には１２個のサプライリール１
１，１２が設けられている。３個のサプライリール１１
からはそれぞれ心ワイヤ２が撚り線部２０に向けて同期
送給され、９個のサプライリール１２からはそれぞれ側
ワイヤ３が撚り線部２０に向けて同期送給されるように
なっている。
置はワイヤ供給部１０および撚り線部２０を備えてい
る。ワイヤ供給部１０には１２個のサプライリール１
１，１２が設けられている。３個のサプライリール１１
からはそれぞれ心ワイヤ２が撚り線部２０に向けて同期
送給され、９個のサプライリール１２からはそれぞれ側
ワイヤ３が撚り線部２０に向けて同期送給されるように
なっている。
【００１６】サプライリール１１，１２から撚り線部２
０までの間には２つの鏡板１４，１６とボイス１９が設
けられている。ワイヤ２は鏡板１６に束ねられたとき撚
り合わされ、その撚り合わされたものが９本のワイヤ３
とボイス１９で１つに撚り合わされ、１本のワイヤ束と
して撚り線部２０に入るようになっている。
０までの間には２つの鏡板１４，１６とボイス１９が設
けられている。ワイヤ２は鏡板１６に束ねられたとき撚
り合わされ、その撚り合わされたものが９本のワイヤ３
とボイス１９で１つに撚り合わされ、１本のワイヤ束と
して撚り線部２０に入るようになっている。
【００１７】第１のサプライリール１１と第１の鏡板１
４との間にはクリンプギヤ１３を備えた１台乃至３台の
ギヤクリンプ加工機が設けられている。これらのギヤク
リンプ加工機により３本の心ワイヤ２のうち少なくとも
１本が二次元の波付け加工されるようになっている。ま
た、第２のサプライリール１２と第２の鏡板１６との間
にもクリンプギヤ１３を備えたギヤクリンプ加工機が３
台設けられている。これらのギヤクリンプ加工機により
９本のうち３本の側ワイヤ３がそれぞれ二次元の波付け
加工されるようになっている。ここで「波付け」とは、
撚りあわせられる前にワイヤに弾性限以上の応力を与え
てワイヤくせを予め成形することをいう。
４との間にはクリンプギヤ１３を備えた１台乃至３台の
ギヤクリンプ加工機が設けられている。これらのギヤク
リンプ加工機により３本の心ワイヤ２のうち少なくとも
１本が二次元の波付け加工されるようになっている。ま
た、第２のサプライリール１２と第２の鏡板１６との間
にもクリンプギヤ１３を備えたギヤクリンプ加工機が３
台設けられている。これらのギヤクリンプ加工機により
９本のうち３本の側ワイヤ３がそれぞれ二次元の波付け
加工されるようになっている。ここで「波付け」とは、
撚りあわせられる前にワイヤに弾性限以上の応力を与え
てワイヤくせを予め成形することをいう。
【００１８】図２に示すように、少なくとも１本がクリ
ンプ加工された３本の心ワイヤ２ｃは第１の鏡板１４の
孔１５をそれぞれ通過した後に、第２の鏡板１６の中央
孔１７で１本に束ねられ、ボイス１９に向かうようにな
っている。
ンプ加工された３本の心ワイヤ２ｃは第１の鏡板１４の
孔１５をそれぞれ通過した後に、第２の鏡板１６の中央
孔１７で１本に束ねられ、ボイス１９に向かうようにな
っている。
【００１９】一方、クリンプ加工された３本の側ワイヤ
３ｃは第２の鏡板１６の第１の周縁孔１８ａをそれぞれ
通過し、クリンプ加工されない側ワイヤ３は第２の鏡板
１６の第２の周縁孔１８ｂをそれぞれ通過した後に、ボ
イス１９に向かうようになっている。
３ｃは第２の鏡板１６の第１の周縁孔１８ａをそれぞれ
通過し、クリンプ加工されない側ワイヤ３は第２の鏡板
１６の第２の周縁孔１８ｂをそれぞれ通過した後に、ボ
イス１９に向かうようになっている。
【００２０】図３に示すように、周縁孔１８ａ，１８ｂ
は第２の鏡板１６の周縁部に等ピッチ間隔に形成されて
いる。第２の鏡板１６の周縁部には１つの周縁孔１８ａ
と２つの周縁孔１８ｂとが交互に配置されている。すな
わち、第１の周縁孔１８ａの相互間には２つの第２の周
縁孔１８ｂが存在するような配置となっている。
は第２の鏡板１６の周縁部に等ピッチ間隔に形成されて
いる。第２の鏡板１６の周縁部には１つの周縁孔１８ａ
と２つの周縁孔１８ｂとが交互に配置されている。すな
わち、第１の周縁孔１８ａの相互間には２つの第２の周
縁孔１８ｂが存在するような配置となっている。
【００２１】撚り線部２０は、フライヤー弓２１、キャ
プスタン又はトラバーサ２２、オーバーツイスト２４、
巻取リール２８などを備えたバンチャータイプの撚り線
機からなる。これにより、ボイス１９を通過した３／９
配置構造の１２本のワイヤ２ｃ，３ｃ，３が一括に撚り
合わされ、巻取リール２８に巻き取られるようになって
いる。
プスタン又はトラバーサ２２、オーバーツイスト２４、
巻取リール２８などを備えたバンチャータイプの撚り線
機からなる。これにより、ボイス１９を通過した３／９
配置構造の１２本のワイヤ２ｃ，３ｃ，３が一括に撚り
合わされ、巻取リール２８に巻き取られるようになって
いる。
【００２２】次に、各種の実施例および比較例につきそ
れぞれ説明する。 （実施例１）上記の製造装置を用いて図４に示す（３／
９）構成のスチールコード１Ａを作製した。ワイヤ２，
３には引張り強度が２８０〜４００ｋｇｆ／mm2 級（炭
素含有量０．７０〜１．００重量％）の高張力鋼線を用
いた。
れぞれ説明する。 （実施例１）上記の製造装置を用いて図４に示す（３／
９）構成のスチールコード１Ａを作製した。ワイヤ２，
３には引張り強度が２８０〜４００ｋｇｆ／mm2 級（炭
素含有量０．７０〜１．００重量％）の高張力鋼線を用
いた。
【００２３】以下に実施例１のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ 側ワイヤの波付け高さｈ； ０．１１１ｍｍ 側ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ コードの撚りピッチＰｗ； １２．５ｍｍ 撚り方向； Ｓ撚り 平均間隙Ｓ； ０．２７９ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； ０．９８３ｍｍ 次に、上記の平均間隙Ｓについて説明する。
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ 側ワイヤの波付け高さｈ； ０．１１１ｍｍ 側ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ コードの撚りピッチＰｗ； １２．５ｍｍ 撚り方向； Ｓ撚り 平均間隙Ｓ； ０．２７９ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； ０．９８３ｍｍ 次に、上記の平均間隙Ｓについて説明する。
【００２４】平均間隙Ｓは、互いに隣り合うクリンプ加
工された側ワイヤ３ｃとクリンプ加工されない側ワイヤ
３との相互間距離を平均した数値に相当し、ワイヤ径Ｄ
や波付け高さｈなどをパラメータとして下記に示す数式
（１１）及び数式（１２）を用いて求められる。
工された側ワイヤ３ｃとクリンプ加工されない側ワイヤ
３との相互間距離を平均した数値に相当し、ワイヤ径Ｄ
や波付け高さｈなどをパラメータとして下記に示す数式
（１１）及び数式（１２）を用いて求められる。
【００２５】
【数１】
【００２６】以下、図４を参照しながらワイヤ間の隙間
Ｓとワイヤ径Ｄとクリンプ高さｈとの関係を示す数式
（１１）及び数式（１２）を求める手順につき説明す
る。点Ｏを中心とし、点Ｓを通る円の半径ｒ（＝ＯＳ）
を求める。
Ｓとワイヤ径Ｄとクリンプ高さｈとの関係を示す数式
（１１）及び数式（１２）を求める手順につき説明す
る。点Ｏを中心とし、点Ｓを通る円の半径ｒ（＝ＯＳ）
を求める。
【００２７】ここで図中で明らかな線分の長さを示す
と、 ＵＰ＝ＰＱ＝ＱＵ＝Ｄ ＰＲ＝ｈ ＲＴ＝ＴＱ＝ＲＳ＝ＳＴ＝Ｄ 次に、各点の座標をそれぞれ求める。 １）点Ａのｘ、ｙ座標 △ＵＰＱは正三角形なので、 ＯＰ＝Ｄ／２cos ３０゜ ＯＡ＝Ｄ／４cos ３０゜ ゆえに、点Ａ（Ｄ／（２・３1/2 ），０）…（１） ２）点Ｂのｘ、ｙ座標 △ＰＱＲと△ＡＱＲは相似であり、かつＡＱ＝１／２Ｐ
Ｑであるから、 ＡＢ＝１／２ｈ ゆえに、点Ｂ（ｈ／２＋Ｄ／（２・３1/2 ），０）…（２） ３）点Ｒのｘ、ｙ座標 点Ｒは、点Ｐをｘ軸方向にｈ、平行移動した点であるか
ら、 ゆえに、点Ｒ（ｈ＋Ｄ／（２・３1/2 ），Ｄ／２）…（３） ４）点Ｔのｘ、ｙ座標 △ＴＱＲは、二等辺三角形（ＴＲ＝ＴＱ）であるから、
頂点Ｔから底辺ＲＱの二等分線はＲＱに直交する点Ｂで
交わる。
と、 ＵＰ＝ＰＱ＝ＱＵ＝Ｄ ＰＲ＝ｈ ＲＴ＝ＴＱ＝ＲＳ＝ＳＴ＝Ｄ 次に、各点の座標をそれぞれ求める。 １）点Ａのｘ、ｙ座標 △ＵＰＱは正三角形なので、 ＯＰ＝Ｄ／２cos ３０゜ ＯＡ＝Ｄ／４cos ３０゜ ゆえに、点Ａ（Ｄ／（２・３1/2 ），０）…（１） ２）点Ｂのｘ、ｙ座標 △ＰＱＲと△ＡＱＲは相似であり、かつＡＱ＝１／２Ｐ
Ｑであるから、 ＡＢ＝１／２ｈ ゆえに、点Ｂ（ｈ／２＋Ｄ／（２・３1/2 ），０）…（２） ３）点Ｒのｘ、ｙ座標 点Ｒは、点Ｐをｘ軸方向にｈ、平行移動した点であるか
ら、 ゆえに、点Ｒ（ｈ＋Ｄ／（２・３1/2 ），Ｄ／２）…（３） ４）点Ｔのｘ、ｙ座標 △ＴＱＲは、二等辺三角形（ＴＲ＝ＴＱ）であるから、
頂点Ｔから底辺ＲＱの二等分線はＲＱに直交する点Ｂで
交わる。
【００２８】よって、ＢＥ＝ＴＢcos （θＴＢＥ）とな
る。ただし、θＴＢＥは線分ＴＢと線分ＢＥとがなす角
度を表すものとする。ここで、θＴＢＥ＝θＲＱＰであ
るから、cos （θＲＱＰ）＝ＰＱ／ＲＱ、ここで、ＰＱ
＝Ｄ、ＲＱ（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2また、ＴＢ＝｛（ＴＱ）2
−（ＱＢ）2 ｝1/2 、 ＴＱ＝Ｄ、ＱＢ＝１／２ＲＱ＝（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2 ／２ ここで、１／２｛（３Ｄ2 −ｈ2 ）／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）｝
＝αとおくと、 ゆえに、ＢＥ＝１／２｛（３Ｄ2 −ｈ2 ）1/2 Ｄ｝／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）１／２
＝αＤ…（４） ＥＴ＝ＴＢｓｉｎ （θＴＢＥ）であり、sin （θＴＢ
Ｅ）＝sin （θＲＱＰ）より、 sin （θＴＢＥ）＝ｈ／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2 ゆえに、ＥＴ＝１／２（３Ｄ2 −ｈ2 ）1/2 ｈ／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2 、 ＝Ｆｈ…（５） ゆえに、点Ｔ（ｈ／２＋Ｄ／（２・３1/2 ）＋αＤ，−αｈ）…（６） ５）点Ｃのｘ、ｙ座標は、点Ｒのｘ座標、点Ｔのｙ座標
より、 Ｃ（ｈ＋Ｄ／（２・３1/2 ），−αｈ）…（７） ６）点Ｓのｘ、ｙ座標 ｘ座標（Ｓｘ）について、点Ｔのｘ座標をＴｘ、ｙ座標
をＴｙとすると、 Ｓｘ＝Ｔｘ＋ＳＴcos （θＳＴＦ） ここで、θＳＴＦ＝１８０゜−θＳＴＲ−θＲＴＣ △ＳＴＱは、正三角形より、 θＳＴＦ＝１８０゜−６０゜−θＲＴＣ＝１２０゜−θＲＴＣ ゆえに、cos （θＳＴＦ）＝cos （１２０゜−θＲＴＣ） ＝cos １２０゜cos （θＲＴＣ） ＋sin １２０゜sin （θＲＴＣ） ＝（−１／２）cos （θＲＴＣ） ＋（３1/2 ／２）sin （θＲＴＣ） ここで、cos （θＲＴＣ）＝ＴＣ／ＲＴ＝（Ｔｘ−Ｃｘ）／Ｄ ＝（αＤ−ｈ／２）／Ｄ sin （θＲＴＣ）＝ＲＣ／ＲＴ＝（Ｒｙ−Ｃｙ）／Ｄ ＝（αｈ＋Ｄ／２）／Ｄ ゆえに、Ｓｘ＝ｈ／２＋Ｄ／（２・３1/2 ）＋αＤ ＋３1/2 ／２（αｈ＋Ｄ／２）−１／２（αＤ−ｈ／２） ＝αＤ／２＋３1/2 ／２αｈ ＋｛（５・３1/2 ）／１２｝Ｄ＋（３／４）ｈ…（８） ｙ座標（Ｓｙ）について、同様にして、 Ｓｙ＝Ｔｙ＋ＳＴsin （θＳＴＦ） sin （θＳＴＦ）＝sin （１２０゜−θＲＴＣ） ＝sin １２０゜cos （θＲＴＣ） −cos １２０゜sin （θＲＴＣ） ＝（３1/2 ／２）cos （θＲＴＣ） ＋（１／２）sin （θＲＴＣ） ＝（３1/2 ／２）（αＤ−ｈ／２）／Ｄ ＋（１／２）（αｈ＋Ｄ／２） ゆえに、Ｓｙ＝−αｈ＋（３1/2 ／２）（αＤ−ｈ／２） ＋（１／２）（αｈ＋Ｄ／２） ＝（３1/2 ／２）αＤ−（１／２）αｈ −（３1/2 ／４）ｈ＋Ｄ／４…（９） 上式（８）、（９）を下式（１０）に代入してｒを求め
る。
る。ただし、θＴＢＥは線分ＴＢと線分ＢＥとがなす角
度を表すものとする。ここで、θＴＢＥ＝θＲＱＰであ
るから、cos （θＲＱＰ）＝ＰＱ／ＲＱ、ここで、ＰＱ
＝Ｄ、ＲＱ（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2また、ＴＢ＝｛（ＴＱ）2
−（ＱＢ）2 ｝1/2 、 ＴＱ＝Ｄ、ＱＢ＝１／２ＲＱ＝（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2 ／２ ここで、１／２｛（３Ｄ2 −ｈ2 ）／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）｝
＝αとおくと、 ゆえに、ＢＥ＝１／２｛（３Ｄ2 −ｈ2 ）1/2 Ｄ｝／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）１／２
＝αＤ…（４） ＥＴ＝ＴＢｓｉｎ （θＴＢＥ）であり、sin （θＴＢ
Ｅ）＝sin （θＲＱＰ）より、 sin （θＴＢＥ）＝ｈ／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2 ゆえに、ＥＴ＝１／２（３Ｄ2 −ｈ2 ）1/2 ｈ／（ｈ2 ＋Ｄ2 ）1/2 、 ＝Ｆｈ…（５） ゆえに、点Ｔ（ｈ／２＋Ｄ／（２・３1/2 ）＋αＤ，−αｈ）…（６） ５）点Ｃのｘ、ｙ座標は、点Ｒのｘ座標、点Ｔのｙ座標
より、 Ｃ（ｈ＋Ｄ／（２・３1/2 ），−αｈ）…（７） ６）点Ｓのｘ、ｙ座標 ｘ座標（Ｓｘ）について、点Ｔのｘ座標をＴｘ、ｙ座標
をＴｙとすると、 Ｓｘ＝Ｔｘ＋ＳＴcos （θＳＴＦ） ここで、θＳＴＦ＝１８０゜−θＳＴＲ−θＲＴＣ △ＳＴＱは、正三角形より、 θＳＴＦ＝１８０゜−６０゜−θＲＴＣ＝１２０゜−θＲＴＣ ゆえに、cos （θＳＴＦ）＝cos （１２０゜−θＲＴＣ） ＝cos １２０゜cos （θＲＴＣ） ＋sin １２０゜sin （θＲＴＣ） ＝（−１／２）cos （θＲＴＣ） ＋（３1/2 ／２）sin （θＲＴＣ） ここで、cos （θＲＴＣ）＝ＴＣ／ＲＴ＝（Ｔｘ−Ｃｘ）／Ｄ ＝（αＤ−ｈ／２）／Ｄ sin （θＲＴＣ）＝ＲＣ／ＲＴ＝（Ｒｙ−Ｃｙ）／Ｄ ＝（αｈ＋Ｄ／２）／Ｄ ゆえに、Ｓｘ＝ｈ／２＋Ｄ／（２・３1/2 ）＋αＤ ＋３1/2 ／２（αｈ＋Ｄ／２）−１／２（αＤ−ｈ／２） ＝αＤ／２＋３1/2 ／２αｈ ＋｛（５・３1/2 ）／１２｝Ｄ＋（３／４）ｈ…（８） ｙ座標（Ｓｙ）について、同様にして、 Ｓｙ＝Ｔｙ＋ＳＴsin （θＳＴＦ） sin （θＳＴＦ）＝sin （１２０゜−θＲＴＣ） ＝sin １２０゜cos （θＲＴＣ） −cos １２０゜sin （θＲＴＣ） ＝（３1/2 ／２）cos （θＲＴＣ） ＋（１／２）sin （θＲＴＣ） ＝（３1/2 ／２）（αＤ−ｈ／２）／Ｄ ＋（１／２）（αｈ＋Ｄ／２） ゆえに、Ｓｙ＝−αｈ＋（３1/2 ／２）（αＤ−ｈ／２） ＋（１／２）（αｈ＋Ｄ／２） ＝（３1/2 ／２）αＤ−（１／２）αｈ −（３1/2 ／４）ｈ＋Ｄ／４…（９） 上式（８）、（９）を下式（１０）に代入してｒを求め
る。
【００２９】ｒ＝（Ｓｘ2 ＋Ｓｙ2 ）1/2 …（１０） ７）３／９構造スチールコードのワイヤ間の隙間（Ｓ
2 ）は下式（１１）で求まる。
2 ）は下式（１１）で求まる。
【００３０】 Ｓ2 ＝２ｒsin （３６０／９）゜−Ｄ＝２ｒsin ４０゜−Ｄ…（１１） ８）また、最外層が１４本の場合で３層構造の最外層ワ
イヤ間の隙間Ｓ3 は、下式（１２）により求まる。
イヤ間の隙間Ｓ3 は、下式（１２）により求まる。
【００３１】 Ｓ3 ＝２（ｒ＋Ｄ）sin （３６０／１４）゜−Ｄ…（１２） 次に、各実施例及び比較例についてそれぞれ説明する。 （実施例２）図７に示すオープンプレフォーマ装置３０
を上記クリンプ加工機の代わりに用いて実施例２の（３
／９）スチールコードを作製した。オープンプレフォー
マ装置３０において、ベース板３１の上に立設された３
本のピン３２の間をワイヤ２，３をスラローム状に通過
させると、三次元の波付けがなされたワイヤ２ｗ，３ｗ
が得られる。オープンプレフォーマ装置３０による三次
元の波付け高さは最終仕上径Ｄｆを直径とする円にワイ
ヤが内接する高さ、すなわち（Ｄｆ−Ｄ）であることが
望ましい。形付けピッチＰはコードの撚りピッチに等し
い。
を上記クリンプ加工機の代わりに用いて実施例２の（３
／９）スチールコードを作製した。オープンプレフォー
マ装置３０において、ベース板３１の上に立設された３
本のピン３２の間をワイヤ２，３をスラローム状に通過
させると、三次元の波付けがなされたワイヤ２ｗ，３ｗ
が得られる。オープンプレフォーマ装置３０による三次
元の波付け高さは最終仕上径Ｄｆを直径とする円にワイ
ヤが内接する高さ、すなわち（Ｄｆ−Ｄ）であることが
望ましい。形付けピッチＰはコードの撚りピッチに等し
い。
【００３２】以下に実施例２のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ コードの撚りピッチＰｗ； １２．５ｍｍ 撚り方向； Ｓ撚り 平均間隙Ｓ； ０．２７９ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； ０．９８３ｍｍ （実施例３）上記の製造装置を用いて図５に示す｛（３
／９）＋１４｝構成のスチールコード１Ｂを作製した。
上記実施例１で得られたコード１Ａを特殊撚線機のセン
タパスに通しながら、１４個のサプライリールのそれぞ
れからワイヤ４を送給し、１４本の外層ワイヤ４をコー
ド１Ａの外周に上撚りし、｛（３／９）＋１４｝構成の
スチールコード１Ｂを得た。
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ コードの撚りピッチＰｗ； １２．５ｍｍ 撚り方向； Ｓ撚り 平均間隙Ｓ； ０．２７９ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； ０．９８３ｍｍ （実施例３）上記の製造装置を用いて図５に示す｛（３
／９）＋１４｝構成のスチールコード１Ｂを作製した。
上記実施例１で得られたコード１Ａを特殊撚線機のセン
タパスに通しながら、１４個のサプライリールのそれぞ
れからワイヤ４を送給し、１４本の外層ワイヤ４をコー
ド１Ａの外周に上撚りし、｛（３／９）＋１４｝構成の
スチールコード１Ｂを得た。
【００３３】以下に実施例３のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 外層側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ 最外層の撚りピッチＰｗ； １８．０ｍｍ 最外層の撚り方向； Ｚ撚り 最外層ワイヤの平均間隙Ｓ； ０．３０５ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； １．４１３ｍｍ （実施例４）上記実施例２の（３／９）コードをコアと
してこの外周に１４本の外層ワイヤ４を上撚りして
｛（３／９）＋１４｝構成のスチールコードを作製し
た。
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 外層側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ 最外層の撚りピッチＰｗ； １８．０ｍｍ 最外層の撚り方向； Ｚ撚り 最外層ワイヤの平均間隙Ｓ； ０．３０５ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； １．４１３ｍｍ （実施例４）上記実施例２の（３／９）コードをコアと
してこの外周に１４本の外層ワイヤ４を上撚りして
｛（３／９）＋１４｝構成のスチールコードを作製し
た。
【００３４】以下に実施例４のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 外層側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ 最外層の撚りピッチＰｗ； １８．０ｍｍ 最外層のコード撚り方向； Ｚ撚り 最外層ワイヤの平均間隙Ｓ； ０．３０５ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； １．４１３ｍｍ （比較例）バンチャータイプの撚り線機を用いて平均間
隙Ｓがほとんど無い図８に示す（３／９）構成のスチー
ルコードを製造した。
及び製品サイズをそれぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 外層側ワイヤの径Ｄ； ０．２１５ｍｍ 心ワイヤの波付け高さｈ； ０．０８６ｍｍ 心ワイヤの波付けピッチＰ； ３．５ｍｍ 最外層の撚りピッチＰｗ； １８．０ｍｍ 最外層のコード撚り方向； Ｚ撚り 最外層ワイヤの平均間隙Ｓ； ０．３０５ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； １．４１３ｍｍ （比較例）バンチャータイプの撚り線機を用いて平均間
隙Ｓがほとんど無い図８に示す（３／９）構成のスチー
ルコードを製造した。
【００３５】以下に比較例の製造条件及び製品サイズを
それぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２２ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２２ｍｍ 波付け高さｈ； ０．００ｍｍ 波付けピッチＰ； ０．００ｍｍ 撚りピッチＰｗ； １２．５ｍｍ コード撚り方向； Ｓ撚り 平均間隙Ｓ； ０．００ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； ０．８９ｍｍ ［ゴム浸透性の評価］上記実施例１〜４のスチールコー
ドを比較例のものと比べて次のようにしてゴム浸透性に
つき評価した。
それぞれ示す。 心ワイヤの径Ｄ； ０．２２ｍｍ 側ワイヤの径Ｄ； ０．２２ｍｍ 波付け高さｈ； ０．００ｍｍ 波付けピッチＰ； ０．００ｍｍ 撚りピッチＰｗ； １２．５ｍｍ コード撚り方向； Ｓ撚り 平均間隙Ｓ； ０．００ｍｍ 最終仕上げ径Ｄｆ； ０．８９ｍｍ ［ゴム浸透性の評価］上記実施例１〜４のスチールコー
ドを比較例のものと比べて次のようにしてゴム浸透性に
つき評価した。
【００３６】先ず、実施例１〜４及び比較例のそれぞれ
につき１０ピッチ分の長さのスチールコードを用意す
る。各コードの側ワイヤを剥ぎ取り、心を形成するワイ
ヤを肉眼により表と裏の各箇所につき合計２０箇所のゴ
ム浸透状態を目視検査する。
につき１０ピッチ分の長さのスチールコードを用意す
る。各コードの側ワイヤを剥ぎ取り、心を形成するワイ
ヤを肉眼により表と裏の各箇所につき合計２０箇所のゴ
ム浸透状態を目視検査する。
【００３７】目視検査には点数制を採用した。ゴムが完
全に浸透している箇所を５点、ゴムが半分程度浸透して
いる箇所を２．５点、ゴムが浸透していない箇所を０点
とした場合に、表５０点、裏５０点のうち合計何点かを
それぞれ調べた。これを百分率表示することによりゴム
浸透性を評価した。ゴム浸透性が７０％以上となるもの
を合格と判定した。
全に浸透している箇所を５点、ゴムが半分程度浸透して
いる箇所を２．５点、ゴムが浸透していない箇所を０点
とした場合に、表５０点、裏５０点のうち合計何点かを
それぞれ調べた。これを百分率表示することによりゴム
浸透性を評価した。ゴム浸透性が７０％以上となるもの
を合格と判定した。
【００３８】以下に、実施例及び比較例のそれぞれの評
価結果を示す。 試料 ゴム浸透率（％） 判定 実施例１ ９５（９０） 良 実施例２ ９５（９０） 良 実施例３ ９５（９０） 良 実施例４ ９５（９０） 良 比較例 ４０（１０） 不良 上記の括弧外の数値はコード側部とコード心部との間の
ゴム浸透率を表わし、括弧内の数値はコード心部へのゴ
ム浸透率を表わす。 ［耐疲労性の評価］耐疲労性の評価は、ゴムを加硫皮膜
したコードを直径２５．４mmのプーリを３個使用し、そ
の間にコードを通し、固定プーリを介してコード破談荷
重の１０％に相当する重りを用いて張力を印可し、３個
のプーリを左右に繰り返し８．２６cm移動させ、コード
２に繰り返し曲げ歪を与えて疲労させ、コードを破断さ
せ、その時までの繰り返し回数で行う。サンプル数は４
で、その平均を比較例を１００とした時の指数で評価
し、９０％以上を良とした。
価結果を示す。 試料 ゴム浸透率（％） 判定 実施例１ ９５（９０） 良 実施例２ ９５（９０） 良 実施例３ ９５（９０） 良 実施例４ ９５（９０） 良 比較例 ４０（１０） 不良 上記の括弧外の数値はコード側部とコード心部との間の
ゴム浸透率を表わし、括弧内の数値はコード心部へのゴ
ム浸透率を表わす。 ［耐疲労性の評価］耐疲労性の評価は、ゴムを加硫皮膜
したコードを直径２５．４mmのプーリを３個使用し、そ
の間にコードを通し、固定プーリを介してコード破談荷
重の１０％に相当する重りを用いて張力を印可し、３個
のプーリを左右に繰り返し８．２６cm移動させ、コード
２に繰り返し曲げ歪を与えて疲労させ、コードを破断さ
せ、その時までの繰り返し回数で行う。サンプル数は４
で、その平均を比較例を１００とした時の指数で評価
し、９０％以上を良とした。
【００３９】 試料 ％ 判定 実施例１ ９８％ 良 実施例２ ９４％ 良 比較例 １００％ 良 以上の結果から実施例１，２のスチールコードはゴム浸
透性に非常に優れるとともに、耐疲労性などの機械的特
性は従来品と遜色ない評価が得られた。
透性に非常に優れるとともに、耐疲労性などの機械的特
性は従来品と遜色ない評価が得られた。
【００４０】
【発明の効果】本発明のスチールコードによれば、３本
の側ワイヤに周期的に３本に波付け又は螺旋状又はオー
プン状とし、３本の心ワイヤのうち少なくとも１本を波
付け又は螺旋状のクリンプ加工することにより、心内部
までのゴムの浸透性が良好になる。このため、所望の強
度レベルとゴム浸透性を保持しつつ、機械的特性にも優
れるスチールコードを提供することができる。
の側ワイヤに周期的に３本に波付け又は螺旋状又はオー
プン状とし、３本の心ワイヤのうち少なくとも１本を波
付け又は螺旋状のクリンプ加工することにより、心内部
までのゴムの浸透性が良好になる。このため、所望の強
度レベルとゴム浸透性を保持しつつ、機械的特性にも優
れるスチールコードを提供することができる。
【図１】本発明に係るスチールコードを製造するために
用いられたクレードル型撚り線機を示す全体概要図。
用いられたクレードル型撚り線機を示す全体概要図。
【図２】回転円板を側方から見て示す側面図。
【図３】回転円板をボイス側から見て示す正面図。
【図４】本発明の実施形態に係るスチールコードを示す
横断面図。
横断面図。
【図５】クリンプ波付けしたワイヤを示す模式図。
【図６】本発明の実施形態に係るスチールコードを示す
横断面図。
横断面図。
【図７】（ａ）はワイヤをオープン波付けする装置を示
す平面図、（ｂ）はワイヤをオープン波付けする装置を
示す側面図。
す平面図、（ｂ）はワイヤをオープン波付けする装置を
示す側面図。
【図８】従来のスチールコードを示す横断面図。
１Ａ，１Ｂ…スチールコード、２，２ｃ…心ワイヤ、
３，３ｃ…側ワイヤ、４…外層ワイヤ、７…谷部、８…
山部、１０…ワイヤ供給部、１１，１２…サプライリー
ル、１３…クリンプギヤ、１４，１６…鏡板（回転円
板）、１９…ボイス（ダイス）、２０…撚り線部、２８
…巻取リール、３０…オープン波付装置。
３，３ｃ…側ワイヤ、４…外層ワイヤ、７…谷部、８…
山部、１０…ワイヤ供給部、１１，１２…サプライリー
ル、１３…クリンプギヤ、１４，１６…鏡板（回転円
板）、１９…ボイス（ダイス）、２０…撚り線部、２８
…巻取リール、３０…オープン波付装置。
Claims (8)
- 【請求項１】 ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いら
れ、心部のワイヤ本数が３本で、かつ、側部のワイヤ本
数が９本であるスチールコードにおいて、 前記３本の心ワイヤのうち少なくとも１本が波付け加工
され、前記９本の側ワイヤのうち隣り合う３本ごとに１
本ずつ合計３本が規則的に波付け加工されていることを
特徴とするスチールコード。 - 【請求項２】 ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いら
れ、心部のワイヤ本数が３本で、かつ、側部のワイヤ本
数が９本であるスチールコードにおいて、 前記３本の心ワイヤのうち少なくとも１本が波付け加工
され、前記９本の側ワイヤのうち隣り合う３本ごとに１
本ずつ合計３本が規則的に過剰にオープン形付け加工さ
れていることを特徴とするスチールコード。 - 【請求項３】 さらに、前記側ワイヤの外側に撚り合せ
られて側ワイヤを覆う１１本乃至１４本の外層ワイヤを
有することを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記
載のスチールコード。 - 【請求項４】 前記側ワイヤは前記心ワイヤと実質的に
同径であり、かつ、前記側ワイヤは前記心ワイヤと同じ
向きで同ピッチに撚り合せられていることを特徴とする
請求項１又は２のいずれかに記載のスチールコード。 - 【請求項５】 少なくとも１本が波付け加工された３本
の心ワイヤと、隣り合う３本ごとに１本ずつの割合で合
計３本がそれぞれ規則的に波付け加工された９本の側ワ
イヤとを具備するスチールコードを、プライコードある
いはベルトコードとしてゴム成形体のなかに埋設したこ
と特徴とするスチールラジアルタイヤ。 - 【請求項６】 少なくとも１本が波付け加工された３本
の心ワイヤと、隣り合う３本ごとに１本ずつの割合で合
計３本がそれぞれ規則的に過剰にオープン形付け加工さ
れた９本の側ワイヤとを具備するスチールコードを、プ
ライコードあるいはベルトコードとしてゴム成形体のな
かに埋設したこと特徴とするスチールラジアルタイヤ。 - 【請求項７】 さらに、前記側ワイヤの外側に撚り合せ
られて側ワイヤを覆う１１本乃至１４本の外層ワイヤを
有することを特徴とする請求項５又は６のいずれかに記
載のスチールラジアルタイヤ。 - 【請求項８】 前記側ワイヤは前記心ワイヤと実質的に
同径であり、かつ、前記側ワイヤは前記心ワイヤと同じ
向きで同ピッチに撚り合せられていることを特徴とする
請求項５又は６のいずれかに記載のスチールラジアルタ
イヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9189785A JPH1136182A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | スチールコード及びスチールラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9189785A JPH1136182A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | スチールコード及びスチールラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1136182A true JPH1136182A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=16247174
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9189785A Pending JPH1136182A (ja) | 1997-07-15 | 1997-07-15 | スチールコード及びスチールラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1136182A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003020580A (ja) * | 2001-07-06 | 2003-01-24 | Kanai Hiroaki | タイヤ補強用スチールコード |
| US6745806B2 (en) * | 2000-11-22 | 2004-06-08 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Radial tire for heavy load with specified metal carcass cord |
| WO2010079034A1 (en) * | 2009-01-09 | 2010-07-15 | Nv Bekaert Sa | Steel cord for reinforcing tire |
| JP2018178316A (ja) * | 2017-04-14 | 2018-11-15 | 横浜ゴム株式会社 | スチールコード及びそれを用いた空気入りラジアルタイヤ |
| CN109338769A (zh) * | 2018-12-03 | 2019-02-15 | 江苏兴达钢帘线股份有限公司 | 一种结构稳定性高的钢丝绳及其制备工艺 |
| WO2019069560A1 (ja) * | 2017-10-06 | 2019-04-11 | 栃木住友電工株式会社 | スチールコード、タイヤ |
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| JPH0489590U (ja) * | 1990-12-12 | 1992-08-05 | ||
| JPH0533277A (ja) * | 1991-07-30 | 1993-02-09 | Kanai Hiroyuki | ゴム製品補強用スチールコード |
| JPH0559677A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-09 | Tokyo Seiko Co Ltd | スチールコード |
| JPH0559678A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-09 | Tokyo Seiko Co Ltd | スチールコード |
| JPH06294083A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Bridgestone Metarufua Kk | ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法 |
| JPH08176978A (ja) * | 1994-12-26 | 1996-07-09 | Bridgestone Corp | ゴム物品補強用スチールコード及び空気入りラジアルタイヤ |
-
1997
- 1997-07-15 JP JP9189785A patent/JPH1136182A/ja active Pending
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| JPH0559677A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-09 | Tokyo Seiko Co Ltd | スチールコード |
| JPH0559678A (ja) * | 1991-08-28 | 1993-03-09 | Tokyo Seiko Co Ltd | スチールコード |
| JPH06294083A (ja) * | 1993-04-07 | 1994-10-21 | Bridgestone Metarufua Kk | ゴム物品補強用スチールコードおよびその製造方法 |
| JPH08176978A (ja) * | 1994-12-26 | 1996-07-09 | Bridgestone Corp | ゴム物品補強用スチールコード及び空気入りラジアルタイヤ |
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