JPH11354085A - ボタン型アルカリ電池 - Google Patents
ボタン型アルカリ電池Info
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- JPH11354085A JPH11354085A JP10163070A JP16307098A JPH11354085A JP H11354085 A JPH11354085 A JP H11354085A JP 10163070 A JP10163070 A JP 10163070A JP 16307098 A JP16307098 A JP 16307098A JP H11354085 A JPH11354085 A JP H11354085A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Abstract
かつ負極容器の薄肉化により高容量化を意図したボタン
型アルカリ電池において、水素ガス発生を抑制し、貯蔵
中の性能劣化を防止すること。 【解決手段】負極作用物質とアルカリ電解液とが負極容
器4に収納されたボタン型アルカリ電池であって、負極
容器がクラッド法で形成したニッケル/ステンレス/銅
の三層鋼材を熱処理して層界面に拡散層を形成させたも
のからなり、その銅層の厚さを3〜30μm、基材であ
るステンレス鋼のニッケル含有率を0.6%以下とした
ことによって、ステンレス鋼中の鉄元素の拡散を界面近
傍に止めることが可能となり、その結果、銅層の厚さを
上記のように薄くしても鉄元素が層表面に露出せず、電
解液による水素ガス発生を阻止することができる。した
がって、電池の高容量化が性能劣化を伴うことなく達成
できる。
Description
池に関し、さらに詳しくは負極に水銀を含有しない場合
でも水素ガスの発生を抑制することができるボタン型ア
ルカリ電池に関する。
カリ電池には、用途に応じて、二酸化マンガン,酸化銀
あるいは空気中の酸素をそれぞれ正極作用物質とする各
種電池がある。これらの電池は、従来より時計や補聴器
等に用いられてきたが、さらに小型電子機器やコードレ
ス機器の発達により、メモリーバックアップ等も含め需
要が拡大し、さらに小型化、高容量化の要望が高まって
いる。
は、加工性、耐食性、機械的強度等の点から、ニッケル
を10%程度含むステンレス鋼(JIS規格SUS30
4)を基材とし、その表面にニッケルおよび銅をクラッ
ド法により張り付け、ニッケル/ステンレス/銅の三層
構造を構成したものを用いている。
に銅層が配置される。それは、ニッケル層は外部機器と
の導電性を確保し、かつ耐食性を向上させるためであ
り、銅層は表面の水素過電圧を高くして水素ガスの発生
を防止すると共に、負極作用物質である亜鉛合金に添加
された水銀により銅層表面がアマルガム化することでさ
らに水素過電圧を高めて水素ガスの発生を防止するため
である。通常、円筒形アルカリ電池では、電池内に水素
ガスをある程度吸収できる空間をもつが、ボタン型アル
カリ電池の場合にはそのような空間をもたないため、水
素ガスが発生した場合に、電池内圧の上昇による電池膨
れ、電解液の漏出、貯蔵時の放電容量の劣化等の問題を
引き起こしてしまう。したがってボタン型アルカリ電池
の場合には、ガス発生防止がより重要な問題となる。
と、電池の高容量化のために、電池内部の部品材料種の
検討や、内容積の拡大の検討がなされている。電池の内
容積を拡大する方法としては、形状を変更する方法もあ
るが、規格上電池外寸法は変更することができないた
め、基本的には部品を薄肉化する方法が採られる。この
方法は、部品を薄肉化して電池内容積を増加させ、作用
物質をより多く充填することにより、高容量化を図るも
のである。従来のボタン型アルカリ電池においてもこの
ような方法で薄肉化が図られており、負極容器の前記三
層鋼材の薄肉化が検討されている。
口性を維持する必要があるため、一定の機械的強度が必
要となる。三層鋼材の構成金属のうち、ニッケルおよび
銅は基材となるステンレスと比較して機械的強度が低い
ため、三層鋼材の機械的強度を維持しかつ薄肉化を行う
ためには、ニッケル層および銅層の厚さを薄くして、基
材であるステンレス層の厚さを維持する必要がある。
層を薄肉化すると、プレス加工の際に表面層にクラック
や剥がれが生じやすくなる。特に、銅層にクラックや剥
がれが生じた場合には、器材であるステンレス層が露出
し、水素ガス発生の原因となる。
熱処理し、ニッケル/ステンレス拡散層、銅/ステンレ
ス拡散層を形成することで、三層鋼材の各層の密着性を
向上させ、上記したようなクラックや剥がれを防止して
いた。さらにこの熱処理で、基材であるステンレスを調
質し、必要な加工性と機械的強度を得ていた。この熱処
理による拡散層は、主にステンレス鋼中の成分元素がニ
ッケル層および銅層へ拡散することにより形成される。
分としてニッケル、鉄等があり、特に鉄元素が銅層表面
にまで拡散すると、ガス発生の原因となり得る。拡散層
の厚さは熱処理条件によりある程度制御することが可能
なので、銅層の厚さが30μm以上あれば容易に拡散層
を銅層の厚さ以下に抑えることができた。また、たとい
銅層表面に鉄元素が露出した場合でも、負極作用物質に
添加した水銀量が3%以上であれば、銅層表面が水銀に
よりアマルガム化されるので、表面元素も覆い隠され、
水素ガスの発生を防ぐことができた。
生活環境への関心が高まり、水銀を減少または全く使用
しない電池が望まれている。このような状況から水銀量
を減少させた場合、水銀による銅層表面の被覆が望めな
くなり、従来の熱処理による拡散層を形成した三層鋼材
では、銅層厚さを30μm以下に薄肉化することは不可
能であった。
として、メッキ法が提案されている(特開平7−941
53)。この方法ではステンレス鋼を基材とし、その表
面にニッケル層、銅層をそれぞれメッキ法により形成
し、熱処理により各層間に拡散層を形成することで各層
の密着性を向上させている。この方法によれば、各層を
薄肉化することは容易となるが、拡散層厚さのコントロ
ールは従来の方法と同様に非常に難しく、銅層表面への
鉄元素の拡散の問題がある。さらに、メッキ法により形
成したニッケル層および銅層表面は、クラッド法による
ものと比較して非常に凹凸が大きく、負極容器をガスケ
ットを介して正極容器でカシメ密閉した場合でも、表面
の凹凸による毛細管現象により、電池内部のアルカリ電
解液が漏出してしまうという問題があった。
たもので、その目的は、負極作用物質として低汞化(3
%以下)亜鉛合金もしくは無汞化亜鉛合金を使用した場
合でも、電解液の分解による水素ガス発生を抑制して貯
蔵中の性能劣化を防止すると共に、負極容器の薄肉化を
実現して高容量化したボタン型アルカリ電池を提供する
ことにある。
汞化亜鉛合金または無汞化亜鉛合金からなる負極作用物
質とアルカリ電解液とが、熱処理により拡散層を形成し
たニッケル/ステンレス/銅の三層鋼材からなる負極容
器に収納されたボタン型アルカリ電池において、上記三
層鋼材がクラッド法により形成されたもので、その銅層
の厚さが3〜30μmであり、基材であるステンレス鋼
のニッケル含有率が0.6%以下であることを特徴とす
る。
ステンレス鋼中の成分元素がニッケル層および銅層へ拡
散して拡散層が形成されるが、本発明では、基材として
ニッケル含有率が0.6%以下のステンレス鋼を用いて
いるので、銅層への拡散層の厚さを銅/ステンレス両金
属の界面近傍のみに抑えることができる。したがって、
銅層を薄肉化しても銅層表面にまで拡散層が形成される
ことがなく、その結果、水銀の含有量が3%以下の負極
作用物質の場合でも水素ガス発生の恐れがない。
面近傍に抑えることができる理由は明らかではないが、
次のように考えられる。ステンレス鋼中にニッケルが含
有している場合(例えば、SUS304に代表されるJ
IS規格によるオーステナイト系ステンレス)、原子半
径が銅元素に近いニッケル元素が、銅層の結晶粒界に沿
って拡散し、ニッケル元素と親和性の高い鉄元素が同様
に拡散していく。特に銅層が薄い場合にはそれら元素の
拡散は容易に銅層表面に達し、偏析を起こす。ところ
が、ステンレス鋼中にニッケルを実質的に含まない
(0.6%以下)場合には(例えば、SUS430に代
表されるJIS規格によるフェライト系およびマルテン
サイト系ステンレス)、鉄元素の拡散の引き金となるニ
ッケル元素を含まないことにより、鉄元素の拡散が界面
近傍に止まるものと思われる。なお、このように拡散層
が薄くても、拡散層自体が合金化しているため、両金属
の密着強度は十分であり、プレス加工時の表面層のクラ
ックや剥がれは防止できる。
より形成しているので、メッキ法に比較してその表面が
平滑であり、毛細管現象による電解液の漏出を防ぐこと
ができる。
空気亜鉛電池を実施例として説明する。図1は本発明の
一実施例に係わるボタン型空気亜鉛電池の要部構成を示
す断面図である。1は正極ケース、2は正極触媒層、3
はアルカリ電解液と亜鉛粉等からなる負極活物質、4は
負極容器、5はセパレーターである。
を基材として、一方の表面にニッケル箔を、もう一方の
表面に銅箔をクラッド法により密着一体化して三層構造
とした後、不活性雰囲気下、780〜800℃で熱処理
を行ない、ニッケル/ステンレス、銅/ステンレス拡散
層を形成し、負極容器用三層鋼材を得た。この時の三層
鋼材の各層の厚さは、銅層10μm、ステンレス層0.
15mm、ニッケル層3μmであった。更に、この三層
鋼材をプレス加工によって負極容器4を作成した。
を得るためには、PR44サイズにおいては0.15m
m以上必要となるが、一般的には機械的強度を得るため
に必要な厚さは、サイズにより異なる。また、ニッケル
層の厚さは、導電性と耐食性を確保するためには2μm
以上あればよい。更に、ステンレスのニッケル含有率に
ついては、実質的に含まないJIS規格の範囲内(0.
6%以下)であれば問題ない。
ルカリ電解液と1%汞化亜鉛粉とゲル化剤を混合した負
極活物質3を充填し、この負極容器を正極触媒層2とセ
パレーター5を挿入した正極ケース1と、ガスケット1
0を介して嵌合した後、該正極ケース1の開口端をかし
めて密封口し、PR44タイプのボタン型アルカリ電池
を作製した。
mとした以外は、実施例1と同様にしてボタン型アルカ
リ電池を作製し、それぞれ実施例2、実施例3とした。
mとした以外は、実施例1と同様にしてボタン型アルカ
リ電池を作製し、それぞれ比較例1、比較例2とした。
S304(ニッケル含有率10%)を使用して、銅層厚
さを10μmとした以外は、実施例1と同様にしてボタ
ン型アルカリ電池を作製し、比較例3とした。
をメッキ法により形成したこと以外は、実施例1と同様
にしてボタン型アルカリ電池を作製し、比較例4とし
た。
囲気で1ヶ月保存し、電池内部で発生した水素ガスによ
る電池膨れが0.1mm以上であった電池個数を調べ
た。また、別の各20個を45℃−相対湿度93%雰囲
気で1ヶ月保存し、漏液の発生した電池個数を調べた。
さらに、60℃雰囲気下で貯蔵前、20日貯蔵後、40
日貯蔵後の各電池を、20℃雰囲気下で250Ω定抵抗
放電を行なった時の放電容量を調べた。各電池の構成を
表1に、調査結果を表2に示した。
る電池では、水素ガス発生による電池膨らみや漏液もな
く、比較例に対し放電の劣化が少ない。銅層を3μm未
満とした場合(比較例1)、負極容器が薄肉化できるた
め、貯蔵前の放電容量は高いが、三層鋼材を作製する
際、鉄元素の拡散が表面に達してしまうため、水素ガス
発生により、電池膨れや、貯蔵後の放電容量の劣化が大
きくなってしまう。
2)、水素ガス発生は防止でき、電池膨れや貯蔵後の放
電容量劣化は抑えることができるが、負極容器が厚くな
るため、放電容量が低くなってしまい、高容量化を望め
ない。
場合(比較例3)、貯蔵前の放電容量は高いが、三層鋼
材を作製する際、鉄元素の拡散が表面に達してしまうた
め、水素ガス発生により、電池膨れや、貯蔵後の放電容
量の劣化が大きくなってしまう。
メッキ法によりニッケル、銅各層を形成した場合(比較
例4)、銅層の薄肉化が容易なため貯蔵前の放電容量は
高いが、銅層表面は、クラッド法によるものと比較し
て、非常に凸凹が大きく、表面の凹凸による毛細管現象
により、電池内部のアルカリ電解液が漏出してしまう。
ものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲で、いろい
ろな変形を取り得る。以上の結果から、本発明の電池は
水銀含有率3%以下の負極作用物質を使用しても電池膨
れや漏液の発生がなく、銅層を薄肉化して高容量化で
き、かつ長期にわたっても安全性および放電特性が優れ
ていることがわかる。
アルカリ電池は、負極作用物質として亜鉛粉、低汞化亜
鉛合金もしくは無汞化亜鉛合金を使用し、かつ銅層を薄
肉化して高容量化したにも拘らず、電解液の分解による
水素ガス発生を抑制することができ、貯蔵中の性能劣化
を防止することができる。
の断面図。
…負極容器、8…空気口、10…ガスケット。
Claims (2)
- 【請求項1】 低汞化亜鉛合金または無汞化亜鉛合金か
らなる負極作用物質とアルカリ電解液とが、熱処理によ
り拡散層を形成したニッケル/ステンレス/銅の三層鋼
材からなる負極容器に収納されたボタン型アルカリ電池
において、上記三層鋼材がクラッド法により形成された
もので、その銅層の厚さが3〜30μmであり、基材で
あるステンレス鋼のニッケル含有率が0.6%以下であ
ることを特徴とするボタン型アルカリ電池。 - 【請求項2】 低汞化亜鉛合金は水銀含有率3%以下の
亜鉛合金である請求項1記載のボタン型アルカリ電池。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP16307098A JP4048268B2 (ja) | 1998-06-11 | 1998-06-11 | ボタン型アルカリ電池 |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
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JPH11354085A true JPH11354085A (ja) | 1999-12-24 |
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ID=15766616
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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---|---|
JP (1) | JP4048268B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003516614A (ja) * | 1999-12-13 | 2003-05-13 | ザ ジレット カンパニー | 亜鉛空気電池 |
JP2008078158A (ja) * | 2007-12-08 | 2008-04-03 | Hitachi Maxell Ltd | コイン形電池 |
JP2012019159A (ja) * | 2010-07-09 | 2012-01-26 | Tdk Corp | セラミック電子部品 |
US8318340B2 (en) | 2006-11-01 | 2012-11-27 | Eveready Battery Company, Inc. | Alkaline electrochemical cell with reduced gassing |
-
1998
- 1998-06-11 JP JP16307098A patent/JP4048268B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JP2003516614A (ja) * | 1999-12-13 | 2003-05-13 | ザ ジレット カンパニー | 亜鉛空気電池 |
US8318340B2 (en) | 2006-11-01 | 2012-11-27 | Eveready Battery Company, Inc. | Alkaline electrochemical cell with reduced gassing |
JP2008078158A (ja) * | 2007-12-08 | 2008-04-03 | Hitachi Maxell Ltd | コイン形電池 |
JP2012019159A (ja) * | 2010-07-09 | 2012-01-26 | Tdk Corp | セラミック電子部品 |
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JP4048268B2 (ja) | 2008-02-20 |
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