JPH11350243A - 高速カードに適した短繊維及びその製造方法 - Google Patents
高速カードに適した短繊維及びその製造方法Info
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- JPH11350243A JPH11350243A JP10216859A JP21685998A JPH11350243A JP H11350243 A JPH11350243 A JP H11350243A JP 10216859 A JP10216859 A JP 10216859A JP 21685998 A JP21685998 A JP 21685998A JP H11350243 A JPH11350243 A JP H11350243A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 カード工程においてカード速度を高速にして
も、シリンダーへの巻き付きやネップの発生がなく、カ
ード通過性に優れ、品位の高い製品を得ることができる
短繊維及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 繊維形成性ポリマーからなる単糸繊度が
３ｄ以下の短繊維であって、繊維の見かけヤング率が１
５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０以
下である、高速カードに適した短繊維。
も、シリンダーへの巻き付きやネップの発生がなく、カ
ード通過性に優れ、品位の高い製品を得ることができる
短繊維及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 繊維形成性ポリマーからなる単糸繊度が
３ｄ以下の短繊維であって、繊維の見かけヤング率が１
５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０以
下である、高速カードに適した短繊維。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、合成繊維からなる
短繊維であって、不織布等のシートを製造する際、カー
ド工程での工程通過性に優れる短繊維及びその製造方法
に関するものである。
短繊維であって、不織布等のシートを製造する際、カー
ド工程での工程通過性に優れる短繊維及びその製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】不織布等のシートを作成する際には、ま
ず、短繊維を開俵、開繊、混繊等の準備工程を経てカー
ド工程に導き、繊維を解きほぐして配列を行う。近年、
生産性向上の面から、カード工程の高速化が求められて
いる。しかしながら、従来の短繊維では、カード速度を
高速にすると、開繊された繊維のシリンダーへの巻き付
きや繊維の未開繊部が塊状になるネップが発生し、ネッ
プ部は品位欠点となるため製品とすることができないと
いう問題があった。
ず、短繊維を開俵、開繊、混繊等の準備工程を経てカー
ド工程に導き、繊維を解きほぐして配列を行う。近年、
生産性向上の面から、カード工程の高速化が求められて
いる。しかしながら、従来の短繊維では、カード速度を
高速にすると、開繊された繊維のシリンダーへの巻き付
きや繊維の未開繊部が塊状になるネップが発生し、ネッ
プ部は品位欠点となるため製品とすることができないと
いう問題があった。
【０００３】一般に、単糸繊度の大きいものほど開繊し
やすいため、カード速度を上げることができるが、具体
的には、従来の短繊維では、単糸繊度が３ｄ程度のもの
で、カード速度を３０ｍ／分程度にしかできず、単糸繊
度が１．２ｄ程度のものではカード速度を２０ｍ／分程
度にしかできなかった。
やすいため、カード速度を上げることができるが、具体
的には、従来の短繊維では、単糸繊度が３ｄ程度のもの
で、カード速度を３０ｍ／分程度にしかできず、単糸繊
度が１．２ｄ程度のものではカード速度を２０ｍ／分程
度にしかできなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、カード工程においてカード速度を高
速にしても、シリンダーへの巻き付きやネップの発生が
なく、カード通過性に優れ、品位の高い製品を得ること
ができる短繊維及びその製造方法を提供することを技術
的な課題とするものである。
な問題点を解決し、カード工程においてカード速度を高
速にしても、シリンダーへの巻き付きやネップの発生が
なく、カード通過性に優れ、品位の高い製品を得ること
ができる短繊維及びその製造方法を提供することを技術
的な課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意研究した結果、本発明に到達し
た。すなわち、本発明は、次の（１）〜（３）を要旨と
するものである。 （１）繊維形成性ポリマーからなる単糸繊度が３ｄ以下
の短繊維であって、繊維の見かけヤング率が１５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０以下である
ことを特徴とする高速カードに適した短繊維。 （２）単糸繊度が３ｄ以下の芯鞘型複合短繊維であっ
て、芯成分は繊維形成性ポリマー、鞘成分は芯成分より
融点が２０℃以上低い繊維形成性ポリマーからなり、繊
維の見かけヤング率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ
摩擦係数が０．３５０以下であることを特徴とする高速
カードに適した短繊維。 （３）未延伸糸束を延伸するに際し、第１ローラと第２
ローラ間で２．０〜４．０倍で延伸し、第３ローラを１
７０〜１８０℃の加熱ローラとして、第２ローラと第３
ローラ間で１９０〜２３０℃の熱処理ヒータで熱処理し
つつ２．０倍以下で延伸し、続いて第４ローラを１７０
〜１８０℃の加熱ローラとして、第３ローラと第４ロー
ラ間で１９０〜２３０℃の熱処理ヒータで熱処理しつつ
０．９５〜１．０５倍で緊張熱処理し、その後、捲縮を
施してカットを行う（１）、（２）記載の高速カードに
適した短繊維の製造方法。
を解決するために鋭意研究した結果、本発明に到達し
た。すなわち、本発明は、次の（１）〜（３）を要旨と
するものである。 （１）繊維形成性ポリマーからなる単糸繊度が３ｄ以下
の短繊維であって、繊維の見かけヤング率が１５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０以下である
ことを特徴とする高速カードに適した短繊維。 （２）単糸繊度が３ｄ以下の芯鞘型複合短繊維であっ
て、芯成分は繊維形成性ポリマー、鞘成分は芯成分より
融点が２０℃以上低い繊維形成性ポリマーからなり、繊
維の見かけヤング率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ
摩擦係数が０．３５０以下であることを特徴とする高速
カードに適した短繊維。 （３）未延伸糸束を延伸するに際し、第１ローラと第２
ローラ間で２．０〜４．０倍で延伸し、第３ローラを１
７０〜１８０℃の加熱ローラとして、第２ローラと第３
ローラ間で１９０〜２３０℃の熱処理ヒータで熱処理し
つつ２．０倍以下で延伸し、続いて第４ローラを１７０
〜１８０℃の加熱ローラとして、第３ローラと第４ロー
ラ間で１９０〜２３０℃の熱処理ヒータで熱処理しつつ
０．９５〜１．０５倍で緊張熱処理し、その後、捲縮を
施してカットを行う（１）、（２）記載の高速カードに
適した短繊維の製造方法。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明は、繊維形成性ポリマーか
らなり、単糸繊度が３ｄ以下、繊維の見かけヤング率が
１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０
以下の短繊維である。繊維形成性ポリマーとしては、ナ
イロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１
０、ナイロン１２及びこれらの共重合体からなるポリア
ミド系ポリマー、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテ
レフタレート及びこれらの共重合物や変性物等のポリエ
ステル系ポリマー、ポリエチレン、ポリプロピレン等の
ポリオレフィン系ポリマー等が挙げられる。
らなり、単糸繊度が３ｄ以下、繊維の見かけヤング率が
１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０
以下の短繊維である。繊維形成性ポリマーとしては、ナ
イロン６、ナイロン６６、ナイロン４６、ナイロン６１
０、ナイロン１２及びこれらの共重合体からなるポリア
ミド系ポリマー、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥ
Ｔ）、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテ
レフタレート及びこれらの共重合物や変性物等のポリエ
ステル系ポリマー、ポリエチレン、ポリプロピレン等の
ポリオレフィン系ポリマー等が挙げられる。
【０００７】さらに、本発明の短繊維は、芯鞘型複合短
繊維であってもよく、芯鞘型複合短繊維の場合、芯成分
は繊維形成性ポリマー、鞘成分は芯成分より融点が２０
℃以上低い繊維形成性ポリマーからなる。この複合繊維
は、鞘成分が熱により溶解するバインダー繊維である。
芯成分の繊維形成性ポリマーとしては、上記のポリマー
が挙げられる。
繊維であってもよく、芯鞘型複合短繊維の場合、芯成分
は繊維形成性ポリマー、鞘成分は芯成分より融点が２０
℃以上低い繊維形成性ポリマーからなる。この複合繊維
は、鞘成分が熱により溶解するバインダー繊維である。
芯成分の繊維形成性ポリマーとしては、上記のポリマー
が挙げられる。
【０００８】鞘成分の繊維形成性ポリマーとしては、芯
成分より融点が２０℃以上低いものであれば、芯成分と
同様のポリアミド系、ポリエステル系、ポリオレフィン
系ポリマーを用いることができる。そして、鞘成分は、
ポリマーの融点が低いので熱融着性の成分となる。
成分より融点が２０℃以上低いものであれば、芯成分と
同様のポリアミド系、ポリエステル系、ポリオレフィン
系ポリマーを用いることができる。そして、鞘成分は、
ポリマーの融点が低いので熱融着性の成分となる。
【０００９】本発明においては、特に芯成分がナイロン
６６、鞘成分がナイロン６である複合繊維が好ましく、
また、芯成分がポリエステル、鞘成分がナイロン６であ
る複合繊維、中でも、染色性がよいため、芯成分のポリ
エステルとして、カチオン染料に可染性の成分を共重合
したＰＥＴを用いた複合繊維が好ましい。そして、芯成
分がナイロン６６、鞘成分がナイロン６である複合繊維
の場合、芯成分と鞘成分の重量比率（芯／鞘）は４０／
６０〜６０／４０、芯成分がポリエステル、鞘成分がナ
イロン６である複合繊維の場合、芯／鞘は２０／８０〜
４０／６０とすることが好ましい。
６６、鞘成分がナイロン６である複合繊維が好ましく、
また、芯成分がポリエステル、鞘成分がナイロン６であ
る複合繊維、中でも、染色性がよいため、芯成分のポリ
エステルとして、カチオン染料に可染性の成分を共重合
したＰＥＴを用いた複合繊維が好ましい。そして、芯成
分がナイロン６６、鞘成分がナイロン６である複合繊維
の場合、芯成分と鞘成分の重量比率（芯／鞘）は４０／
６０〜６０／４０、芯成分がポリエステル、鞘成分がナ
イロン６である複合繊維の場合、芯／鞘は２０／８０〜
４０／６０とすることが好ましい。
【００１０】芯／鞘成分がＮ６６／Ｎ６の複合繊維の場
合、芯成分の比率が上記の範囲より少ないと、熱融着後
の不織布等の製品の風合が硬くなり好ましくない。一
方、鞘成分の比率が上記の範囲より少ないと、熱融着成
分が少なくなるため、繊維間の接着性が劣り好ましくな
い。芯／鞘成分がポリエステル／Ｎ６の複合繊維の場
合、芯成分の比率が上記の範囲より少ないと、繊維の収
縮が大きくなり好ましくない。鞘成分の比率が上記範囲
より少ないと、カード通過性はよくなるが、不織布等の
製品の風合が硬くなり好ましくない。
合、芯成分の比率が上記の範囲より少ないと、熱融着後
の不織布等の製品の風合が硬くなり好ましくない。一
方、鞘成分の比率が上記の範囲より少ないと、熱融着成
分が少なくなるため、繊維間の接着性が劣り好ましくな
い。芯／鞘成分がポリエステル／Ｎ６の複合繊維の場
合、芯成分の比率が上記の範囲より少ないと、繊維の収
縮が大きくなり好ましくない。鞘成分の比率が上記範囲
より少ないと、カード通過性はよくなるが、不織布等の
製品の風合が硬くなり好ましくない。
【００１１】複合繊維の形態は芯鞘型であるが、芯成分
が中央に入った同心円型でも芯成分が中央からずれてい
る偏心型のいずれでもよい。そして、芯成分の全てが鞘
部に覆われている必要はなく、芯成分の一部が繊維表面
に露出していてもよい。この場合、繊維表面の５０％以
上を鞘成分が覆っていることが好ましい。鞘成分の割合
が５０％未満であると、接着性が劣るため、ウエッブの
強力が低下し、好ましくない。
が中央に入った同心円型でも芯成分が中央からずれてい
る偏心型のいずれでもよい。そして、芯成分の全てが鞘
部に覆われている必要はなく、芯成分の一部が繊維表面
に露出していてもよい。この場合、繊維表面の５０％以
上を鞘成分が覆っていることが好ましい。鞘成分の割合
が５０％未満であると、接着性が劣るため、ウエッブの
強力が低下し、好ましくない。
【００１２】また、本発明の短繊維の断面形状は特に限
定されるものではなく、円形や三角や四角形などの多角
形状のものや偏平形状のものでもよく、芯成分と鞘成分
の形状が異なっていてもよい。
定されるものではなく、円形や三角や四角形などの多角
形状のものや偏平形状のものでもよく、芯成分と鞘成分
の形状が異なっていてもよい。
【００１３】そして、本発明の短繊維は、見かけヤング
率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３
５０以下である。見かけヤング率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上であることによって、高モジュラスとなり繊維の
剛性が増しカードシリンダーへの捲きつきがなくなる。
見かけヤング率の上限は特に限定するものではないが、
風合が硬くなるため、２５０ｋｇｆ／ｍｍ2 程度とする
ことが好ましい。
率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３
５０以下である。見かけヤング率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上であることによって、高モジュラスとなり繊維の
剛性が増しカードシリンダーへの捲きつきがなくなる。
見かけヤング率の上限は特に限定するものではないが、
風合が硬くなるため、２５０ｋｇｆ／ｍｍ2 程度とする
ことが好ましい。
【００１４】さらに、摩擦係数が０．３５０以下である
ことによって、カード工程で繊維を開繊した際にも、繊
維間での摩擦が小さくなるため繊維の開繊性が良くな
り、カード速度を高速にしてもネップが生じることがな
く、品位の高い製品を得ることができる。摩擦係数をこ
の範囲内にするには、繊維に付与する油剤の種類や油剤
の付着量を調整して行う。
ことによって、カード工程で繊維を開繊した際にも、繊
維間での摩擦が小さくなるため繊維の開繊性が良くな
り、カード速度を高速にしてもネップが生じることがな
く、品位の高い製品を得ることができる。摩擦係数をこ
の範囲内にするには、繊維に付与する油剤の種類や油剤
の付着量を調整して行う。
【００１５】なお、本発明における摩擦係数（繊維−繊
維間）は、次のようにして求めるものである。静摩擦係
数測定機（新東科学株式会社製）を用いて傾斜法で測定
を行う。繊維トウを傾斜面に平行に並べ、スベリ体は同
一トウを斜面と直角に並べ２００ｇの荷重を掛けて斜面
の斜度を大きくし、滑り出し角をｔａｎθで表す。
維間）は、次のようにして求めるものである。静摩擦係
数測定機（新東科学株式会社製）を用いて傾斜法で測定
を行う。繊維トウを傾斜面に平行に並べ、スベリ体は同
一トウを斜面と直角に並べ２００ｇの荷重を掛けて斜面
の斜度を大きくし、滑り出し角をｔａｎθで表す。
【００１６】次に、本発明の短繊維の製造方法を図面を
用いて説明する。図１は、本発明の短繊維の製造工程の
一部を示す部分工程図である。まず、通常の紡糸装置
（複合繊維の場合は、２成分芯鞘型複合繊維装置）を用
いて溶融紡糸し、得られた未延伸糸を一旦巻き取る。そ
して、未延伸糸を集束して未延伸糸束とし、延伸するに
際し、第１ローラ１と第２ローラ２間で２．０〜４．０
倍で延伸する。そして、第２ローラ２と第３ローラ３間
でも延伸を行うが、このとき、第３ローラ３を１７０〜
１８０℃の加熱ローラとして１９０〜２３０℃の熱処理
ヒータ５で熱処理しつつ２．０倍以下で延伸する。続い
て、第４ローラ４を１７０〜１８０℃の加熱ローラとし
て１９０〜２３０℃の熱処理ヒータ６で熱処理しつつ
０．９５〜１．０５倍に緊張熱処理を施し、その後、捲
縮を施してカットし、短繊維を得る。
用いて説明する。図１は、本発明の短繊維の製造工程の
一部を示す部分工程図である。まず、通常の紡糸装置
（複合繊維の場合は、２成分芯鞘型複合繊維装置）を用
いて溶融紡糸し、得られた未延伸糸を一旦巻き取る。そ
して、未延伸糸を集束して未延伸糸束とし、延伸するに
際し、第１ローラ１と第２ローラ２間で２．０〜４．０
倍で延伸する。そして、第２ローラ２と第３ローラ３間
でも延伸を行うが、このとき、第３ローラ３を１７０〜
１８０℃の加熱ローラとして１９０〜２３０℃の熱処理
ヒータ５で熱処理しつつ２．０倍以下で延伸する。続い
て、第４ローラ４を１７０〜１８０℃の加熱ローラとし
て１９０〜２３０℃の熱処理ヒータ６で熱処理しつつ
０．９５〜１．０５倍に緊張熱処理を施し、その後、捲
縮を施してカットし、短繊維を得る。
【００１７】本発明の製造方法において、第１ローラ１
と第２ローラ２間での延伸倍率が２．０未満であると十
分な強度や伸度を有する繊維とすることができない。一
方、４．０を超えると、続く第２ローラ２と第３ローラ
３間での延伸が困難となり、加熱延伸が行えなくなる。
そして、この第１ローラ１と第２ローラ２間での延伸は
特に加熱ローラや熱処理ヒータを用いて行わなくてもよ
いが、必要に応じて加熱延伸を行ってもよい。
と第２ローラ２間での延伸倍率が２．０未満であると十
分な強度や伸度を有する繊維とすることができない。一
方、４．０を超えると、続く第２ローラ２と第３ローラ
３間での延伸が困難となり、加熱延伸が行えなくなる。
そして、この第１ローラ１と第２ローラ２間での延伸は
特に加熱ローラや熱処理ヒータを用いて行わなくてもよ
いが、必要に応じて加熱延伸を行ってもよい。
【００１８】次に、第２ローラ２と第３ローラ３間で加
熱延伸を行い、第３ローラ３と第４ローラ４間で緊張熱
処理を行うことによって、高配向の繊維とすることがで
き、本発明で規定するヤング率を有する短繊維とするこ
とが可能となる。したがって、第２ローラ２と第３ロー
ラ３間、第３ローラ３と第４ローラ４間に設けた熱処理
ヒータや第３ローラ３と第４ローラ４のローラ温度が低
すぎると、十分な延伸や熱処理を施すことができず、高
配向の繊維とすることができず、本発明で規定するヤン
グ率を有する短繊維とならない。一方、これらの温度が
高すぎると、単糸間での融着やローラへの融着等が生
じ、操業性が悪化する。
熱延伸を行い、第３ローラ３と第４ローラ４間で緊張熱
処理を行うことによって、高配向の繊維とすることがで
き、本発明で規定するヤング率を有する短繊維とするこ
とが可能となる。したがって、第２ローラ２と第３ロー
ラ３間、第３ローラ３と第４ローラ４間に設けた熱処理
ヒータや第３ローラ３と第４ローラ４のローラ温度が低
すぎると、十分な延伸や熱処理を施すことができず、高
配向の繊維とすることができず、本発明で規定するヤン
グ率を有する短繊維とならない。一方、これらの温度が
高すぎると、単糸間での融着やローラへの融着等が生
じ、操業性が悪化する。
【００１９】なお、熱処理ヒータ５、６は接触型でも非
接触型でもよく、糸条束の全面に均一に熱処理を施すた
めに、糸条束の走行する面の上下又は左右にヒータを設
けて熱処理することが好ましい。
接触型でもよく、糸条束の全面に均一に熱処理を施すた
めに、糸条束の走行する面の上下又は左右にヒータを設
けて熱処理することが好ましい。
【００２０】また、第１〜４ローラの形状は特に限定す
るものではないが、糸条束の製造の際に通常用いられ
る、トリオローラを用いることが好ましい。これによっ
て、糸条束の把持と熱処理が十分に行われ、延伸、熱処
理が良好に行われる。延伸、熱処理された糸条束は、水
洗槽で水洗された後、クリンパー７で捲縮が付与され、
仕上げ油剤を付与された後、乾燥工程を経てカットされ
て短繊維となる。
るものではないが、糸条束の製造の際に通常用いられ
る、トリオローラを用いることが好ましい。これによっ
て、糸条束の把持と熱処理が十分に行われ、延伸、熱処
理が良好に行われる。延伸、熱処理された糸条束は、水
洗槽で水洗された後、クリンパー７で捲縮が付与され、
仕上げ油剤を付与された後、乾燥工程を経てカットされ
て短繊維となる。
【００２１】
【実施例】次に、実施例により本発明を具体的に説明す
る。なお、見かけヤング率と摩擦係数は次のように測定
した。 〔見かけヤング率〕ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて測定
した。 〔摩擦係数〕前記の方法で測定した。
る。なお、見かけヤング率と摩擦係数は次のように測定
した。 〔見かけヤング率〕ＪＩＳ Ｌ １０１５に準じて測定
した。 〔摩擦係数〕前記の方法で測定した。
【００２２】実施例１ 融点が２２０℃のナイロン６を通常のエクストルダー型
紡糸装置を用いて、未延伸糸を一旦巻き取った後、集束
して糸条束（２０万ｄ）とし、図１に示す工程図に従っ
て延伸、熱処理を行った。熱処理ヒータ５を２００℃、
熱処理ヒータ６を２００℃、第３ローラ３を１７０℃、
第４ローラ４を１７０℃とした。そして、第１ローラ１
の速度を２０ｍ／分とし、第２ローラ２間で３．６倍に
延伸した。続いて、第２ローラ２と第３ローラ３間では
１．２倍に熱延伸し、第４ローラ４間では、倍率１．０
５倍に緊張熱処理を施した。その後、クリンパーで押込
み捲縮を行い、オイリングを施して繊維長３８ｍｍの短
繊維にカットした。得られた短繊維は、単糸繊度１．２
ｄであり、この繊維の見かけヤング率は１６０ｋｇｆ／
ｍｍ2 、摩擦係数は０．３１であった。そして、この短
繊維から不織布を製造するために、カード工程に供給
し、カード速度を４０ｍ／分としても、開繊された繊維
のシリンダー巻き付きやネップの発生はなく、カード通
過性は良好であり、得られた不織布の品位も高いもので
あった。
紡糸装置を用いて、未延伸糸を一旦巻き取った後、集束
して糸条束（２０万ｄ）とし、図１に示す工程図に従っ
て延伸、熱処理を行った。熱処理ヒータ５を２００℃、
熱処理ヒータ６を２００℃、第３ローラ３を１７０℃、
第４ローラ４を１７０℃とした。そして、第１ローラ１
の速度を２０ｍ／分とし、第２ローラ２間で３．６倍に
延伸した。続いて、第２ローラ２と第３ローラ３間では
１．２倍に熱延伸し、第４ローラ４間では、倍率１．０
５倍に緊張熱処理を施した。その後、クリンパーで押込
み捲縮を行い、オイリングを施して繊維長３８ｍｍの短
繊維にカットした。得られた短繊維は、単糸繊度１．２
ｄであり、この繊維の見かけヤング率は１６０ｋｇｆ／
ｍｍ2 、摩擦係数は０．３１であった。そして、この短
繊維から不織布を製造するために、カード工程に供給
し、カード速度を４０ｍ／分としても、開繊された繊維
のシリンダー巻き付きやネップの発生はなく、カード通
過性は良好であり、得られた不織布の品位も高いもので
あった。
【００２３】比較例１ 第３ローラ３と第４ローラ４を非加熱ローラとした以外
は実施例１と同様にして、単糸繊度１．２ｄの短繊維を
得た。この繊維の見かけヤング率は１２９ｋｇｆ／ｍｍ
2 、摩擦係数は０．３０であった。そして、この短繊維
から不織布を製造するために、カード工程に供給し、カ
ード速度を４０ｍ／分とすると、開繊された繊維のシリ
ンダー巻き付きやネップが発生し、不織布を製造するこ
とができなかった。
は実施例１と同様にして、単糸繊度１．２ｄの短繊維を
得た。この繊維の見かけヤング率は１２９ｋｇｆ／ｍｍ
2 、摩擦係数は０．３０であった。そして、この短繊維
から不織布を製造するために、カード工程に供給し、カ
ード速度を４０ｍ／分とすると、開繊された繊維のシリ
ンダー巻き付きやネップが発生し、不織布を製造するこ
とができなかった。
【００２４】実施例２ 融点が２５５℃のＰＥＴを芯成分、融点が２２０℃のナ
イロン６を鞘成分とし、通常の２成分芯鞘型複合繊維紡
糸装置を用いて芯鞘重量比率が３０／７０となるように
溶融紡糸し、同心円型の芯鞘複合繊維を得、第１ローラ
１と第２ローラ２間で３．４倍に延伸した以外は、実施
例１と同様に行い、短繊維を製造した。得られた短繊維
は、単糸繊度１．２ｄであり、この繊維の見かけヤング
率は２４０ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．３２であっ
た。そして、この短繊維から不織布を製造するために、
カード工程に供給し、カード速度を４０ｍ／分として
も、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネップの発
生はなく、カード通過性は良好であり、得られた不織布
の品位も高いものであった。
イロン６を鞘成分とし、通常の２成分芯鞘型複合繊維紡
糸装置を用いて芯鞘重量比率が３０／７０となるように
溶融紡糸し、同心円型の芯鞘複合繊維を得、第１ローラ
１と第２ローラ２間で３．４倍に延伸した以外は、実施
例１と同様に行い、短繊維を製造した。得られた短繊維
は、単糸繊度１．２ｄであり、この繊維の見かけヤング
率は２４０ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．３２であっ
た。そして、この短繊維から不織布を製造するために、
カード工程に供給し、カード速度を４０ｍ／分として
も、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネップの発
生はなく、カード通過性は良好であり、得られた不織布
の品位も高いものであった。
【００２５】比較例２ 第３ローラ３と第４ローラ４を非加熱ローラとし、油剤
の付着量を変更した以外は実施例２と同様にして、単糸
繊度１．２ｄの短繊維を得た。この繊維の見かけヤング
率は２００ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．４０であっ
た。そして、この短繊維から不織布を製造するために、
カード工程に供給し、カード速度を４０ｍ／分とする
と、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネップが発
生し、不織布を製造することができなかった。
の付着量を変更した以外は実施例２と同様にして、単糸
繊度１．２ｄの短繊維を得た。この繊維の見かけヤング
率は２００ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．４０であっ
た。そして、この短繊維から不織布を製造するために、
カード工程に供給し、カード速度を４０ｍ／分とする
と、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネップが発
生し、不織布を製造することができなかった。
【００２６】実施例３ 融点が２６０℃のナイロン６６を芯成分、融点が２２０
℃のナイロン６を鞘成分とし、芯鞘重量比率が５０／５
０となるように溶融紡糸した以外は、実施例１と同様に
して、延伸、熱処理を施し、繊維長５１ｍｍにカット
し、単糸繊度３ｄの短繊維を得た。得られた短繊維の見
かけヤング率は１９４ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．
３４であった。そして、この短繊維から不織布を製造す
るために、カード工程に供給し、カード速度を６０ｍ／
分としても、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネ
ップの発生はなく、カード通過性は良好であり、得られ
た不織布の品位も高いものであった。
℃のナイロン６を鞘成分とし、芯鞘重量比率が５０／５
０となるように溶融紡糸した以外は、実施例１と同様に
して、延伸、熱処理を施し、繊維長５１ｍｍにカット
し、単糸繊度３ｄの短繊維を得た。得られた短繊維の見
かけヤング率は１９４ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．
３４であった。そして、この短繊維から不織布を製造す
るために、カード工程に供給し、カード速度を６０ｍ／
分としても、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネ
ップの発生はなく、カード通過性は良好であり、得られ
た不織布の品位も高いものであった。
【００２７】比較例３ 第３ローラ３と第４ローラ４を非加熱ローラとした以外
は実施例３と同様にして、単糸繊度３ｄの短繊維を得
た。得られた短繊維の見かけヤング率は１４５ｋｇｆ／
ｍｍ2 、摩擦係数は０．３４であった。そして、この短
繊維から不織布を製造するために、カード工程に供給
し、カード速度を６０ｍ／分とすると、開繊された繊維
のシリンダー巻き付きやネップが発生し、不織布を製造
することができなかった。
は実施例３と同様にして、単糸繊度３ｄの短繊維を得
た。得られた短繊維の見かけヤング率は１４５ｋｇｆ／
ｍｍ2 、摩擦係数は０．３４であった。そして、この短
繊維から不織布を製造するために、カード工程に供給
し、カード速度を６０ｍ／分とすると、開繊された繊維
のシリンダー巻き付きやネップが発生し、不織布を製造
することができなかった。
【００２８】実施例４ 融点が２５２℃のカチオン染料可染成分を共重合したＰ
ＥＴ（イソフタル酸スルホン酸ソーダをテレフタル酸に
対して１．５モル％共重合したもの）を芯成分とした以
外は、実施例２と同様に行い、短繊維を製造した。得ら
れた短繊維は、単糸繊度１．２ｄであり、この繊維の見
かけヤング率は２３０ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．
３２であった。そして、この短繊維から不織布を製造す
るために、カード工程に供給し、カード速度を４０ｍ／
分としても、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネ
ップの発生はなく、カード通過性は良好であり、得られ
た不織布は品位の高いものであった。また、芯成分にカ
チオン染料可染成分を共重合したＰＥＴを用いているた
め、染色性が特に優れていた。
ＥＴ（イソフタル酸スルホン酸ソーダをテレフタル酸に
対して１．５モル％共重合したもの）を芯成分とした以
外は、実施例２と同様に行い、短繊維を製造した。得ら
れた短繊維は、単糸繊度１．２ｄであり、この繊維の見
かけヤング率は２３０ｋｇｆ／ｍｍ2 、摩擦係数は０．
３２であった。そして、この短繊維から不織布を製造す
るために、カード工程に供給し、カード速度を４０ｍ／
分としても、開繊された繊維のシリンダー巻き付きやネ
ップの発生はなく、カード通過性は良好であり、得られ
た不織布は品位の高いものであった。また、芯成分にカ
チオン染料可染成分を共重合したＰＥＴを用いているた
め、染色性が特に優れていた。
【００２９】
【発明の効果】本発明の短繊維によれば、カード工程に
おいてカード速度を高速にしても、開繊された繊維のシ
リンダーへの巻き付きやネップの発生がなく、工程通過
性に優れ、操業性よく品位の高い不織布やシート等の製
品を得ることができる。さらに、本発明の製造方法によ
れば、このような短繊維を操業性よく容易に製造するこ
とが可能となる。
おいてカード速度を高速にしても、開繊された繊維のシ
リンダーへの巻き付きやネップの発生がなく、工程通過
性に優れ、操業性よく品位の高い不織布やシート等の製
品を得ることができる。さらに、本発明の製造方法によ
れば、このような短繊維を操業性よく容易に製造するこ
とが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の短繊維の製造工程の一実施態様を示す
部分工程図である。
部分工程図である。
１ 第１ローラ ２ 第２ローラ ３ 第３ローラ ４ 第４ローラ ５ 熱処理ヒータ ６ 熱処理ヒータ ７ クリンパー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 犬飼 秀雄 京都府宇治市宇治戸ノ内５ ユニチカ株式 会社宇治工場内
Claims (5)
- 【請求項１】 繊維形成性ポリマーからなる単糸繊度が
３ｄ以下の短繊維であって、繊維の見かけヤング率が１
５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、かつ摩擦係数が０．３５０以
下であることを特徴とする高速カードに適した短繊維。 - 【請求項２】 単糸繊度が３ｄ以下の芯鞘型複合短繊維
であって、芯成分は繊維形成性ポリマー、鞘成分は芯成
分より融点が２０℃以上低い繊維形成性ポリマーからな
り、繊維の見かけヤング率が１５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以
上、かつ摩擦係数が０．３５０以下であることを特徴と
する高速カードに適した短繊維。 - 【請求項３】 芯成分がナイロン６６、鞘成分がナイロ
ン６であり、芯成分と鞘成分の重量比率（芯／鞘）が４
０／６０〜６０／４０である請求項２記載の高速カード
に適した短繊維。 - 【請求項４】 芯成分がポリエステル、鞘成分がナイロ
ン６であり、芯成分と鞘成分の重量比率（芯／鞘）が２
０／８０〜４０／６０である請求項２記載の高速カード
に適した短繊維。 - 【請求項５】 未延伸糸束を延伸するに際し、第１ロー
ラと第２ローラ間で２．０〜４．０倍で延伸し、第３ロ
ーラを１７０〜１８０℃の加熱ローラとして、第２ロー
ラと第３ローラ間で１９０〜２３０℃の熱処理ヒータで
熱処理しつつ２．０倍以下で延伸し、続いて第４ローラ
を１７０〜１８０℃の加熱ローラとして、第３ローラと
第４ローラ間で１９０〜２３０℃の熱処理ヒータで熱処
理しつつ０．９５〜１．０５倍で緊張熱処理し、その
後、捲縮を施してカットを行う請求項１〜４記載の高速
カードに適した短繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10216859A JPH11350243A (ja) | 1998-04-08 | 1998-07-31 | 高速カードに適した短繊維及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-95956 | 1998-04-08 | ||
| JP9595698 | 1998-04-08 | ||
| JP10216859A JPH11350243A (ja) | 1998-04-08 | 1998-07-31 | 高速カードに適した短繊維及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350243A true JPH11350243A (ja) | 1999-12-21 |
Family
ID=26437121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10216859A Pending JPH11350243A (ja) | 1998-04-08 | 1998-07-31 | 高速カードに適した短繊維及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11350243A (ja) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197211A (ja) * | 1987-10-07 | 1989-04-14 | Toray Ind Inc | 高強度を有する複合繊維 |
| JPH01321957A (ja) * | 1988-06-17 | 1989-12-27 | Unitika Ltd | 漁網 |
| JPH03185116A (ja) * | 1989-12-15 | 1991-08-13 | Toyobo Co Ltd | ポリエステル系複合繊維 |
| JPH04174713A (ja) * | 1990-10-30 | 1992-06-22 | Toray Ind Inc | 高強度ポリアミド繊維の製造方法 |
| JPH0559617A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-09 | Unitika Ltd | 高強度複合繊維 |
| JPH08246245A (ja) * | 1995-03-07 | 1996-09-24 | Toray Ind Inc | 不織布用芯鞘複合短繊維 |
| JPH10121328A (ja) * | 1996-10-15 | 1998-05-12 | Unitika Ltd | ポリアミド短繊維 |
| JPH11222775A (ja) * | 1998-02-05 | 1999-08-17 | Toray Ind Inc | ゴム補強用コード |
-
1998
- 1998-07-31 JP JP10216859A patent/JPH11350243A/ja active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197211A (ja) * | 1987-10-07 | 1989-04-14 | Toray Ind Inc | 高強度を有する複合繊維 |
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| JPH11222775A (ja) * | 1998-02-05 | 1999-08-17 | Toray Ind Inc | ゴム補強用コード |
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|
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