JPH1133778A - 熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH1133778A JPH1133778A JP19623597A JP19623597A JPH1133778A JP H1133778 A JPH1133778 A JP H1133778A JP 19623597 A JP19623597 A JP 19623597A JP 19623597 A JP19623597 A JP 19623597A JP H1133778 A JPH1133778 A JP H1133778A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接金属の耐熱亀裂性及び耐久性が向上し、
その溶接割れ及び欠けを抑制し、熱間加工用治具の長寿
命化を図ることができる溶接作業性が優れた熱間加工用
治具の溶接用フラックス入りワイヤを提供する。 【解決手段】 金属外皮内にフラックスが充填されてい
るフラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量あた
り、Ｐ：０．０３重量％以下、Ｓ：０．０３重量％以下
に規制されていると共に、Ｃ：０．０５乃至０．３重量
％、Ｓｉ：０．１乃至２．０重量％、Ｍｎ：０．１乃至
２．０重量％、Ｎｉ：０．１乃至２．０重量％、Ｃｒ：
１１．０乃至１４．０重量％、Ｍｏ：０．１乃至１．０
重量％を含有し、更に、Ｎｂ：０．０１乃至０．２重量
％、Ｖ：０．０５乃至０．５重量％及びＷ：０．１０乃
至１．０重量％を含有し、更に、金属弗化物の総量がＦ
換算で０．０１乃至０．５重量％である。
その溶接割れ及び欠けを抑制し、熱間加工用治具の長寿
命化を図ることができる溶接作業性が優れた熱間加工用
治具の溶接用フラックス入りワイヤを提供する。 【解決手段】 金属外皮内にフラックスが充填されてい
るフラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量あた
り、Ｐ：０．０３重量％以下、Ｓ：０．０３重量％以下
に規制されていると共に、Ｃ：０．０５乃至０．３重量
％、Ｓｉ：０．１乃至２．０重量％、Ｍｎ：０．１乃至
２．０重量％、Ｎｉ：０．１乃至２．０重量％、Ｃｒ：
１１．０乃至１４．０重量％、Ｍｏ：０．１乃至１．０
重量％を含有し、更に、Ｎｂ：０．０１乃至０．２重量
％、Ｖ：０．０５乃至０．５重量％及びＷ：０．１０乃
至１．０重量％を含有し、更に、金属弗化物の総量がＦ
換算で０．０１乃至０．５重量％である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間プレス若しく
は熱間鍛造に使用される各種金型又は熱間圧延に使用さ
れる熱延ロール等の熱間加工用治具の溶接用フラックス
入りワイヤに関し、特に、溶接割れがない健全な溶接が
可能であり、更に溶接時における溶接金属の割れ及び欠
けを抑制し、熱間加工用治具の長寿命化を図ることがで
きる溶接作業性が優れたフラックス入りワイヤに関す
る。
は熱間鍛造に使用される各種金型又は熱間圧延に使用さ
れる熱延ロール等の熱間加工用治具の溶接用フラックス
入りワイヤに関し、特に、溶接割れがない健全な溶接が
可能であり、更に溶接時における溶接金属の割れ及び欠
けを抑制し、熱間加工用治具の長寿命化を図ることがで
きる溶接作業性が優れたフラックス入りワイヤに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】熱間プレス若しくは熱間鍛造に使用され
る各種金型又は熱間圧延に使用される熱延ロール等の熱
間加工用治具は、その操業中に被加工物との接触による
衝撃、圧縮又は曲げ等の種々の荷重を受け、更に繰り返
し熱応力を受けることから、割れ又は欠けが発生しやす
い。このため、従来、治具に生じた割れ若しくは欠けを
補修するための補修溶接をするか、又は治具使用前に、
予め、耐摩耗性が優れた溶接材料を使用して肉盛溶接を
施していた。この溶接材料としては、例えば、ＪＩＳ
Ｚ３２５１（硬化肉盛用被覆アーク溶接棒）又はＪＩＳ
Ｚ３３２６（硬化肉盛用フラックス入りワイヤ）等が
ある。
る各種金型又は熱間圧延に使用される熱延ロール等の熱
間加工用治具は、その操業中に被加工物との接触による
衝撃、圧縮又は曲げ等の種々の荷重を受け、更に繰り返
し熱応力を受けることから、割れ又は欠けが発生しやす
い。このため、従来、治具に生じた割れ若しくは欠けを
補修するための補修溶接をするか、又は治具使用前に、
予め、耐摩耗性が優れた溶接材料を使用して肉盛溶接を
施していた。この溶接材料としては、例えば、ＪＩＳ
Ｚ３２５１（硬化肉盛用被覆アーク溶接棒）又はＪＩＳ
Ｚ３３２６（硬化肉盛用フラックス入りワイヤ）等が
ある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
硬化肉盛溶接材料では、溶接金属又は熱影響部に溶接割
れが生じやすく、また、その溶接金属は操業時の種々の
荷重及び熱応力に対して十分な特性を有していないた
め、肉盛溶接部の破損を引き起こすという問題点があ
る。
硬化肉盛溶接材料では、溶接金属又は熱影響部に溶接割
れが生じやすく、また、その溶接金属は操業時の種々の
荷重及び熱応力に対して十分な特性を有していないた
め、肉盛溶接部の破損を引き起こすという問題点があ
る。
【０００４】また、従来の硬化肉盛溶接材料を使用した
熱間加工用治具の肉盛溶接方法としては、溶接時の予熱
温度、パス間温度及び冷却時間をコントロールする方法
（特開平８−１５５６４２号公報）が開示されている。
しかしながら、この方法は溶接割れを抑制することを主
眼としており、操業時の種々の荷重及び熱応力に対する
溶接金属の耐久性を向上させることはできず、このた
め、耐熱亀裂性が優れた溶接材料は未だ開発されていな
い。
熱間加工用治具の肉盛溶接方法としては、溶接時の予熱
温度、パス間温度及び冷却時間をコントロールする方法
（特開平８−１５５６４２号公報）が開示されている。
しかしながら、この方法は溶接割れを抑制することを主
眼としており、操業時の種々の荷重及び熱応力に対する
溶接金属の耐久性を向上させることはできず、このた
め、耐熱亀裂性が優れた溶接材料は未だ開発されていな
い。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、溶接金属の耐熱亀裂性及び耐久性が向上
し、その溶接割れ及び欠けを抑制し、熱間加工用治具の
長寿命化を図ることができる溶接作業性が優れた熱間加
工用治具の溶接用フラックス入りワイヤを提供すること
を目的とする。
のであって、溶接金属の耐熱亀裂性及び耐久性が向上
し、その溶接割れ及び欠けを抑制し、熱間加工用治具の
長寿命化を図ることができる溶接作業性が優れた熱間加
工用治具の溶接用フラックス入りワイヤを提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る熱間加工用
治具の溶接用フラックス入りワイヤは、金属外皮内にフ
ラックスが充填されているフラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ全重量あたり、Ｐ：０．０３重量％以下、
Ｓ：０．０３重量％以下に規制されていると共に、Ｃ：
０．０５乃至０．３重量％、Ｓｉ：０．１乃至２．０重
量％、Ｍｎ：０．１乃至２．０重量％、Ｎｉ：０．１乃
至２．０重量％、Ｃｒ：１１．０乃至１４．０重量％、
Ｍｏ：０．１乃至１．０重量％を含有し、更に、Ｎｂ：
０．０１乃至０．２重量％、Ｖ：０．０５乃至０．５重
量％及びＷ：０．１０乃至１．０重量％を含有し、更
に、金属弗化物の総量がＦ換算で０．０１乃至０．５重
量％であることを特徴とする。
治具の溶接用フラックス入りワイヤは、金属外皮内にフ
ラックスが充填されているフラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ全重量あたり、Ｐ：０．０３重量％以下、
Ｓ：０．０３重量％以下に規制されていると共に、Ｃ：
０．０５乃至０．３重量％、Ｓｉ：０．１乃至２．０重
量％、Ｍｎ：０．１乃至２．０重量％、Ｎｉ：０．１乃
至２．０重量％、Ｃｒ：１１．０乃至１４．０重量％、
Ｍｏ：０．１乃至１．０重量％を含有し、更に、Ｎｂ：
０．０１乃至０．２重量％、Ｖ：０．０５乃至０．５重
量％及びＷ：０．１０乃至１．０重量％を含有し、更
に、金属弗化物の総量がＦ換算で０．０１乃至０．５重
量％であることを特徴とする。
【０００７】前記フラックス入りワイヤは、前記金属弗
化物のうち、Ｎａを含有する弗化物の総量がワイヤ全重
量あたりＮａ換算で０．０１乃至０．５％であることが
好ましい。
化物のうち、Ｎａを含有する弗化物の総量がワイヤ全重
量あたりＮａ換算で０．０１乃至０．５％であることが
好ましい。
【０００８】また、前記フラックス入りワイヤは、更
に、ワイヤ全重量あたりＣｕを０．０５乃至１．０重量
％を必要に応じて含有していてもよい。
に、ワイヤ全重量あたりＣｕを０．０５乃至１．０重量
％を必要に応じて含有していてもよい。
【０００９】
【発明の実施の形態】本願発明者等は、前記課題を解決
すべく鋭意実験研究を重ねた結果、耐熱亀裂性は溶接金
属の強度、線膨張係数及びミクロ組織が関与しているこ
とを見出した。即ち、強度については高温における耐力
が高いこと、線膨張係数が低いこと、また、ミクロ組織
が単相組織であることが耐熱亀裂性に有利であり、この
観点に立って種々実験研究を行った結果、金属外皮中に
フラックスが充填されているフラックス入りワイヤにお
いて、ワイヤ全重量あたりのＰ及びＳを規制し、ワイヤ
に所定量のＣ、Ｓｉ，Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏを含有
し、ワイヤに所定量のＮｂ、Ｖ及びＷを複合添加し、更
に、ワイヤに所定量の金属弗化物（Ｆ換算）を含有する
という一連の要件を全て満たすことによって耐熱亀裂性
が高められることを見出した。
すべく鋭意実験研究を重ねた結果、耐熱亀裂性は溶接金
属の強度、線膨張係数及びミクロ組織が関与しているこ
とを見出した。即ち、強度については高温における耐力
が高いこと、線膨張係数が低いこと、また、ミクロ組織
が単相組織であることが耐熱亀裂性に有利であり、この
観点に立って種々実験研究を行った結果、金属外皮中に
フラックスが充填されているフラックス入りワイヤにお
いて、ワイヤ全重量あたりのＰ及びＳを規制し、ワイヤ
に所定量のＣ、Ｓｉ，Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏを含有
し、ワイヤに所定量のＮｂ、Ｖ及びＷを複合添加し、更
に、ワイヤに所定量の金属弗化物（Ｆ換算）を含有する
という一連の要件を全て満たすことによって耐熱亀裂性
が高められることを見出した。
【００１０】これらの各要件のいずれかが満たされない
場合には、溶接割れの防止と操業時の割れ及び欠けの発
生の抑制との双方を両立することができない。特に、Ｎ
ｂ、Ｖ及びＷの複合添加は、母材希釈の変動に影響され
ずに安定した耐熱亀裂性を得るために必要不可欠であ
る。
場合には、溶接割れの防止と操業時の割れ及び欠けの発
生の抑制との双方を両立することができない。特に、Ｎ
ｂ、Ｖ及びＷの複合添加は、母材希釈の変動に影響され
ずに安定した耐熱亀裂性を得るために必要不可欠であ
る。
【００１１】更に、金属弗化物の溶接作業性（アークの
安定性）に対する影響について金属弗化物の種類及び添
加量を種々変えて実験した結果、所定量の金属弗化物
（Ｆ換算）が含有されていれば、優れた溶接作業性が得
られること、金属弗化物の種類としては、特にＮａＦ、
Ｎａ2ＳｉＦ6、Ｎａ3ＡｌＦ6等のＮａを含有する弗化物
がアークの安定性をより一層高めるために有効であるこ
とを見出した。更にまた、ワイヤに所定量のＣｕを含有
させることにより、耐熱亀裂性等を更に向上させること
ができる。
安定性）に対する影響について金属弗化物の種類及び添
加量を種々変えて実験した結果、所定量の金属弗化物
（Ｆ換算）が含有されていれば、優れた溶接作業性が得
られること、金属弗化物の種類としては、特にＮａＦ、
Ｎａ2ＳｉＦ6、Ｎａ3ＡｌＦ6等のＮａを含有する弗化物
がアークの安定性をより一層高めるために有効であるこ
とを見出した。更にまた、ワイヤに所定量のＣｕを含有
させることにより、耐熱亀裂性等を更に向上させること
ができる。
【００１２】以下、本発明に係る熱間加工用治具の溶接
用フラックス入りワイヤの各成分の添加理由及び組成限
定理由について説明する。以下、各成分の含有量は、全
てワイヤ全重量あたりの含有量である。
用フラックス入りワイヤの各成分の添加理由及び組成限
定理由について説明する。以下、各成分の含有量は、全
てワイヤ全重量あたりの含有量である。
【００１３】Ｐ：０．０３重量％以下 Ｐは溶接金属の耐凝固割れ性を著しく損なわせるため、
その含有量を少なくする必要がある。特に、本発明が補
修溶接の対象としている熱間加工用治具は、耐摩耗性が
要求されることから母材自身の炭素量が高くなるように
設計されている。従って、母材希釈が過大な場合には、
溶接金属のＣ含有量が増加して、溶接金属の耐凝固割れ
性を低下させやすい。このため、Ｐのような割れ感受性
を高める成分については厳しく制限する必要がある。従
って、ワイヤのＰ含有量は０．０３重量％以下とする。
その含有量を少なくする必要がある。特に、本発明が補
修溶接の対象としている熱間加工用治具は、耐摩耗性が
要求されることから母材自身の炭素量が高くなるように
設計されている。従って、母材希釈が過大な場合には、
溶接金属のＣ含有量が増加して、溶接金属の耐凝固割れ
性を低下させやすい。このため、Ｐのような割れ感受性
を高める成分については厳しく制限する必要がある。従
って、ワイヤのＰ含有量は０．０３重量％以下とする。
【００１４】Ｓ：０．０３重量％以下 ＳについてもＰと同様に、溶接金属の耐凝固割れ性を著
しく損なわせるため、その含有量を少なく規制する必要
がある。このため、ワイヤのＳ含有量は０．０３重量％
以下とする。
しく損なわせるため、その含有量を少なく規制する必要
がある。このため、ワイヤのＳ含有量は０．０３重量％
以下とする。
【００１５】Ｃ：０．０５乃至０．３重量％ ＣはＭｏ，Ｎｂ，Ｖ、Ｗと結合することにより炭化物を
形成し、高温強度を向上させる効果がある。また、Ｃは
オーステナイトを生成する元素であるので、δフェライ
トの析出を抑制し、組織をマルテンサイト化する効果が
ある。この効果を得るためにはＣ含有量がワイヤ全重量
あたり０．０５重量％以上である必要がある。しかし、
本発明が補修溶接の対象としている熱間加工用治具は、
母材自身が高Ｃ設計となっていることから、母材からＣ
が補修溶接により溶接金属側へ溶けだし、溶接金属のＣ
含有量が増加することを十分考慮する必要がある。即
ち、Ｃがワイヤ全重量あたり０．３重量％を超えて過剰
に含有されると、溶接金属の耐凝固割れ性が著しく低下
すると共に、溶接金属中にオーステナイト相が残留して
線膨張係数が高くなり、耐熱亀裂性が低下する。従っ
て、Ｃ含有量はワイヤ全重量あたり０．０５乃至０．３
重量％とする。
形成し、高温強度を向上させる効果がある。また、Ｃは
オーステナイトを生成する元素であるので、δフェライ
トの析出を抑制し、組織をマルテンサイト化する効果が
ある。この効果を得るためにはＣ含有量がワイヤ全重量
あたり０．０５重量％以上である必要がある。しかし、
本発明が補修溶接の対象としている熱間加工用治具は、
母材自身が高Ｃ設計となっていることから、母材からＣ
が補修溶接により溶接金属側へ溶けだし、溶接金属のＣ
含有量が増加することを十分考慮する必要がある。即
ち、Ｃがワイヤ全重量あたり０．３重量％を超えて過剰
に含有されると、溶接金属の耐凝固割れ性が著しく低下
すると共に、溶接金属中にオーステナイト相が残留して
線膨張係数が高くなり、耐熱亀裂性が低下する。従っ
て、Ｃ含有量はワイヤ全重量あたり０．０５乃至０．３
重量％とする。
【００１６】Ｓｉ：０．１乃至２．０重量％ Ｓｉは溶接金属の母材へのなじみ性及び耐ブローホール
性を向上させ、融合不良等の溶接欠陥を防止する作用を
有する。ワイヤ全重量あたりのＳｉ含有量が０．１重量
％未満であるとその効果を得ることができない。一方、
Ｓｉはフェライト生成元素であるので、Ｓｉが２．０重
量％を超えて過剰に含有されると、溶接金属中にδフェ
ライトが析出して耐熱亀裂性が劣化する。従って、Ｓｉ
含有量はワイヤ全重量あたり０．１乃至２．０重量％と
する。
性を向上させ、融合不良等の溶接欠陥を防止する作用を
有する。ワイヤ全重量あたりのＳｉ含有量が０．１重量
％未満であるとその効果を得ることができない。一方、
Ｓｉはフェライト生成元素であるので、Ｓｉが２．０重
量％を超えて過剰に含有されると、溶接金属中にδフェ
ライトが析出して耐熱亀裂性が劣化する。従って、Ｓｉ
含有量はワイヤ全重量あたり０．１乃至２．０重量％と
する。
【００１７】Ｍｎ：０．１乃至２．０重量％ ＭｎはＳｉと同様に、溶接金属の母材へのなじみ性及び
耐ブローホール性を向上させ、融合不良等の溶接欠陥を
防止する作用を有する。Ｍｎ含有量がワイヤ全重量あた
り０．１重量％未満であるとその効果を得ることができ
ない。一方、Ｍｎはオーステナイト生成元素であるの
で、Ｍｎがワイヤ全重量あたり２．０重量％を超えて過
剰に含有されると、溶接金属中にオーステナイト相が残
留して線膨張係数が高くなり、耐熱亀裂性が低下する。
従って、Ｍｎ含有量はワイヤ全重量あたり０．１乃至
２．０重量％とする。
耐ブローホール性を向上させ、融合不良等の溶接欠陥を
防止する作用を有する。Ｍｎ含有量がワイヤ全重量あた
り０．１重量％未満であるとその効果を得ることができ
ない。一方、Ｍｎはオーステナイト生成元素であるの
で、Ｍｎがワイヤ全重量あたり２．０重量％を超えて過
剰に含有されると、溶接金属中にオーステナイト相が残
留して線膨張係数が高くなり、耐熱亀裂性が低下する。
従って、Ｍｎ含有量はワイヤ全重量あたり０．１乃至
２．０重量％とする。
【００１８】Ｎｉ：０．１乃至２．０重量％ Ｎｉはオーステナイト生成元素であり、溶接金属中のδ
フェライトの析出を抑制し、マルテンサイト単相組織に
する効果があると共に、溶接金属の靱性を高める効果も
有している。Ｎｉ含有量が０．１重量％未満であるとそ
の効果を得ることができない。Ｎｉ含有量が２．０重量
％を超えると、溶接金属中にオーステナイト相が残留し
て線膨張係数が高くなり、耐熱亀裂性が劣化する。従っ
て、ワイヤ全重量あたりのＮｉ含有量は０．１乃至２．
０重量％とする。
フェライトの析出を抑制し、マルテンサイト単相組織に
する効果があると共に、溶接金属の靱性を高める効果も
有している。Ｎｉ含有量が０．１重量％未満であるとそ
の効果を得ることができない。Ｎｉ含有量が２．０重量
％を超えると、溶接金属中にオーステナイト相が残留し
て線膨張係数が高くなり、耐熱亀裂性が劣化する。従っ
て、ワイヤ全重量あたりのＮｉ含有量は０．１乃至２．
０重量％とする。
【００１９】Ｃｒ：１１．０乃至１４．０重量％ Ｃｒは溶接金属中に炭化物を形成させる効果を有してお
り、また、溶接金属の焼戻し軟化抵抗を改善すると共
に、酸化スケーリングを防止する効果を有している。Ｃ
ｒ含有量が１１．０重量％未満であるとこれらの効果を
得ることができない。しかし、Ｃｒが１４．０重量％を
超えて過剰に含有されると、溶接金属が脆化して遅れ割
れが発生する。従って、Ｃｒ含有量はワイヤ全重量あた
り１１．０乃至１４．０重量％とする。
り、また、溶接金属の焼戻し軟化抵抗を改善すると共
に、酸化スケーリングを防止する効果を有している。Ｃ
ｒ含有量が１１．０重量％未満であるとこれらの効果を
得ることができない。しかし、Ｃｒが１４．０重量％を
超えて過剰に含有されると、溶接金属が脆化して遅れ割
れが発生する。従って、Ｃｒ含有量はワイヤ全重量あた
り１１．０乃至１４．０重量％とする。
【００２０】Ｍｏ：０．１乃至１．０重量％ ＭｏはＣとの親和力が強く、溶接金属中で炭化物を形成
して耐摩耗性及び焼戻し軟化抵抗を高めると共に、溶接
金属の高温強度を高める効果がある。Ｍｏ含有量が０．
１重量％未満であるとその効果を得ることができない。
一方、Ｍｏ含有量が１．０重量％を超えると、溶接金属
中のフェライトの析出を抑制することが困難となり、そ
の結果、耐熱亀裂性が劣化する。従って、ワイヤ全重量
あたりのＭｏ含有量は０．１乃至１．０重量％とする。
して耐摩耗性及び焼戻し軟化抵抗を高めると共に、溶接
金属の高温強度を高める効果がある。Ｍｏ含有量が０．
１重量％未満であるとその効果を得ることができない。
一方、Ｍｏ含有量が１．０重量％を超えると、溶接金属
中のフェライトの析出を抑制することが困難となり、そ
の結果、耐熱亀裂性が劣化する。従って、ワイヤ全重量
あたりのＭｏ含有量は０．１乃至１．０重量％とする。
【００２１】Ｎｂ：０．０１乃至０．２重量％、Ｖ：
０．０５乃至０．５重量％、Ｗ：０．１０乃至１．０重
量％ Ｎｂ、Ｖ及びＷはＭｏと同様に、強力な炭化物形成元素
であり、溶接金属の線膨張係数を増加させることなく高
温強度及び耐力を高め、耐熱亀裂性を改善させる効果を
有する。この効果はＮｂ，Ｖ及びＷを複合添加すること
により、母材からのＣの流入によるＣ量の変動に影響さ
れずに安定して発揮されるものであり、Ｎｂ，Ｖ又はＷ
のいずれかが欠けると耐熱亀裂性が得られない。耐熱亀
裂性の改善効果を得るためには、Ｎｂ含有量を０．０１
重量％以上、Ｖ含有量を０．０５重量％以上、Ｗ含有量
を０．１０重量％以上とする必要がある。一方、Ｎｂ、
Ｖ及びＷが夫々０．２重量％、０．５重量％及び１．０
重量％を超えて過剰に含有されると、溶接金属の靱性を
著しく損なわせると共に、δフェライトが析出して耐熱
亀裂性を低下させる。従って、Ｎｂ，Ｖ及びＷのワイヤ
全重量あたりの含有量は、夫々Ｎｂ：０．０１乃至０．
２重量％、Ｖ：０．０５乃至０．５重量％、Ｗ：０．１
０乃至１．０重量％とする。
０．０５乃至０．５重量％、Ｗ：０．１０乃至１．０重
量％ Ｎｂ、Ｖ及びＷはＭｏと同様に、強力な炭化物形成元素
であり、溶接金属の線膨張係数を増加させることなく高
温強度及び耐力を高め、耐熱亀裂性を改善させる効果を
有する。この効果はＮｂ，Ｖ及びＷを複合添加すること
により、母材からのＣの流入によるＣ量の変動に影響さ
れずに安定して発揮されるものであり、Ｎｂ，Ｖ又はＷ
のいずれかが欠けると耐熱亀裂性が得られない。耐熱亀
裂性の改善効果を得るためには、Ｎｂ含有量を０．０１
重量％以上、Ｖ含有量を０．０５重量％以上、Ｗ含有量
を０．１０重量％以上とする必要がある。一方、Ｎｂ、
Ｖ及びＷが夫々０．２重量％、０．５重量％及び１．０
重量％を超えて過剰に含有されると、溶接金属の靱性を
著しく損なわせると共に、δフェライトが析出して耐熱
亀裂性を低下させる。従って、Ｎｂ，Ｖ及びＷのワイヤ
全重量あたりの含有量は、夫々Ｎｂ：０．０１乃至０．
２重量％、Ｖ：０．０５乃至０．５重量％、Ｗ：０．１
０乃至１．０重量％とする。
【００２２】金属弗化物の総量（Ｆ換算）：０．０１乃
至０．５重量％ 金属弗化物は、溶接作業性、特に、アークの安定性を良
好にする作用がある。この効果を得るためには、金属弗
化物の総量がＦ換算で０．０１重量％以上とすることが
必要である。また、金属弗化物の総量がＦ換算で０．５
重量％を超えて過度に含有されると、逆にアークの安定
性を低下させてしまう。従って、ワイヤ全重量あたりの
金属弗化物の総量はＦ換算で０．０１乃至０．５重量％
とする。
至０．５重量％ 金属弗化物は、溶接作業性、特に、アークの安定性を良
好にする作用がある。この効果を得るためには、金属弗
化物の総量がＦ換算で０．０１重量％以上とすることが
必要である。また、金属弗化物の総量がＦ換算で０．５
重量％を超えて過度に含有されると、逆にアークの安定
性を低下させてしまう。従って、ワイヤ全重量あたりの
金属弗化物の総量はＦ換算で０．０１乃至０．５重量％
とする。
【００２３】なお、ワイヤに含有される金属弗化物とし
ては、例えば、ＮａＦ、Ｎａ2ＳｉＦ6及びＮａ3ＡｌＦ6
等のＮａを含有するものと、Ｋ2ＳｉＦ6、ＣａＦ2及びＭ
ｇＦ2等のＮａを含有しないものとがある。
ては、例えば、ＮａＦ、Ｎａ2ＳｉＦ6及びＮａ3ＡｌＦ6
等のＮａを含有するものと、Ｋ2ＳｉＦ6、ＣａＦ2及びＭ
ｇＦ2等のＮａを含有しないものとがある。
【００２４】Ｎａを含有する弗化物の総量（Ｎａ換
算）：０．０１乃至０．５重量％ Ｎａを含有する弗化物は、アークの安定性をより一層向
上させる効果がある。この効果を得るためには、Ｎａを
含有する弗化物の総量をＮａ換算で０．０１重量％以上
とする必要がある。しかし、Ｎａを含有する弗化物の総
量がＮａ換算で０．５重量％を超えて過剰であると、逆
にアークの安定性を低下させてしまう。従って、金属弗
化物中のＮａを含有する弗化物の総量は、Ｎａ換算で
０．０１乃至０．５重量％とすることが好ましい。
算）：０．０１乃至０．５重量％ Ｎａを含有する弗化物は、アークの安定性をより一層向
上させる効果がある。この効果を得るためには、Ｎａを
含有する弗化物の総量をＮａ換算で０．０１重量％以上
とする必要がある。しかし、Ｎａを含有する弗化物の総
量がＮａ換算で０．５重量％を超えて過剰であると、逆
にアークの安定性を低下させてしまう。従って、金属弗
化物中のＮａを含有する弗化物の総量は、Ｎａ換算で
０．０１乃至０．５重量％とすることが好ましい。
【００２５】Ｃｕ：０．０５乃至１．０重量％ Ｃｕは高温水蒸気に対する耐酸化性を高める効果があ
り、本発明を熱延ロールのように高温水蒸気に曝される
用途等に適用する場合は、必要に応じてＣｕを含有する
ことが好ましい。しかし、Ｃｕ含有量が０．０５未満で
はこの効果は得られない。しかし、Ｃｕ含有量が１．０
重量％を超えると、溶融金属に凝固割れが発生しやすく
なる。従って、Ｃｕを添加する場合は、Ｃｕ含有量をワ
イヤ全重量あたり０．０５乃至１．０重量％とする。
り、本発明を熱延ロールのように高温水蒸気に曝される
用途等に適用する場合は、必要に応じてＣｕを含有する
ことが好ましい。しかし、Ｃｕ含有量が０．０５未満で
はこの効果は得られない。しかし、Ｃｕ含有量が１．０
重量％を超えると、溶融金属に凝固割れが発生しやすく
なる。従って、Ｃｕを添加する場合は、Ｃｕ含有量をワ
イヤ全重量あたり０．０５乃至１．０重量％とする。
【００２６】その他の元素、例えば、Ｔｉ，Ａｌ、Ｃｏ
等を、溶接金属の強度向上、脱酸又は溶接作業性の調整
のために、ワイヤ全重量あたりＴｉは８．５重量％以
下、Ａｌは３．０重量％以下、Ｃｏは４．０重量％以下
含有させてもよい。更に、溶接作業性の調整のためにＴ
ｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ3等のスラグ造滓剤
をその総量でワイヤ全重量あたり１２重量％以下含有し
てもよい。
等を、溶接金属の強度向上、脱酸又は溶接作業性の調整
のために、ワイヤ全重量あたりＴｉは８．５重量％以
下、Ａｌは３．０重量％以下、Ｃｏは４．０重量％以下
含有させてもよい。更に、溶接作業性の調整のためにＴ
ｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ａｌ2Ｏ3等のスラグ造滓剤
をその総量でワイヤ全重量あたり１２重量％以下含有し
てもよい。
【００２７】本発明に係る溶接用ワイヤは、用途に応じ
て例えば、１．２、１．４又は１．６ｍｍ等の種々の直
径のものを選択することができ、ワイヤの形状、直径等
は特に制限されない。また、溶接条件はワイヤ直径に併
せて適度に調整することができ、積層要領、パス間温度
及び冷却方法も同様に種々調整することができる。更
に、本発明の溶接用ワイヤを使用して溶接する場合、Ｃ
Ｏ2ガス、Ａｒ／ＣＯ2混合ガス等のシールドガスを使用
することができる。
て例えば、１．２、１．４又は１．６ｍｍ等の種々の直
径のものを選択することができ、ワイヤの形状、直径等
は特に制限されない。また、溶接条件はワイヤ直径に併
せて適度に調整することができ、積層要領、パス間温度
及び冷却方法も同様に種々調整することができる。更
に、本発明の溶接用ワイヤを使用して溶接する場合、Ｃ
Ｏ2ガス、Ａｒ／ＣＯ2混合ガス等のシールドガスを使用
することができる。
【００２８】
【実施例】以下、本発明に係る熱間加工用治具の溶接用
フラックス入りワイヤの実施例についてその比較例と比
較して具体的に説明する。
フラックス入りワイヤの実施例についてその比較例と比
較して具体的に説明する。
【００２９】第１実施例 下記表１及び２に示す金属外皮（軟鋼製外皮）を使用し
て、下記表３乃至１２に示す種々の組成を有する溶接用
フラックス入りワイヤを作製した。なお、ワイヤ全重量
あたりのフラックス重量は１９乃至３０重量％とした。
また、表３乃至１２に記載した成分以外の成分は、金属
外皮中のＦｅ及びフラックス中の鉄合金中のＦｅ並びに
不純物である。下記表１３は母材の種類及び溶接条件等
を示す。
て、下記表３乃至１２に示す種々の組成を有する溶接用
フラックス入りワイヤを作製した。なお、ワイヤ全重量
あたりのフラックス重量は１９乃至３０重量％とした。
また、表３乃至１２に記載した成分以外の成分は、金属
外皮中のＦｅ及びフラックス中の鉄合金中のＦｅ並びに
不純物である。下記表１３は母材の種類及び溶接条件等
を示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】
【表５】
【００３５】
【表６】
【００３６】
【表７】
【００３７】
【表８】
【００３８】
【表９】
【００３９】
【表１０】
【００４０】
【表１１】
【００４１】
【表１２】
【００４２】
【表１３】
【００４３】表１３に示す母材に、表３乃至１２に示す
組成の溶接ワイヤを使用して、表１３に示す溶接施工条
件で肉盛溶接を行い、アークの安定性、ビード形状、溶
接割れ（凝固割れ、遅れ割れ）を評価した。アーク安定
性については、それが極めて良好なものを◎、良好なも
のを○（以上合格）、不良のものを×（不合格）とし
た。ビード形状及び溶接割れ（凝固割れ、遅れ割れ）の
評価については、良好なものを○（合格）、不良のもの
を×（不合格）とした。
組成の溶接ワイヤを使用して、表１３に示す溶接施工条
件で肉盛溶接を行い、アークの安定性、ビード形状、溶
接割れ（凝固割れ、遅れ割れ）を評価した。アーク安定
性については、それが極めて良好なものを◎、良好なも
のを○（以上合格）、不良のものを×（不合格）とし
た。ビード形状及び溶接割れ（凝固割れ、遅れ割れ）の
評価については、良好なものを○（合格）、不良のもの
を×（不合格）とした。
【００４４】次に、６００℃に２時間加熱するＳＲ処理
を行った後、その処理した供試ワイヤから耐熱亀裂試験
片、高温引張試験片及び衝撃試験片の各試験片を採取
し、耐熱亀裂性能、高温引張性能及び衝撃性能を評価し
た。
を行った後、その処理した供試ワイヤから耐熱亀裂試験
片、高温引張試験片及び衝撃試験片の各試験片を採取
し、耐熱亀裂性能、高温引張性能及び衝撃性能を評価し
た。
【００４５】耐熱亀裂試験の試験方法及びその評価基準
については以下に示すとおりである。図１は耐熱亀裂試
験方法を示す模式図であり、図２は耐熱亀裂試験におけ
る試験片への付与熱サイクルパターンを示すグラフであ
り、図３（ａ）は耐熱亀裂試験における試験片形状を示
す平面図であり、図３（ｂ）は耐熱亀裂試験における試
験片形状を示す横断面図である。
については以下に示すとおりである。図１は耐熱亀裂試
験方法を示す模式図であり、図２は耐熱亀裂試験におけ
る試験片への付与熱サイクルパターンを示すグラフであ
り、図３（ａ）は耐熱亀裂試験における試験片形状を示
す平面図であり、図３（ｂ）は耐熱亀裂試験における試
験片形状を示す横断面図である。
【００４６】図３に示すように、試験片１の形状は円柱
状（直径５０ｍｍ、高さ２５ｍｍ）をなしており、この
試験片１の中央部にその下面から熱電対挿入用凹部４を
形成し、図１に示すように、加熱用コイル２を収納する
加熱装置３の下方に、試験片１を配置する。そして、コ
イル２により試験片１を加熱し、水冷ノズル（図示せ
ず）から水を試験片１に噴射して水冷した。この場合
に、熱電対挿入用凹部４に熱電対を挿入して試験片１の
上面中央部近傍の温度（以下、表面温度という）を測定
した。耐熱亀裂試験においては、このようにして試験片
表面に加熱と水冷の熱サイクルを８００回加え、試験片
に発生した最大割れ深さによって耐熱亀裂性を評価し
た。具体的には、試験片１に与えた表面温度の変動パタ
ーンは、図２に示すように、１５０℃と７００℃との間
で、１サイクルを４０秒とし、これを８００サイクル繰
り返すものである。
状（直径５０ｍｍ、高さ２５ｍｍ）をなしており、この
試験片１の中央部にその下面から熱電対挿入用凹部４を
形成し、図１に示すように、加熱用コイル２を収納する
加熱装置３の下方に、試験片１を配置する。そして、コ
イル２により試験片１を加熱し、水冷ノズル（図示せ
ず）から水を試験片１に噴射して水冷した。この場合
に、熱電対挿入用凹部４に熱電対を挿入して試験片１の
上面中央部近傍の温度（以下、表面温度という）を測定
した。耐熱亀裂試験においては、このようにして試験片
表面に加熱と水冷の熱サイクルを８００回加え、試験片
に発生した最大割れ深さによって耐熱亀裂性を評価し
た。具体的には、試験片１に与えた表面温度の変動パタ
ーンは、図２に示すように、１５０℃と７００℃との間
で、１サイクルを４０秒とし、これを８００サイクル繰
り返すものである。
【００４７】耐熱亀裂性の評価基準は、従来の肉盛溶接
金属の性能を大幅に上回る性能を有することを前提と
し、試験片に発生した最大割れ深さが０．６ｍｍ以下の
ものを○（合格）、０．６ｍｍを超えるものを×（不合
格）とした。
金属の性能を大幅に上回る性能を有することを前提と
し、試験片に発生した最大割れ深さが０．６ｍｍ以下の
ものを○（合格）、０．６ｍｍを超えるものを×（不合
格）とした。
【００４８】高温引張試験はＪＩＳ Ｇ０５６７に準拠
した形状の試験片を採取し、試験温度は５００℃とし
た。高温引張性能の評価は、５００℃における引張強度
が６００Ｎ／ｍｍ2 以上のものを○（合格）、６００Ｎ
／ｍｍ2 未満のものを×（不合格）とした。
した形状の試験片を採取し、試験温度は５００℃とし
た。高温引張性能の評価は、５００℃における引張強度
が６００Ｎ／ｍｍ2 以上のものを○（合格）、６００Ｎ
／ｍｍ2 未満のものを×（不合格）とした。
【００４９】また、衝撃試験はＪＩＳ Ｚ２２０２ ４
号試験片を使用し、その試験温度は２２℃とした。衝撃
性能の評価は吸収エネルギが５Ｊ以上のものを○（合
格）、５Ｊ以下のものを×（不合格）とした。
号試験片を使用し、その試験温度は２２℃とした。衝撃
性能の評価は吸収エネルギが５Ｊ以上のものを○（合
格）、５Ｊ以下のものを×（不合格）とした。
【００５０】これらの４種の評価試験における評価結果
について下記表１４乃至１７に示す。
について下記表１４乃至１７に示す。
【００５１】
【表１４】
【００５２】
【表１５】
【００５３】
【表１６】
【００５４】
【表１７】
【００５５】上記表３乃至１２及び１４乃至１７に示す
ように、実施例Ｎｏ．１乃至３６は、溶接ワイヤ組成が
本発明の範囲内であるので、溶接作業性が良好であると
共に、耐熱亀裂性、高温引張性能及び衝撃性能の評価結
果も優れたものとなった。特に、実施例Ｎｏ．１、２、
４、２０乃至３６は、Ｎａを含有する弗化物が本願請求
項２を満足しているので、アークの安定性が更に一層優
れたものとなっている。
ように、実施例Ｎｏ．１乃至３６は、溶接ワイヤ組成が
本発明の範囲内であるので、溶接作業性が良好であると
共に、耐熱亀裂性、高温引張性能及び衝撃性能の評価結
果も優れたものとなった。特に、実施例Ｎｏ．１、２、
４、２０乃至３６は、Ｎａを含有する弗化物が本願請求
項２を満足しているので、アークの安定性が更に一層優
れたものとなっている。
【００５６】一方、比較例Ｎｏ．３７乃至７２は、溶接
ワイヤ中の含有成分の少なくともひとつが本発明の組成
範囲を外れているので所望の性能が得られなかった。即
ち、比較例Ｎｏ．３７はＣ含有量が本発明の規定下限未
満であったため、高温における強度が低下した。比較例
Ｎｏ．３８はＣ含有量が本発明の規定上限を超えている
ため、耐熱凝固割れ性が低下し、オーステナイト相の残
留により、耐熱亀裂性及び衝撃性能が低下した。比較例
Ｎｏ．３９及び４１はＳｉ又はＭｎ含有量が本発明の規
定下限未満であったため、耐ブローホール性が低下し、
ビード形状が悪かった。比較例Ｎｏ．４０及び４２はＳ
ｉ又はＭｎ含有量が本発明の規定上限を超えていたた
め、δフェライトの析出又はオーステナイト相の残留に
より耐熱亀裂性が低下した。比較例Ｎｏ．４３及び４４
はＰ又はＳ含有量が本発明の規定上限を超えていたた
め、耐凝固割れ性の低下により溶接割れが生じた。
ワイヤ中の含有成分の少なくともひとつが本発明の組成
範囲を外れているので所望の性能が得られなかった。即
ち、比較例Ｎｏ．３７はＣ含有量が本発明の規定下限未
満であったため、高温における強度が低下した。比較例
Ｎｏ．３８はＣ含有量が本発明の規定上限を超えている
ため、耐熱凝固割れ性が低下し、オーステナイト相の残
留により、耐熱亀裂性及び衝撃性能が低下した。比較例
Ｎｏ．３９及び４１はＳｉ又はＭｎ含有量が本発明の規
定下限未満であったため、耐ブローホール性が低下し、
ビード形状が悪かった。比較例Ｎｏ．４０及び４２はＳ
ｉ又はＭｎ含有量が本発明の規定上限を超えていたた
め、δフェライトの析出又はオーステナイト相の残留に
より耐熱亀裂性が低下した。比較例Ｎｏ．４３及び４４
はＰ又はＳ含有量が本発明の規定上限を超えていたた
め、耐凝固割れ性の低下により溶接割れが生じた。
【００５７】また、比較例Ｎｏ．４５はＣｕ含有量が本
発明の規定上限を超えていたため、耐凝固割れが発生し
た。比較例Ｎｏ．４６はＮｉ含有量が本発明の規定下限
未満であったため、靱性等を高められず、耐熱亀裂性及
び衝撃性能が低下した。比較例Ｎｏ．４７はＮｉ含有量
が本発明の規定上限を超えていたため、オーステナイト
相が残留し耐熱亀裂性が低下した。比較例Ｎｏ．４８は
Ｃｒ含有量が本発明の規定下限未満であったため、溶接
金属の軟化が改善されず、耐熱亀裂性及び高温引張性能
が低下した。比較例Ｎｏ．４９はＣｒ含有量が本発明の
規定上限を超えていたため、溶接割れが発生し、耐熱亀
裂性及び衝撃性能が低下した。
発明の規定上限を超えていたため、耐凝固割れが発生し
た。比較例Ｎｏ．４６はＮｉ含有量が本発明の規定下限
未満であったため、靱性等を高められず、耐熱亀裂性及
び衝撃性能が低下した。比較例Ｎｏ．４７はＮｉ含有量
が本発明の規定上限を超えていたため、オーステナイト
相が残留し耐熱亀裂性が低下した。比較例Ｎｏ．４８は
Ｃｒ含有量が本発明の規定下限未満であったため、溶接
金属の軟化が改善されず、耐熱亀裂性及び高温引張性能
が低下した。比較例Ｎｏ．４９はＣｒ含有量が本発明の
規定上限を超えていたため、溶接割れが発生し、耐熱亀
裂性及び衝撃性能が低下した。
【００５８】更に、比較例Ｎｏ．５０はＭｏ含有量が本
発明の規定下限未満であったため、高温における強度が
得られず、耐熱亀裂性及び衝撃性能が低下した。比較例
Ｎｏ．５１はＭｏ含有量が本発明の規定上限を超えてい
たため、フェライト析出を抑制することができず、耐熱
亀裂性が低下した。比較例Ｎｏ．５２乃至５７はＮｂ、
Ｖ及びＷのいずれかひとつが本発明の範囲を外れている
ので耐熱亀裂性等が低下した。
発明の規定下限未満であったため、高温における強度が
得られず、耐熱亀裂性及び衝撃性能が低下した。比較例
Ｎｏ．５１はＭｏ含有量が本発明の規定上限を超えてい
たため、フェライト析出を抑制することができず、耐熱
亀裂性が低下した。比較例Ｎｏ．５２乃至５７はＮｂ、
Ｖ及びＷのいずれかひとつが本発明の範囲を外れている
ので耐熱亀裂性等が低下した。
【００５９】更にまた、比較例Ｎｏ．５８乃至６０はワ
イヤ全重量あたりの金属弗化物の総量又はＮａを含有す
る弗化物の総量が本発明の範囲を外れているのでアーク
の安定性が低下した。比較例Ｎｏ．６１乃至７２は、ワ
イヤ全重量あたりの含有成分が２つ以上にわたって本発
明の範囲を外れているので、所望の効果は得られなかっ
た。
イヤ全重量あたりの金属弗化物の総量又はＮａを含有す
る弗化物の総量が本発明の範囲を外れているのでアーク
の安定性が低下した。比較例Ｎｏ．６１乃至７２は、ワ
イヤ全重量あたりの含有成分が２つ以上にわたって本発
明の範囲を外れているので、所望の効果は得られなかっ
た。
【００６０】第２実施例 本発明の第１の実施例における実施例Ｎｏ．７０乃至７
２で得られた肉盛り溶接金属を使用して、高温水蒸気酸
化試験を実施した。試験片寸法は厚さ３ｍｍ、幅２５ｍ
ｍ、高さ３５ｍｍとし、試験温度は６００℃及び７００
℃で、各８時間保持し、試験後の酸化増量値を計測し
た。この試験結果を下記表１８に示す。
２で得られた肉盛り溶接金属を使用して、高温水蒸気酸
化試験を実施した。試験片寸法は厚さ３ｍｍ、幅２５ｍ
ｍ、高さ３５ｍｍとし、試験温度は６００℃及び７００
℃で、各８時間保持し、試験後の酸化増量値を計測し
た。この試験結果を下記表１８に示す。
【００６１】
【表１８】
【００６２】上記表１８に示すように、Ｃｕが本発明の
規定する範囲で含有された実施例Ｎｏ．７１及び７２の
溶接用ワイヤはＣｕを含有していない実施例Ｎｏ．７０
の溶接用ワイヤに比して酸素の増加量が少なく、Ｃｕの
含有により耐水蒸気酸化性が向上している。
規定する範囲で含有された実施例Ｎｏ．７１及び７２の
溶接用ワイヤはＣｕを含有していない実施例Ｎｏ．７０
の溶接用ワイヤに比して酸素の増加量が少なく、Ｃｕの
含有により耐水蒸気酸化性が向上している。
【００６３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ワイヤ全重量あたりのＰ及びＳの含有量を規制すると共
に、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏを所定量含有
し、更に、Ｎｂ、Ｖ及びＷを所定量複合添加し、金属弗
化物を所定量含有しているので、溶接金属の耐熱亀裂
性、高温引張性能、高温衝撃性能が向上し、溶接金属の
耐久性が向上する。また、溶接金属の溶接割れ及び欠け
が防止され、熱間加工用治具の長寿命化を図ることがで
きる。また、溶接時のアークの安定性も向上する。更
に、金属弗化物としてＮａを含有する弗化物が所定量添
加すると、より一層アーク安定性が優れたものとなる。
更にまた、Ｃｕを規定量含有させることにより耐酸化性
をより一層向上させることができる。
ワイヤ全重量あたりのＰ及びＳの含有量を規制すると共
に、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｏを所定量含有
し、更に、Ｎｂ、Ｖ及びＷを所定量複合添加し、金属弗
化物を所定量含有しているので、溶接金属の耐熱亀裂
性、高温引張性能、高温衝撃性能が向上し、溶接金属の
耐久性が向上する。また、溶接金属の溶接割れ及び欠け
が防止され、熱間加工用治具の長寿命化を図ることがで
きる。また、溶接時のアークの安定性も向上する。更
に、金属弗化物としてＮａを含有する弗化物が所定量添
加すると、より一層アーク安定性が優れたものとなる。
更にまた、Ｃｕを規定量含有させることにより耐酸化性
をより一層向上させることができる。
【図１】本発明の実施例における耐熱亀裂試験方法を示
す模式図である。
す模式図である。
【図２】耐熱亀裂試験における試験片への付与熱サイク
ルパターンを示すグラフである。
ルパターンを示すグラフである。
【図３】（ａ）は耐熱亀裂試験における試験片形状を示
す平面図であり、図３（ｂ）は耐熱亀裂試験における試
験片形状を示す横断面図である。
す平面図であり、図３（ｂ）は耐熱亀裂試験における試
験片形状を示す横断面図である。
１；試験片 ２；加熱用コイル ３；加熱装置 ４；熱電対挿入用凹部
Claims (3)
- 【請求項１】 金属外皮内にフラックスが充填されてい
るフラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量あた
り、Ｐ：０．０３重量％以下、Ｓ：０．０３重量％以下
に規制されていると共に、Ｃ：０．０５乃至０．３重量
％、Ｓｉ：０．１乃至２．０重量％、Ｍｎ：０．１乃至
２．０重量％、Ｎｉ：０．１乃至２．０重量％、Ｃｒ：
１１．０乃至１４．０重量％、Ｍｏ：０．１乃至１．０
重量％を含有し、更に、Ｎｂ：０．０１乃至０．２重量
％、Ｖ：０．０５乃至０．５重量％及びＷ：０．１０乃
至１．０重量％を含有し、更に、金属弗化物の総量がＦ
換算で０．０１乃至０．５重量％であることを特徴とす
る熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 前記金属弗化物のうち、Ｎａを含有する
弗化物の総量がワイヤ全重量あたりＮａ換算で０．０１
乃至０．５重量％であることを特徴とする請求項１に記
載の熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項３】 更に、ワイヤ全重量あたりＣｕ：０．０
５乃至１．０重量％を含有することを特徴とする請求項
１又は２に記載の熱間加工用治具の溶接用フラックス入
りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19623597A JP3549368B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19623597A JP3549368B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1133778A true JPH1133778A (ja) | 1999-02-09 |
| JP3549368B2 JP3549368B2 (ja) | 2004-08-04 |
Family
ID=16354457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19623597A Expired - Lifetime JP3549368B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 熱間加工用治具の溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3549368B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100343751B1 (ko) * | 2000-03-16 | 2002-07-20 | 고려용접봉 주식회사 | 산업용 롤의 표면 육성용접용 복합 와이어와 육성용접 방법 |
| JP2007526126A (ja) * | 2003-06-17 | 2007-09-13 | ホバート ブラザーズ カンパニー | 高降伏強度母材用フィラー組成物 |
| JP2011104624A (ja) * | 2009-11-17 | 2011-06-02 | Kobe Steel Ltd | 硬化肉盛用ｍｉｇアーク溶接ワイヤおよび硬化肉盛用ｍｉｇアーク溶接方法 |
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| CN107177774A (zh) * | 2016-03-11 | 2017-09-19 | 大同特殊钢株式会社 | 模具用钢和模具 |
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-
1997
- 1997-07-22 JP JP19623597A patent/JP3549368B2/ja not_active Expired - Lifetime
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