JP3460790B2 - 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 - Google Patents
低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低合金耐熱鋼の溶
接に使用される被覆アーク溶接棒に関し、特に、低温割
れ及び再熱割れ（ＳＲ割れ）の発生を抑制することがで
きると共に、優れた高温強度を有する溶接金属を得るこ
とができる低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒に関する。 【０００２】 【従来の技術】近時、地球の温暖化傾向の対策として、
炭酸ガスの発生量を低減することが要求されている。そ
こで、発電用ボイラの高効率化、即ち、単位発電量あた
りの燃料消費量の低減を図るために、蒸気条件がより高
温になると共により高圧になる傾向がある。また、この
ような条件下で使用される鋼材が開発されており、これ
に伴って、高温及び高圧の操業条件で使用されるボイラ
及び圧力容器等を溶接するための種々の溶接材料が提案
されている。 【０００３】これらの溶接材料のうち、特に、高温の温
度領域における溶接金属の特性を向上させるために、９
％Ｃｒ乃至１２％Ｃｒ系の組成を有し、Ｗ、Ｖ及びＮｂ
等が添加された溶接材料が提案されている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高温の
温度領域における溶接金属の特性を向上させた溶接材料
は、Ｃｒの含有量が多く、自硬性が高いので、低温割れ
感受性が高くなり、溶接施工時に厳密に工程管理するこ
とが必要である。また、この溶接材料により得られた溶
接金属は、低Ｃｒ鋼と比較してじん性が低いという問題
点もある。 【０００５】また、高温・高圧のボイラ及び圧力容器等
において、中温領域で使用される鋼材の高強度化が進ん
でおり、その鋼材を溶接するための溶接材料の開発も要
求されている。しかし、上述の溶接材料は、溶接施工性
及び材料コストの面から、中温領域に使用される鋼材に
好適であるとはいえない。 【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐低温割れ性及び耐高温割れ性が良好であ
ると共に、ＳＲ割れ感受性を高めることなく、溶接金属
の機械的特性を向上させることができる低合金耐熱鋼用
被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明に係る低合金耐熱
鋼用被覆アーク溶接棒は、鋼心線の表面にフラックスが
被着された低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒において、
溶接棒全重量あたり、Ｃ：０．０４乃至０．２０重量
％、Ｓｉ：０．５０乃至２．５０重量％、Ｍｎ：０．５
０乃至２．５０重量％、Ｃｒ：０．１０乃至０．６０重
量％、Ｍｏ：０．２０乃至０．８０重量％及びＶ：０．
０１乃至０．０６重量％を含有し、前記Ｃｒの含有量を
重量％で［Ｃｒ］、前記Ｖの含有量を重量％で［Ｖ］と
したとき、［Ｃｒ］／［Ｖ］が３以上であると共に、Ｎ
ｉが０．８０重量％以下、Ｎｂが０．０６重量％以下、
Ａｌが０．０５重量％以下、Ｔｉが０．０５重量％以
下、Ｂが０．０５重量％以下、Ｎが０．０２重量％以
下、Ｃｕが０．５０重量％以下、Ｃｏが０．５０重量％
以下、Ｗが０．５０重量％以下に規制されたことを特徴
とする。 【０００８】 【発明の実施の形態】本発明においては、高温割れ感受
性及び低温割れ感受性を低くするために、溶接棒全体
（鋼心線及びフラックス）中のＣｒの含有量を低減し、
所望の高温特性を得るために微量のＶを溶接棒中に添加
する。また、溶接金属中のＣｒ含有量が所定量未満であ
ると、耐ＳＲ割れ性が低下するので、この耐ＳＲ割れ性
を高めるために、溶接棒中のＣｒ含有量とＶ含有量との
比を調整する。以下、本発明に係る低合金耐熱鋼用被覆
アーク溶接棒の組成限定理由について説明する。 【０００９】Ｃ：０．０４乃至０．２０重量％ Ｃは溶接金属の強度を確保する上で重要な元素であり、
本発明においては、Ｖと結合して炭化物を形成して、高
温短時間強度及びクリープ強度を高める効果を有する。
溶接棒中のＣ含有量が溶接棒全重量あたり０．０４重量
％未満であると、炭化物を十分に形成することができ
ず、所望の強度を得ることができない。一方、溶接棒中
のＣ含有量が溶接棒全重量あたり０．２０重量％を超え
ると、強度が高くなりすぎて、耐割れ性の低下及び靱性
の低下を招く。従って、溶接棒中のＣ含有量は溶接棒全
重量あたり、０．０４乃至０．２０重量％とする。 【００１０】Ｓｉ含有量：０．５０乃至２．５０重量％ Ｓｉは脱酸剤として作用すると共に、溶接金属のビード
形状を良好にする効果を有する元素である。溶接棒中の
Ｓｉ含有量が溶接棒全重量あたり０．５０重量％未満で
あると、溶接金属を十分に脱酸することができないと共
に、ビードのなじみが悪くなって、溶接金属中に欠陥が
発生する。一方、溶接棒中のＳｉ含有量が溶接棒全重量
あたり２．５０重量％を超えると、Ｓｉの溶接金属中へ
の歩留まりが高くなり、強度が高くなりすぎて靱性低下
の原因となる。従って、溶接棒中のＳｉ含有量は、溶接
棒全重量あたり０．５０乃至２．５０重量％とする。 【００１１】Ｍｎ含有量：０．５０乃至２．５０重量％ ＭｎはＳｉと同様に、脱酸剤として作用すると共に、溶
接金属の焼き入れ性を高めて靭性を向上させる効果を有
する元素である。溶接棒中のＭｎ含有量が溶接棒全重量
あたり０．５０重量％未満であると、溶接金属の結晶粒
が粗大化して、所望の靭性を得ることができない。一
方、溶接棒中のＭｎ含有量が溶接棒全重量あたり２．５
０重量％を超えると、Ｍｎの溶接金属中への歩留まりが
高くなり、強度が高くなりすぎて靱性低下の原因とな
る。従って、溶接棒中のＭｎ含有量は溶接棒全重量あた
り０．５０乃至２．５０重量％とする。 【００１２】Ｃｒ含有量：０．１０乃至０．６０重量％ Ｃｒは溶接金属中のＣと結合してＣの凝集を防止し、高
温特性を安定化する効果を有する元素である。溶接棒中
のＣｒ含有量が溶接棒全重量あたり０．１０重量％未満
であると、前記効果を十分に得ることができず、高温下
で使用した場合に溶接金属の強度が低下する。一方、溶
接棒中のＣｒ含有量が溶接棒全重量あたり０．６０重量
％を超えると、固相と液相の共存温度幅が広がり、高温
割れ感受性が高くなると共に、強度が必要以上に高くな
りすぎて、低温割れ感受性も高くなる。従って、溶接棒
中のＣｒ含有量は、溶接棒全重量あたり０．１０乃至
０．６０重量％とする。 【００１３】Ｍｏ含有量：０．２０乃至０．８０重量％ Ｍｏは、Ｃｒと同様に、高温における溶接金属の強度特
性を確保する上で、重要な元素である。溶接棒中のＭｏ
含有量が溶接棒全重量あたり０．２０重量％未満である
と、溶接金属の強度特性を確保する効果を得ることがで
きない。一方、溶接棒中のＭｏ含有量が溶接棒全重量あ
たり０．８０重量％を超えると、強度が必要以上に高く
なりすぎて、溶接金属の靭性が低下する。従って、溶接
棒中のＭｏ含有量は、溶接棒全重量あたり０．２０乃至
０．８０重量％とする。 【００１４】Ｖ含有量：０．０１乃至０．０６重量％ ＶはＣと結合して炭化物を形成し、高温での短時間強度
及びクリープ強度を向上させる効果を有する元素であ
る。溶接棒中のＶ含有量が溶接棒全重量あたり０．０１
重量％未満であると、これらの効果を十分に得ることが
できない。一方、溶接棒中のＶ含有量が溶接棒全重量あ
たり０．０６重量％を超えると、強度が高くなりすぎ
て、低温割れ感受性が高くなると共に、靭性が低下す
る。従って、溶接棒中のＶ含有量は溶接棒全重量あたり
０．０１乃至０．０６重量％とする。 【００１５】［Ｃｒ］／［Ｖ］：３以上 低Ｃｒ系溶接金属にＶを添加すると、ＳＲ割れ感受性が
高くなることは公知である。これは、溶接後の熱処理
（ＰＷＨＴ）を施す低合金耐熱鋼の溶接に使用される溶
接材料の組成を考慮する場合に、重要な問題となる。Ｖ
の添加によるＳＲ割れ感受性の上昇を防止するために
は、溶接金属中のＣｒ含有量の増加により、旧オーステ
ナイト粒界にセメンタイトを主体とするＭ3Ｃ系の炭化
物の析出を抑制する方法、又は溶接金属中のＶ含有量を
低減することにより、粒内の析出硬化を抑制する方法が
有効である。しかし、前述の如く、本発明に規定する範
囲を超えて溶接棒中のＣｒ含有量を増加させると、高温
割れ及び低温割れ感受性が高くなる。また、溶接棒中の
Ｖ含有量を規定の範囲未満に低減すると、本発明が目的
とする高温強度を確保する効果を十分に得られなくな
る。 【００１６】そこで、本願発明者等が種々実験研究を行
った結果、Ｃｒ含有量とＶ含有量との比を適切に規制す
ることにより、ＳＲ割れ感受性の上昇を防止することが
できることを見い出した。即ち、溶接棒中のＣｒの含有
量を重量％で［Ｃｒ］、溶接棒中のＶの含有量を重量％
で［Ｖ］としたとき、［Ｃｒ］／［Ｖ］が３未満である
と、ＳＲ割れ感受性が高くなってしまう。従って、Ｃｒ
及びＶ含有量を、夫々、上記範囲に規制すると共に、
［Ｃｒ］／［Ｖ］を３以上とすることにより、ＳＲ割れ
感受性が高くなることを防止することができる。 【００１７】Ｎｉ含有量：０．８０重量％以下 溶接棒中のＮｉが０．８０重量％を超えると、高温割れ
感受性が高くなると共に、クリープ強度が低下する。従
って、溶接棒中のＮｉ含有量は溶接棒全重量あたり０．
８０重量％以下に規制する。 【００１８】Ｎｂ含有量：０．０６重量％以下 溶接棒中のＮｂは、溶接金属の靭性を低下させる元素で
ある。溶接棒中のＮｂ含有量が溶接棒全重量あたり０．
０６重量％を超えると、靭性が著しく低下する。従っ
て、溶接棒中のＮｂ含有量は、溶接棒全重量あたり０．
０６重量％以下に規制する。なお、Ｎｂは酸化物から還
元されるものも含むので、本発明においては、酸化物中
のＮｂ含有量も合わせた量として規定する。 【００１９】Ａｌ含有量：０．０５重量％以下、Ｔｉ含
有量：０．０５重量％以下 溶接棒中のＡｌが０．０５重量％を超えるか、又は溶接
棒中のＴｉが０．０５重量％を超えると、溶接金属の強
度の上昇に伴って、低温割れ感受性が高くなると共に、
靱性が低下する原因となる。従って、溶接棒中のＡｌ含
有量は溶接棒全重量あたり０．０５重量％以下に規制
し、溶接棒中のＴｉ含有量は溶接棒全重量あたり０．０
５重量％以下に規制する。なお、本発明においては、単
体の金属又は合金として溶接棒中に含有されるＡｌ又は
Ｔｉの含有量のみを規定しており、Ａｌ2Ｏ3又はＴｉＯ
2等の酸化物中のＡｌ又はＴｉの含有量は含まれない。 【００２０】Ｂ含有量：０．０５重量％以下 溶接棒中のＢが溶接棒全重量あたり０．０５重量％を超
えると、高温割れ感受性が高くなる。従って、溶接棒中
のＢ含有量は溶接棒全重量あたり０．０５重量％以下に
規制する。 【００２１】Ｎ含有量：０．０２重量％以下 溶接棒中のＮが溶接棒全重量あたり０．０２重量％を超
えて含有されていると、溶接金属の靭性が低下する。従
って、溶接棒中のＮ含有量は溶接棒全重量あたり０．０
２重量％以下に規制する。 【００２２】Ｃｕ含有量：０．５０重量％以下 溶接棒中のＣｕが溶接棒全重量あたり０．５０重量％を
超えると、高温割れ感受性が高くなる。従って、溶接棒
中のＣｕ含有量は溶接棒全重量あたり０．５０重量％以
下に規制する。 【００２３】Ｃｏ含有量：０．５０重量％以下、Ｗ：
０．５０重量％以下 溶接棒中のＣｏが０．５０重量％を超えるか、又は溶接
棒中のＷが０．５０重量％を超えると、溶接金属の強度
が高くなりすぎて、低温割れ感受性が高くなると共に、
靱性が低下する。従って、溶接棒中のＣｏ含有量は溶接
棒全重量あたり０．５０重量％以下に規制し、溶接棒中
のＷ含有量は溶接棒全重量あたり０．５０重量％以下に
規制する。 【００２４】なお、本発明においては、上述のＮｉ、Ｎ
ｂ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｃｕ、Ｃｏ及びＷの他に、不
可避的不純物として、例えば、Ｐ、Ｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａ
ｓ及びＰｂ等があるが、これらの不可避的不純物につい
ては、鋼心線及びフラックス中の含有量をできるだけ低
減することが好ましい。 【００２５】また、本発明に係る低合金耐熱鋼用被覆ア
ーク溶接棒は、鋼心線の表面に、金属炭酸塩、金属フッ
化物、アーク安定剤、スラグ生成剤、脱酸剤及び合金粉
等の金属粉を含むフラックスを結合剤により被着させる
ことにより得ることができる。 【００２６】 【実施例】以下、本発明に係る低合金耐熱鋼用被覆アー
ク溶接棒を使用して、低合金耐熱鋼を溶接した実施例に
ついて、その比較例と比較して具体的に説明する。先
ず、鋼心線の表面にフラックスを被着させることによ
り、下記表１乃至４に示す組成を有する被覆アーク溶接
棒を形成した。次に、得られた被覆アーク溶接棒を使用
して、ＪＩＳ Ｚ３２２３「モリブデン鋼及びクロムモ
リブデン鋼被覆アーク溶接棒」に準拠して、ＪＩＳ Ｇ
３１２０のＳＱＶ１Ｂ鋼板を溶接することにより、試験
板素材を作製した。なお、溶接時においては、溶接電流
を交流の１７０Ａ、予熱・パス間温度を１００乃至１５
０℃として、溶接作業性を評価した。次いで、溶接後の
試験板に対して、６５０℃で５時間のＰＷＨＴを施し
た。このＰＷＨＴ時には、昇温速度及び降温速度が毎時
５５℃以下となるように昇温及び降温した。 【００２７】その後、得られた試験板に対して、ＪＩＳ
Ｚ３１１１「溶着金属の引張及び衝撃試験方法」に準
拠して引張試験及び衝撃試験を実施した。また、ＪＩＳ
Ｚ２２７３「金属材料の引張クリープ破断試験方法」
に基づいて、試験板の中央部から、平行部の直径が６．
０ｍｍであるクリープ破断試験片を採取して、クリープ
破断試験を実施した。そして、これらの室温引張試験、
シャルピー衝撃試験及びクリープ破断試験により、溶接
金属の機械的性能を評価した。 【００２８】また、ＪＩＳ Ｚ３１５５「Ｃ形ジグ拘束
突合せ溶接割れ試験方法」に準拠して、高温割れ試験を
実施すると共に、ＪＩＳ Ｚ３１５７「Ｕ形溶接割れ試
験方法」に準拠して、低温割れ試験を実施した。なお、
高温割れ試験に使用した試験板は、溶接電流を交流の１
７０Ａ、運棒比を０．８とし、ルートギャップを３ｍｍ
として作製した。また、低温割れ試験に使用した試験板
は、予熱温度を５０℃とし、ルートギャップを２ｍｍと
して、３０℃の温度で８０％の相対湿度に管理された恒
温・恒湿室内において溶接することにより作製した。 【００２９】更に、「応力除去焼鈍割れに関する研究
（第２報）」（内木等、溶接学会誌：Vol.33、No.9 、1
964、p.718）を参考にして、円筒型の割れ試験（ＳＲ割
れ試験）を実施することにより、溶接金属のＳＲ割れ感
受性を評価した。図１（ａ）は円筒型割れ試験用の試験
片の溶接金属からの採取位置及び方向を示す断面図であ
り、１（ｂ）は試験片の形状を示す側面図、１（ｃ）は
同じくその断面図、１（ｄ）は断面図におけるノッチ部
Ａを拡大して示す断面図、１（ｅ）は試験片を使用した
円筒型割れ試験方法を示す模式図である。 【００３０】図１（ａ）に示すように、溶接母材１は、
Ｖ形状の開先を有し、このＶ形状の開先部の下部には、
溶接母材１と同一の化学組成を有する裏当金２が配置さ
れている。そして、この溶接母材１と裏当金２とからな
る開先部を溶接することにより、溶接金属３が形成され
ていて、溶接金属３の最終ビードの上方から、ノッチ及
びスリットを有する試験片４を採取した。このとき、図
１（ｃ）に示すノッチ５が溶接金属３の原質部上方に位
置し、スリット６が下方に位置するように採取した。な
お、試験片４は、図１（ｂ）に示すように、その長手方
向の長さを２０ｍｍとし、外径を１０ｍｍ、内径を５ｍ
ｍとした。 【００３１】また、図１（ｃ）に示すように、試験片４
には、その長手方向に、円筒の内部の空洞部に至るスリ
ット６が０．５ｍｍの幅で形成されており、このスリッ
トに対向する位置の外周面には、試験片４の長手方向に
延びるノッチ５が形成されている。ノッチ５は、図１
（ｃ）のノッチ部Ａにおける拡大図である図１（ｄ）に
示すように、深さが０．５ｍｍ、幅が０．４ｍｍであ
り、底部の曲率半径が０．２ｍｍであるＵ字形の溝とな
っている。 【００３２】なお、円筒形割れ試験は、図１（ｅ）に示
すように、試験片４に対して矢印で示す方向に曲げ応力
を印加して、試験片４のスリット６を溶加材を使用せず
にＴＩＧ溶接し、Ｕ字形の溝の底部に引張残留応力を生
じさせたまま６２５℃の温度で１０時間の熱処理を行う
試験であり、溝の底部における割れの発生の有無を観察
することにより、耐ＳＲ割れ性を評価することができ
る。これらの評価結果を下記表５及び６に示す。但し、
下記表１乃至４に示す化学組成において、−は検出され
ないことを示す。また、下記表５及び６に示す評価結果
において、室温引張強さについては６２０ＭＰａ以上の
ものを合格とし、シャルピー吸収エネルギーについては
１００Ｊ以上、クリープ破断時間については１０００時
間以上を合格とした。また、耐割れ性試験については、
割れが発生しないものを合格（○）とした。 【００３３】 【表１】【００３４】 【表２】 【００３５】 【表３】【００３６】 【表４】 【００３７】 【表５】【００３８】 【表６】 【００３９】上記表１乃至６に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１乃至４は、溶接棒の化学組成及び溶接棒中のＣｒ
含有量とＶ含有量との比が適切に調整されているので、
溶接作業性が良好であると共に、機械的性能及び耐割れ
性が優れた溶接金属を得ることができた。 【００４０】一方、比較例Ｎｏ．５は溶接棒中のＣ含有
量が本発明範囲の下限未満であるので、室温引張強さ及
びクリープ破断強度が低下した。また、［Ｃｒ］／
［Ｖ］が本発明範囲の下限未満であるので、ＳＲ割れが
発生した。比較例Ｎｏ．６は溶接棒中のＣ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭性が低下
すると共に、低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．７は溶
接棒中のＳｉ含有量が本発明範囲の下限未満であるの
で、溶接作業性が不良となった。従って、機械的性能試
験及び耐割れ性試験を実施しなかった。比較例Ｎｏ．８
は溶接棒中のＳｉ含有量が本発明範囲の下限未満である
ので、溶接金属の靭性が低下した。 【００４１】比較例Ｎｏ．９は溶接棒中のＭｎ含有量が
本発明範囲の下限未満であるので、溶接金属の靭性が低
下した。比較例Ｎｏ．１０は溶接棒中のＭｎ含有量が本
発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭性及び
クリープ破断強度が低下して、低温割れが発生した。比
較例Ｎｏ．１１は溶接棒中のＣｒ含有量が本発明範囲の
下限未満であるので、高温強度が低下した。また、［Ｃ
ｒ］／［Ｖ］が本発明範囲の下限未満であるので、ＳＲ
割れが発生した。比較例Ｎｏ．１２は溶接棒中のＣｒ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の
靭性が低下すると共に、高温割れ及び低温割れが発生し
た。比較例Ｎｏ．１３は溶接棒中のＭｏ含有量が本発明
範囲の下限未満であるので、溶接金属の靭性及び高温強
度が低下した。比較例Ｎｏ．１４は溶接棒中のＭｏ含有
量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭
性が低下すると共に、低温割れが発生した。 【００４２】比較例Ｎｏ．１５は溶接棒中のＶ含有量が
本発明範囲の下限未満であるので、室温引張強さ及び高
温強度が低下した。比較例Ｎｏ．１６は溶接棒中のＶ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、靭性が低下
すると共に、低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．１７は
溶接棒中のＮｉ含有量が本発明範囲の上限を超えている
ので、クリープ強度が低下すると共に、高温割れが発生
した。比較例Ｎｏ．１８は溶接棒中のＮｂ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭性が低下
した。比較例Ｎｏ．１９及び２０は溶接棒中のＡｌ含有
量又はＴｉ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、溶接金属の靭性が低下すると共に、低温割れが発生
した。 【００４３】比較例Ｎｏ．２１及び２３は溶接棒中のＢ
含有量又はＣｕ含有量が本発明範囲の上限を超えている
ので、高温割れが発生した。比較例Ｎｏ．２２は溶接棒
中のＮ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶
接金属の靭性が低下した。比較例Ｎｏ．２４及び２５は
溶接棒中のＣｏ含有量又はＷ含有量が本発明範囲の上限
を超えているので、溶接金属の靭性が低下すると共に、
低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．２６は溶接棒中の組
成は本発明の範囲内であるが、［Ｃｒ］／［Ｖ］が本発
明範囲の下限未満であるので、ＳＲ割れが発生した。 【００４４】 【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
溶接棒の化学組成及び溶接棒中のＣｒ含有量とＶ含有量
との比を適切に規定しているので、本発明に係る低合金
耐熱鋼用溶接棒を使用して溶接した場合に、靭性及びク
リープ強度が良好であると共に、優れた耐高温割れ性、
耐低温割れ性及び耐ＳＲ割れ性を有する溶接金属を得る
ことができ、この分野における産業の発展に大きく寄与
する。
接に使用される被覆アーク溶接棒に関し、特に、低温割
れ及び再熱割れ（ＳＲ割れ）の発生を抑制することがで
きると共に、優れた高温強度を有する溶接金属を得るこ
とができる低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒に関する。 【０００２】 【従来の技術】近時、地球の温暖化傾向の対策として、
炭酸ガスの発生量を低減することが要求されている。そ
こで、発電用ボイラの高効率化、即ち、単位発電量あた
りの燃料消費量の低減を図るために、蒸気条件がより高
温になると共により高圧になる傾向がある。また、この
ような条件下で使用される鋼材が開発されており、これ
に伴って、高温及び高圧の操業条件で使用されるボイラ
及び圧力容器等を溶接するための種々の溶接材料が提案
されている。 【０００３】これらの溶接材料のうち、特に、高温の温
度領域における溶接金属の特性を向上させるために、９
％Ｃｒ乃至１２％Ｃｒ系の組成を有し、Ｗ、Ｖ及びＮｂ
等が添加された溶接材料が提案されている。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高温の
温度領域における溶接金属の特性を向上させた溶接材料
は、Ｃｒの含有量が多く、自硬性が高いので、低温割れ
感受性が高くなり、溶接施工時に厳密に工程管理するこ
とが必要である。また、この溶接材料により得られた溶
接金属は、低Ｃｒ鋼と比較してじん性が低いという問題
点もある。 【０００５】また、高温・高圧のボイラ及び圧力容器等
において、中温領域で使用される鋼材の高強度化が進ん
でおり、その鋼材を溶接するための溶接材料の開発も要
求されている。しかし、上述の溶接材料は、溶接施工性
及び材料コストの面から、中温領域に使用される鋼材に
好適であるとはいえない。 【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐低温割れ性及び耐高温割れ性が良好であ
ると共に、ＳＲ割れ感受性を高めることなく、溶接金属
の機械的特性を向上させることができる低合金耐熱鋼用
被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。 【０００７】 【課題を解決するための手段】本発明に係る低合金耐熱
鋼用被覆アーク溶接棒は、鋼心線の表面にフラックスが
被着された低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒において、
溶接棒全重量あたり、Ｃ：０．０４乃至０．２０重量
％、Ｓｉ：０．５０乃至２．５０重量％、Ｍｎ：０．５
０乃至２．５０重量％、Ｃｒ：０．１０乃至０．６０重
量％、Ｍｏ：０．２０乃至０．８０重量％及びＶ：０．
０１乃至０．０６重量％を含有し、前記Ｃｒの含有量を
重量％で［Ｃｒ］、前記Ｖの含有量を重量％で［Ｖ］と
したとき、［Ｃｒ］／［Ｖ］が３以上であると共に、Ｎ
ｉが０．８０重量％以下、Ｎｂが０．０６重量％以下、
Ａｌが０．０５重量％以下、Ｔｉが０．０５重量％以
下、Ｂが０．０５重量％以下、Ｎが０．０２重量％以
下、Ｃｕが０．５０重量％以下、Ｃｏが０．５０重量％
以下、Ｗが０．５０重量％以下に規制されたことを特徴
とする。 【０００８】 【発明の実施の形態】本発明においては、高温割れ感受
性及び低温割れ感受性を低くするために、溶接棒全体
（鋼心線及びフラックス）中のＣｒの含有量を低減し、
所望の高温特性を得るために微量のＶを溶接棒中に添加
する。また、溶接金属中のＣｒ含有量が所定量未満であ
ると、耐ＳＲ割れ性が低下するので、この耐ＳＲ割れ性
を高めるために、溶接棒中のＣｒ含有量とＶ含有量との
比を調整する。以下、本発明に係る低合金耐熱鋼用被覆
アーク溶接棒の組成限定理由について説明する。 【０００９】Ｃ：０．０４乃至０．２０重量％ Ｃは溶接金属の強度を確保する上で重要な元素であり、
本発明においては、Ｖと結合して炭化物を形成して、高
温短時間強度及びクリープ強度を高める効果を有する。
溶接棒中のＣ含有量が溶接棒全重量あたり０．０４重量
％未満であると、炭化物を十分に形成することができ
ず、所望の強度を得ることができない。一方、溶接棒中
のＣ含有量が溶接棒全重量あたり０．２０重量％を超え
ると、強度が高くなりすぎて、耐割れ性の低下及び靱性
の低下を招く。従って、溶接棒中のＣ含有量は溶接棒全
重量あたり、０．０４乃至０．２０重量％とする。 【００１０】Ｓｉ含有量：０．５０乃至２．５０重量％ Ｓｉは脱酸剤として作用すると共に、溶接金属のビード
形状を良好にする効果を有する元素である。溶接棒中の
Ｓｉ含有量が溶接棒全重量あたり０．５０重量％未満で
あると、溶接金属を十分に脱酸することができないと共
に、ビードのなじみが悪くなって、溶接金属中に欠陥が
発生する。一方、溶接棒中のＳｉ含有量が溶接棒全重量
あたり２．５０重量％を超えると、Ｓｉの溶接金属中へ
の歩留まりが高くなり、強度が高くなりすぎて靱性低下
の原因となる。従って、溶接棒中のＳｉ含有量は、溶接
棒全重量あたり０．５０乃至２．５０重量％とする。 【００１１】Ｍｎ含有量：０．５０乃至２．５０重量％ ＭｎはＳｉと同様に、脱酸剤として作用すると共に、溶
接金属の焼き入れ性を高めて靭性を向上させる効果を有
する元素である。溶接棒中のＭｎ含有量が溶接棒全重量
あたり０．５０重量％未満であると、溶接金属の結晶粒
が粗大化して、所望の靭性を得ることができない。一
方、溶接棒中のＭｎ含有量が溶接棒全重量あたり２．５
０重量％を超えると、Ｍｎの溶接金属中への歩留まりが
高くなり、強度が高くなりすぎて靱性低下の原因とな
る。従って、溶接棒中のＭｎ含有量は溶接棒全重量あた
り０．５０乃至２．５０重量％とする。 【００１２】Ｃｒ含有量：０．１０乃至０．６０重量％ Ｃｒは溶接金属中のＣと結合してＣの凝集を防止し、高
温特性を安定化する効果を有する元素である。溶接棒中
のＣｒ含有量が溶接棒全重量あたり０．１０重量％未満
であると、前記効果を十分に得ることができず、高温下
で使用した場合に溶接金属の強度が低下する。一方、溶
接棒中のＣｒ含有量が溶接棒全重量あたり０．６０重量
％を超えると、固相と液相の共存温度幅が広がり、高温
割れ感受性が高くなると共に、強度が必要以上に高くな
りすぎて、低温割れ感受性も高くなる。従って、溶接棒
中のＣｒ含有量は、溶接棒全重量あたり０．１０乃至
０．６０重量％とする。 【００１３】Ｍｏ含有量：０．２０乃至０．８０重量％ Ｍｏは、Ｃｒと同様に、高温における溶接金属の強度特
性を確保する上で、重要な元素である。溶接棒中のＭｏ
含有量が溶接棒全重量あたり０．２０重量％未満である
と、溶接金属の強度特性を確保する効果を得ることがで
きない。一方、溶接棒中のＭｏ含有量が溶接棒全重量あ
たり０．８０重量％を超えると、強度が必要以上に高く
なりすぎて、溶接金属の靭性が低下する。従って、溶接
棒中のＭｏ含有量は、溶接棒全重量あたり０．２０乃至
０．８０重量％とする。 【００１４】Ｖ含有量：０．０１乃至０．０６重量％ ＶはＣと結合して炭化物を形成し、高温での短時間強度
及びクリープ強度を向上させる効果を有する元素であ
る。溶接棒中のＶ含有量が溶接棒全重量あたり０．０１
重量％未満であると、これらの効果を十分に得ることが
できない。一方、溶接棒中のＶ含有量が溶接棒全重量あ
たり０．０６重量％を超えると、強度が高くなりすぎ
て、低温割れ感受性が高くなると共に、靭性が低下す
る。従って、溶接棒中のＶ含有量は溶接棒全重量あたり
０．０１乃至０．０６重量％とする。 【００１５】［Ｃｒ］／［Ｖ］：３以上 低Ｃｒ系溶接金属にＶを添加すると、ＳＲ割れ感受性が
高くなることは公知である。これは、溶接後の熱処理
（ＰＷＨＴ）を施す低合金耐熱鋼の溶接に使用される溶
接材料の組成を考慮する場合に、重要な問題となる。Ｖ
の添加によるＳＲ割れ感受性の上昇を防止するために
は、溶接金属中のＣｒ含有量の増加により、旧オーステ
ナイト粒界にセメンタイトを主体とするＭ3Ｃ系の炭化
物の析出を抑制する方法、又は溶接金属中のＶ含有量を
低減することにより、粒内の析出硬化を抑制する方法が
有効である。しかし、前述の如く、本発明に規定する範
囲を超えて溶接棒中のＣｒ含有量を増加させると、高温
割れ及び低温割れ感受性が高くなる。また、溶接棒中の
Ｖ含有量を規定の範囲未満に低減すると、本発明が目的
とする高温強度を確保する効果を十分に得られなくな
る。 【００１６】そこで、本願発明者等が種々実験研究を行
った結果、Ｃｒ含有量とＶ含有量との比を適切に規制す
ることにより、ＳＲ割れ感受性の上昇を防止することが
できることを見い出した。即ち、溶接棒中のＣｒの含有
量を重量％で［Ｃｒ］、溶接棒中のＶの含有量を重量％
で［Ｖ］としたとき、［Ｃｒ］／［Ｖ］が３未満である
と、ＳＲ割れ感受性が高くなってしまう。従って、Ｃｒ
及びＶ含有量を、夫々、上記範囲に規制すると共に、
［Ｃｒ］／［Ｖ］を３以上とすることにより、ＳＲ割れ
感受性が高くなることを防止することができる。 【００１７】Ｎｉ含有量：０．８０重量％以下 溶接棒中のＮｉが０．８０重量％を超えると、高温割れ
感受性が高くなると共に、クリープ強度が低下する。従
って、溶接棒中のＮｉ含有量は溶接棒全重量あたり０．
８０重量％以下に規制する。 【００１８】Ｎｂ含有量：０．０６重量％以下 溶接棒中のＮｂは、溶接金属の靭性を低下させる元素で
ある。溶接棒中のＮｂ含有量が溶接棒全重量あたり０．
０６重量％を超えると、靭性が著しく低下する。従っ
て、溶接棒中のＮｂ含有量は、溶接棒全重量あたり０．
０６重量％以下に規制する。なお、Ｎｂは酸化物から還
元されるものも含むので、本発明においては、酸化物中
のＮｂ含有量も合わせた量として規定する。 【００１９】Ａｌ含有量：０．０５重量％以下、Ｔｉ含
有量：０．０５重量％以下 溶接棒中のＡｌが０．０５重量％を超えるか、又は溶接
棒中のＴｉが０．０５重量％を超えると、溶接金属の強
度の上昇に伴って、低温割れ感受性が高くなると共に、
靱性が低下する原因となる。従って、溶接棒中のＡｌ含
有量は溶接棒全重量あたり０．０５重量％以下に規制
し、溶接棒中のＴｉ含有量は溶接棒全重量あたり０．０
５重量％以下に規制する。なお、本発明においては、単
体の金属又は合金として溶接棒中に含有されるＡｌ又は
Ｔｉの含有量のみを規定しており、Ａｌ2Ｏ3又はＴｉＯ
2等の酸化物中のＡｌ又はＴｉの含有量は含まれない。 【００２０】Ｂ含有量：０．０５重量％以下 溶接棒中のＢが溶接棒全重量あたり０．０５重量％を超
えると、高温割れ感受性が高くなる。従って、溶接棒中
のＢ含有量は溶接棒全重量あたり０．０５重量％以下に
規制する。 【００２１】Ｎ含有量：０．０２重量％以下 溶接棒中のＮが溶接棒全重量あたり０．０２重量％を超
えて含有されていると、溶接金属の靭性が低下する。従
って、溶接棒中のＮ含有量は溶接棒全重量あたり０．０
２重量％以下に規制する。 【００２２】Ｃｕ含有量：０．５０重量％以下 溶接棒中のＣｕが溶接棒全重量あたり０．５０重量％を
超えると、高温割れ感受性が高くなる。従って、溶接棒
中のＣｕ含有量は溶接棒全重量あたり０．５０重量％以
下に規制する。 【００２３】Ｃｏ含有量：０．５０重量％以下、Ｗ：
０．５０重量％以下 溶接棒中のＣｏが０．５０重量％を超えるか、又は溶接
棒中のＷが０．５０重量％を超えると、溶接金属の強度
が高くなりすぎて、低温割れ感受性が高くなると共に、
靱性が低下する。従って、溶接棒中のＣｏ含有量は溶接
棒全重量あたり０．５０重量％以下に規制し、溶接棒中
のＷ含有量は溶接棒全重量あたり０．５０重量％以下に
規制する。 【００２４】なお、本発明においては、上述のＮｉ、Ｎ
ｂ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｃｕ、Ｃｏ及びＷの他に、不
可避的不純物として、例えば、Ｐ、Ｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａ
ｓ及びＰｂ等があるが、これらの不可避的不純物につい
ては、鋼心線及びフラックス中の含有量をできるだけ低
減することが好ましい。 【００２５】また、本発明に係る低合金耐熱鋼用被覆ア
ーク溶接棒は、鋼心線の表面に、金属炭酸塩、金属フッ
化物、アーク安定剤、スラグ生成剤、脱酸剤及び合金粉
等の金属粉を含むフラックスを結合剤により被着させる
ことにより得ることができる。 【００２６】 【実施例】以下、本発明に係る低合金耐熱鋼用被覆アー
ク溶接棒を使用して、低合金耐熱鋼を溶接した実施例に
ついて、その比較例と比較して具体的に説明する。先
ず、鋼心線の表面にフラックスを被着させることによ
り、下記表１乃至４に示す組成を有する被覆アーク溶接
棒を形成した。次に、得られた被覆アーク溶接棒を使用
して、ＪＩＳ Ｚ３２２３「モリブデン鋼及びクロムモ
リブデン鋼被覆アーク溶接棒」に準拠して、ＪＩＳ Ｇ
３１２０のＳＱＶ１Ｂ鋼板を溶接することにより、試験
板素材を作製した。なお、溶接時においては、溶接電流
を交流の１７０Ａ、予熱・パス間温度を１００乃至１５
０℃として、溶接作業性を評価した。次いで、溶接後の
試験板に対して、６５０℃で５時間のＰＷＨＴを施し
た。このＰＷＨＴ時には、昇温速度及び降温速度が毎時
５５℃以下となるように昇温及び降温した。 【００２７】その後、得られた試験板に対して、ＪＩＳ
Ｚ３１１１「溶着金属の引張及び衝撃試験方法」に準
拠して引張試験及び衝撃試験を実施した。また、ＪＩＳ
Ｚ２２７３「金属材料の引張クリープ破断試験方法」
に基づいて、試験板の中央部から、平行部の直径が６．
０ｍｍであるクリープ破断試験片を採取して、クリープ
破断試験を実施した。そして、これらの室温引張試験、
シャルピー衝撃試験及びクリープ破断試験により、溶接
金属の機械的性能を評価した。 【００２８】また、ＪＩＳ Ｚ３１５５「Ｃ形ジグ拘束
突合せ溶接割れ試験方法」に準拠して、高温割れ試験を
実施すると共に、ＪＩＳ Ｚ３１５７「Ｕ形溶接割れ試
験方法」に準拠して、低温割れ試験を実施した。なお、
高温割れ試験に使用した試験板は、溶接電流を交流の１
７０Ａ、運棒比を０．８とし、ルートギャップを３ｍｍ
として作製した。また、低温割れ試験に使用した試験板
は、予熱温度を５０℃とし、ルートギャップを２ｍｍと
して、３０℃の温度で８０％の相対湿度に管理された恒
温・恒湿室内において溶接することにより作製した。 【００２９】更に、「応力除去焼鈍割れに関する研究
（第２報）」（内木等、溶接学会誌：Vol.33、No.9 、1
964、p.718）を参考にして、円筒型の割れ試験（ＳＲ割
れ試験）を実施することにより、溶接金属のＳＲ割れ感
受性を評価した。図１（ａ）は円筒型割れ試験用の試験
片の溶接金属からの採取位置及び方向を示す断面図であ
り、１（ｂ）は試験片の形状を示す側面図、１（ｃ）は
同じくその断面図、１（ｄ）は断面図におけるノッチ部
Ａを拡大して示す断面図、１（ｅ）は試験片を使用した
円筒型割れ試験方法を示す模式図である。 【００３０】図１（ａ）に示すように、溶接母材１は、
Ｖ形状の開先を有し、このＶ形状の開先部の下部には、
溶接母材１と同一の化学組成を有する裏当金２が配置さ
れている。そして、この溶接母材１と裏当金２とからな
る開先部を溶接することにより、溶接金属３が形成され
ていて、溶接金属３の最終ビードの上方から、ノッチ及
びスリットを有する試験片４を採取した。このとき、図
１（ｃ）に示すノッチ５が溶接金属３の原質部上方に位
置し、スリット６が下方に位置するように採取した。な
お、試験片４は、図１（ｂ）に示すように、その長手方
向の長さを２０ｍｍとし、外径を１０ｍｍ、内径を５ｍ
ｍとした。 【００３１】また、図１（ｃ）に示すように、試験片４
には、その長手方向に、円筒の内部の空洞部に至るスリ
ット６が０．５ｍｍの幅で形成されており、このスリッ
トに対向する位置の外周面には、試験片４の長手方向に
延びるノッチ５が形成されている。ノッチ５は、図１
（ｃ）のノッチ部Ａにおける拡大図である図１（ｄ）に
示すように、深さが０．５ｍｍ、幅が０．４ｍｍであ
り、底部の曲率半径が０．２ｍｍであるＵ字形の溝とな
っている。 【００３２】なお、円筒形割れ試験は、図１（ｅ）に示
すように、試験片４に対して矢印で示す方向に曲げ応力
を印加して、試験片４のスリット６を溶加材を使用せず
にＴＩＧ溶接し、Ｕ字形の溝の底部に引張残留応力を生
じさせたまま６２５℃の温度で１０時間の熱処理を行う
試験であり、溝の底部における割れの発生の有無を観察
することにより、耐ＳＲ割れ性を評価することができ
る。これらの評価結果を下記表５及び６に示す。但し、
下記表１乃至４に示す化学組成において、−は検出され
ないことを示す。また、下記表５及び６に示す評価結果
において、室温引張強さについては６２０ＭＰａ以上の
ものを合格とし、シャルピー吸収エネルギーについては
１００Ｊ以上、クリープ破断時間については１０００時
間以上を合格とした。また、耐割れ性試験については、
割れが発生しないものを合格（○）とした。 【００３３】 【表１】【００３４】 【表２】 【００３５】 【表３】【００３６】 【表４】 【００３７】 【表５】【００３８】 【表６】 【００３９】上記表１乃至６に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１乃至４は、溶接棒の化学組成及び溶接棒中のＣｒ
含有量とＶ含有量との比が適切に調整されているので、
溶接作業性が良好であると共に、機械的性能及び耐割れ
性が優れた溶接金属を得ることができた。 【００４０】一方、比較例Ｎｏ．５は溶接棒中のＣ含有
量が本発明範囲の下限未満であるので、室温引張強さ及
びクリープ破断強度が低下した。また、［Ｃｒ］／
［Ｖ］が本発明範囲の下限未満であるので、ＳＲ割れが
発生した。比較例Ｎｏ．６は溶接棒中のＣ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭性が低下
すると共に、低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．７は溶
接棒中のＳｉ含有量が本発明範囲の下限未満であるの
で、溶接作業性が不良となった。従って、機械的性能試
験及び耐割れ性試験を実施しなかった。比較例Ｎｏ．８
は溶接棒中のＳｉ含有量が本発明範囲の下限未満である
ので、溶接金属の靭性が低下した。 【００４１】比較例Ｎｏ．９は溶接棒中のＭｎ含有量が
本発明範囲の下限未満であるので、溶接金属の靭性が低
下した。比較例Ｎｏ．１０は溶接棒中のＭｎ含有量が本
発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭性及び
クリープ破断強度が低下して、低温割れが発生した。比
較例Ｎｏ．１１は溶接棒中のＣｒ含有量が本発明範囲の
下限未満であるので、高温強度が低下した。また、［Ｃ
ｒ］／［Ｖ］が本発明範囲の下限未満であるので、ＳＲ
割れが発生した。比較例Ｎｏ．１２は溶接棒中のＣｒ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の
靭性が低下すると共に、高温割れ及び低温割れが発生し
た。比較例Ｎｏ．１３は溶接棒中のＭｏ含有量が本発明
範囲の下限未満であるので、溶接金属の靭性及び高温強
度が低下した。比較例Ｎｏ．１４は溶接棒中のＭｏ含有
量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭
性が低下すると共に、低温割れが発生した。 【００４２】比較例Ｎｏ．１５は溶接棒中のＶ含有量が
本発明範囲の下限未満であるので、室温引張強さ及び高
温強度が低下した。比較例Ｎｏ．１６は溶接棒中のＶ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、靭性が低下
すると共に、低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．１７は
溶接棒中のＮｉ含有量が本発明範囲の上限を超えている
ので、クリープ強度が低下すると共に、高温割れが発生
した。比較例Ｎｏ．１８は溶接棒中のＮｂ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属の靭性が低下
した。比較例Ｎｏ．１９及び２０は溶接棒中のＡｌ含有
量又はＴｉ含有量が本発明範囲の上限を超えているの
で、溶接金属の靭性が低下すると共に、低温割れが発生
した。 【００４３】比較例Ｎｏ．２１及び２３は溶接棒中のＢ
含有量又はＣｕ含有量が本発明範囲の上限を超えている
ので、高温割れが発生した。比較例Ｎｏ．２２は溶接棒
中のＮ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶
接金属の靭性が低下した。比較例Ｎｏ．２４及び２５は
溶接棒中のＣｏ含有量又はＷ含有量が本発明範囲の上限
を超えているので、溶接金属の靭性が低下すると共に、
低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．２６は溶接棒中の組
成は本発明の範囲内であるが、［Ｃｒ］／［Ｖ］が本発
明範囲の下限未満であるので、ＳＲ割れが発生した。 【００４４】 【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
溶接棒の化学組成及び溶接棒中のＣｒ含有量とＶ含有量
との比を適切に規定しているので、本発明に係る低合金
耐熱鋼用溶接棒を使用して溶接した場合に、靭性及びク
リープ強度が良好であると共に、優れた耐高温割れ性、
耐低温割れ性及び耐ＳＲ割れ性を有する溶接金属を得る
ことができ、この分野における産業の発展に大きく寄与
する。
【図面の簡単な説明】
【図１】（ａ）は円筒型割れ試験用の試験片の溶接金属
からの採取位置及び方向を示す断面図であり、（ｂ）は
試験片の形状を示す側面図、（ｃ）は同じくその断面
図、（ｄ）は断面図におけるノッチ部Ａを拡大して示す
断面図、（ｅ）は試験片を使用した円筒型割れ試験方法
を示す模式図である。 【符号の説明】 １；溶接母材 ２；裏当金 ３；溶接金属 ４；試験片 ５；ノッチ ６；スリット
からの採取位置及び方向を示す断面図であり、（ｂ）は
試験片の形状を示す側面図、（ｃ）は同じくその断面
図、（ｄ）は断面図におけるノッチ部Ａを拡大して示す
断面図、（ｅ）は試験片を使用した円筒型割れ試験方法
を示す模式図である。 【符号の説明】 １；溶接母材 ２；裏当金 ３；溶接金属 ４；試験片 ５；ノッチ ６；スリット
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 後藤 明信
神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１
株式会社神戸製鋼所藤沢事業所内
(56)参考文献 特開 平９−168891（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−261690（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−339674（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B23K 35/365
B23K 35/30
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 鋼心線の表面にフラックスが被着された
低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒において、溶接棒全重
量あたり、Ｃ：０．０４乃至０．２０重量％、Ｓｉ：
０．５０乃至２．５０重量％、Ｍｎ：０．５０乃至２．
５０重量％、Ｃｒ：０．１０乃至０．６０重量％、Ｍ
ｏ：０．２０乃至０．８０重量％及びＶ：０．０１乃至
０．０６重量％を含有し、前記Ｃｒの含有量を重量％で
［Ｃｒ］、前記Ｖの含有量を重量％で［Ｖ］としたと
き、［Ｃｒ］／［Ｖ］が３以上であると共に、Ｎｉが
０．８０重量％以下、Ｎｂが０．０６重量％以下、Ａｌ
が０．０５重量％以下、Ｔｉが０．０５重量％以下、Ｂ
が０．０５重量％以下、Ｎが０．０２重量％以下、Ｃｕ
が０．５０重量％以下、Ｃｏが０．５０重量％以下、Ｗ
が０．５０重量％以下に規制されたことを特徴とする低
合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP06180498A JP3460790B2 (ja) | 1998-03-12 | 1998-03-12 | 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 |
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|---|---|---|---|
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| JPH11254186A JPH11254186A (ja) | 1999-09-21 |
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Country Status (1)
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|---|---|
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103894759A (zh) * | 2014-03-25 | 2014-07-02 | 石家庄市蓝烁焊材有限公司 | 一种替代碱性碳钢焊条及其制备方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2001300768A (ja) * | 2000-04-27 | 2001-10-30 | Kobe Steel Ltd | 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 |
| CN112091478B (zh) * | 2020-09-18 | 2022-09-13 | 一重集团大连核电石化有限公司 | 海洋工程用900MPa级高强高低温韧性低氢焊条 |
-
1998
- 1998-03-12 JP JP06180498A patent/JP3460790B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103894759A (zh) * | 2014-03-25 | 2014-07-02 | 石家庄市蓝烁焊材有限公司 | 一种替代碱性碳钢焊条及其制备方法 |
| CN103894759B (zh) * | 2014-03-25 | 2016-05-25 | 石家庄市蓝烁焊材有限公司 | 一种替代碱性碳钢焊条及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH11254186A (ja) | 1999-09-21 |
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