JP2001300768A - 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 溶接部において、強度、じん性、高温での強
度特性及び耐低温割れ性が優れた溶接金属を形成するこ
とができ、かつ、良好な作業性を兼ね備えた低合金耐熱
鋼用被覆アーク溶接材料を提供する。 【解決手段】 鋼心線と、鋼心線の周囲に被覆されたフ
ラックスとからなる被覆アーク溶接棒において、Ｃ：
０．００５乃至０．０８質量％、Ｓｉ：０．６０乃至
３．００質量％、Ｍｎ：０．５０乃至２．５０質量％、
Ｃｒ：１．００乃至３．５０質量％、Ｍｏ：０．０５乃
至１．２０質量％、Ｖ：０．０１乃至０．６０質量％、
Ｎｂ及びＴａ：合計量で０．０１乃至０．２０質量％、
Ｗ：０．６乃至２．５質量％、Ｎ：０．００３乃至０．
０５０質量％を含有させ、前記フラックスの被覆率を２
０乃至４０質量％とし、前記フラックス中の水分濃度を
１５０乃至１２００ｐｐｍとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は低合金耐熱鋼の溶接
に好適な被覆アーク溶接棒に関し、特に、溶接部におい
て、強度、靭性、高温での強度及び耐低温割れ性が優れ
た溶接金属を形成し、かつ、溶接作業性が良好な低合金
耐熱鋼用被覆アーク溶接棒に関する。

【０００２】

【従来の技術】近時、地球の温暖化対策の１つとして、
炭酸ガスの発生量の低減が求められている。そのため、
化石燃料を使用する発電用ボイラーの高効率化、即ち単
位発電量当たりの燃料消費量の低減が求められており、
前記発電用ボイラーで扱う蒸気が高温・高圧になる傾向
がある。これに対し、従来から前記ボイラーの構成材料
として使用する高温での強度特性が優れた鋼材の開発が
行われており、また、前記発電用ボイラーの実用化のた
めに、前記鋼材に適した溶接材料の開発が求められてい
る。

【０００３】前記耐熱鋼として、例えば、高温域での特
性を考慮した部材として９〜１２質量％のＣｒを含有す
るＣｒ鋼にＷ、Ｖ及びＮｂ等を添加したものがあり、ま
た、従来中温域で使用されていた部材に対しても、Ｎ
ｂ、Ｖ及びＷを添加して高温域での強度特性を改善した
鋼材が開発され、実用化されている。そして、これらの
高温・高圧の操業条件下で使用されるボイラー及び圧力
容器等を構成する鋼材に適した溶接材料が、既にいくつ
か提案されている。

【０００４】例えば、特開平５−２６９５９０号公報に
は、３．５質量％以下のＣｒを添加した鋼をベースにＭ
ｏ及びＷを複合添加した耐熱鋼に好適な溶接材料（ワイ
ヤ）が提案されている。また、特開平７−３０３９８８
号公報では、２ １／４Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｗ−１/４Ｖ鋼
用の溶接用ワイヤが提案されている。

【０００５】一方、従来、溶接作業時の作業性を改善す
るために、心線の周囲にフラックスを被覆した被覆アー
ク溶接棒が広く使用されている。特に、前述の発電用ボ
イラーの配管溶接作業等においては、全姿勢溶接及び狭
隘な場所における溶接作業が頻繁に発生するため、被覆
アーク溶接棒の使用が必須である。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
ような耐熱鋼材に適した溶接材料で、かつ心線の周囲に
フラックスが被覆された低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接
材料は従来提案されておらず、その開発が要望されてい
る。

【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、溶接部において、強度、靭性、高温での強
度特性及び耐低温割れ性が優れた溶接金属を形成するこ
とができ、かつ、良好な作業性を兼ね備えた低合金耐熱
鋼用被覆アーク溶接材料を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明に係る低合金耐熱
鋼用被覆アーク溶接棒は、鋼心線と、鋼心線の周囲に被
覆されたフラックスとからなる低合金耐熱鋼用被覆アー
ク溶接棒において、前記フラックスが、アーク安定剤、
スラグ生成剤、脱酸剤、金属炭酸塩、金属フッ化物及び
金属粉を含有し、結合剤により固着されており、被覆ア
ーク溶接棒中にその全質量に対し、Ｃ：０．００５乃至
０．０８質量％、Ｓｉ：０．６０乃至３．００質量％、
Ｍｎ：０．５０乃至２．５０質量％、Ｃｒ：１．００乃
至３．５０質量％、Ｍｏ：０．０５乃至１．２０質量
％、Ｖ：０．０１乃至０．６０質量％、Ｎｂ及びＴａ：
合計量で０．０１乃至０．２０質量％、Ｗ：０．６乃至
２．５質量％、Ｎ：０．００３乃至０．０５０質量％を
含有し、前記フラックスの被覆率が２０乃至４０質量％
であり、前記フラックス中の水分濃度が１５０乃至１２
００ｐｐｍであることを特徴とする。

【０００９】また、前記低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接
棒は、更にＮｉ：０．１乃至１．５質量％、Ｃｏ：０．
１乃至１．５質量％、Ａｌ：０．１０質量％以下、Ｔ
ｉ：０．０５質量％以下及びＢ：０．０１乃至０．１質
量％からなる群から選択された少なくとも１種を含有す
ることができる。

【００１０】本発明においては、フラックスの被覆率を
適性範囲に規定すると共に、従来のソリッドワイヤでは
考慮が不要であったフラックス中の水分量を適切に管理
することにより優れた耐低温割れ性と良好な作業性を両
立させ、更に、溶接棒に各合金成分を適性量添加するこ
とにより良好な強度特性、靭性及びクリープ特性を実現
している。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明における溶接棒の合
金成分、フラックス中の水分濃度及びフラックスの被覆
率の限定理由について説明する。最初に、溶接棒の合金
成分の限定理由について説明する。

【００１２】Ｃ：０．００５乃至０．０８質量％ ＣはＮｂ、Ｔａ及びＶ等と炭化物を形成し、室温での強
度及び高温でのクリープ特性を改善する。しかしなが
ら、Ｃが０．００５質量％未満では、十分な強度が得ら
れない。また逆に、０．０８質量％を超えると強度が高
くなりすぎ、低温割れ感受性が高くなる。従って、Ｃ添
加量の範囲は０．００５乃至０．０８質量％とする。

【００１３】Ｓｉ：０．６０乃至３．００質量％ Ｓｉは脱酸元素として有効であり、また、溶接金属の母
材に対するなじみを良くする働きがある。Ｓｉが０．６
０質量％未満では、溶接金属のなじみが悪くなり、スラ
グ巻き込みの欠陥を作りやすくなる。また、３．００質
量％を超えると、脱酸作用が強くなりすぎ、他の元素の
歩留まりを高め、強度が高くなりすぎ、結果として、靭
性の低下を招くことになる。従って、Ｓｉ添加量は０．
６０乃至３．００質量％の範囲とする。

【００１４】Ｍｎ：０．５０乃至２．５０質量％ Ｍｎも脱酸元素として働き、また、適度な添加によって
溶接金属の焼入れ性を高め、靭性を改善する効果があ
る。Ｍｎが０．５０質量％未満では溶接金属の焼入れ性
が低下し、良好な靭性が得られない。また、２．５０質
量％を超えると、溶接金属の強度が高くなりすぎて、や
はり靭性が低下する。従って、Ｍｎ添加量は０．５０乃
至２．５０質量％とする。

【００１５】Ｃｒ：１．００乃至３．５０質量％ Ｃｒは高温での耐酸化性を確保すると共に、クリープ強
度を高める効果がある。Ｃｒが１．００質量％未満で
は、十分なクリープ強度が得られない。また、３．５０
質量％を超えると、やはりクリープ強度が低下する。従
って、Ｃｒの添加範囲は１．００乃至３．５０質量％と
する。

【００１６】Ｍｏ：０．０５乃至１．２０質量％ ＭｏはＷと複合的に添加することにより、クリープ強度
を向上させる効果がある。Ｍｏが０．０５質量％未満で
は十分なクリープ強度が得られない。また、１．２０質
量％を超えると室温の強度が高くなりすぎ、靭性が低下
するので好ましくない。従って、Ｍｏの添加範囲は０．
０５乃至１．２０質量％とする。

【００１７】Ｗ：０．６乃至２．５質量％ ＷはＭｏと同様、固溶強化により溶接金属のクリープ強
度を著しく改善する効果がある。しかしながら、０．６
質量％未満ではその効果が不十分であり、必要なクリー
プ強度が得られない。また、２．５質量％を超えると室
温強度が過大となり、靭性が低下する。従って、Ｗの最
適範囲は０．６乃至２．５質量％とする。

【００１８】Ｎｂ及びＴａの合計量：０．０１乃至０．
２０質量％ Ｎｂ及びＴａは共に炭化物の形成傾向が強く、この炭化
物は溶接金属中に微細に分散析出し、クリープ強度を大
きく改善する。Ｎｂ及びＴａの合計量が０．０１質量％
未満では、十分な炭化物の析出量が得られず、従ってク
リープ強度も不十分となる。一方、前記合計量が０．２
０質量％を超えると逆に室温強度が高くなりすぎ、靭性
の低下を招くことになる。従って、Ｎｂ及びＴａの合計
量の範囲は０．０１乃至０．２０質量％とする。

【００１９】Ｖ：０．０１乃至０．６０質量％ ＶもＮｂ及びＴａと同様に微細な炭化物を形成するた
め、高温でのクリープ強度の改善に極めて有効である。
Ｖが０．０１質量％未満では十分なクリープ強度が得ら
れない。また逆に、０．６０質量％を超えると室温強度
が高くなりすぎ、靭性が低下するという問題が生じる。
従って、Ｖの添加範囲は０．０１乃至０．６０質量％と
する。

【００２０】Ｎ：０．００３乃至０．０５０質量％ Ｎは固溶状態及び窒化物の状態で鋼中に存在し、高温で
の強度の改善に有効である。前記効果を得るためには
０．００３質量％以上の添加が必要である。しかし、
０．０５０質量％を超えて添加すると、固溶しきれなく
なり球状欠陥の発生及び強度の過剰な増加を招く。従っ
て、０．００３乃至０．０５０質量％の範囲に制限する
必要がある。

【００２１】以下の成分は必要に応じて添加することが
できる。

【００２２】Ｎｉ：０．１乃至１．５質量％ Ｎｉの添加は溶接金属の靭性を改善する効果があり、必
要に応じて添加することができる。しかし、Ｎｉが０．
１質量％未満では靭性の改善効果が認められない。ま
た、１．５質量％を超えて添加すると、クリープ強度が
低下して好ましくない。従って、Ｎｉの添加範囲は０．
１乃至１．５質量％とする。

【００２３】Ｃｏ：０．１乃至１．５質量％ Ｃｏは高温強度を改善する効果があり、この効果は０．
１質量％以上添加すると有効になる。しかし、１．５質
量％を超えて添加すると、靭性を低下させる。従って、
添加する場合は０．１乃至１．５質量％の範囲で添加す
ることが好ましい。

【００２４】Ａｌ：０．１０質量％以下 Ａｌは強脱酸元素であるため、Ａｌの添加は溶接金属の
低酸素化に有効であり、靭性の改善効果がある。しか
し、０．１０質量％を超えて添加すると脱酸作用が強く
なりすぎ、他の元素の歩留まりが高くなるため、溶接金
属の室温強度も高くなりすぎる。そのため、耐低温割れ
感受性が劣化すると共に靭性も低下する。従って、Ａｌ
の添加範囲は０．１０質量％以下とする。

【００２５】Ｔｉ：０．０５質量％以下 Ｔｉは微細な炭窒化物として鋼中に析出するため、Ｔｉ
の添加はクリープ強度の改善に有効である。しかし、
０．０５質量％を超えて添加すると室温強度を異常に高
め、靭性を低下させる原因となるため、添加量は０．０
５質量％以下とする。

【００２６】Ｂ：０．０１乃至０．１質量％ Ｂは微量の添加で溶接金属の組織を微細にし、靭性を改
善する効果がある。しかし、Ｂが０．０１質量％未満で
はその効果が十分ではなく、０．１質量％を超えて添加
された場合には溶接金属の結晶粒界に過剰に析出し、結
晶粒界面の強度を低下させ靭性の低下を招く。従って、
Ｂの添加量は０．０１乃至０．１質量％とする。

【００２７】また、本発明においては、前述の成分以外
にもＰ、Ｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ及びＰｂ等を不純物とし
て含有することは許容されるが、この場合にこれらの成
分の含有量は可及的に低く制限することが好ましい。

【００２８】次に、本発明におけるフラックスの成分に
ついて説明する。

【００２９】フラックス中の水分濃度：１５０乃至１２
００ｐｐｍ フラックス中の水分は溶接時に分解し、その結果発生し
た水素がアーク雰囲気中に入り、次いで溶接部の溶接金
属中に浸入し、溶接金属中の拡散性水素が増加する原因
となる。拡散性水素の増加は、水素に起因する低温割れ
の原因となる。３５０℃の温度に１時間保持して乾燥さ
せた後のフラックスにおいて、このフラックス中の水分
量が１２００ｐｐｍを超えた場合には、低温割れを発生
しやすくなるため、水分濃度は１２００ｐｐｍ以下に制
限する必要がある。しかし、逆に、水分量が低すぎて１
５０ｐｐｍ未満であると、アークが不安定となり溶接作
業性が劣るため、ボイラー等の配管の全姿勢溶接には不
適当となる。従って、フラックス中の水分濃度は１５０
乃至１２００ｐｐｍの範囲に調整する必要がある。な
お、水分は、被覆アーク溶接棒製造時における乾燥温度
の調節及びフラックス中に含まれる含水鉱物の量の調整
によって制御が可能である。なお、水分量の測定は、カ
ールフィッシャー電量適定法（ＪＩＳ Ｋ０１１３）に
より行う。即ち、フラックスを不活性ガス雰囲気（Ａ
ｒ）中で７５０℃に加熱し、そのときに放出された水分
を測定する。

【００３０】被覆率：２０乃至４０質量％ ここで、被覆率とは被覆アーク溶接棒全体の質量に対す
るフラックスの質量百分率である。この被覆率が２０質
量％未満の場合、スラグによる被覆が不十分になり溶接
ビード外観が悪くなると共に、アーク安定剤の働きが不
十分となり、スパッタが増加し溶接作業性が低下する。
また４０質量％を超えると、逆にスラグの発生が過多と
なり、スラグ巻き込みの欠陥が発生しやすくなる。また
被覆径の増加により、開先内部での運棒が不十分になり
やすく、溶接作業がやりにくくなる。従って、被覆率は
２０乃至４０質量％の範囲に保つことが必要であり、よ
り好ましくは２３乃至３３質量％の範囲に管理する。

【００３１】本発明におけるフラックスは、前記化学成
分を添加するための金属粉及び合金粉以外にアーク安定
剤、スラグ生成剤、脱酸剤、金属炭酸塩、金属フッ化物
及び金属粉を含有する。このうち、アーク安定剤として
は、必要に応じて、鉄粉、アルカリ成分及びＴｉＯ₂等
の酸化物が添加される。また、スラグ生成剤としては、
金属炭酸塩、金属フッ化物及びＺｒＯ₂等の酸化物が添
加される。更に、脱酸剤としては、Ｓｉ、Ｍｎ及びＡｌ
が前述の添加量範囲で、単体又は合金（フェロシリコン
及びフェロマンガン等）の状態で添加される。更に、Ｍ
ｇも必要に応じて添加可能である。

【００３２】金属炭酸塩とは、例えば石灰岩（炭酸カル
シウム）のように金属（石灰岩の場合はカルシウム）に
炭酸基の結合したものである。また、金属フッ化物と
は、例えば螢石（フッ化カルシウム）のように金属（螢
石の場合はカルシウム）にフッ素が結合したものを指し
ている。

【００３３】

【実施例】以下、本発明の実施例を、本発明範囲から外
れる比較例と比較して具体的に説明する。表１は本発明
の実施例及び比較例における溶接棒の成分を示す。表１
に示す成分を有し、心線径が４．０φの被覆アーク溶接
棒を作製し、下記の試験に供した。溶接は、ＪＩＳ Ｚ
３２２３「モリブデン鋼及びクロムモリブデン鋼被覆
アーク溶接棒」に準拠して行い、試験板を作製した。母
材にはＪＩＳ Ｇ３１２０ ＳＱＶ１Ｂを使用し、溶接
電流は１７０Ａの交流電流とした。予熱温度及びパス間
温度は１００乃至１５０℃とした。また、溶接後の試験
板を６９０℃の温度に１時間保持してＰＷＨＴ（溶接後
熱処理）を施した。このとき、昇温速度及び降温速度は
毎時５０℃以下とした。また、この溶接に際して、溶接
作業性を評価した。

【００３４】

【表１】

【００３５】以下、前述の方法で得られた試験板の評価
方法について説明する。本実施例においては、前記試験
板の強度、靭性、高温における強度特性及び耐低温割れ
性を評価した。強度及び靭性の評価は、ＪＩＳＺ３１１
１「溶着金属の引張及び衝撃試験方法」に準拠する機械
試験により実施した。具体的には、強度の評価として室
温における引張試験を行い、また、靭性の評価として０
℃におけるシャルピー衝撃試験を行いシャルピー吸収エ
ネルギを測定した。また、高温における強度特性はクリ
ープ試験により評価した。クリープ試験は、ＪＩＳＺ２
２７１「金属材料のクリープ及びクリープ破断試験方
法」に基づき、試験板中央より試験片の平行部が６．０
φのクリープ破断試験片を採取し、試験温度６００℃、
負荷応力１４０ＭＰａの条件下でクリープ試験を行い、
破断に至るまでの時間を測定した。

【００３６】溶接金属の耐低温割れ性の評価は、ＪＩＳ
Ｚ３１５７「Ｕ形溶接割れ試験方法」に基づく低温割れ
試験により実施した。溶接の予熱温度は５０℃とし、ル
ートギャップは２ｍｍとした。溶接電流は１７０Ａと
し、溶接入力は２０ｋＪ／ｃｍとした。溶接は室温を３
０℃、相対湿度を８０％に管理した恒温・恒湿室内で行
い、溶接後の割れの有無を観察した。

【００３７】なお、評価基準として、室温強度は６００
ＭＰａ以上、シャルピー吸収エネルギは０℃において１
００Ｊ以上、クリープ破断時間は１０００時間以上、低
温割れ試験は割れが発生しないこと、溶接作業性は良好
である場合を合格とした。表２は、被覆アーク溶接棒の
フラックスの被覆率、水分濃度及び前述の評価結果を示
す。

【００３８】

【表２】

【００３９】前記表１及び２において、実施例Ｎｏ．１
乃至１０は本発明の実施例である。これらの実施例は、
溶接棒の合金成分、フラックスの被覆率及びフラックス
中の水分濃度が、本発明で規定した範囲に制限されてい
るため、良好な強度、靭性、クリープ特性、耐低温割れ
性及び溶接作業性を示した。

【００４０】前記表１及び２におけるＮｏ．１１乃至２
９は比較例である。比較例Ｎｏ．１１はフラックス中の
水分濃度が低すぎ、アークが不安定となり溶接作業性が
劣った。このため、引張試験、シャルピー衝撃試験、ク
リープ試験及び低温割れ試験は実施できなかった。比較
例Ｎｏ．１２はＣが少なすぎ、室温強度及びクリープ特
性が劣った。比較例Ｎｏ．１３はＣが多すぎ、またフラ
ックス中の水分量が多すぎたため、耐低温割れ性が劣っ
た。比較例Ｎｏ．１４はＳｉが少なすぎ、溶接金属のな
じみが悪く溶接作業性が劣った。このため、引張試験、
シャルピー衝撃試験、クリープ試験及び低温割れ試験は
実施できなかった。比較例Ｎｏ．１５はＳｉが多すぎ、
シャルピー衝撃値が劣った。即ち、靭性が劣っていた。
比較例Ｎｏ．１６はＭｎが少なすぎ、靭性が劣った。比
較例Ｎｏ．１７はＭｎが多すぎ、室温強度が高くなりす
ぎたため靭性が劣った。また、クリープ特性も劣ってい
た。比較例Ｎｏ．１８はＣｒが少なすぎ、クリープ特性
が劣った。比較例Ｎｏ．１９はＣｒが多すぎ、クリープ
特性が劣った。また、靭性も劣っていた。比較例Ｎｏ．
２０はＭｏが少なすぎ、室温強度及びクリープ特性が劣
った。比較例Ｎｏ．２１はＭｏが多すぎ、室温強度が高
くなりすぎたため靭性が劣った。比較例Ｎｏ．２２はＶ
が少なすぎ、クリープ特性が劣った。比較例Ｎｏ．２３
はＶが多すぎ、靭性が劣った。比較例Ｎｏ．２４はＮｂ
とＴａの合計量が少なすぎ、クリープ特性が劣った。比
較例Ｎｏ．２５はＮｂとＴａの合計量が多すぎ、靭性が
劣った。比較例Ｎｏ．２６はＷが少なすぎ、クリープ特
性が劣った。比較例Ｎｏ．２７はＷが多すぎ、室温強度
が高くなりすぎたため靭性が劣った。比較例Ｎｏ．２８
はＮが少なすぎ、クリープ特性が劣った。比較例Ｎｏ．
２９はＮが多すぎ、溶接作業性が不良であったため、引
張試験、シャルピー衝撃試験、クリープ試験及び低温割
れ試験は実施できなかった。比較例Ｎｏ．３０はフラッ
クス被覆率が低すぎ、溶接作業性が不良であったため、
引張試験、シャルピー衝撃試験、クリープ試験及び低温
割れ試験は実施できなかった。また、比較例Ｎｏ．３１
はフラックス被覆率が高すぎ、溶接作業性が不良であっ
たため、引張試験、シャルピー衝撃試験、クリープ試験
及び低温割れ試験は実施できなかった。

【００４１】

【発明の効果】前述の如く、本発明によれば、溶接部に
おいて強度、靭性、高温での強度特性及び耐低温割れ性
が優れた溶接金属を形成することができ、更に、溶接作
業性にも優れた低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒を得る
ことができる。本発明の低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接
棒は、発電用ボイラー及び圧力容器等を構成する耐熱鋼
材の溶接に好適であるため、これらの産業分野の発展に
大きく寄与することができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4E084 AA01 AA02 AA23 AA26 AA39 AA40 AA41 AA42 BA03 BA04 BA10 BA18 BA23 CA02 CA03 CA14 GA05 HA03

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鋼心線と、鋼心線の周囲に被覆されたフ
   ラックスとからなる低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒に
   おいて、前記フラックスが、アーク安定剤、スラグ生成
   剤、脱酸剤、金属炭酸塩、金属フッ化物及び金属粉を含
   有し、結合剤により固着されており、被覆アーク溶接棒
   中にその全質量に対し、Ｃ：０．００５乃至０．０８質
   量％、Ｓｉ：０．６０乃至３．００質量％、Ｍｎ：０．
   ５０乃至２．５０質量％、Ｃｒ：１．００乃至３．５０
   質量％、Ｍｏ：０．０５乃至１．２０質量％、Ｖ：０．
   ０１乃至０．６０質量％、Ｎｂ及びＴａ：合計量で０．
   ０１乃至０．２０質量％、Ｗ：０．６乃至２．５質量
   ％、Ｎ：０．００３乃至０．０５０質量％を含有し、前
   記フラックスの被覆率が２０乃至４０質量％であり、前
   記フラックス中の水分濃度が１５０乃至１２００ｐｐｍ
   であることを特徴とする低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接
   棒。
2. 【請求項２】 更に、Ｎｉ：０．１乃至１．５質量％、
   Ｃｏ：０．１乃至１．５質量％、Ａｌ：０．１０質量％
   以下、Ｔｉ：０．０５質量％以下及びＢ：０．０１乃至
   ０．１質量％からなる群から選択された少なくとも１種
   を含有することを特徴とする請求項１に記載の低合金耐
   熱鋼用被覆アーク溶接棒。