JP2002263883A - 低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ５５０℃前後の中温域でのクリープ強度を向
上させた低合金耐熱鋼の溶接に使用できて、溶接作業性
が良好で、室温引張強さ、高温クリープ強度、靭性及び
耐低温割れ性に優れた溶接金属を得ること。 【解決手段】 鋼心線の表面に被覆剤を被覆率ｔ：20〜
40％となるように被覆した被覆アーク溶接棒において、
下記式１で求められる値にて、Ｃ：0.02〜0.30重量％、
Ｓｉ：0.06〜3.00重量％、Ｍｎ：0.50〜2.50重量％、Ｃ
ｒ：1.00〜3.50重量％、Ｍｏ：0.10〜1.20重量％、Ｖ：
0.1 〜1.0 重量％、Ｎｂ：0.02〜0.50重量％、Ｗ：0.10
〜0.50重量％及びＮ：0.003 〜0.050 重量％をそれぞれ
含有し、さらに、Ｎｉ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｔｉ及びＢより選
ばれた１種又は２種以上を所定量含有することを特徴と
する低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒。溶接棒中の化学
成分 Ｍ＝［Ｍ］w ＋（ｔ／（１００−ｔ））×［Ｍ］f …式１

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、５５０℃前後の中
温域でのクリープ強度を向上させた低合金耐熱鋼の溶接
に使用される被覆アーク溶接棒に関し、溶接作業性が良
好であるとともに、機械的性能及び耐低温割れ性に優れ
た溶接金属を得ることができる低合金耐熱鋼用被覆アー
ク溶接棒に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、地球温暖化に対する対策として、
炭酸ガスの発生量を減らすことが求められている。そこ
で、火力発電用ボイラの高効率化、すなわち、単位発電
量当たりの燃料消費量の低減を図るため、蒸気条件がよ
り高温及び高圧になる傾向がある。そして、このような
条件下で使用される鋼板が開発されており、これに対応
する種々の溶接材料が提案されている。さて、火力発電
用ボイラ、石油化学プラント、原子力圧力容器用の構造
部材としては、２・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ鋼等の低合金耐
熱鋼、９〜１２Ｃｒ鋼等のフェライト系耐熱鋼、１８Ｃ
ｒ−８Ｎｉ鋼等のオーステナイト系ステンレス鋼が使用
されている。従来は、一般に、６００℃以上の高温下で
使用される構造部材には、９〜１２Ｃｒ鋼や、オーステ
ナイト系ステンレス鋼が用いられ、それより低温の条件
では低合金耐熱鋼が用いられている。

【０００３】ところで、近年、５５０℃前後の中温域で
のクリープ強度を向上させた低合金耐熱鋼が開発されて
いる。例えば、特開平２−２１７４３８号公報に開示さ
れる耐熱鋼は、Ｃｒが３．５％以下の低合金鋼をベース
にＭｏとＷを複合添加してマトリックスを固溶強化する
ことにより、５５０℃前後の中温域で９〜１２Ｃｒ鋼な
みのクリープ強度が得られている。

【０００４】そして、このような５５０℃前後の中温域
でのクリープ強度を向上させた低合金耐熱鋼に用いられ
る溶接材料として、特開平５−２６９５９０号公報に
は、ＴＩＧ溶接に使用される溶接ワイヤが提案されてい
る。また、特開平７−３０３９８８号公報には、高温で
のクリープ強度を向上させた２・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｗ−１／４Ｖ鋼を適用対象とし、そのＭＩＧ溶接に使用
される溶接ワイヤが提案されている。しかしながら、従
来、溶接施工に必須である被覆アーク溶接棒については
適切なものが開発されていなかった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、５５０℃前後の中温域でのクリープ強度を向上させ
た低合金耐熱鋼の溶接に使用することができて、溶接作
業性が良好であるとともに、室温引張強さ、高温クリー
プ強度、靭性及び耐低温割れ性に優れた溶接金属を得る
ことができる低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒を提供す
ることにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明による低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒
は、鋼心線の表面に、金属炭酸塩、金属ふっ化物、アー
ク安定剤、スラグ生成剤、脱酸剤、合金粉及び結合剤を
含む被覆剤を、被覆率（溶接棒全重量に対する被覆剤重
量の割合）が２０〜４０％となるように被覆した被覆ア
ーク溶接棒において、下記式１で求められる値にて、
Ｃ：０．０２〜０．３０重量％、Ｓｉ：０．０６〜３．
００重量％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０重量％、Ｃｒ：
１．００〜３．５０重量％、Ｍｏ：０．１０〜１．２０
重量％、Ｖ：０．１〜１．０重量％、Ｎｂ：０．０２〜
０．５０重量％、Ｗ：０．１０〜０．５０重量％及び
Ｎ：０．００３〜０．０５０重量％をそれぞれ含有し、
さらに、Ｎｉ：０．１〜１．５重量％、Ｃｏ：０．１〜
１．５重量％、Ａｌ：０．１０重量％以下、Ｔｉ：０．
０５重量％以下及びＢ：０．０１〜０．１重量％より選
ばれた１種又は２種以上を含有することを特徴とする低
合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒である。

【０００７】ここで、前記式１は、Ｍ＝［Ｍ］w ＋（ｔ
／（１００−ｔ））×［Ｍ］f である。そして、Ｍは
右辺で規定される計算で求められた溶接棒中の化学成分
Ｍの含有量（重量％）、［Ｍ］w は鋼心線中の化学成分
Ｍの含有量を鋼心線全重量に対する重量％で表した値、
［Ｍ］f は被覆剤中の化学成分Ｍの含有量を被覆剤全重
量に対する重量％で表した値、ｔは被覆率（％）、であ
る。Ｋ＝ｔ／（１００−ｔ）とすると、例えば炭素Ｃに
ついては、［Ｃ］w ＋Ｋ×［Ｃ］f の値が０．０２〜
０．３０重量％である。

【０００８】

【発明の実施の形態】以下、本発明による低合金耐熱鋼
用被覆アーク溶接棒について説明する。本発明の被覆ア
ーク溶接棒において、鋼心線及び被覆剤のいずれか一
方、又は両方に含有される化学成分とその値の限定理由
は以下のとおりである。なお、各化学成分値は、本発明
において化学成分値を規定するために用いる前記式１で
求められるものである。

【０００９】被覆率：２０〜４０％ 被覆率が２０％未
満であると、溶接ビードを十分に覆うスラグ量が得られ
ないことで溶接ビード外観が悪化し、また、被覆剤に含
まれるアーク安定剤の効果が十分に得られないことでス
パッタ発生量が増加し、そのため溶接作業性が悪化す
る。一方、被覆率が４０％を超えると、スラグ量が過多
となり、溶接欠陥であるスラグ巻き込みが発生しやすく
なる。また、被覆径の増加により、溶接すべき開先内で
の運棒が溶接棒が太すぎて十分に行えず、溶接作業がや
りにくくなる。したがって、被覆率は２０〜４０％とし
た。より好ましくは、２３〜３３％とする。

【００１０】Ｃ：０．０２〜０．３０重量％ Ｃは、溶
接金属の強度を確保する上で重要な元素であり、本発明
においてはＶ，Ｎｂと結合して炭化物をつくり、高温で
のクリープ強度を高めるのに有効である。式１による溶
接棒中のＣ含有量が０．０２重量％未満であると、強度
を確保できない。一方、Ｃ含有量が０．３０重量％を超
えると、強度が高くなりすぎて、耐低温割れ性の低下を
招く。したがって、式１による溶接棒中のＣ含有量は
０．０２〜０．３０重量％とした。

【００１１】Ｓｉ：０．６０〜３．００重量％ Ｓｉ
は、脱酸元素として有効であり、また、母材に対する溶
接金属のなじみを良好にする効果を持つ元素である。式
１による溶接棒中のＳｉ含有量が０．０６重量％未満で
あると、溶接金属の母材とのなじみが悪くなって、融合
不良などの溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、Ｓｉ含
有量が３．００重量％を超えると、脱酸作用が強くなり
すぎて他の元素の歩留まりを高めることで結果として強
度が高くなりすぎて、靭性の低下を招く。したがって、
式１による溶接棒中のＳｉ含有量は０．６０〜３．００
重量％とした。

【００１２】Ｍｎ：０．５０〜２．５０重量％ Ｍｎ
は、脱酸元素として作用するとともに、溶接金属の焼き
入れ性を高めて靭性を向上させる効果を持つ元素であ
る。式１による溶接棒中のＭｎ含有量が０．５０重量％
未満であると、溶接金属の焼き入れ性が十分でなく溶接
金属の結晶粒が粗大化して、良好な靭性が得られない。
一方、２．５０重量％を超えると、溶接金属の強度が高
くなりすぎて、逆に靭性の低下を招く。したがって、式
１による溶接棒中のＭｎ含有量は０．５０〜２．５０重
量％とした。

【００１３】Ｃｒ：１．００〜３．５０重量％ Ｃｒ
は、高温での耐酸化性を確保するとともに、高温でのク
リープ強度を向上させる効果を持つ元素である。式１に
よる溶接棒中のＣｒ含有量が１．００重量％未満である
と、前記効果が得られず高温クリープ強度を向上させる
ことができない。一方、３．５０重量％を超えると、逆
にクリープ強度が低下する。したがって、式１による溶
接棒中のＣｒ含有量は１．００〜３．５０重量％とし
た。

【００１４】Ｍｏ：０．１０〜１．２０重量％ Ｍｏ
は、マトリックスを固溶強化することにより高温クリー
プ強度を向上させる効果を持つ元素である。その効果は
Ｗとの複合添加により大きくなる。式１による溶接棒中
のＭｏ含有量が０．１０重量％未満であると、前記効果
が十分に発揮されず高温クリープ強度を向上させるのが
困難になる。一方、１．２０重量％を超えると、室温の
強度が高くなりすぎて、溶接金属の靭性が低下する。し
たがって、式１による溶接棒中のＭｏ含有量は０．１０
〜１．２０重量％とした。

【００１５】Ｖ：０．１〜１．０重量％ Ｖは、溶接金
属中に微細炭化物として析出して、高温クリープ強度を
向上させる効果を持つ元素である。式１による溶接棒中
のＶ含有量が０．１重量％未満であると、十分な微細炭
化物量が得られず高温クリープ強度を向上させるのが困
難になる。一方、１．０重量％を超えると、室温の強度
が高くなりすぎて、溶接金属の靭性の低下を招く。した
がって、式１による溶接棒中のＶ含有量は０．１〜１．
０重量％とした。

【００１６】Ｗ：０．１０〜０．５５重量％ Ｗは、Ｍ
ｏと同様にマトリックスを固溶強化することにより高温
クリープ強度を向上させる効果を持つ元素である。式１
による溶接棒中のＷ含有量が０．１０重量％未満である
と、前記効果が小さく高温クリープ強度を向上させるの
が困難になる。一方、０．５５重量％を超えると、室温
の強度が高くなりすぎて、溶接金属の靭性を低下させ
る。したがって、式１による溶接棒中のＷ含有量は０．
１０〜０．５５重量％とした。

【００１７】Ｎｂ：０．０２〜０．５０重量％ Ｎｂ
は、Ｖと同様に溶接金属中に微細炭化物として析出し
て、高温クリープ強度を向上させる効果を持つ元素であ
る。式１による溶接棒中のＮｂ含有量が０．０２重量％
未満であると、十分な微細炭化物量が得られず高温クリ
ープ強度を向上させるのが困難になる。一方、０．５０
重量％を超えると、室温の強度が高くなりすぎて、溶接
金属の靭性の低下を招く。したがって、式１による溶接
棒中のＮｂ含有量は０．０２〜０．５０重量％とした。

【００１８】Ｎ：０．００３〜０．０５０重量％ Ｎ
は、溶接金属中に固溶し、あるいはＮｂ，Ｖと結合して
窒化物を析出して、高温クリープ強度を向上させる効果
を持つ元素である。式１による溶接棒中のＮ含有量が
０．００３重量％未満であると、前記効果が得られな
い。一方、０．０５０重量％を超えると、溶接金属中に
固溶しきれなくなって球状欠陥が発生したり、析出物を
粗大化させて逆にクリープ強度を損なったりすることに
なる。したがって、式１による溶接棒中のＮ含有量は
０．００３〜０．０５０％重量％とした。

【００１９】Ｎｉ：０．１５〜１．５重量％ Ｎｉは、
溶接金属の靭性の改善に効果があるため添加してもよ
い。過剰の添加はクリープ強度を損なうので、添加する
場合、式１による溶接棒中のＮｉ含有量は０．１５〜
１．５％とした。

【００２０】Ｃｏ：０．１〜１．５重量％ Ｃｏは、溶
接金属の短時間高温強度及びクリープ強度を向上させる
効果があるため添加してもよい。過剰の添加は靭性を低
下させるので、添加する場合、式１による溶接棒中のＣ
ｏ含有量は０．１５〜１．５重量％とした。

【００２１】Ａｌ：０．１０重量％以下 Ａｌは、強脱
酸元素として溶接金属の低酸素化に有効であり、靭性の
改善に効果があるため添加してもよい。過剰の添加は脱
酸作用が強くなりすぎて耐低温割れ性及び靭性の低下を
招くので、添加する場合、式１による溶接棒中のＡｌ含
有量は０．１０重量％以下とした。

【００２２】Ｔｉ：０．０５重量％以下 Ｔｉは、溶接
金属中に微細炭化物として析出して、高温クリープ強度
を向上させる効果があるため、添加してもよい。過剰の
添加は溶接金属の室温強度が高くなりすぎ、靭性を低下
させるので、添加する場合、式１による溶接棒中のＴｉ
含有量は０．０５重量％以下とした。

【００２３】Ｂ：０．０１〜０．１重量％ Ｂは、微量
添加により溶接金属組織を微細にして溶接金属の靭性を
向上させる効果があるため、添加してもよい。過剰の添
加は溶接金属の結晶粒界に過剰に析出し結晶界面の強度
低下によって靭性を低下させるので、添加する場合、式
１による溶接棒中のＢ含有量は０．０１〜０．１重量％
とした。

【００２４】なお、本発明においては、不可避的不純物
として、例えば、Ｐ、Ｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ及びＰｂ等
があるが、これらの不可避的不純物については、勿論、
溶接棒中の含有量をできるだけ減らすことが好ましい。

【００２５】本発明による低合金耐熱鋼用被覆アーク溶
接棒は、鋼心線の表面に、金属炭酸塩、金属ふっ化物、
アーク安定剤、スラグ生成剤、脱酸剤、合金粉及び結合
剤を含む被覆剤を、前記結合剤により被覆して製造され
る。

【００２６】被覆剤において金属炭酸塩には、例えば石
灰石，ドロマイト，マグネサイト，炭酸バリウム，炭酸
ストロンチウム，炭酸リチウム，炭酸マンガンなどがあ
る。金属ふっ化物には、例えば蛍石，氷晶石，ふっ化ソ
ーダ，珪ふっ化カリ，珪ふっ化ソーダなどがある。アー
ク安定剤には、例えばルチール，アルカリ金属の化合物
などがある。スラグ生成剤には、例えば珪酸化合物，酸
化物などがある。

【００２７】脱酸剤には、金属単体としては、例えばＡ
ｌ，Ｔｉ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｍｇなどがあり、鉄合金として
は、例えばＦｅ−Ｍｎ，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍ
ｎ，Ｆｅ−Ａｌ，Ｆｅ−Ｔｉなどがある。合金粉には、
例えばＮｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｃｏ，Ｆｅ−Ｍｏ，Ｆｅ
−Ｃｒ，Ｆｅ−Ｎｂ，Ｆｅ−Ｖ，Ｆｅ−Ｗ，Ｆｅ−Ｂな
どがある。鋼心線に前記合金粉のこれらの元素の大部分
を含有させている。被覆剤中に合金粉を含有させる目的
は、溶接時に酸化消耗する成分を補うこと、及び溶接金
属の目標成分を満足しない場合に、被覆剤中に含有させ
て溶接金属の機械的性能の向上及び耐割れ性の改善を図
ることにある。結合剤（粘結剤）は、珪酸カリウム水溶
液と珪酸ソーダ水溶液とよりなる水ガラスである。そし
て、被覆剤を鋼心線のまわりに被覆するときには、結合
剤が乾燥する前に結合剤を含む被覆剤（フラックス）を
塗布して乾燥を行う。

【００２８】

【実施例】以下、本発明による低合金耐熱鋼用被覆アー
ク溶接棒を用いて低合金耐熱鋼を溶接した実施例につい
て、比較例とともに説明する。まず、表１及び表２に示
すように、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７の実施例の被覆アーク溶
接棒を作製するとともに、Ｎｏ．８〜Ｎｏ．３２の比較
例の被覆アーク溶接棒を作製した。表１及び表２には、
これら溶接棒Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３２の前記式１で求めら
れる各化学成分値を示している。各実施例及び各比較例
とも鋼心線の直径が４．０ｍｍの被覆アーク溶接棒であ
る。

【００２９】次に、得られた各被覆アーク溶接棒を用い
て、ＪＩＳ Ｚ ３２２３「モリブデン鋼及びクロムモ
リブデン鋼被覆アーク溶接棒」に準拠して、開先部を溶
接してなる試験板を作製した。母材にはＪＩＳに準拠し
て、軟鋼の開先面に供試溶接棒にてバタリングを施して
なるものを使用した。前記試験板の溶接においては、溶
接電流を交流の１７０Ａ、予熱・パス間温度を１００〜
１５０℃とした。なお、溶接中の観察によって溶接作業
性についても評価した。次いで、溶接後の試験板に対し
て、７４０℃で１時間のＰＷＨＴ（溶接後熱処理）を施
した。このＰＷＨＴ時には、昇温速度及び降温速度が毎
時５０℃以下となるようにして昇温及び降温を行った。

【００３０】しかる後、得られた試験板に対して機械試
験として、ＪＩＳ Ｚ ３１１１「溶着金属の引張及び
衝撃試験方法」に準拠して、室温引張試験及びシャルピ
ー衝撃試験を実施した。また、ＪＩＳ Ｚ ２２７３
「金属材料の引張クリープ破断試験方法」に基づいて、
試験板中央部から、試験片平行部の直径が６．０ｍｍの
クリープ破断試験片を採取して、クリープ破断試験を実
施した。そして、これらの室温引張試験、シャルピー衝
撃試験及びクリープ破断試験により、溶接金属の機械的
性能を評価した。

【００３１】また、ＪＩＳ Ｚ ３１５７「Ｕ形溶接割
れ試験方法」に準拠して、低温割れ試験を実施した。こ
の低温割れ試験に使用した試験板の溶接においては、試
験板ルートギャツプ寸法を２ｍｍとし、溶接電流を交流
の１７０Ａ、溶接入熱を２０ｋＪ／ｃｍ、予熱温度を５
０℃とした。そして、温度３０℃で相対湿度８０％に管
理された恒温・恒湿の試験室内において溶接を行って低
温割れ試験に使用した試験板を作製した。

【００３２】機械試験の評価基準は、室温引張試験につ
いては、６００ＭＰａ以上のものを合格とし、衝撃試験
については、シャルピー吸収エネルギーが０℃において
１００Ｊ以上のものを合格とし、クリープ破断試験につ
いては、試験温度６００℃×負荷応力１４０ＭＰａでの
破断時間が１０００時間以上のものを合格とした。低温
割れ試験は、割れが発生しなかったものを○（良好）と
し、割れが発生したものを×（不良）とした。溶接作業
性は、アーク安定性、スパッタ発生量、ビード外観及び
溶接のやりやすさについて判定し、全体的に良好なもの
を○とし、悪いものを×（不良）とした。そして、総合
評価は、機械的性能、耐低温割れ性及び溶接作業性の三
者が良好なものを○（合格）とし、これ以外のものを×
（不合格）とした。これらの評価結果を表３に示す。

【００３３】なお、比較例のＮｏ．８、Ｎｏ．９及びＮ
ｏ．１２は溶接作業性が不良であったために、比較例Ｎ
ｏ．２７は溶接金属中に球状欠陥が多発したために、機
械試験及び低温割れ試験を実施しなかった。また、比較
例Ｎｏ．１１及びＮｏ．３０は、低温割れが発生したた
め、これ以外の機械試験を実施しなかった。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】

【表３】

【００３７】表３に示すように、比較例Ｎｏ．８〜Ｎ
ｏ．３２では、本発明で規定する要件の何れかを欠くた
め、次のような問題があった。すなわち、比較例Ｎｏ．
８及びＮｏ．９は、被覆率が本発明範囲から外れている
ので、溶接作業性が悪かった。比較例Ｎｏ．１０はＣ含
有量が本発明範囲の下限未満であるので、室温引張強さ
及びクリープ破断強度が低下し、比較例Ｎｏ．１１はＣ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、低温割れ
が発生した。比較例Ｎｏ．１２は、Ｓｉ含有量が本発明
範囲の下限未満であるので、溶接作業性が不良であっ
た。比較例Ｎｏ．１３は、Ｓｉ含有量が本発明範囲の上
限を超えているので、溶接金属の靭性が低下した。比較
例Ｎｏ．１４及び比較例Ｎｏ．１５は、Ｍｎ含有量が本
発明範囲から外れているので、溶接金属の靭性が低下し
た。

【００３８】比較例Ｎｏ．１６及び比較例Ｎｏ．１７
は、Ｃｒ含有量が本発明範囲から外れているので、クリ
ープ破断強度が低下した。比較例Ｎｏ．１８は、Ｍｏ含
有量が本発明範囲の下限未満であるので、室温引張強
さ、高温クリープ強度及び室温引張強さが低下した。比
較例Ｎｏ．１９は、Ｍｏ含有量が本発明範囲の上限を超
えているので、溶接金属の靭性が低下した。比較例Ｎ
ｏ．２０は、Ｖ含有量が本発明範囲の下限未満であるの
で、クリープ破断強度が低下した。比較例Ｎｏ．２１
は、Ｖ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶
接金属の靭性が低下した。

【００３９】比較例Ｎｏ．２２は、Ｎｂ含有量が本発明
範囲の下限未満であるので、クリープ破断強度が低下し
た。比較例Ｎｏ．２３は、Ｎｂ含有量が本発明範囲の上
限を超えているので、溶接金属の靭性が低下した。比較
例Ｎｏ．２４は、Ｗ含有量が本発明範囲の下限未満であ
るので、クリープ破断強度が低下した。比較例Ｎｏ．２
５は、Ｗ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、
溶接金属の靭性が低下した。比較例Ｎｏ．２６は、Ｎ含
有量が本発明範囲の下限未満であるので、クリープ破断
強度が低下した。比較例Ｎｏ．２７は、Ｎ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、溶接金属中に球状欠陥
が多発した。

【００４０】比較例Ｎｏ．２８は、Ｎｉ含有量が本発明
範囲の上限を超えているので、クリープ破断強度が低下
した。比較例Ｎｏ．２９は、Ｃｏ含有量が本発明範囲の
上限を超えているので、溶接金属の靭性が低下した。比
較例Ｎｏ．３０は、Ａｌ含有量が本発明範囲の上限を超
えているので、低温割れが発生した。比較例Ｎｏ．３１
は、Ｔｉ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、
溶接金属の靭性が低下した。比較例Ｎｏ．３２は、Ｂ含
有量が本発明範囲の上限を超えているので、溶接金属の
靭性が低下した。

【００４１】これに対して、表３に示すように、実施例
Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７は、本発明において化学成分を規定
するための前記式１による化学成分値が全て本発明の範
囲内であり、溶接作業性が良好であるとともに、室温引
張強さ、６００℃での高温クリープ強度、靭性及び耐低
温割れ性に優れた溶接金属を得ることができた。

【００４２】

【発明の効果】以上述べたように、本発明による低合金
耐熱鋼用被覆アーク溶接棒によると、５５０℃前後の中
温域でのクリープ強度を向上させた低合金耐熱鋼の溶接
に使用することができ、溶接作業性が良好であるととも
に、室温引張強さ、高温クリープ強度、靭性及び耐低温
割れ性に優れた溶接金属を得ることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 南 雄介 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 後藤 明信 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (72)発明者 山下 賢 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (72)発明者 中川 武 大阪府茨木市東宇野辺町２番19号 株式会 社神戸製鋼所茨木工場内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鋼心線の表面に、金属炭酸塩、金属ふっ
   化物、アーク安定剤、スラグ生成剤、脱酸剤、合金粉及
   び結合剤を含む被覆剤を、被覆率（溶接棒全重量に対す
   る被覆剤重量の割合）が２０〜４０％となるように被覆
   した被覆アーク溶接棒において、下記式１で求められる
   値にて、Ｃ：０．０２〜０．３０重量％、Ｓｉ：０．０
   ６〜３．００重量％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０重量
   ％、Ｃｒ：１．００〜３．５０重量％、Ｍｏ：０．１０
   〜１．２０重量％、Ｖ：０．１〜１．０重量％、Ｎｂ：
   ０．０２〜０．５０重量％、Ｗ：０．１０〜０．５０重
   量％及びＮ：０．００３〜０．０５０重量％をそれぞれ
   含有し、さらに、Ｎｉ：０．１〜１．５重量％、Ｃｏ：
   ０．１〜１．５重量％、Ａｌ：０．１０重量％以下、Ｔ
   ｉ：０．０５重量％以下及びＢ：０．０１〜０．１重量
   ％より選ばれた１種又は２種以上を含有することを特徴
   とする低合金耐熱鋼用被覆アーク溶接棒。 Ｍ＝［Ｍ］w ＋（ｔ／（１００−ｔ））×［Ｍ］f …式１ ただし、Ｍ：右辺で規定される計算で求められた溶接棒
   中の化学成分Ｍの含有量（重量％）、［Ｍ］w ：鋼心線
   中の化学成分Ｍの含有量を鋼心線全重量に対する重量％
   で表した値、［Ｍ］f ：被覆剤中の化学成分Ｍの含有量
   を被覆剤全重量に対する重量％で表した値、ｔ：被覆率
   （％）、である。