JP3346887B2

JP3346887B2 - 高窒素オーステナイト・ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒

Info

Publication number: JP3346887B2
Application number: JP10437194A
Authority: JP
Inventors: 達夫榎本; 聰之三宅
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1994-04-20
Filing date: 1994-04-20
Publication date: 2002-11-18
Anticipated expiration: 2017-11-18
Also published as: JPH07284988A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は発電プラント等の高温・
高圧環境下で使用されるオーステナイト・ステンレス鋼
の溶接に適用する被覆アーク溶接棒に係わるものであ
る。詳しくは、δフェライトの晶出を抑制した高窒素オ
ーステナイト・ステンレス鋼の溶接において、その溶接
部が高温・高圧環境に曝されても強度・耐高温割れ性・
耐食性等の諸特性が優れ、かつ全姿勢で溶接作業性が優
れる被覆アーク溶接棒に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、火力発電においても省エネルギー
の観点から効率向上の動きが活発になってきている。こ
うした背景から、熱効率の向上を可能とするボイラー用
鋼管等の用途に、δフェライトの晶出を抑制した高Ｃｒ
−高Ｎｉ−高Ｎ系でＭｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ等を添加した
新しいオーステナイト・ステンレス鋼管が開発され、す
でに実用化されつつある。このような趨勢から溶接材料
面においても、鋼材と同様な特性を確保することが必要
になってきている。この種の溶接材料としては、特開平
５−６９１８７号公報「高Ｃｒ高Ｎオーステナイト鋼用
溶接材料」のＴＩＧワイヤが開示されており、この溶接
用ワイヤはδフェライトの晶出抑制および高温強度の確
保のために２５Ｃｒ−２０Ｎｉ−０．５％Ｎｂ−０．２
Ｎ−０．０６Ｃ系とし、さらに溶接高温割れを防ぐため
にＭｇの添加およびＰ、Ｓを制限したものとなってい
る。

【０００３】一方、被覆アーク溶接棒は、まだ開発途上
にあるため、従来からある高窒素オーステナイト系ステ
ンレス鋼用として２１Ｃｒ−９Ｎｉ−０．２Ｎ−０．０
４Ｃ系および２５Ｃｒ−１４Ｎｉ−２．５Ｍｏ−０．３
Ｎ−０．０４Ｃ系等の「高窒素Ｃｒ−Ｎｉオーステナイ
ト鋼被覆アーク溶接棒」が特開昭５３−３７５５４号公
報に開示されているだけである。この被覆アーク溶接棒
は２７Ｃｒ−２２Ｎｉ−０．３Ｎ−０．０４Ｃ系および
２５Ｃｒ−１３Ｎｉ−２．５Ｍｏ−０．３Ｎ−０．０４
Ｃ系等の心線に炭酸塩−金属弗化物系の被覆剤を被覆し
て、被覆剤の水分を抑制するとともにＡｌおよびＳｉを
心線または被覆剤に添加することによって高窒素オース
テナイト・ステンレス鋼の溶接においてブローホールの
発生を防止できる旨記載されている。

【０００４】しかし、この被覆アーク溶接棒は高窒素オ
ーステナイト・ステンレス鋼の溶接において、ブローホ
ールの発生防止を目的としており、δフェライトの晶出
を完全に抑制したものではない上に、心線にＮｂ、Ｔ
ｉ、Ｂの添加やＯの制御をしておらず、被覆剤の炭酸塩
および金属粉末中のＣも制御していないため、本発明が
目標とするような高温・高圧下に曝された溶接部の強度
・延性・耐食性等諸特性が得られず、しかもばらつきの
大きいものとなっていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記したよ
うな高温・高圧環境下で使用される完全オーステナイト
組織の高窒素ステンレス鋼に用いる被覆アーク溶接棒の
課題を解決しようとするものである。

【０００６】すなわち、特開昭５３−３７５５４号公報
に開示されている従来の被覆アーク溶接棒は、Ｃｒ、Ｎ
ｉ、Ｎ量を制御したステンレス鋼心線を用いており、こ
の点からすれば高強度で耐食性にも優れたものであると
理解できるが、このようなＣｒ、Ｎｉ、Ｎ量を調整する
方法だけでは、最近要求値が高まりつつある高温強度お
よび耐食性の確保とともに、良好な耐高温割れ性を満足
させることは困難であった。また、この被覆アーク溶接
棒の被覆剤は炭酸塩−金属弗化物系でありＳｉＯ₂ やＣ
ｒ、Ｍｎ、Ａｌ等の金属粉末を添加できるものの、被覆
剤中のＣを制御しておらず、ばらつきのない安定した溶
着金属性能が確保できないという問題もあった。

【０００７】つぎに、特開平５−６９１８７号公報にあ
るＭｇを必須とするＴＩＧワイヤ成分等の知見を溶接棒
の心線成分設計に応用したとしても、アークの安定性が
著しく損なわれる等溶接作業性の点から実用化が困難で
あった。このように心線へＭｇを添加するケースは、従
来の溶接棒においては極めて少なく、Ｍｇ添加による溶
接作業性劣化について、一般的に全く知られていない。

【０００８】かかる現状に鑑み、本発明は従来の知見や
技術だけではなし得ない「高温強度・延性・耐食性およ
び耐高温割れ性の確保」という課題を解決するためにな
されたものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、高温・高
圧環境下において高い強度と優れた耐食性を有しなが
ら、脆化しにくく、しかも耐高温割れ性が良好な溶着金
属を確保するとともに、鋼管の裏波溶接が容易になるよ
うな良好な作業性も確保することを目標にして、被覆ア
ーク溶接棒の心線および被覆剤の組成上から種々の検討
を実施した。その結果、以下の知見を得るに至った。

【００１０】高温・高圧下における強度、耐食性、脆化
等の諸特性を優れたものとするためには、まず溶着金属
の基本成分を２５％Ｎｉ−２０％Ｃｒ−１％Ｍｏ−０．
２Ｎ系とし、δフェライトの晶出を抑制する必要があ
る。

【００１１】被覆アーク溶接棒において、このような溶
着金属成分を得るためには、これら合金成分の添加は主
として心線中から添加することになるが、心線中のＮｉ
およびＭｏ添加量は溶着金属の目標値とほぼ等量の添加
で良い。しかし、溶接中に酸化し易いＣｒの添加量につ
いては、その消耗分等も考慮に入れて決めなければなら
ない。

【００１２】この基本成分系において、さらに高温強度
を高める成分としてＣ、Ｎｂ、ＴｉおよびＢの添加が有
効である。

【００１３】本発明は、以上の知見を基にして構成され
たものであり、その要旨とするところは、心線全重量に
対し重量％で（以下同じ）、Ｃが０．０１〜０．１２
％、Ｓｉが０．０５〜０．５％、Ｍｎが０．５〜１．５
％、Ｐが０．０１％以下、Ｓが０．００８％以下、Ｎｉ
が２２〜２８％、Ｃｒが１８〜２８％、Ｍｏが０．５〜
２．５％、Ｎｂが０．０５〜０．６％、Ｔｉが０．０２
〜０．２％、Ｂが０．００１〜０．０１％、Ｎが０．１
〜０．３％、Ｏが０．００２〜０．０２５％、Ｍｇが
０．０１％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成
の心線の周囲に、被覆剤全重量に対し、炭酸塩を１５〜
４５％、ＳｉＯ₂ を３〜１７％、金属弗化物を５〜３０
％、金属粉末を１〜４５％含有し、かつ前記炭酸塩中の
Ｃが２〜５．５％、金属粉末中のＣが０．００１〜０．
２％である被覆剤が被覆率２０〜４０％で被覆されてい
ることを特徴とする高窒素オーステナイト・ステンレス
鋼用被覆アーク溶接棒にある。

【００１４】

【作用】本発明の高窒素オーステナイト・ステンレス鋼
用被覆アーク溶接棒が目標とする必須性能として、高温
・高圧環境下における優れた耐食性・強度・耐脆化特性
の確保とともに、良好な耐高温割れ性や溶接作業性の確
保がある。これらすべての溶接性能を満足させるために
は、被覆アーク溶接棒の心線および被覆剤の成分を調整
することにより、良好な溶接作業性を確保しつつ、高窒
素オーステナイト・ステンレス鋼の溶着金属成分をベー
スにしてＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｏ、Ｍｇをそれぞれ適量範囲に制
御する必要がある。

【００１５】まず心線中の各成分の限定理由について説
明する。心線中に添加するＣは、被覆剤中のＣ添加源と
ともに溶着金属に歩留って高温強度を高めるが、適正量
を超えると耐高温割れ性の劣化を著しく助長する。従っ
て心線中のＣ適量範囲は０．０１〜０．１２％にする必
要がある。

【００１６】Ｓｉは、脱酸剤として添加し、ブローホー
ル等のない清浄な溶着金属を得られるが、多量に添加す
ると高温割れの発生を助長する。従って、心線中に添加
する適量範囲は０．０５〜０．５％に制御しなければな
らない。

【００１７】Ｍｎは、先のＳｉと同様に脱酸剤としての
効果が期待でき、窒化し易いのでブローホールがない健
全な溶着金属を保ちながら、Ｎの溶解量を高めることが
できる。また高温割れの防止にも有効に作用するが、多
量に添加するとスラグの剥離性を損なうことになるので
０．５〜１．５％にしなければならない。

【００１８】Ｐ、Ｓが高温割れ感受性を高めることは一
般的に知られているが、本発明のように完全オーステナ
イト組織の溶着金属においては、Ｐを０．０１％以下、
Ｓを０．００８％以下に制限する必要がある。

【００１９】Ｎｉは、溶着金属のオーステナイト組織を
安定化し、延性・靱性の機械的性質を高める。しかし、
心線中のＮｉ量が高くなると被覆アーク溶接棒の耐棒焼
け性が著しく劣化するため、２２〜２８％に制御しなけ
ればならない。

【００２０】Ｃｒは、耐食性・高温強度を良好にするた
め必須である。また先のＭｎと同様にＮの溶解量を高め
たり、脱酸剤としても作用する反面、添加し過ぎると延
性・靱性の機械的性質を損なう。従って１８〜２８％が
適量である。

【００２１】Ｍｏは、高温強度を高めるが、靱性の劣化
を助長するので０．５〜２．５％に制御する。

【００２２】Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂは、ともに耐高温割れ性に
対しては悪影響を及ぼすものの、高温強度を高めるとい
う利点がある。これらの短所を抑えながら長所を引き出
すためには、これらすべての成分をともに必須としてＮ
ｂを０．０５〜０．６％、Ｔｉを０．０２〜０．２％、
Ｂを０．００１〜０．０１％に制御しなければならな
い。

【００２３】心線から溶着金属に添加されるＮ量は、溶
接中のシールドが完全であれば大気中のＮの侵入を阻止
できるため、心線と溶着金属のＮ量はほぼ当量になる。
しかし、Ｎの上限添加量には限界があり、Ｎと親和力の
強いＣｒ、Ｍｎ等の含有量によって必然的に決まる。Ｎ
は、高温強度および耐食性を高める上で心線中に０．１
％以上必要であるが、心線中にＮが固溶できる最大量は
０．３％程度である。

【００２４】Ｏ（酸素）は、心線中や被覆剤中から溶着
金属に添加するＣｒ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃ等の歩
留率を低下するので、間接的ではあるが高温強度や耐食
性等の溶接諸性能に影響を及ぼすので０．００２〜０．
０２５％に制御する必要がある。

【００２５】Ｍｇは、脱酸剤としての効果があるもの
の、心線中にＭｇを所定量以上に含有すると、心線の溶
融速度を高める結果、アーク切れを多発させるので溶接
を安定して持続させることが難しくなる。したがって
０．０１％以下に制限する必要がある。

【００２６】その他の心線中に含有する残部成分として
はＦｅおよび不可避的不純物がある。

【００２７】つぎに、被覆剤中の各成分の限定理由につ
いて説明する。溶着金属に添加されるＣは、心線中のＣ
とともに、被覆剤中に不純物として含まれるＣや炭酸塩
中のＣからもたらされるので、これらのＣの添加源につ
いて、それぞれ適正範囲に制御しなければ溶着金属のＣ
含有量は不安定なものとなる。例えば、Ｃは高温強度を
高める一方、適正添加量を超えると耐高温割れ性が著し
く劣化する性質があるので、溶着金属性能を安定化させ
るためにもＣ量の制御は必須である。

【００２８】被覆剤中の炭酸塩は、溶接中にＣＯ₂ を発
生してアークの吹付けを強くするとともに、スラグの流
動性を良くするが、過多にするとスパッタが多発し、ビ
ード形状も劣化するので１５〜４５％に制御しなければ
ならない。炭酸塩としては炭酸カルシウム、マグネサイ
ト、ドロマイト、炭酸バリウム等を添加できる。

【００２９】ＳｉＯ₂ は溶融スラグに適度の粘性を持た
せ、全姿勢溶接でのビード形状を良好にするが、過多に
なると立向姿勢のビード形状が凸になるので３〜１７％
にする必要がある。ＳｉＯ₂ の添加源としては、珪砂、
カリ長石、セリサイト、固着剤に用いる水ガラス等があ
る。

【００３０】金属弗化物はスラグの融点や粘性を下げ、
かつ溶込みを深くするので、融合不良やブローホールの
欠陥防止に有効である。しかし過多になるとスパッタが
多発し、ビード形状が凸になるので５〜３０％に制御し
なければならない。

【００３１】金属粉末は溶着金属の成分調整を目的とし
た合金剤および脱酸剤として添加するものであり、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｆｅ−Ｎｂ、Ｆｅ−Ｂ、
Ｆｅ−Ａｌ等の粒径が３５０μｍ以下の粉末を指す。１
％以上添加されるが４５％を超えると被覆剤の耐熱性が
著しく劣化するので、上限を制限しなければならない。

【００３２】炭酸塩中のＣは、溶接中に溶融金属を保護
するＣＯ₂ 発生量に関係するため、大気雰囲気を遮断
し、安定した溶着金属成分を得るために有効である。炭
酸塩が溶接中に発生するＣＯ₂ 量は炭酸塩中のＣに比例
するから、溶着金属のＣ量やその他の成分の含有量にも
影響を及ぼすので、２〜５．５％に制御しなければなら
ない。

【００３３】金属粉末中のＣは、前記の合金剤や脱酸剤
中に含まれるＣ量を指し、これらのＣは、心線中のＣと
同様に溶着金属に歩留り易く、その作用も同様であり
０．００１〜０．２％に制御しなければならない。

【００３４】被覆剤中に添加できるその他成分として、
ＣａＯ、ＭｇＯ、Ａｌ₂ Ｏ₃ 、Ｎａ₂ Ｏ、Ｋ₂ Ｏ、Ｆｅ
Ｏ、ＭｎＯ、ＴｉＯ₂ 等があり、アークの安定性、スラ
グの流動性等作業性目的の必要に応じて、単独あるいは
２種類以上を複合して使用できるが、いずれの場合にお
いても、その許容範囲は必須成分の構成比を損なわない
程度の、被覆剤全重量で１０％以下にとどめる必要があ
る。

【００３５】被覆率とは被覆アーク溶接棒全重量に対す
る被覆剤全重量の占める割合を意味し、少なすぎたり、
多すぎても溶接時のアークは不安定になり、溶着金属成
分もばらつくことになる。また、少なすぎると溶接棒が
棒焼けを起こし、多すぎるとスラグ量は過多になるので
２０〜４０％の範囲に制御しなければならない。

【００３６】以上のように本発明の高窒素オーステナイ
ト・ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒は心線中のＣ、Ｍ
ｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎ、Ｏ等の成
分を適量範囲に制御し、かつ所定の割合に制御した被覆
剤において、その被覆剤中の炭酸塩、ＳｉＯ₂ 、金属弗
化物、金属粉末を適正範囲に制御するとともに、炭酸塩
や金属粉末に含まれるＣ量を制御することにより、高温
・高圧下でも高強度・高耐食性の耐高温割れ性に優れる
溶着金属が得られ、全姿勢の溶接作業性も良好にするこ
とができる。

【００３７】ここで、被覆アーク溶接棒の製造方法につ
いて言及すると、心線と配合・混合した被覆剤を準備し
てから被覆剤に固着剤（珪酸カリおよび珪酸ソーダの水
溶液）を添加しながら湿式混合を行い、心線の周囲に塗
装する。また塗装後１５０〜４００℃で約１〜３時間の
乾燥・焼成を行う。

【００３８】

【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。本
発明被覆アーク溶接棒の適用鋼種は高温環境で使用され
る高窒素オーステナイト・ステンレス鋼であり、その他
の溶接施工条件は市販汎用ステンレス溶接棒と特に差異
のない一般的なものである。表１に供試心線の化学成分
を示す。また表２ないし表５に供試心線と被覆剤の組合
わせによる被覆アーク溶接棒の組成を示す。表６には使
用した母材の化学成分を示す。

【００３９】

【表１】

【００４０】

【表２】

【００４１】

【表３】

【００４２】

【表４】

【００４３】

【表５】

【００４４】

【表６】

【００４５】表７ないし表１０に表２ないし表５の被覆
アーク溶接棒と母材を用いて溶接した溶着金属の分析結
果、引張試験結果、衝撃試験結果、側曲げ試験結果、高
温割れ試験結果、耐食性試験結果、Ｘ線試験結果、溶接
作業性試験結果を示す。

【００４６】

【表７】

【００４７】

【表８】

【００４８】

【表９】

【００４９】

【表１０】

【００５０】溶接方法は棒径３．２ｍｍの溶接棒を用
い、溶接電流７０〜１００Ａ（ＡＣ）、アーク電圧２１
〜２５Ｖ、溶接速度１００〜２５０ｍｍ／ｍｉｎで図１
に示す開先形状の試験板を治具で拘束してから１パス目
を裏波溶接し、その上を積層盛りした。図１において、
板厚ｔ＝１６ｍｍ、開先角度θ＝６０°、ルートフェー
スｒ＝１．５ｍｍとした。なお、溶接作業性試験は下向
および立向上進の各姿勢で行ったが、その他の諸試験は
下向だけで実施した。

【００５１】高温割れ試験は溶接部断面マクロ試験片を
６個採取し、湿式研磨およびエッチング後、１００〜２
００倍の顕微鏡にて割れの有無を観察した。また引張試
験片は図２の要領でＪＩＳＺ３１１１Ａ２号試験片
を採取した。衝撃試験は７００℃×１０００および３０
００時間の時効処理した溶着金属から図３の要領でＪＩ
ＳＺ３１１１４号試験片を採取した。また側曲げ試
験は溶接部から厚さ９．５ｍｍの試験片を採取し、曲げ
半径１８ｍｍ、曲げ角度１８０°の条件で溶接部断面の
曲げ延性を調査した。

【００５２】耐食性試験は図４の要領で試験片を採取
し、石炭焚ボイラの環境を想定した混合ガス（０．５％
ＳＯ₂ ＋５％Ｏ₂ ＋１５％ＣＯ₂ ＋ｂａｌ．Ｎ₂ ）雰囲
気のもとで人工合成灰（１．５ｍｏｌＫ₂ ＳＯ₄ ＋
１．５ｍｏｌＮａ₂ ＳＯ₄ ＋１．０ｍｏｌＦｅ₂ Ｏ
₃ ）中における７００℃×１００ｈｒの条件で腐食減量
を調査した。なお上記図２ないし図４において１が母
材、２が溶接金属、３がそれぞれの試験片採取位置であ
る。またＸ線試験は溶接部のＸ線透過写真を撮影し、Ｊ
ＩＳＺ３１０４の判定基準により評価した。

【００５３】表２ないし表５および表７ないし表１０の
被覆アーク溶接棒記号Ｎｏ．１〜２１は比較例であり、
Ｎｏ．２２〜３６は本発明である。表７ないし表１０か
ら明らかなように、Ｎｏ．１は心線中のＣが０．０１％
未満で、被覆剤中の炭酸塩のＣも２％未満のため高温強
度が低すぎる。またＮｏ．２は心線中のＣが０．１２％
を超え、被覆剤中の炭酸塩のＣも５．５％を超えてお
り、また金属粉末のＣも０．２％を超えたため高温割れ
が発生し易い。またＮｏ．３は心線中のＳｉが０．０５
％未満で、Ｍｎも０．５％未満のためブローホールが発
生し易い。

【００５４】Ｎｏ．４は心線中のＳｉが０．５％を、Ｔ
ｉが０．２％を、Ｂが０．０１％をいずれも超えている
ため高温割れが発生し易い。またＮｏ．５は心線中のＭ
ｎが１．５％を超えているため、スラグの剥離性が悪
い。またＮｏ．６は心線中のＰが０．０１％を、Ｓが
０．００８％をそれぞれ超えているため高温割れが発生
し易い。Ｎｏ．７はＮｉが２２％未満で、Ｃｒが２８％
を超えており、またＭｏも２．５％を超えているため靱
性が低い。

【００５５】Ｎｏ．８はＮｉが２８％を超えているため
耐棒焼け性が悪く、Ｎｏ．９はＣｒが１８％未満で、Ｍ
ｏも０．５％未満のため高温強度が低い。またＮｏ．１
０はＮｂが０．６％を超えているため高温割れが発生し
易く、またＮｏ．１１はＮが０．１％未満のため高温強
度が低い。またＮｏ．１２はＯが０．００２％未満のた
め、Ｃ、Ｓｉ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂの歩留りが高くなったた
め、高温割れが発生し易く、逆にＯが０．０２５％を超
えているＮｏ．１３は高温強度が低い。

【００５６】Ｎｏ．１４はＭｇが０．０１％を超えてい
るためアークが切れ易く、不安定になっている。またＮ
ｏ．１５は被覆剤中の炭酸塩が１５％未満のためアーク
が弱く、スラグの流動性も悪いため凸ビードになり易
い。またＮｏ．１６は炭酸塩が４５％を超えているた
め、スパッタが多く、均一なビードが得られない。また
Ｎｏ．１７はＳｉＯ₂ が３％未満のため、ビード形状が
悪く、Ｎｏ．１８は１７％を超えているため立向姿勢の
作業性が悪い。

【００５７】Ｎｏ．１９は金属弗化物が５％未満のため
スラグ流動性が悪く、３０％を超えるＮｏ．２０はスパ
ッタが多い。またＮｏ．２１は金属粉末が４５％を超え
ているため耐棒焼け性が悪い。これに対して本発明のＮ
ｏ．２２〜３６は、いずれも強度、靱性、耐食性が良好
であり、Ｘ線性能や耐高温割れ性、溶接作業性も優れて
いる。

【００５８】

【発明の効果】以上のように本発明の高窒素オーステナ
イト・ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒は、発電プラン
ト等の高温・高圧環境で使用される高窒素オーステナイ
ト・ステンレス鋼の溶接において良好な溶接作業性を有
し、高温割れおよびブローホール、融合不良等の欠陥防
止が容易であって、その溶接部は強度・延性・靱性・耐
食性が優れている。従って高窒素オーステナイト・ステ
ンレス鋼の被覆アーク溶接の作業能率が向上するととも
に、健全で高品質の溶接部を確保できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例の溶接試験における開先形状を示す断面
図

【図２】溶着金属の引張試験片採取位置を示す断面図

【図３】溶着金属の衝撃試験片採取位置を示す断面図

【図４】溶着金属の腐食試験片採取位置を示す断面図

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平５−220594（ＪＰ，Ａ) 特開平２−205293（ＪＰ，Ａ) 特開昭61−182897（ＪＰ，Ａ) 特開昭53−37554（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B23K 35/30 B23K 35/365

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】心線全重量に対し重量％で、Ｃが０．０
１〜０．１２％、Ｓｉが０．０５〜０．５％、Ｍｎが
０．５〜１．５％、Ｐが０．０１％以下、Ｓが０．００
８％以下、Ｎｉが２２〜２８％、Ｃｒが１８〜２８％、
Ｍｏが０．５〜２．５％、Ｎｂが０．０５〜０．６％、
Ｔｉが０．０２〜０．２％、Ｂが０．００１〜０．０１
％、Ｎが０．１〜０．３％、Ｏが０．００２〜０．０２
５％、Ｍｇが０．０１％以下、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物の組成の心線の周囲に、被覆剤全重量に対し、炭
酸塩を１５〜４５％、ＳｉＯ₂ を３〜１７％、金属弗化
物を５〜３０％、金属粉末を１〜４５％含有し、かつ前
記炭酸塩中のＣが２〜５．５％、金属粉末中のＣが０．
００１〜０．２％である被覆剤が被覆率２０〜４０％で
被覆されていることを特徴とする高窒素オーステナイト
・ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒。