JP2001018089A - 溶接高温割れ抵抗性に優れた溶接継手 - Google Patents
溶接高温割れ抵抗性に優れた溶接継手Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】溶接高温割れ抵抗性に優れた安価な溶接継手を
提供する。 【解決手段】溶接金属が下記の式と式を満たす化学
組成を有し、かつ溶接金属中のＰを含む介在物量が面積
率で0.01〜0.1％の溶接継手。 (Cr+1.5Si+0.5Nb)／(Ni+30C+0.5Mn)≦1.5 … (200Ni0.45+570)P+(240Ni0.45+684)S+(2000Ni0.45+570
0)B+{-0.04(Ni-45)2+55}Si+{-0.036(Ni-45)2+49.5}Nb+3
64≦500 …
提供する。 【解決手段】溶接金属が下記の式と式を満たす化学
組成を有し、かつ溶接金属中のＰを含む介在物量が面積
率で0.01〜0.1％の溶接継手。 (Cr+1.5Si+0.5Nb)／(Ni+30C+0.5Mn)≦1.5 … (200Ni0.45+570)P+(240Ni0.45+684)S+(2000Ni0.45+570
0)B+{-0.04(Ni-45)2+55}Si+{-0.036(Ni-45)2+49.5}Nb+3
64≦500 …
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶接高温割れ抵抗
性に優れた溶接継手に関する。
性に優れた溶接継手に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ３１０ＳなどのＦｅ基合金やＮｉ
基合金などに代表されるオーステナイト系合金は、耐食
性、耐熱性、延性および低温靱性に優れている。このた
め、化学工業、石油精製、火力発電プラント、原子力発
電などの各種装置およびそれらの構造物に広く利用され
ている。
基合金などに代表されるオーステナイト系合金は、耐食
性、耐熱性、延性および低温靱性に優れている。このた
め、化学工業、石油精製、火力発電プラント、原子力発
電などの各種装置およびそれらの構造物に広く利用され
ている。
【０００３】しかし、上記のようなオーステナイト系合
金は、溶接施工時に高温割れの発生が問題となることが
多い。また、ＳＵＳ３０４とインバー合金（３６％Ｎｉ
−残Ｆｅ）との異材溶接時にも高温割れが問題になるこ
とがある。このため、従来から、このような問題を解決
するための研究が数多く行われており、種々の方法が開
発されてきた。
金は、溶接施工時に高温割れの発生が問題となることが
多い。また、ＳＵＳ３０４とインバー合金（３６％Ｎｉ
−残Ｆｅ）との異材溶接時にも高温割れが問題になるこ
とがある。このため、従来から、このような問題を解決
するための研究が数多く行われており、種々の方法が開
発されてきた。
【０００４】その代表的な方法は、(a) ＰやＳなどの不
純物元素またはＳｉやＮｂなどの合金元素の含有量を低
減する、(b) Ｍｎ、Ｍｏ、Ｗ、ＬａおよびＲＥＭなどの
合金元素を積極的に添加する、(c) 溶接施工条件を適正
化するなどである（例えば、溶接学会誌、第５７巻（１
９８８）第７号、第４９６頁参照）。
純物元素またはＳｉやＮｂなどの合金元素の含有量を低
減する、(b) Ｍｎ、Ｍｏ、Ｗ、ＬａおよびＲＥＭなどの
合金元素を積極的に添加する、(c) 溶接施工条件を適正
化するなどである（例えば、溶接学会誌、第５７巻（１
９８８）第７号、第４９６頁参照）。
【０００５】しかし、上記の方法のうち、(a) の方法は
製鋼コスト、(b) の方法は材料コスト、(c) の方法は作
業コストの増大を招くという欠点があった。
製鋼コスト、(b) の方法は材料コスト、(c) の方法は作
業コストの増大を招くという欠点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、不純
物元素の低減、特にＰの低減化を図らずとも良好な耐高
温割れ感受性を発揮し、溶接高温割れ抵抗性に優れた安
価な溶接継手を提供することにある。
物元素の低減、特にＰの低減化を図らずとも良好な耐高
温割れ感受性を発揮し、溶接高温割れ抵抗性に優れた安
価な溶接継手を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の溶
接高温割れ抵抗性に優れた溶接継手にある。
接高温割れ抵抗性に優れた溶接継手にある。
【０００８】溶接金属が下記の式と式を満たす化学
組成を有し、かつ溶接金属中のＰを含む介在物量が面積
率で０．０１〜０．１％の溶接高温割れ抵抗性に優れた
溶接継手。
組成を有し、かつ溶接金属中のＰを含む介在物量が面積
率で０．０１〜０．１％の溶接高温割れ抵抗性に優れた
溶接継手。
【０００９】 (Cr+1.5Si+0.5Nb)／(Ni+30C+0.5Mn)≦1.5 … (200Ni0.45+570)P+(240Ni0.45+684)S+(2000Ni0.45+5700)B +{-0.04(Ni-45)2+55}Si+{-0.036(Ni-45)2+49.5}Nb+364≦500 … ここで、上記式と式中の元素記号は、溶接金属中に
含まれる各元素の含有量（重量％）を意味する。
含まれる各元素の含有量（重量％）を意味する。
【００１０】上記の本発明は、次の知見に基づいて完成
させた。すなわち、本発明者は、安価で高温割れ抵抗性
に優れた溶接継手を得るために、高温割れ感受性に及ぼ
す溶接金属中の合金元素および介在物の影響について検
討を行った。その結果、次のことを知見した。
させた。すなわち、本発明者は、安価で高温割れ抵抗性
に優れた溶接継手を得るために、高温割れ感受性に及ぼ
す溶接金属中の合金元素および介在物の影響について検
討を行った。その結果、次のことを知見した。
【００１１】高温割れ抵抗性に悪影響を及ぼすＰおよび
その他の不純物元素の低減は必ずしも必要でなく、その
含有量が多くても、溶接金属の化学組成と溶接金属中の
Ｐを含む介在物量が適正であれば、高温割れ抵抗性が向
上し、高温割れは発生しない。
その他の不純物元素の低減は必ずしも必要でなく、その
含有量が多くても、溶接金属の化学組成と溶接金属中の
Ｐを含む介在物量が適正であれば、高温割れ抵抗性が向
上し、高温割れは発生しない。
【００１２】すなわち、溶接金属が上記の式と式を
満たす化学組成を有し、かつこの溶接金属中のＰを含む
介在物量が面積率で０．０１〜０．１％であれば、Ｐお
よびその他の不純物元素の含有量が多くても、高温割れ
が発生しないことを確認した。
満たす化学組成を有し、かつこの溶接金属中のＰを含む
介在物量が面積率で０．０１〜０．１％であれば、Ｐお
よびその他の不純物元素の含有量が多くても、高温割れ
が発生しないことを確認した。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の溶接継手を上記の
ように定めた理由について説明する。なお、以下におい
て、各元素の「％」は「重量％」を意味する。
ように定めた理由について説明する。なお、以下におい
て、各元素の「％」は「重量％」を意味する。
【００１４】溶接金属：溶接金属は、下記の式と式
を満たす化学組成を有する合金であればよく、特に制限
されない。すなわち、その合金は、下記の式中に示さ
れる元素であるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、ＮｉおよびＮｂ
以外に、５％以下のＷ、２％以下のＶ、１０％以下のＣ
ｏ、５％以下のＭｏ、２％以下のＲＥＭ、１％以下のＭ
ｇ、１％以下のＣａ、５％以下のＴｉなどのうちのいず
れか１種または２種以上を含むものであってよく、この
場合でも、本発明の効果は失われない。
を満たす化学組成を有する合金であればよく、特に制限
されない。すなわち、その合金は、下記の式中に示さ
れる元素であるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、ＮｉおよびＮｂ
以外に、５％以下のＷ、２％以下のＶ、１０％以下のＣ
ｏ、５％以下のＭｏ、２％以下のＲＥＭ、１％以下のＭ
ｇ、１％以下のＣａ、５％以下のＴｉなどのうちのいず
れか１種または２種以上を含むものであってよく、この
場合でも、本発明の効果は失われない。
【００１５】 (Cr+1.5Si+0.5Nb)／(Ni+30C+0.5Mn)≦1.5 … (200Ni0.45+570)P+(240Ni0.45+684)S+(2000Ni0.45+5700)B +{-0.04(Ni-45)2+55}Si+{-0.036(Ni-45)2+49.5}Nb+364≦500 … ここで、式と式中の元素記号は、溶接金属中に含ま
れる各元素の含有量（重量％）を意味する。
れる各元素の含有量（重量％）を意味する。
【００１６】なお、溶接金属を上記の式と式を満た
す化学組成を有する合金としたのは、次の理由による。
すなわち、その化学組成が上記の式を満たさない場
合、すなわち式の左辺で求められ値が１．５を超える
と、溶金凝固時の初晶がオーステナイトからフェライト
に変わるため、高温割れ感受性が低下し、高温割れ発生
が問題とならないためである。
す化学組成を有する合金としたのは、次の理由による。
すなわち、その化学組成が上記の式を満たさない場
合、すなわち式の左辺で求められ値が１．５を超える
と、溶金凝固時の初晶がオーステナイトからフェライト
に変わるため、高温割れ感受性が低下し、高温割れ発生
が問題とならないためである。
【００１７】また、上記式の左辺は溶接金属の高温割
れ感受性を表すパラメーター値を求める式であるが、こ
の式を満たさない場合、すなわち式の左辺で求めら
れる値が５００を超えると、次に述べるＰを含む介在物
とマトリックス相であるオーステナイト相との界面エネ
ルギーが低下し、Ｐを含む介在物が粒界に膜状に残存し
て高温割れ感受性が上昇し、高温割れが発生するためで
ある。なお、式の左辺で求められる値は小さければ小
さいほどよく、その下限は定める必要はない。
れ感受性を表すパラメーター値を求める式であるが、こ
の式を満たさない場合、すなわち式の左辺で求めら
れる値が５００を超えると、次に述べるＰを含む介在物
とマトリックス相であるオーステナイト相との界面エネ
ルギーが低下し、Ｐを含む介在物が粒界に膜状に残存し
て高温割れ感受性が上昇し、高温割れが発生するためで
ある。なお、式の左辺で求められる値は小さければ小
さいほどよく、その下限は定める必要はない。
【００１８】溶接金属中のＰを含む介在物量：Ｐを含む
介在物は、マトリックス相であるオーステナイト相との
界面エネルギーが大きいため、溶金の凝固時に粒界３重
点部に球状で局在化して特定粒界面への応力集中を緩和
し、割れ発生とその伝播を抑制する作用を有する。
介在物は、マトリックス相であるオーステナイト相との
界面エネルギーが大きいため、溶金の凝固時に粒界３重
点部に球状で局在化して特定粒界面への応力集中を緩和
し、割れ発生とその伝播を抑制する作用を有する。
【００１９】しかし、その量が、面積率で、０．０１％
未満では上記の効果が十分でなく、逆に、０．１％を超
えると、溶接金属が上記の式と式を満たす化学組成
を有するものであっても、Ｐを含む介在物が粒界に膜状
に残存するようになり、かえって割れ発生とその伝播を
助長し、高温割れが発生する。このため、本発明では、
溶接金属中のＰを含む介在物量を、面積率で０．０１〜
０．１％とした。
未満では上記の効果が十分でなく、逆に、０．１％を超
えると、溶接金属が上記の式と式を満たす化学組成
を有するものであっても、Ｐを含む介在物が粒界に膜状
に残存するようになり、かえって割れ発生とその伝播を
助長し、高温割れが発生する。このため、本発明では、
溶接金属中のＰを含む介在物量を、面積率で０．０１〜
０．１％とした。
【００２０】ここで、上記の面積率とは、ＪＩＳ Ｇ
０５５５に規定される点算法で定義される率のことであ
る。
０５５５に規定される点算法で定義される率のことであ
る。
【００２１】なお、Ｐを含む介在物は、例えば、試料表
面を研磨腐食処理後、抽出レプリカ膜を作製し、このレ
プリカ膜をＴＥＭまたはＥＤＸを用いて分別同定するこ
とができる。
面を研磨腐食処理後、抽出レプリカ膜を作製し、このレ
プリカ膜をＴＥＭまたはＥＤＸを用いて分別同定するこ
とができる。
【００２２】上記Ｐを含む介在物の化学組成は特に制限
しないが、重量％で、Ｆｅ、ＣｒおよびＮｉのうちの少
なくとも一種以上を合計で３０〜９０％含むものである
ことが好ましく、より好ましくは、５％以下のＳｉ、５
％以下のＭｎ、１％以下のＯ（酸素）、１％以下のＳ、
１％以下のＬａ、１％以下のＣｅ、１％以下のＲＥＭお
よび１％以下のＢのうちののいずれか１種または２種以
上を含むのものであることが望ましい。その理由は次の
とおりである。
しないが、重量％で、Ｆｅ、ＣｒおよびＮｉのうちの少
なくとも一種以上を合計で３０〜９０％含むものである
ことが好ましく、より好ましくは、５％以下のＳｉ、５
％以下のＭｎ、１％以下のＯ（酸素）、１％以下のＳ、
１％以下のＬａ、１％以下のＣｅ、１％以下のＲＥＭお
よび１％以下のＢのうちののいずれか１種または２種以
上を含むのものであることが望ましい。その理由は次の
とおりである。
【００２３】Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉ：これらの元素のうちの
少なくとも一種以上の合計含有量が３０％未満または９
０％を超えると、マトリックス相であるオーステナイト
相に対するＰを含む介在物の界面エネルギーが低下し、
Ｐを含む介在物が粒界に膜状に残存しやすくなって割れ
感受性が上昇する。したがって、Ｆｅ、ＣｒおよびＮｉ
のうちの少なくとも一種以上の合計含有量は、３０〜９
０％とするのがよい。
少なくとも一種以上の合計含有量が３０％未満または９
０％を超えると、マトリックス相であるオーステナイト
相に対するＰを含む介在物の界面エネルギーが低下し、
Ｐを含む介在物が粒界に膜状に残存しやすくなって割れ
感受性が上昇する。したがって、Ｆｅ、ＣｒおよびＮｉ
のうちの少なくとも一種以上の合計含有量は、３０〜９
０％とするのがよい。
【００２４】Ｓｉ、Ｍｎ、Ｏ、Ｓ、Ｌａ、Ｃｅ、ＲＥ
Ｍ、Ｂ：これらの元素は、必ずしも含有させる必要はな
い。しかし、これらのうちのいずれか１種を単独または
２種以上を複合で含有させれば、いずれの元素も、マト
リックス相であるオーステナイト相に対するＰを含む介
在物の界面エネルギーを上昇させ、粒界３重点部へのＰ
を含む介在物の球状での局在化を促進させる作用を有し
ている。このため、上記の効果を得たい場合には含有さ
せることができ、その効果は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｌａ、Ｃｅ
およびＲＥＭの場合０．０１％以上、Ｏ、ＳおよびＢの
場合０．００１％以上で顕著になる。しかし、ＳｉとＭ
ｎは５％、Ｏ、Ｓ、Ｌａ、Ｃｅ、ＲＥＭおよびＢは１％
でその効果が飽和し、これ以上含有させるとコスト上昇
を招くだけになる。したがって、含有させる場合のこれ
らの元素の含有量は、それぞれ下記の量とするのがよ
い。
Ｍ、Ｂ：これらの元素は、必ずしも含有させる必要はな
い。しかし、これらのうちのいずれか１種を単独または
２種以上を複合で含有させれば、いずれの元素も、マト
リックス相であるオーステナイト相に対するＰを含む介
在物の界面エネルギーを上昇させ、粒界３重点部へのＰ
を含む介在物の球状での局在化を促進させる作用を有し
ている。このため、上記の効果を得たい場合には含有さ
せることができ、その効果は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｌａ、Ｃｅ
およびＲＥＭの場合０．０１％以上、Ｏ、ＳおよびＢの
場合０．００１％以上で顕著になる。しかし、ＳｉとＭ
ｎは５％、Ｏ、Ｓ、Ｌａ、Ｃｅ、ＲＥＭおよびＢは１％
でその効果が飽和し、これ以上含有させるとコスト上昇
を招くだけになる。したがって、含有させる場合のこれ
らの元素の含有量は、それぞれ下記の量とするのがよ
い。
【００２５】Ｓｉ：０．０１〜５％、Ｍｎ：０．０１〜
５％、Ｏ：０．００１〜１％、Ｓ：０．００１〜１％、
Ｌａ：０．０１〜５％、Ｃｅ：０．０１〜５％、ＲＥ
Ｍ：０．０１〜１％、Ｂ：０．００１〜１％。
５％、Ｏ：０．００１〜１％、Ｓ：０．００１〜１％、
Ｌａ：０．０１〜５％、Ｃｅ：０．０１〜５％、ＲＥ
Ｍ：０．０１〜１％、Ｂ：０．００１〜１％。
【００２６】なお、これらの元素は、予め母材または溶
加材に必要な量を添加しておくことで含有させるように
すればよい。
加材に必要な量を添加しておくことで含有させるように
すればよい。
【００２７】本発明の溶接継手は、その溶接金属が上記
の式と式を満たす化学組成を有し、かつ溶接金属中
のＰを含む介在物量が面積率で０．０１〜０．１％であ
りさえすればよく、母材の種類（材質）は特に制限され
ない。すなわち、その溶接継手は、例えば、母材が炭素
鋼とステンレス鋼の異材継手などで、オーステナイト系
の溶接材料を用いた場合でも、その効果は同じである。
の式と式を満たす化学組成を有し、かつ溶接金属中
のＰを含む介在物量が面積率で０．０１〜０．１％であ
りさえすればよく、母材の種類（材質）は特に制限され
ない。すなわち、その溶接継手は、例えば、母材が炭素
鋼とステンレス鋼の異材継手などで、オーステナイト系
の溶接材料を用いた場合でも、その効果は同じである。
【００２８】したがって、母材は、炭素鋼、ステンレス
鋼、Ｎｉ基合金といった合金であればいずれの合金であ
ってもよい。しかし、通常、高温割れが問題となる合金
は、Ｆｅ基またはＮｉ基からなるオーステナイト系合金
である。このため、母材としては、オーステナイト系合
金が好ましく、より好ましくは上記の式の左辺値が４
以下のオーステナイト系合金を母材として用いるのが望
ましい。
鋼、Ｎｉ基合金といった合金であればいずれの合金であ
ってもよい。しかし、通常、高温割れが問題となる合金
は、Ｆｅ基またはＮｉ基からなるオーステナイト系合金
である。このため、母材としては、オーステナイト系合
金が好ましく、より好ましくは上記の式の左辺値が４
以下のオーステナイト系合金を母材として用いるのが望
ましい。
【００２９】上記本発明の溶接継手は、接合すべき母材
の化学組成に応じて予め成分調整された溶加材を用いれ
ば容易に得られ、その溶接方法と溶接条件に特別な制約
はない。このため、その溶接方法と溶接条件は特に制限
しないが、例えば、母材の肉厚が１０ｍｍの場合におけ
る溶接方法毎の好ましい溶接条件（入熱量）を例示すれ
ば次のとおりである。ＳＭＡＷ法では約１０〜２０ｋＪ
／ｃｍ、ＳＡＷ法では約２０〜４０ｋＪ／ｃｍ、ＭＩＧ
法では約１０〜３０ｋＪ／ｃｍ、ＴＩＧ法では約１０〜
２０ｋＪ／ｃｍ。
の化学組成に応じて予め成分調整された溶加材を用いれ
ば容易に得られ、その溶接方法と溶接条件に特別な制約
はない。このため、その溶接方法と溶接条件は特に制限
しないが、例えば、母材の肉厚が１０ｍｍの場合におけ
る溶接方法毎の好ましい溶接条件（入熱量）を例示すれ
ば次のとおりである。ＳＭＡＷ法では約１０〜２０ｋＪ
／ｃｍ、ＳＡＷ法では約２０〜４０ｋＪ／ｃｍ、ＭＩＧ
法では約１０〜３０ｋＪ／ｃｍ、ＴＩＧ法では約１０〜
２０ｋＪ／ｃｍ。
【００３０】
【実施例】表１に示す化学組成を有する１９種類の合金
からなる厚さ１０ｍｍ、幅１５０ｍｍ、長さ３００ｍｍ
の板材を準備した。
からなる厚さ１０ｍｍ、幅１５０ｍｍ、長さ３００ｍｍ
の板材を準備した。
【００３１】
【表１】
【００３２】準備した各板材は、同じ合金の板材同士を
突き合わせて種々の溶接方法と入熱量で溶接し、１９種
類の溶接継手を得た。その際、高温割れの発生の有無を
調査する一方、得られた各溶接継手の溶接金属の化学組
成と溶接金属中のＰを含む介在物量を調べた。これらの
調査結果を、溶接方法および入熱量と併せて表２に示す
とともに、式の左辺の計算値、Ｐを含む介在物量およ
び高温割れの発生有無との関係を図１にまとめて示し
た。
突き合わせて種々の溶接方法と入熱量で溶接し、１９種
類の溶接継手を得た。その際、高温割れの発生の有無を
調査する一方、得られた各溶接継手の溶接金属の化学組
成と溶接金属中のＰを含む介在物量を調べた。これらの
調査結果を、溶接方法および入熱量と併せて表２に示す
とともに、式の左辺の計算値、Ｐを含む介在物量およ
び高温割れの発生有無との関係を図１にまとめて示し
た。
【００３３】なお、一部の溶接継手については、溶接金
属中のＰを含む介在物の化学組成も調べ、その結果を表
３に示した。
属中のＰを含む介在物の化学組成も調べ、その結果を表
３に示した。
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】表１と図１の結果からわかるように、本発
明例の溶接継手（継手No. Ａ１〜Ａ９）は、高温割れは
発生せず、溶接高温割れ抵抗性に優れていた。特に、N
o. Ａ５の溶接継手は、溶接金属のＰ含有量が０．０３
０％と多いにもかかわらず、溶接高温割れ抵抗性に優れ
ることがわかる。
明例の溶接継手（継手No. Ａ１〜Ａ９）は、高温割れは
発生せず、溶接高温割れ抵抗性に優れていた。特に、N
o. Ａ５の溶接継手は、溶接金属のＰ含有量が０．０３
０％と多いにもかかわらず、溶接高温割れ抵抗性に優れ
ることがわかる。
【００３７】これに対し、比較例の溶接継手（継手No.
Ｂ１〜Ｂ１０）は、いずれも高温割れが発生し、溶接高
温割れ抵抗性が悪かった。
Ｂ１〜Ｂ１０）は、いずれも高温割れが発生し、溶接高
温割れ抵抗性が悪かった。
【００３８】具体的に説明すると、No. Ｂ１とＢ２の溶
接継手は、溶接金属の化学組成は本発明で規定する条件
を満たすものの、溶接金属中のＰを含む介在物量が本発
明で規定する下限値未満と少なすぎるために高温割れが
発生し、溶接高温割れ抵抗性が悪かった。
接継手は、溶接金属の化学組成は本発明で規定する条件
を満たすものの、溶接金属中のＰを含む介在物量が本発
明で規定する下限値未満と少なすぎるために高温割れが
発生し、溶接高温割れ抵抗性が悪かった。
【００３９】No. Ｂ３〜Ｂ５の溶接継手は、上記と同様
に、溶接金属の化学組成は本発明で規定する条件を満た
すものの、Ｐを含む介在物量が本発明で規定する上限値
超と多すぎるために高温割れが発生し、溶接高温割れ抵
抗性が悪かった。
に、溶接金属の化学組成は本発明で規定する条件を満た
すものの、Ｐを含む介在物量が本発明で規定する上限値
超と多すぎるために高温割れが発生し、溶接高温割れ抵
抗性が悪かった。
【００４０】No. Ｂ６〜Ｂ９の溶接継手は、Ｐを含む介
在物量は本発明で規定する範囲内であるが、溶接金属の
化学組成が本発明で規定する条件のうちの式を満たさ
ないために高温割れが発生し、溶接高温割れ抵抗性が悪
かった。
在物量は本発明で規定する範囲内であるが、溶接金属の
化学組成が本発明で規定する条件のうちの式を満たさ
ないために高温割れが発生し、溶接高温割れ抵抗性が悪
かった。
【００４１】No. Ｂ１０の溶接継手は、Ｐを含む介在物
量と溶接金属の化学組成の両方が本発明で規定する条件
を満たさないために高温割れが発生し、溶接高温割れ抵
抗性が悪かった。
量と溶接金属の化学組成の両方が本発明で規定する条件
を満たさないために高温割れが発生し、溶接高温割れ抵
抗性が悪かった。
【００４２】
【発明の効果】本発明の溶接継手は、Ｐの含有量が多く
ても優れた溶接高温割れ抵抗性を示すので、低Ｐ化が不
要であり、その分だけコスト低減が図れる。
ても優れた溶接高温割れ抵抗性を示すので、低Ｐ化が不
要であり、その分だけコスト低減が図れる。
【図１】実施例の結果を示す図で、式の左辺の計算値
とＰを含む介在物量とが高温割れの発生に及ぼす影響を
示す図である。
とＰを含む介在物量とが高温割れの発生に及ぼす影響を
示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】溶接金属が下記の式と式を満たす化学
組成を有し、かつ溶接金属中のＰを含む介在物量が面積
率で０．０１〜０．１％であることを特徴とする溶接高
温割れ抵抗性に優れた溶接継手。 (Cr+1.5Si+0.5Nb)／(Ni+30C+0.5Mn)≦1.5 … (200Ni0.45+570)P+(240Ni0.45+684)S+(2000Ni0.45+5700)B +{-0.04(Ni-45)2+55}Si+{-0.036(Ni-45)2+49.5}Nb+364≦500 … ここで、上記式と式中の元素記号は、溶接金属中に
含まれる各元素の含有量（重量％）を意味する。
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