JPH10263879A - 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 - Google Patents
高窒素オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒Info
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- JPH10263879A JPH10263879A JP8554397A JP8554397A JPH10263879A JP H10263879 A JPH10263879 A JP H10263879A JP 8554397 A JP8554397 A JP 8554397A JP 8554397 A JP8554397 A JP 8554397A JP H10263879 A JPH10263879 A JP H10263879A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｂ入りの高窒素オーステナイト系ステンレス
鋼心線を用いた被覆ア−ク溶接棒において、心線の焼鈍
時にＢが消失するという課題を解決し、かつ高温強度等
の溶接諸性能の安定化を図ることを目的とする。 【解決手段】 水素又はアルゴン雰囲気で焼鈍した高窒
素オーステナイト系ステンレス鋼を心線とし、ＣａＣＯ
3 及びＣａＦ2 等のスラグ形成剤、金属粉末をそれぞれ
適量とした被覆剤を被覆したことを特徴とする被覆ア−
ク溶接棒。 【効果】 発電プラント等に使用される高窒素オーステ
ナイト系ステンレス鋼の被覆ア−ク溶接において、溶接
部の高温強度等の溶接諸性能の安定化が期待できる。
鋼心線を用いた被覆ア−ク溶接棒において、心線の焼鈍
時にＢが消失するという課題を解決し、かつ高温強度等
の溶接諸性能の安定化を図ることを目的とする。 【解決手段】 水素又はアルゴン雰囲気で焼鈍した高窒
素オーステナイト系ステンレス鋼を心線とし、ＣａＣＯ
3 及びＣａＦ2 等のスラグ形成剤、金属粉末をそれぞれ
適量とした被覆剤を被覆したことを特徴とする被覆ア−
ク溶接棒。 【効果】 発電プラント等に使用される高窒素オーステ
ナイト系ステンレス鋼の被覆ア−ク溶接において、溶接
部の高温強度等の溶接諸性能の安定化が期待できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電力プラント等の高
温・高圧環境化で使用されるオーステナイト系ステンレ
ス鋼の溶接に適用する被覆アーク溶接棒に係わるもので
ある。詳しくは、δフェライトの晶出を抑制した高窒素
オーステナイト系ステンレス鋼の溶接において、その溶
接部が高温・高圧環境に曝されても強度・耐高温割れ性
・耐食性等の諸性能が優れ、かつ全姿勢で溶接作業性が
優れる被覆アーク溶接棒に関する。
温・高圧環境化で使用されるオーステナイト系ステンレ
ス鋼の溶接に適用する被覆アーク溶接棒に係わるもので
ある。詳しくは、δフェライトの晶出を抑制した高窒素
オーステナイト系ステンレス鋼の溶接において、その溶
接部が高温・高圧環境に曝されても強度・耐高温割れ性
・耐食性等の諸性能が優れ、かつ全姿勢で溶接作業性が
優れる被覆アーク溶接棒に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力発電においても省エネルギー
の観点から効率向上の動きが活発になってきている。こ
うした背景から、熱効率の向上を可能とするボイラー用
鋼管等の用途に、δフェライトの晶出を抑制した高Ｃｒ
−高Ｎｉ−高Ｎ系でＭｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ等を添加した
オーステナイト系ステンレス鋼管が開発され、すでに実
用化されつつある。このような趨勢から溶接材料面にお
いても、鋼管と同様な特性を確保することが必要になっ
てきている。この種の溶接材料として本発明者らは、母
材とほぼ共金成分系の特開平７−２８４９８８号公報に
開示されている「高窒素オーステナイト・ステンレス鋼
用被覆アーク溶接棒」を提案したが、この種の被覆アー
ク溶接棒は高温強度確保の一手段として心線中にＢを添
加している。しかし心線中のＢは、製造工程の溶解、鍛
造、圧延、焼鈍で消失しやすく、製造工程や最終心線径
の違いにより、Ｂ値がばらつくという課題があり、被覆
アーク溶接棒の棒径毎に品質のばらつきの原因となって
いた。
の観点から効率向上の動きが活発になってきている。こ
うした背景から、熱効率の向上を可能とするボイラー用
鋼管等の用途に、δフェライトの晶出を抑制した高Ｃｒ
−高Ｎｉ−高Ｎ系でＭｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ等を添加した
オーステナイト系ステンレス鋼管が開発され、すでに実
用化されつつある。このような趨勢から溶接材料面にお
いても、鋼管と同様な特性を確保することが必要になっ
てきている。この種の溶接材料として本発明者らは、母
材とほぼ共金成分系の特開平７−２８４９８８号公報に
開示されている「高窒素オーステナイト・ステンレス鋼
用被覆アーク溶接棒」を提案したが、この種の被覆アー
ク溶接棒は高温強度確保の一手段として心線中にＢを添
加している。しかし心線中のＢは、製造工程の溶解、鍛
造、圧延、焼鈍で消失しやすく、製造工程や最終心線径
の違いにより、Ｂ値がばらつくという課題があり、被覆
アーク溶接棒の棒径毎に品質のばらつきの原因となって
いた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記の特開平
７−２８４９８８号公報「高窒素オーステナイト・ステ
ンレス鋼用被覆アーク溶接棒」の課題であるＢ入りの被
覆アーク溶接棒における製造時の品質安定化及び溶着金
属性能の安定化を目的とする。
７−２８４９８８号公報「高窒素オーステナイト・ステ
ンレス鋼用被覆アーク溶接棒」の課題であるＢ入りの被
覆アーク溶接棒における製造時の品質安定化及び溶着金
属性能の安定化を目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ｎ、Ｂを
含有するオーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶
接棒における高温強度等、溶着金属性能の安定確保のた
め、心線の製造工程および心線と被覆剤の組成上から種
々の検討を実施した。その結果、以下の知見を得るに至
った。
含有するオーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶
接棒における高温強度等、溶着金属性能の安定確保のた
め、心線の製造工程および心線と被覆剤の組成上から種
々の検討を実施した。その結果、以下の知見を得るに至
った。
【０００５】即ち、従来の特開平７−２８４９８８号公
報の「高窒素オーステナイト・ステンレス鋼用被覆アー
ク溶接棒」において、心線製造工程の溶解、鍛造、圧
延、焼鈍という熱間加工の特に、伸線工程における焼鈍
中の雰囲気に、安価なアンモニア（ＮＨ3 ）分解ガスを
用いており、このような窒素が存在する雰囲気では、雰
囲気中の窒素と心線中のＢが反応し、Ｂの大半が消失す
るということが分かった。そこで、先ず、焼鈍雰囲気の
窒素を抑制する必要があり、アンモニア（ＮＨ3）分解
ガスの替わりに水素ガス又はアルゴンガスを用いれば、
Ｂの消失を防止できるとの結論を得た。即ち、図４は心
線製造工程の焼鈍雰囲気、焼鈍回数、心線径と心線中の
Ｂ量の関係を示すものであり、心線中のＢ量はアンモニ
ア分解ガス雰囲気で焼鈍した場合、水素ガス又はアルゴ
ンガス雰囲気で焼鈍した場合よりも低く、また、通常は
細径心線ほど焼鈍回数が多くなるので、同一インゴット
であっても、焼鈍回数の多い細径心線ほどＢ量が低くな
ることが明かとなった。
報の「高窒素オーステナイト・ステンレス鋼用被覆アー
ク溶接棒」において、心線製造工程の溶解、鍛造、圧
延、焼鈍という熱間加工の特に、伸線工程における焼鈍
中の雰囲気に、安価なアンモニア（ＮＨ3 ）分解ガスを
用いており、このような窒素が存在する雰囲気では、雰
囲気中の窒素と心線中のＢが反応し、Ｂの大半が消失す
るということが分かった。そこで、先ず、焼鈍雰囲気の
窒素を抑制する必要があり、アンモニア（ＮＨ3）分解
ガスの替わりに水素ガス又はアルゴンガスを用いれば、
Ｂの消失を防止できるとの結論を得た。即ち、図４は心
線製造工程の焼鈍雰囲気、焼鈍回数、心線径と心線中の
Ｂ量の関係を示すものであり、心線中のＢ量はアンモニ
ア分解ガス雰囲気で焼鈍した場合、水素ガス又はアルゴ
ンガス雰囲気で焼鈍した場合よりも低く、また、通常は
細径心線ほど焼鈍回数が多くなるので、同一インゴット
であっても、焼鈍回数の多い細径心線ほどＢ量が低くな
ることが明かとなった。
【０００６】本発明は以上の知見を基にして構成された
ものであり、その要旨とするところは、［請求項１］
Ｎ、Ｂを含有するオーステナイト系ステンレス鋼を水素
又はアルゴン雰囲気で焼鈍後心線とし、その心線の周囲
に被覆剤全重量に対して、炭酸カルシウムと弗化カルシ
ウムの両方を含むスラグ形成剤の合計が５０〜９０重量
％、金属粉末の合計が１０〜５０重量％、残部が前記以
外の金属酸化物、炭酸塩、不可避的不純物からなる被覆
剤を、溶接棒全重量に対して２０〜４５重量％被覆する
ことを特徴とする高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
用被覆アーク溶接棒。
ものであり、その要旨とするところは、［請求項１］
Ｎ、Ｂを含有するオーステナイト系ステンレス鋼を水素
又はアルゴン雰囲気で焼鈍後心線とし、その心線の周囲
に被覆剤全重量に対して、炭酸カルシウムと弗化カルシ
ウムの両方を含むスラグ形成剤の合計が５０〜９０重量
％、金属粉末の合計が１０〜５０重量％、残部が前記以
外の金属酸化物、炭酸塩、不可避的不純物からなる被覆
剤を、溶接棒全重量に対して２０〜４５重量％被覆する
ことを特徴とする高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
用被覆アーク溶接棒。
【０００７】［請求項２］心線用線材の焼鈍に際し、１
０００〜１１５０℃の温度で線材径１ｍｍ当たり０．５
〜１５分間保持し、雰囲気は水素又はアルゴンで実施す
ることを特徴とする請求項１記載の高窒素オーステナイ
ト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒。
０００〜１１５０℃の温度で線材径１ｍｍ当たり０．５
〜１５分間保持し、雰囲気は水素又はアルゴンで実施す
ることを特徴とする請求項１記載の高窒素オーステナイ
ト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒。
【０００８】［請求項３］棒径２．０〜５．０ｍｍの被
覆アーク溶接棒を製造する際に、被覆外径が心線径の
１．５〜１．９倍になるように制御することを特徴とす
る請求項１と請求項２に記載の高窒素オーステナイト系
ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒製造方法。
覆アーク溶接棒を製造する際に、被覆外径が心線径の
１．５〜１．９倍になるように制御することを特徴とす
る請求項１と請求項２に記載の高窒素オーステナイト系
ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒製造方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明における高窒素オーステナ
イト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒の各種成分等の
特定理由及び数値限定理由を以下に説明する。
イト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒の各種成分等の
特定理由及び数値限定理由を以下に説明する。
【００１０】先ず、本発明の心線にＮ、Ｂを含有する完
全オーステナイト系ステンレス鋼と限定した理由は、目
標とする溶着金属成分を得易くし、７００℃近傍の高温
強度等の溶着金属性能の確保を容易にするためである。
さらに、心線製造時の線引きによる加工硬化対策として
行う焼鈍の雰囲気を水素ガス又はアルゴンガスと限定し
た理由は前記の如く、焼鈍時に心線中のＢの消失を防止
するためのものである。
全オーステナイト系ステンレス鋼と限定した理由は、目
標とする溶着金属成分を得易くし、７００℃近傍の高温
強度等の溶着金属性能の確保を容易にするためである。
さらに、心線製造時の線引きによる加工硬化対策として
行う焼鈍の雰囲気を水素ガス又はアルゴンガスと限定し
た理由は前記の如く、焼鈍時に心線中のＢの消失を防止
するためのものである。
【００１１】次に、被覆剤中に添加するスラグ形成剤と
して、炭酸カルシウムは、溶接中にＣＯ2 を発生してシ
ールドガスとしての効果があり、またスラグの流動性を
良くする。また弗化カルシウムは、スラグの融点や粘性
を下げ、かつ溶込みを深くし、融合不良やブローホール
の欠陥防止に有効である。従って炭酸カルシウムと弗化
カルシウムは必須であり、その他にＳｉＯ2 等の金属酸
化物や炭酸カルシウム以外の炭酸塩等も、アークの安定
性、スラグの流動性等作業性目的の必要に応じて、単独
あるいは２種類以上を複合して使用できる。前記溶接作
業性を良好なものに制御する上から炭酸カルシウムと弗
化カルシウムの両方を含むスラグ形成剤の合計が少なく
ても５０％以上は必要であり、９０％を超えるとアーク
が不安定となりスパッタも多発する。
して、炭酸カルシウムは、溶接中にＣＯ2 を発生してシ
ールドガスとしての効果があり、またスラグの流動性を
良くする。また弗化カルシウムは、スラグの融点や粘性
を下げ、かつ溶込みを深くし、融合不良やブローホール
の欠陥防止に有効である。従って炭酸カルシウムと弗化
カルシウムは必須であり、その他にＳｉＯ2 等の金属酸
化物や炭酸カルシウム以外の炭酸塩等も、アークの安定
性、スラグの流動性等作業性目的の必要に応じて、単独
あるいは２種類以上を複合して使用できる。前記溶接作
業性を良好なものに制御する上から炭酸カルシウムと弗
化カルシウムの両方を含むスラグ形成剤の合計が少なく
ても５０％以上は必要であり、９０％を超えるとアーク
が不安定となりスパッタも多発する。
【００１２】金属粉末は、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ−Ｍｏ、Ｆｅ−Ｎｂ、Ｆｅ−Ｂ、Ｆｅ、窒化Ｍ
ｎ等を指し、主として脱酸剤、合金剤、及び溶接作業性
向上を目的として１種以上添加でき、これらの効果は１
０％以上で現れ、また５０％を超えると耐棒焼け性が劣
化する。
ｎ、Ｆｅ−Ｍｏ、Ｆｅ−Ｎｂ、Ｆｅ−Ｂ、Ｆｅ、窒化Ｍ
ｎ等を指し、主として脱酸剤、合金剤、及び溶接作業性
向上を目的として１種以上添加でき、これらの効果は１
０％以上で現れ、また５０％を超えると耐棒焼け性が劣
化する。
【００１３】本発明の構成要件からなる被覆剤で、良好
な溶着金属性能及び溶接作業性の諸性質を確保するため
に、溶接棒全重量に対しての被覆剤全重量（以下被覆率
とする）を２０〜４５％に制御しなければならない。
な溶着金属性能及び溶接作業性の諸性質を確保するため
に、溶接棒全重量に対しての被覆剤全重量（以下被覆率
とする）を２０〜４５％に制御しなければならない。
【００１４】さらに、心線用線材の焼鈍に際し、線引加
工により硬化した線材の軟化に必要な温度と時間は、１
０００〜１１５０℃で、線材径１ｍｍ当たりを０．５〜
１５分間保持する必要がある。線材径に応じて保持時間
を調整しなければならない。
工により硬化した線材の軟化に必要な温度と時間は、１
０００〜１１５０℃で、線材径１ｍｍ当たりを０．５〜
１５分間保持する必要がある。線材径に応じて保持時間
を調整しなければならない。
【００１５】また、棒径２．０〜５．０ｍｍの溶接棒を
製造する際に、良好なアークの安定性、耐棒焼け性等作
業性を確保するために、被覆外径が心線径の１．５〜
１．９倍になるように被覆剤を塗装する必要がある。
製造する際に、良好なアークの安定性、耐棒焼け性等作
業性を確保するために、被覆外径が心線径の１．５〜
１．９倍になるように被覆剤を塗装する必要がある。
【００１６】本発明のＮ、Ｂを含有するオーステナイト
系ステンレス鋼心線とは、重量％で、Ｃが０．０１〜
０．１２％、Ｓｉが０．０５〜０．５％、Ｍｎが０．５
〜１．５％、Ｐが０．０１％以下、Ｓが０．００８％以
下、Ｎｉが２２〜２８％、Ｃｒが１８〜２８％、Ｍｏが
０．５〜２．５％、Ｎｂが０．０５〜０．６％、Ｔｉが
０．０２〜０．２％、Ｂが０．０００１〜０．０１％、
Ｎが０．１〜０．３％、Ｏが０．００２〜０．０２５
％、Ｍｇが０．０１％以下、残部がＦｅおよび不可避的
不純物である化学成分範囲の心線を指す。
系ステンレス鋼心線とは、重量％で、Ｃが０．０１〜
０．１２％、Ｓｉが０．０５〜０．５％、Ｍｎが０．５
〜１．５％、Ｐが０．０１％以下、Ｓが０．００８％以
下、Ｎｉが２２〜２８％、Ｃｒが１８〜２８％、Ｍｏが
０．５〜２．５％、Ｎｂが０．０５〜０．６％、Ｔｉが
０．０２〜０．２％、Ｂが０．０００１〜０．０１％、
Ｎが０．１〜０．３％、Ｏが０．００２〜０．０２５
％、Ｍｇが０．０１％以下、残部がＦｅおよび不可避的
不純物である化学成分範囲の心線を指す。
【００１７】また、被覆アーク溶接棒の製造方法につい
て言及すると、心線と配合・混合した被覆剤を準備して
から被覆剤に固着剤（珪酸カリおよび珪酸ソーダの水溶
液）を添加しながら湿式混合を行い、心線の周囲に被覆
外径が心線径の１．５〜１．９倍となるように塗装し、
２００〜４００℃で約１〜３時間の乾燥・焼成を行う。
て言及すると、心線と配合・混合した被覆剤を準備して
から被覆剤に固着剤（珪酸カリおよび珪酸ソーダの水溶
液）を添加しながら湿式混合を行い、心線の周囲に被覆
外径が心線径の１．５〜１．９倍となるように塗装し、
２００〜４００℃で約１〜３時間の乾燥・焼成を行う。
【００１８】
【実施例】表１に水素ガス又はアルゴンガス雰囲気によ
る焼鈍を行って製造した２．０〜５．０ｍｍφの供試心
線の化学成分を示す。表２及び表３に表１に記載の供試
心線と被覆剤の組み合わせによる被覆アーク溶接棒の組
成を示す。表４に供試鋼板の化学成分を示す。表５及び
表６には、表２及び表３に記載の被覆アーク溶接棒にお
いて実施した各種試験結果を示す。溶接方法は、棒径
２．０〜５．０ｍｍφの溶接棒を用い、溶接電流５０〜
１８０Ａ（ＡＣ）、アーク電圧１８〜２７Ｖ、溶接速度
８０〜２５０ｍｍ／ｍｉｎで図１に示す開先形状の試験
板を治具で拘束してから１パス目を裏波溶接し、その上
をパス間温度１５０℃以下で積層した。図１において、
板厚ｔ＝１６ｍｍ、開先角度θ＝６０゜、ルートフェー
スｒ＝１．５ｍｍとした。なお、溶接作業性試験は下向
および立向上進の各姿勢で行ったが、その他の試験は下
向で実施した。
る焼鈍を行って製造した２．０〜５．０ｍｍφの供試心
線の化学成分を示す。表２及び表３に表１に記載の供試
心線と被覆剤の組み合わせによる被覆アーク溶接棒の組
成を示す。表４に供試鋼板の化学成分を示す。表５及び
表６には、表２及び表３に記載の被覆アーク溶接棒にお
いて実施した各種試験結果を示す。溶接方法は、棒径
２．０〜５．０ｍｍφの溶接棒を用い、溶接電流５０〜
１８０Ａ（ＡＣ）、アーク電圧１８〜２７Ｖ、溶接速度
８０〜２５０ｍｍ／ｍｉｎで図１に示す開先形状の試験
板を治具で拘束してから１パス目を裏波溶接し、その上
をパス間温度１５０℃以下で積層した。図１において、
板厚ｔ＝１６ｍｍ、開先角度θ＝６０゜、ルートフェー
スｒ＝１．５ｍｍとした。なお、溶接作業性試験は下向
および立向上進の各姿勢で行ったが、その他の試験は下
向で実施した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】高温割れ試験は溶接部断面マクロ試験片を
６個採取し、湿式研磨およびエッチング後、１００〜２
００倍の顕微鏡にて割れの有無を観察した。高温引張試
験は図２の要領でＪＩＳ Ｚ３１１１ Ａ２号タイプの
試験片を採取し、７００℃で実施した。衝撃試験片は図
３の要領でＪＩＳ Ｚ３１１１４号試験片を３本採取し
その平均値を表５及び表６に示した。
６個採取し、湿式研磨およびエッチング後、１００〜２
００倍の顕微鏡にて割れの有無を観察した。高温引張試
験は図２の要領でＪＩＳ Ｚ３１１１ Ａ２号タイプの
試験片を採取し、７００℃で実施した。衝撃試験片は図
３の要領でＪＩＳ Ｚ３１１１４号試験片を３本採取し
その平均値を表５及び表６に示した。
【００２６】試験結果は、表５及び表６に示す。Ｎｏ．
１〜４は比較例であり、Ｎｏ．５〜６は本発明である。
Ｎｏ．１は被覆剤中のスラグ形成剤量が少なく、金属粉
末の合計量が多いため、棒焼けし易く、ビード形状も不
良であった。Ｎｏ．２は被覆剤中のスラグ形成剤量が多
く、金属粉末の合計量が少ないため、アークが不安定
で、スパッタが多発した。Ｎｏ．３は、被覆率が低す
ぎ、また被覆外径と心線径の比も低すぎるため、棒焼け
し易く、アークも不安定であった。Ｎｏ．４は、被覆率
が高すぎ、また被覆外径と心線径の比も高すぎるため、
保護筒が深くなりすぎ、アークが不安定であった。
１〜４は比較例であり、Ｎｏ．５〜６は本発明である。
Ｎｏ．１は被覆剤中のスラグ形成剤量が少なく、金属粉
末の合計量が多いため、棒焼けし易く、ビード形状も不
良であった。Ｎｏ．２は被覆剤中のスラグ形成剤量が多
く、金属粉末の合計量が少ないため、アークが不安定
で、スパッタが多発した。Ｎｏ．３は、被覆率が低す
ぎ、また被覆外径と心線径の比も低すぎるため、棒焼け
し易く、アークも不安定であった。Ｎｏ．４は、被覆率
が高すぎ、また被覆外径と心線径の比も高すぎるため、
保護筒が深くなりすぎ、アークが不安定であった。
【００２７】これに対して、本発明のＮｏ．５〜１２
は、下向及び立向姿勢の溶接作業性が良好で、かつ高温
強度、靱性等の溶接諸性能、および耐高温割れ性も良好
であった。なお、表５及び表６中の溶接作業性評価は、
○：良好、×：不良を示すものである。
は、下向及び立向姿勢の溶接作業性が良好で、かつ高温
強度、靱性等の溶接諸性能、および耐高温割れ性も良好
であった。なお、表５及び表６中の溶接作業性評価は、
○：良好、×：不良を示すものである。
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明のＮ、Ｂ入りオース
テナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒は、発電プ
ラント等の高温・高圧環境で使用される高窒素オーステ
ナイト系ステンレス鋼の溶接において良好な溶接作業
性、耐高温割れ性を有し、高温強度、靱性等の溶接性能
の安定化に貢献できる。
テナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒は、発電プ
ラント等の高温・高圧環境で使用される高窒素オーステ
ナイト系ステンレス鋼の溶接において良好な溶接作業
性、耐高温割れ性を有し、高温強度、靱性等の溶接性能
の安定化に貢献できる。
【図１】実施例の溶接試験における開先形状を示す断面
図
図
【図２】溶着金属の引張試験片採取位置を示す断面図
【図３】溶着金属の衝撃試験片採取位置を示す断面図
【図４】心線中のＢと焼鈍条件との関係を示すグラフ
ｔ 板厚 θ 開先角度 ｒ ルートフェース １ 母材 ２ 溶接金属 ３ 高温引張試験片 ４ 衝撃試験片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｄ 1/26 Ｃ２１Ｄ 1/26 Ｐ 1/74 1/74 Ｇ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｚ 38/54 38/54 // Ｂ２３Ｋ 9/14 Ｂ２３Ｋ 9/14 Ｚ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｎ、Ｂを含有するオーステナイト系ステ
ンレス鋼を水素又はアルゴン雰囲気で焼鈍後心線とし、
その心線の周囲に被覆剤全重量に対して、炭酸カルシウ
ムと弗化カルシウムの両方を含むスラグ形成剤の合計が
５０〜９０重量％、金属粉末の合計が１０〜５０重量
％、残部が前記以外の金属酸化物、炭酸塩、不可避的不
純物からなる被覆剤を、溶接棒全重量に対して２０〜４
５重量％被覆することを特徴とする高窒素オーステナイ
ト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒。 - 【請求項２】 心線用線材の焼鈍に際し、１０００〜１
１５０℃の温度で線材径１ｍｍ当たり０．５〜１５分間
保持し、雰囲気は水素又はアルゴンで実施することを特
徴とする請求項１記載の高窒素オーステナイト系ステン
レス鋼用被覆アーク溶接棒。 - 【請求項３】 棒径２．０〜５．０ｍｍの被覆アーク溶
接棒を製造する際に、被覆外径が心線径の１．５〜１．
９倍になるように制御することを特徴とする請求項１と
請求項２に記載の高窒素オーステナイト系ステンレス鋼
用被覆アーク溶接棒製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8554397A JPH10263879A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8554397A JPH10263879A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263879A true JPH10263879A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13861786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8554397A Withdrawn JPH10263879A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 高窒素オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10263879A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001018089A (ja) * | 1999-07-01 | 2001-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接高温割れ抵抗性に優れた溶接継手 |
| CN105234593A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-13 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 铬钼临氢钢用可全位置操作的低合金钢手工电焊条 |
| CN107385189A (zh) * | 2017-07-10 | 2017-11-24 | 北京科技大学 | 一种奥氏体不锈钢丝的热处理方法 |
| WO2018020969A1 (ja) * | 2016-07-28 | 2018-02-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 被覆アーク溶接棒 |
| CN113579558A (zh) * | 2020-04-30 | 2021-11-02 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种核级镍铬铁合金焊芯及其制造方法 |
| CN114905187A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-16 | 燕山大学 | 一种奥氏体轻质钢适用的低氢型焊条及制备方法 |
-
1997
- 1997-03-21 JP JP8554397A patent/JPH10263879A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR20190026790A (ko) * | 2016-07-28 | 2019-03-13 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 피복 아크 용접봉 |
| RU2701917C1 (ru) * | 2016-07-28 | 2019-10-02 | Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) | Электрод с покрытием |
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| CN113579558A (zh) * | 2020-04-30 | 2021-11-02 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种核级镍铬铁合金焊芯及其制造方法 |
| CN113579558B (zh) * | 2020-04-30 | 2024-02-09 | 宝武特种冶金有限公司 | 一种核级镍铬铁合金焊芯及其制造方法 |
| CN114905187A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-16 | 燕山大学 | 一种奥氏体轻质钢适用的低氢型焊条及制备方法 |
| CN114905187B (zh) * | 2022-04-29 | 2023-01-31 | 燕山大学 | 一种奥氏体轻质钢适用的低氢型焊条及制备方法 |
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