JP7213650B2 - フェライト系ステンレス鋼管、管端増肉構造体及び溶接構造体 - Google Patents

Description

本発明は、フェライト系ステンレス鋼管、管端増肉構造体及び溶接構造体に関する。

フェライト系ステンレス鋼は、家電製品や電子機器、自動車等の幅広い分野で使用されている。特に自動車分野では、エキゾーストマニホールドからマフラーまで様々な部品で使用されるため、使用されるステンレス鋼には耐熱性や耐食性などが要求される。また、これらの部品では溶接が施される場合がほとんどであるため、溶接部の強度、剛性や耐食性も要求される。

近年、自動車の軽量化を目的として、各部品に使用される材料の薄肉化を検討する場合が増加している。しかし、溶接部の強度、剛性および溶接性を確保するためには一定の肉厚が必要となる場合があり、非溶接部においても厚肉となり排気システム全体の薄手化の妨げとなる。これに対して、排気管を構成し他部品と溶接で接合される鋼管端部を増肉することにより、溶接箇所を厚肉して強度を増し、剛性および溶接性を確保する技術が知られている。これを管端増肉（鋼管の管端部を増肉すること）と呼ぶ。この場合、非溶接部は薄肉化でき、排気システム全体の薄肉・軽量化が可能となる。

上記のような管端増肉に関する技術はいくつか開示されている。特許文献１には、パイプ端部の強度を確保し、且つパイプの軽量化を図る目的として、パイプを回転させながら端部にローラーを押し当てて径方向内側に折り曲げ、次いでローラーによって密着させる加工方法が開示されている。特許文献２には、管端を二重管状に成形し肉厚を倍にすることで溶接時の溶け落ちを防ぐための工法が開示されている。特許文献３には、管端を折り返して増肉するために素管に関する特許が開示されており、溶接部の内面ビード部が管内面に突き出しており、その突出量が板厚の４～１５％と規定されている。

特許文献１～３に記載されている管端増肉されたパイプは、折り曲げられた箇所に高さ数μｍ～数百μｍの隙間構造を有することとなる。この隙間部に関して、特許文献１、２のように内側に折り曲げられた場合は排気系部品内部で発生する排ガス凝縮水が隙間部に滞留しやすくなる。特許文献３のように外側に折り曲げられた場合は排気系部品外部から付着する塩水が隙間部に滞留しやすくなる。
この環境で起こる腐食は、隙間腐食ではなく、隙間環境で塩水や排ガス凝縮水が滞留しやすくなることにより促進される塩害腐食である。このように隙間部での腐食が促進される恐れがあるため、使用されるステンレス鋼としては、隙間部での耐塩害性に優れる鋼種が求められる。特に排気系部品では、腐食による穴あきは排気ガスの漏れに繋がるため、耐穴あき性の高い材料を適用することが重要となる。

特許文献４には、質量％で、Ｃ：０．００１～０．０２％、Ｎ：０．００１～０．０２％、Ｓｉ：０．０１～０．５％、Ｍｎ：０．０５～１％、Ｐ：０．０４％以下、及びＳ：０．０１％以下、Ｃｒ：１２～２５％を含有し、さらにＴｉ：０．０２～０．５％及びＮｂ：０．０２～１％のうちいずれか一方又は両方を含み、さらにＳｎ：０．００５～２％を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする耐すきま腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。特許文献４に記載の技術では、Ｓｎを添加することで耐すきま腐食性を向上させているが、管端増肉部の隙間構造における隙間間隔と塩害腐食との関係については述べられていない。

特許文献５には、質量％で、Ｃ：≦０．０１５％、Ｓｉ：０．１０～０．５０％、Ｍｎ：０．０５～０．５０％、Ｐ≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１００％、Ｎ：≦０．０１５％、Ａｌ：０．０２０～０．１００％、Ｃｒ：１０．５～１３．０５％を含有し、さらに、Ｔｉ：０．０３～０．３０％およびＮｂ：０．０３～０．３０％のうちいずれか一方又は両方、Ｓｎ：０．０３～０．５０％およびＳｂ：０．０３～０．５０％のうちいずれか一方又は両方を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、式（２）で定義されるＡ値が１５．２３以上であることを特徴とする加熱後の耐食性に優れた自動車排気系部材用の省合金型フェライト系ステンレス鋼が開示されている。
Ａ＝［Ｃｒ］＋［Ｓｉ］＋０．５［Ｍｎ］＋１０［Ａｌ］＋１５（［Ｓｎ］＋［Ｓｂ］） ・・・式（２）
特許文献５に記載の技術では、Ｓｎ、Ｓｂを添加することで加熱後の耐食性を向上させているが、管端増肉部の隙間構造における隙間間隔と塩害腐食との関係については述べられていない。

特許文献６には、質量％で、Ｃ：≦０．０１５％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．０１～０．５０％、Ｐ≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１０％、Ｎ：≦０．０１５％、Ａｌ：０．０１０～０．１００％、Ｃｒ：１６．５～２２．５％を含有し、更に、Ｔｉ：０．０３～０．３０％およびＮｂ：０．０３～０．３０％のうちいずれか一方又は両方を含有し、更に、Ｓｎ：０．０５～１．００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする加熱後耐食性に優れた自動車排気系部材用の省Ｍｏ型フェライト系ステンレス鋼が開示されている。特許文献６に記載の技術では、Ｓｎを添加することで加熱後の耐食性を向上させているが、管端増肉部の隙間構造における隙間間隔と塩害腐食との関係については述べられていない。

特許文献７には、質量％で、Ｃ：≦０．０１５％、Ｓｉ：０．０１～０．５０％、Ｍｎ：０．０１～０．５０％、Ｐ≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１０％、Ｎ：≦０．０１５％、Ａｌ：０．０１０～０．１００％、Ｃｒ：１６．５～２２．５％、Ｎｉ：０．５～２．０％、Ｓｎ：０．０１～０．５０％を含有し、更に、Ｔｉ：０．０３～０．３０％およびＮｂ：０．０３～０．３０％のうちいずれか一方又は両方を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする自動車排気系部材用のフェライト系ステンレス鋼が開示されている。特許文献７に記載の技術では、排気系部品の加熱後の耐食性について開示しているが、管端増肉部の隙間構造における隙間間隔と塩害腐食との関係については述べられていない。

特許文献８には、質量％で、Ｃ：０．０１５０％以下、Ｓｉ：１．０～１．５％、Ｍｎ：０．１５～１．０％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１５０％以下、Ａｌ：０．０１０～０．２００％、Ｃｒ：１３．０～１６．０％、およびＳｎ：０．００２～０．０５０％を含有し、さらにＴｉ：０．０３～０．３０％およびＮｂ：０．０３～０．５０％のうちいずれか一方又は両方を含有し、かつ（１）式で定義するＡ値が０．０２４以上であることを満たし、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐酸化性および耐食性に優れた自動車排気系部材用のフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
Ａ＝［Ｓｉ］×［Ｓｎ］＋０．０１４［Ｓｉ］ ・・・（１）
ここで［Ｓｉ］、［Ｓｎ］は、それぞれＳｉ、Ｓｎの質量％としての含有量である。
特許文献８に記載の技術では、排気系部品の加熱後の耐食性について開示しているが、管端増肉部の隙間構造における隙間間隔と塩害腐食との関係については述べられていない。

特許文献９には、質量％で、Ｃ：０．０１５０％以下、Ｓｉ：０．２～０．７％、Ｍｎ：０．２～０．６％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１５０％以下、Ａｌ：０．０１０～０．２０％、Ｃｒ：１０．５～１１．５％、Ｍｏ：０．０２～０．２０％、およびＳｎ：０．００５～０．０５０％を含有し、さらにＴｉ：０．０３～０．３０％およびＮｂ：０．０３～０．５０％のうちいずれか一方又は両方を含有し、かつ以下の（１）式で定義するＡ値が０．０００６５％^２以上であることを満たし、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性に優れた排気系部材用のフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
Ａ＝［Ｍｏ］×［Ｓｎ］ ・・・（１）
特許文献９に記載の技術では、排気系部品の加熱後の耐食性について開示しているが、管端増肉部の隙間構造における隙間間隔と塩害腐食との関係については述べられていない。

上記のように、従来技術においては、管端増肉されたパイプの管端増肉部に形成される隙間構造における耐食性を改善する方法はまだ提案されていない。

特開２０１０－２３４４０６号公報 特開２０１３－１０３２５０号公報 特開２００４－２５５４１４号公報 特許第４７２７６０１号公報 特許第５２９７７１３号公報 特許第５３２００３４号公報 特許第５５８６２７９号公報 特許第６００６６６０号公報 特開２０１４－１６９４９１号公報

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、管端増肉部の隙間構造において耐食性を向上させた、フェライト系ステンレス鋼管、管端増肉構造体及び溶接構造体を提供することを課題とする。

上記課題を解決する為に、本発明者らはフェライト系ステンレス鋼管の隙間部の耐食性に関して鋭意検討を行った。その結果、隙間環境では高Ｃｒ量のステンレス鋼ほど孔食深さが増加することを知見した。そしてＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｓｎ量と、孔食が深く成長する臨界隙間間隔との間にある関係があることを見出した。

上記課題を解決する為の手段は以下の構成を有する。
［１］ 鋼母材部と溶接部とからなる鋼管部を有し、
前記鋼母材部が、質量％で、
Ｃ：０．００１～０．１００％、
Ｓｉ：０．０１～５．００％、
Ｍｎ：０．０１～２．００％、
Ｐ：≦０．０５０％、
Ｓ：≦０．０１００％、
Ｃｒ：９．０～３０．０％、
Ｓｎ：０．００１～３．００％、
Ｔｉ：０．０１～１．００％およびＮｂ：０．０１～１．００％の１種又は２種、Ａｌ：０．０１０～５．０００％、
Ｎ：０．００１～０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物であり、
前記鋼管部の管端に折り返し曲げ部からなる管端増肉部が設けられ、前記管端増肉部に形成される隙間間隔ｄ（μｍ）が、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}（式中のＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼管。
［２］ さらに質量％で、
Ｎｉ：０．０１～３．００％、
Ｍｏ：０．０１～３．００％、
Ｃｕ：０．０１～３．００％、
Ｂ：０．０００１～０．０１００％、
Ｗ：０．００１～１．０００％、
Ｖ：０．００１～１．０００％、
Ｓｂ：０．００１～０．１００％、
Ｃｏ：０．００１～０．５００％、
Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、
Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、
Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｔａ：０．００１～０．０５０％、
ＲＥＭ：０．００１～０．１００％
のうち何れか１種または２種以上を含有することを特徴とする［１］に記載のフェライト系ステンレス鋼管。
［３］ 前記管端増肉部が、前記鋼管部に対して拡管または縮管されていることを特徴とする［１］または［２］に記載のフェライト系ステンレス鋼管。
［４］ ［１］乃至［３］の何れか一項に記載のステンレス鋼管からなることを特徴とする管端増肉構造体。
［５］ ［４］に記載の管端増肉構造体の前記管端増肉部と、鋼管部材とが重ね隅肉溶接部により接合されてなることを特徴とする溶接構造体。
［６］ 前記重ね隅肉溶接部の前記管端増肉部側の最大溶け込み深さが、前記鋼管部の肉厚ｔに対して０．３ｔ～２．０ｔの範囲とされていることを特徴とする［５］に記載の溶接構造体。

本発明によれば、管端増肉部の隙間構造において耐食性を向上させた、フェライト系ステンレス鋼管、管端増肉構造体及び溶接構造体を提供できる。

図１は、実施形態のステンレス鋼管（管端増肉構造体）と他の鋼管（鋼管部材）とからなる溶接構造体の一例を示す断面模式図。 図２は、実施形態のステンレス鋼管（管端増肉構造体）と他の鋼管（鋼管部材）とからなる溶接構造体の別の例を示す断面模式図。 図３は、実施形態のステンレス鋼管（管端増肉構造体）と他の鋼管（鋼管部材）とからなる溶接構造体の他の例を示す断面模式図。 図４は、実施形態のステンレス鋼管（管端増肉構造体）と他の鋼管（鋼管部材）とからなる溶接構造体の要部を示す図であって、最大溶け込み深さを説明する断面模式図。 図５は、実施形態のステンレス鋼管（管端増肉構造体）と他の鋼管（鋼管部材）とからなる溶接構造体の要部を示す断面模式図。

鋼管の長手方向の一端において、鋼管の端部を径方向外側または径方向内側に折り返すことにより、折り返し曲げ部が形成される。折り返し曲げ部においては、鋼管の肉厚が増肉される。そのため、鋼管の端部に形成された折り返し曲げ部は管端増肉部と呼ばれる。管端増肉部を形成する際には、折り返した端部を鋼管の外周面または内周面に密着させるように加工を施すものの、折り返された端部と鋼管の外周面または内周面との間には僅かな隙間が生じる。

フェライト系ステンレス鋼管の管端増肉部の隙間環境を模擬して耐食性を評価する為に、本発明者らは種々の組成の鋼板を作製した。そして、これらの鋼板からスポット溶接により管端増肉パイプの隙間部を模擬した種々の隙間間隔を有する試験片を作製した。ＪＡＳＯ－Ｍ６１０－９２の自動車部品の外観の腐食試験方法に従って腐食試験を１００サイクル実施して隙間部の塩害腐食性を評価した。評価には最大孔食深さを用い、最大孔食深さが５００μｍ未満の試料を“○”（good）と評価し、最大孔食深さが５００μｍ以上の試料を“×”（poor）と評価した。その結果、後述する表１、表２Ａ及び表２Ｂに示すように、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}を満たす場合に、最大孔食深さが小さくなることを見出した。

また、高Ｃｒ量の鋼種の隙間部の腐食形態を観察すると、少数の孔食が深く成長していることがわかった。一方、低Ｃｒ量の鋼種の隙間部の腐食形態は、多数の孔食が発生しているが、一つ一つの孔食の深さは、高Ｃｒ量の鋼種に比べて浅いことがわかった。

高Ｃｒ量の鋼種では、不働態皮膜中のＣｒ濃度が高く耐食性が高いため、孔食の発生数が減少したと考えられる。そのため、カソード反応である酸素還元反応が、少数の孔食の成長に対してのみ寄与し、一つ一つの孔食が深く成長したと考えられる。一方、低Ｃｒ量の鋼種では、カソード反応が多数の孔食の発生に寄与するため、一つ一つの孔食深さが大きく成長しなかったものと考えられる。

また、上述の試験により、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎは隙間環境での孔食の発生に対して効果があることが知見された。Ｓｎがステンレス鋼の活性溶解を抑制することや耐隙間腐食性を改善することは知られていた。しかし、Ｓｎが隙間環境での孔食の発生を抑制し、臨界隙間間隔を小さくすることは今回の試験結果による新たな知見である。Ａｌは発生初期の孔食内部でＡｌ^３＋イオンとして溶け出し表面に吸着することで孔食成長の抑制及び再不動態化を促進していると考えられる。Ｓｉは孔食内部で酸化物を形成し、孔食成長の抑制及び再不動態化を促進していると考えられる。

なお、本実施形態の増肉部及び管端増肉部の隙間における腐食現象は、従来のすきま腐食とは異なる腐食現象であり、本実施形態の増肉部及び管端増肉部の隙間において生じる腐食現象は、従来のすきま腐食の「すきま」よりも隙間間隔が広い場合における腐食現象であって、従来のすきま腐食とは発生メカニズムが異なるものである。

以下、本実施形態について詳細に説明する。
本実施形態のフェライト系ステンレス鋼は、鋼部が、質量％で、Ｃ：０．００１～０．１００％、Ｓｉ：０．０１～５．００％、Ｍｎ：０．０１～２．００％、Ｐ：≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１００％、Ｃｒ：９．０～３０．０％、Ｓｎ：０．００１～３．００％、Ｔｉ：０．０１～１．００％およびＮｂ：０．０１～１．００％の１種又は２種、Ａｌ：０．０１０～５．０００％、Ｎ：０．００１～０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物であり、前記鋼部の管端に折り返し曲げ部からなる増肉部が設けられ、前記増肉部に形成される隙間間隔ｄ（μｍ）が、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}（式中のＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすフェライト系ステンレス鋼である。
また、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼は、さらに質量％で、Ｎｉ：０．０１～３．００％、Ｍｏ：０．０１～３．００％、Ｃｕ：０．０１～３．００％、Ｂ：０．０００１～０．０１００％、Ｗ：０．００１～１．０００％、Ｖ：０．００１～１．０００％、Ｓｂ：０．００１～０．１００％、Ｃｏ：０．００１～０．５００％、Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、Ｔａ：０．００１～０．０５０％、ＲＥＭ：０．００１～０．１００％のうち何れか１種または２種以上を含有することが好ましい。

また、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管は、鋼母材部と溶接部とからなる鋼管部を有し、鋼母材部が、質量％で、Ｃ：０．００１～０．１００％、Ｓｉ：０．０１～５．００％、Ｍｎ：０．０１～２．００％、Ｐ：≦０．０５０％、Ｓ：≦０．０１００％、Ｃｒ：９．０～３０．０％、Ｓｎ：０．００１～３．００％、Ｔｉ：０．０１～１．００％およびＮｂ：０．０１～１．００％の１種又は２種、Ａｌ：０．０１０～５．０００％、Ｎ：０．００１～０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物であり、前記鋼管部の管端に折り返し曲げ部からなる管端増肉部が設けられ、前記管端増肉部に形成される隙間間隔ｄ（μｍ）が、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}（式中のＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすフェライト系ステンレス鋼管である。
また、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管は、さらに質量％で、Ｎｉ：０．０１～３．００％、Ｍｏ：０．０１～３．００％、Ｃｕ：０．０１～３．００％、Ｂ：０．０００１～０．０１００％、Ｗ：０．００１～１．０００％、Ｖ：０．００１～１．０００％、Ｓｂ：０．００１～０．１００％、Ｃｏ：０．００１～０．５００％、Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、Ｔａ：０．００１～０．０５０％、ＲＥＭ：０．００１～０．１００％のうち何れか１種または２種以上を含有することが好ましい。

以下に本実施形態で規定されるフェライト系ステンレス鋼の鋼部及びフェライト系ステンレス鋼管の鋼母材部の化学組成についてさらに詳しく説明する。なお、％は質量％を意味する。

Ｃは、耐粒界腐食性、加工性を低下させるため、その含有量を低く抑える必要がある。そのため、Ｃの含有量の上限を０．１００％以下とする。しかしながら、Ｃ量を過度に低めることは精練コストを上昇させるため、Ｃ量の下限を０．００１％以上とする。Ｃ量の好ましい範囲は、０．００２～０．０１０％である。

Ｓｉは、表面に濃縮して腐食発生を抑制するのみならず、母材の腐食速度も低減する非常に有益な元素である。そのため、Ｓｉの含有量の下限を０．０１％以上とする。ただし、Ｓｉの過度な含有は鋼の伸び減少を引き起こし、加工性を低下させるため、Ｓｉの含有量の上限を５．００％以下とする。Ｓｉ量の好ましい範囲は、０．３０～３．００％、より好ましい範囲は０．７０～１．２０％である。

Ｍｎは、脱酸元素として有用であるが、過剰量のＭｎを含有させると、耐食性を劣化させる。そのため、Ｍｎ量を０．０１～２．００％とする。Ｍｎ量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％、より好ましい範囲は０．０２～０．５０％である。

Ｐは、加工性・溶接性を劣化させる元素であるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、Ｐ量を０．０５０％以下とする。Ｐ量の好ましい範囲は、０．０３０％以下である。

Ｓは、耐食性を劣化させる元素であるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、Ｓ量を０．０１００％以下とする。Ｓ量の好ましい範囲は、０．００７０％以下である。

Ｃｒは、塩害環境での耐食性を確保するために、９．０％以上の含有が必要である。Ｃｒの含有量を増加させるほど、耐食性は向上するが、加工性、製造性を低下させる。そのため、Ｃｒ量の上限を３０．０％以下とする。Ｃｒ量の好ましい範囲は、９．５～２５．０％、より好ましい範囲は１０．０～１５．０％である。

Ｓｎは、耐食性を向上させるため、０．００１％以上含有することができる。しかし、過剰の含有はコスト増加に繋がる。そのため、Ｓｎ量の上限を３．００％以下とする。Ｓｎ量の好ましい範囲は、０．００５～１．００％である。

ＴｉおよびＮｂは、何れか一方または両方を、ステンレス鋼の鋭敏化を防止するために、０．０１％以上含有する必要がある。含有量が０．０１％未満の場合は鋭敏化により耐食性が劣化する。ただし、Ｔｉの多量の含有は合金コスト増加や靭性の低下、鋼中介在物増加による耐食性低下、製造性低下に繋がり、Ｎｂの多量の含有は加工性や製造性を低下させるため、ＴｉおよびＮｂ量の上限をそれぞれ１．００％とする。ＴｉおよびＮｂ量の好ましい範囲はそれぞれ、０．０３～０．５０％、より好ましい範囲はそれぞれ０．１０～０．２５％である。

Ａｌは、表面に濃縮して腐食発生を抑制するのみならず、母材の腐食速度も低減する非常に有益な元素である。そのため、Ａｌの含有量の下限を０．０１０％以上とする。ただし、Ａｌの過度な含有は材料の伸び減少を引き起こし、加工性を低下させるため、Ａｌの含有量の上限を５．０００％以下とする。Ａｌ量の好ましい範囲は、０．０５０～３．０００％、より好ましい範囲は０．８００～２．５００％である。

Ｎは、耐孔食性に有用な元素であるが、耐粒界腐食性、加工性を低下させる。そのため、Ｎの含有量を低く抑える必要がある。そのため、Ｎ量の上限を０．０５０％以下とする。しかしながら、Ｎ量を過度に低めることは精練コストを上昇させるため、Ｎ量の下限を０．００１％以上とする。Ｎ量の好ましい範囲は、０．００２～０．０２０％である。

以上が本実施形態のフェライト系ステンレス鋼及びフェライト系ステンレス鋼管の基本となる化学組成であるが、本実施形態では、更に、次のような元素を必要に応じて含有させることができる。

Ｎｉは、耐食性を向上させるため、０．０１％以上含有することができる。ただし、多量の含有は合金コスト増加に繋がるため、Ｎｉ量の上限を３．００％以下とする。Ｎｉ量の好ましい範囲は、０．０２～１．００％である。

Ｍｏは、耐食性を向上させるため、０．０１％以上含有することができる。しかし、過剰の含有は、加工性を劣化させると共に、高価であるためコストアップに繋がる。そのため、Ｍｏ量の上限を３．００％以下とする。Ｍｏ量の好ましい範囲は、０．０５～１．００％である。

Ｃｕは、耐食性を向上させるため、０．０１％以上含有することができる。しかし、過剰の含有はコスト増加に繋がる。そのため、Ｃｕ量の上限を３．００％以下とする。Ｃｕ量の好ましい範囲は０．０２～１．００％、より望ましい範囲は０．０５～０．０９％である。

Ｂは、２次加工性を向上させるのに有用な元素であり、０．０１００％以下含有することができる。Ｂ量の下限を、安定した効果が得られる０．０００１％以上とする。Ｂ量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００５０％である。

Ｗは、耐食性を向上させるため、１．０００％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｗ量の下限を０．００１％以上とする。Ｗ量の好ましい範囲は、０．００５～０．８００％である。

Ｖは、耐食性を向上させるため、１．０００％以下含有することができる。安定した効果を得ためには、Ｖ量の下限を０．００１％以上とする。Ｖ量の好ましい範囲は、０．００５～０．５００％である。

Ｓｂは、耐全面腐食性を向上させるため、０．１００％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｓｂ量の下限を０．００１％以上とする。Ｓｂ量の好ましい範囲は、０．０１０～０．０８０％である。

Ｃｏは、二次加工性と靭性を向上させるために、０．５００％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｃｏ量の下限を０．００１％以上とする。Ｃｏ量の好ましい範囲は、０．０１０～０．３００％である。

Ｃａは、脱硫のために含有されるが、過剰に含有すると、水溶性の介在物ＣａＳが生成して耐食性を低下させる。そのため、０．０００１～０．００５０％の範囲でＣａを含有することができる。Ｃａ量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００３０％である。

Ｍｇは、組織を微細化し、加工性、靭性の向上にも有用である。そのため、０．００５０％以下の範囲でＭｇを含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｍｇ量の下限を０．０００１％以上とする。Ｍｇ量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００３０％である。

Ｚｒは、耐食性を向上させるために、０．０３００％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｚｒ量の下限を０．０００１％以上とする。Ｚｒ量の好ましい範囲は、０．００１０～０．０１００％である。

Ｇａは、耐食性と耐水素脆化性を向上させるために、０．０１００％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｇａ量の下限を０．０００１％以上とする。Ｇａ量の好ましい範囲は、０．０００５～０．００５０％である。

Ｔａは、耐食性を向上させるために、０．０５０％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、Ｔａ量の下限を０．００１％以上とする。Ｔａ量の好ましい範囲は、０．００５～０．０３０％である。

ＲＥＭは、脱酸効果等を有するので、精練で有用な元素であるため、０．１００％以下含有することができる。安定した効果を得るためには、ＲＥＭ量の下限を０．００１％以上とする。ＲＥＭ量の好ましい範囲は、０．００３～０．０５０％である。
ここで、ＲＥＭ（希土類元素）は、一般的な定義に従い、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）の２元素と、ランタン（Ｌａ）からルテチウム（Ｌｕ）までの１５元素（ランタノイド）の総称を指す。ＲＥＭは、これら希土類元素から選択される１種以上であり、ＲＥＭの量とは、希土類元素の合計量である。

本実施形態のフェライト系ステンレス鋼は、上述してきた元素以外は、Ｆｅ及び不純物（不純物には不可避的不純物も含む）からなる。また、以上説明した各元素の他にも、本発明の効果を損なわない範囲で含有させることが出来る。本実施形態では、例えばＢｉ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｈ等を含有させてもよいが、その場合は可能な限り低減することが好ましい。一方、これらの元素は、本発明の課題を解決する限度において、その含有割合が制御され、必要に応じて、Ｂｉは０．０１％以下、Ｐｂは０．０１％以下、Ｓｅは０．０１％以下、Ｈは０．０１％以下の１種以上を含有してもよい。

また、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼は、鋼部の端部に、折り返し曲げ部からなる増肉部が設けられる。折り返し曲げ部は、鋼部の端部が折り返されて形成される。折り返し曲げ部においては、鋼の肉厚が増肉される。このため、折り返し曲げ部を増肉部と称する。増肉部を形成する際には、折り返した端部を鋼の一面または他面に密着させるように加工を施すものの、折り返された端部と鋼の一面または他面との間には僅かな隙間が形成される。増肉部に存在する隙間の間隔ｄ（μｍ）は、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}（式中のＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎは鋼簿材部におけるそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすことが好ましい。

次に、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管（以下、ステンレス鋼管と言う場合がある）は、上記の化学成分を有する鋼母材部と溶接部とからなる鋼管部を有する。鋼母材部は、本実施形態の鋼成分を有するステンレス鋼からなる鋼板が管状に成形加工されてなる。溶接部は、管状に成形加工された鋼板の端部同士をＥＲＷ（抵抗溶接）、レーザー溶接またはＴＩＧ溶接（タングステン不活性ガス溶接）等によって溶接されてなる。溶接方法については適宜選択してもよい。また、鋼管のサイズについても用途に応じて決定すればよい。

本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管は、鋼管部の端部に、折り返し曲げ部からなる管端増肉部が設けられる。管端増肉部はステンレス鋼管の一端に設けられていてもよく、両端に設けられていてもよい。折り返し曲げ部は、鋼管部の端部が径方向外側または径方向内側に折り返されて形成される。折り返し曲げ部においては、鋼管の肉厚が増肉される。このため、折り返し曲げ部を管端増肉部と称する。管端増肉部を形成する際には、折り返した端部を鋼管の外周面または内周面に密着させるように加工を施すものの、折り返された端部と鋼管の外周面または内周面との間には僅かな隙間が形成される。

管端増肉部が備えられたステンレス鋼管は、管端増肉構造体と称してもよい。図１～３に、ステンレス鋼管の鋼管部の長手方向の一端に形成された管端増肉部を示す。

図１は、ステンレス鋼管１の鋼管部１ａの一端に管端増肉部１ｂが設けられた例である。鋼管部１ａの一端において、鋼管部の一部が径方向内側に約１８０°折り返されて折り返し曲げ部１ｃが形成されている。折り返し曲げ部１ｃは鋼管部１ａの内周面に接するように曲げられており、折り返し曲げ部１ｃによって管端増肉部１ｂが形成されている。管端増肉部１ｂの肉厚は、鋼管部１ａの肉厚に対して、折り返し曲げ部１ｃの肉厚分だけ増肉されており、鋼管部１ａの肉厚のほぼ２倍になっている。管端増肉部１ｂには、鋼管部１ａと折り返し曲げ部１ｃとの間に隙間１ｄが形成されている。本実施形態ではこの隙間１ｄにおける耐食性向上が重要である。

また、図１に示すステンレス鋼管１（管端増肉構造体）には、他の鋼管２が重ね隅肉溶接部３を介して接合されている。ステンレス鋼管１（管端増肉構造体）と他の鋼管２（鋼管部材）とにより溶接構造体Ａが形成されている。図１に示すように、ステンレス鋼管１の管端増肉部１ｂを雄側とし、鋼管２の端部２ａを雌側とし、鋼管２の端部２ａに管端増肉部１ｂが挿入されている。そして、管端増肉部１ｂの外面と鋼管２の端部２ａとの間に重ね隅肉溶接部３が形成されている。

図２には、別の例の溶接構造体Ｂを示す。図２に示す溶接構造体Ｂは、図１の場合と同様に、ステンレス鋼管１（管端増肉構造体）に、他の鋼管２が重ね隅肉溶接部３を介して接合されているが、図１との違いは、ステンレス鋼管１の管端増肉部１ｂが鋼管部１ａに対して拡管されている点にある。

また、図３には、別の例の溶接構造体Ｃを示す。図３に示す溶接構造体Ｃは、図１の場合と同様に、ステンレス鋼管１（管端増肉構造体）に、他の鋼管２が重ね隅肉溶接部３を介して接合されているが、図１との違いは、ステンレス鋼管１の管端増肉部１ｂが鋼管部１ａに対して縮管されている点にある。

なお、図１～図３に示す溶接構造体Ａ～Ｃでは、管端増肉部１ｂの外周面と他の鋼管２との間において重ね隅肉溶接部３が形成された例を示したが、本実施形態はこれに限らず、管端増肉部１ｂの内径よりも僅かに小さな外径を有する鋼管を管端増肉部１ｂの内側に挿入させ、管端増肉部１ｂの内周面と他の鋼管２との間において重ね隅肉溶接部３を形成させてもよい。

本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管１（（管端増肉構造体）においては、管端増肉部１ｂに存在する隙間１ｄの間隔ｄ（μｍ）は、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}（式中のＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎは鋼母材部におけるそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすことが好ましい。この関係を満たすことにより、管端増肉部の隙間における耐食性を向上させることができる。なお、隙間１ｄの間隔ｄ（μｍ）は、鋼管部１ａと折り返し曲げ部１ｃとの間の隙間１ｄの間隔の最大値をいう。

また、図１～図３に示す溶接構造体Ａ～Ｃにおいては、重ね隅肉溶接部３の管端増肉部１ｂ側の最大溶け込み深さが、鋼管部１の肉厚ｔに対して０．３ｔ～２．０ｔの範囲とされていることが好ましい。最大溶け込み深さを０．３ｔ以上とすることで、重ね隅肉溶接部３の強度が担保されるとともに、隙間１ｄにおける耐食性をより向上できる。ただし、最大溶接深さが２．０ｔを超えると、溶接部の形状が不均一となり、強度の低下や耐食性の劣化、排気ガスの漏れなどの様々な不具合に繋がる可能性があるため、上限は２．０ｔ以下にするとよい。

なお、最大溶け込み深さとは、図４に示すように、管端増肉部１ｂの外周面と、管端増肉部側への隅肉溶接部３の最深部との間隔ｄ_３とする。

最大溶け込み深さを０．３ｔ以上とすることで隙間１ｄにおける耐食性をより向上できる理由は、管端増肉部１ｂの溶接部形状が安定化して、腐食起点となりうる隙間構造が形成されなくなるためと考えられる。さらに最大溶け込み深さを１．０ｔ超とすれば管端増肉部１ｂにおける隙間１ｄが塞がれ、腐食起点となりうる隙間構造がさらに減少する。これに加え、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管（管端増肉構造体）は、鋼中に０．０１０～５．０００％の量のＡｌ、０．０１～５．００％の量のＳｉ及び０．００１～３．００％の量のＳｎを含有している。このため、万が一、腐食が発生した場合も、溶出したＡｌ^３＋イオン及びＳｎ^２＋イオンが溶解表面に吸着し、鋼母材のさらなる溶出を抑制し、さらにＳｉが孔食内部で酸化物を形成し、孔食成長の抑制及び再不動態化を促進することで溶接部の耐食性の劣化を回避することが可能と考えられる。

図５には、重ね隅肉溶接部３周辺の拡大図を示す。ステンレス鋼管の鋼管部１ａの板厚をｔとすると、図５（ａ）は、最大溶け込み深さが０．３ｔである場合を示し、図５（ｂ）は、最大溶け込み深さが１．０ｔの場合を示し、図５（ｃ）は、最大溶け込み深さが２．０ｔの場合を示し、図５（ｄ）は、最大溶け込み深さが２．０ｔ超の場合を示す。

図５は、管端増肉部１ｂの外周面側に電極／アークを近づけて溶接を行って隅肉溶接部３が形成された場合を示す。このため、管端増肉部１ｂの外周面が、電極／アーク側の面となり、管端増肉部１ｂの内周面が、電極／アーク側の面の反対側の面（裏面）となる。管端増肉部１ｂの外周面から最大溶け込み部までの距離（深さ）が最大溶け込み深さである。

図５に示されたように、重ね隅肉溶接部３が、管端増肉部１ｂの内周面に到達していない場合、最大溶け込み深さは２．０ｔ未満である。重ね隅肉溶接部３が、管端増肉部１ｂの内周面にちょうど到達している場合、最大溶け込み深さは２．０ｔである。重ね隅肉溶接部３が、管端増肉部１ｂの内周面に到達し、内周面にも溶融部が存在する場合、最大溶け込み深さは２．０ｔ超である。すなわち、最大溶け込み深さが２．０ｔを超える場合とは、溶接時の電極／アーク側の面の反対側の面（裏面）に溶融部が存在する場合である。

このような重ね隅肉溶接部を得るためには、特にシールドガスが必要な溶接においては、選ばれたシールドガスが必要となる。特に管端増肉部１ｂは隙間１ｄを有しているため、不活性ガスによる適正なシールドが不可欠である。具体的にはＡｒが最も望ましい。ＣＯ_２やＯ_２を混合する場合は５％以下とすることが望ましい。

本実施形態のステンレス鋼管は、本実施形態で規定される鋼成分を有するステンレス鋼板を素材とするが、ステンレス鋼板の製造方法は、製鋼－熱間圧延－焼鈍・酸洗－冷間圧延－焼鈍の各工程よりなり、各工程の製造条件については、特に規定するものでは無い。

製鋼においては、前記必須成分および必要に応じて添加される成分を含有する鋼を、転炉溶製し続いて２次精錬を行う方法が好適である。溶製した溶鋼は、鋳造（連続鋳造）することによりスラブとする。スラブは、所定の温度に加熱され、所定の板厚に連続圧延で熱間圧延される。熱間圧延後の焼鈍工程は省略しても良く、酸洗後の冷間圧延は、通常のゼンジミアミル、タンデムミルのいずれで圧延しても良いが、鋼管の曲げ性を考慮するとタンデムミル圧延の方が望ましい。

冷間圧延においては、ロール粗度、ロール径、圧延油、圧延パス回数、圧延速度、圧延温度などは一般的な範囲内で適宜選択すれば良い。冷間圧延の途中に中間焼鈍を入れても良く、中間および最終焼鈍はバッチ式焼鈍でも連続式焼鈍でも構わない。また、焼鈍の雰囲気は、必要であれば水素ガスあるいは窒素ガスなどの無酸化雰囲気で焼鈍する光輝焼鈍でも大気中で焼鈍しても構わない。

更に、ステンレス鋼板を管状に成型する際は、ステンレス鋼板に潤滑塗装を施してプレス成形を向上させても良い。潤滑塗装膜の種類は適宜選択すれば良い。最終焼鈍後に形状矯正のために調質圧延やレベラーを付与しても構わないが、加工硬化能の低下を招くことから、これらは付与しないことが望ましい。

鋼管の製造方法については、適宜選択すれば良く、溶接方法に限定されずＥＲＷ（抵抗溶接）、レーザー溶接、ＴＩＧ溶接（タングステン不活性ガス溶接）等適宜選択すれば良い。また、鋼管のサイズについても用途に応じて決定すれば良い。

ステンレス鋼管の端部に管端増肉部を形成するプロセスは、管端のスピニング加工あるいは鍛造処理が望ましいが、これらの工法についても特に規定するものでは無い。作業能率や寸法精度を考慮すると、スピニング加工の方が望ましい。
また、鋼管部の端部を径方向外側に折り曲げて増肉する場合と、径方向内側に折り曲げて増肉する場合が考えられるが、径方向外側に折り曲げて増肉する場合は、造肉箇所の内径は素管の鋼管部１ａの内径と同じになる。一方、径方向内側に折り曲げて造肉する場合は、管端増肉部１ｂの外径は素管である鋼管部の外径と同じになる。
更に、管端増肉部１ｂを形成した後、次工程にて拡管または縮管を行う工法を採用してもよい。

次に、管端増肉部を形成したステンレス鋼管（管端増肉構造体）を素材として溶接構造体を製造するには、ステンレス鋼管の管端増肉部と、他の鋼管部材とを溶接により接合する。溶接による接合工程では、溶接部にシールドガスを供給しながら溶接を行うことが好ましい。シールドガスとしては、Ａｒなどの不活性ガスや、ＣＯ_２またはＯ_２のいずれか一方又は両方と不活性ガスとの混合ガスなどが挙げられる。混合ガス中のＣＯ_２とＯ_２の量は５．０体積％以下が好ましい。特に溶接方法が、ＴＩＧ溶接、ミグ溶接、又はマグ溶接の場合、溶接部にシールドガスを供給しながら溶接を行うことが好ましい。一方、溶接方法がレーザー溶接の場合は、シールドガスを供給しなくともよい。

なお、以上の説明では、フェライト系ステンレス鋼管の管端増肉部を主に説明し、フェライト系ステンレス鋼の増肉部の説明は省略したが、フェライト系ステンレス鋼の増肉部は、フェライト系ステンレス鋼管の管端増肉部とほぼ同じ構成及び効果を奏する。

本実施形態のフェライト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼管、管端増肉構造体及び溶接構造体によれば、管端増肉部の隙間における耐腐食性に優れる。これにより、鋼管部の肉厚を小さくすることができ、特に、自動車部品、二輪車用部品として適用する際に鋼管部の薄肉化が可能となり、腐食を防止しつつ部品の軽量化を図ることができ、自動車、二輪車の燃費向上が可能となる。

以下、実施例に基づいて、本発明をより詳細に説明する。
（実施例１）
表１に示す組成の鋼を溶製した。特にＳｎはその効果を調べるため０．００５、０．０１０、０．０３０、０．１００％および０．３００％の５水準とした。溶製した鋼に板厚４ｍｍまで熱間圧延を施し、１０５０℃で１分間焼鈍を行い、酸洗を施した。その後、板厚０．８ｍｍまで冷間圧延を施した。

そして、表１に示す各組成の鋼板から７０ｍｍ×７０ｍｍ及び４０ｍｍ×４０ｍｍの試験片を切り出し、同じ成分組成を有する試験片を重ねてスポット溶接することで、管端増肉構造体の隙間部を模擬したＣＣＴ試験片を作製した。スポット溶接条件を調整することで種々の隙間間隔のＣＣＴ試験片を作製した。

このＣＣＴ試験片をＪＡＳＯ－Ｍ６１０－９２の自動車部品の外観の腐食試験方法で評価した。サイクル数を１００サイクルとし、試験後にスポット溶接部をくり抜いて二枚の板を分け、隙間内の最大孔食深さを評価できるようにした。錆落とし後に隙間上下の試験片の孔食深さをそれぞれ１０点測定し、最も深い孔食の値を、その鋼種の最大孔食深さとした。最大孔食深さが５００μｍ未満の試料を“○”（good）と評価し、最大孔食深さが５００μｍ以上の試料を“×”（poor）と評価した。

表１に、各組成のステンレス鋼の臨界隙間間隔（Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}の値（Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）である）の計算結果と、隙間間隔ｄの値（μｍ）と、自動車部品の外観の腐食試験方法（ＪＡＳＯ－Ｍ６１０－９２）による最大孔食深さ（μｍ）と、その判定結果を併せて示す。なお、表１中の下線は、本発明の範囲外または好ましい特性の範囲外であることを示す。

本発明例の試料Ｎｏ．Ａ１～Ａ２５では、最大孔食深さが５００μｍ未満であったが、比較例の試料Ｎｏ．Ｂ１～Ｂ１４では、最大孔食深さが５００μｍ以上であった。
従って、表１に示す結果から、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼管からなる管端増肉構造体では、隙間間隔ｄ（μｍ）が、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}の値（Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすことで、最大孔食深さの小さい管端増肉構造体を提供できることがわかる。

また、母材中のＣｒは、一般環境での耐食性を向上させるが、表１に示す関係式より、母材中のＣｒ量が増加するほど、隙間環境での孔食深さは増加することがわかる。そして、鋼板に対するＡｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎの添加量を増加することで（母材中のＡｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ量が増加するほど）、臨界隙間間隔が小さくなることがわかった。

高Ｃｒ量の鋼種の隙間部の腐食形態を観察すると、少数の孔食が深く成長していることがわかった。一方、低Ｃｒ量の鋼種の隙間部の腐食形態は、多数の孔食が発生しているが、一つ一つの孔食の深さは、高Ｃｒ量の鋼種に比べて浅いことがわかった。

高Ｃｒ量の鋼種では、不働態皮膜中のＣｒ濃度が高く耐食性が高いため、孔食の発生数が減少したと考えられる。そのため、カソード反応である酸素還元反応が、少数の孔食の成長に対してのみ寄与し、一つ一つの孔食が深く成長したと考えられる。一方、低Ｃｒ量の鋼種では、カソード反応が多数の孔食の発生に寄与するため、一つ一つの孔食深さが大きく成長しなかったものと考えられる。

また、上述の試験により、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎは、隙間環境での孔食の発生に対して効果があることが知見された。Ｓｎがステンレス鋼の活性溶解を抑制することや耐隙間腐食性を改善することは知られていた。しかし、Ｓｎが隙間環境での孔食の発生を抑制し、臨界隙間間隔を小さくすることは今回の試験結果による新たな知見である。Ａｌは発生初期の孔食内部でＡｌ^３＋イオンとして溶け出し表面に吸着することで孔食成長の抑制及び再不動態化を促進していると考えられる。Ｓｉは孔食内部で酸化物を形成し、孔食成長の抑制及び再不動態化を促進していると考えられる。

（実施例２）
表２Ａに示す組成の鋼板を用いて、ＴＩＧ溶接により直径６０ｍｍのフェライト系ステンレス鋼管を作製した。次いで、スピニング加工により、フェライト系ステンレス鋼管の端部を径方向内側に１８０°折り返すことで、長さ５０ｍｍの管端増肉部を作製した。以上により、直径が６０ｍｍ、内側に折り返した端部（管端増肉部）の長さが５０ｍｍの管端増肉構造体を作製した。そして、折り返し部から６０ｍｍの長さで管端増肉構造体を切断した。
なお、管端増肉部における隙間部の隙間間隔は、スピニング加工の条件を調整することで種々の値とした。

次に、各種の管端増肉構造体とそれぞれ同じ化学成分を有する鋼板を用いて直径６２ｍｍの鋼管（鋼管部材）を作製した。管端増肉構造体の管端増肉部の外側に、同じ化学成分を有する鋼管（鋼管部材）を重ねあわせ、管端増肉構造体の内側に折り返した端部（管端増肉部）が溶接部となるように種々の方法（ＴＩＧ溶接、ミグ溶接、マグ溶接、又はレーザー溶接）で溶接を行った。以上により、全長が１００ｍｍであり、鋼管部材と管端増肉構造体との溶接部が中央に位置するＣＣＴ試験片を作製した。

各種の溶接の際、電流量を調節して溶接部の溶け込み深さを調整し、溶け込み深さの耐食性への影響を調べた。またシールドガスを用いる溶接の場合、様々なシールドガスを用いて溶接を行い、シールドガスの耐食性への影響も調べた。

なお、最大溶け込み深さは、以下の方法により測定した。同一の条件で溶接を施し、ＣＣＴ試験片を別途、作製した。溶接部の断面を観察し、溶接部において、最も深くまで溶解した箇所を最大溶け込み部とし、その深さを最大溶け込み深さとした。詳細には、管端増肉構造体の端部（管端増肉部）の外周面と鋼管部材とを重ねあわせ、管端増肉構造体の端部（管端増肉部）の外周面側に電極／アークを近づけて溶接を行った。このため、管端増肉構造体の端部（管端増肉部）の外周面が、電極／アーク側の面となり、管端増肉構造体の端部（管端増肉部）の内周面が、電極／アーク側の面の反対側の面（裏面）となる。管端増肉構造体の端部（管端増肉部）の外周面から最大溶け込み部までの距離（深さ）が最大溶け込み深さである。

このＣＣＴ試験片をＪＡＳＯ－Ｍ６１０－９２の自動車部品の外観の腐食試験方法で評価した。サイクル数を１００サイクルとし、試験後に溶接部を切断して管端増肉部の二枚の板を分け、隙間内の最大孔食深さを評価できるようにした。錆落とし後に隙間上下の試験片の孔食深さをそれぞれ１０点測定し、最も深い孔食の値を、その鋼種の最大孔食深さとした。最大孔食深さが５００μｍ未満の試料を“○”（good）と評価し、最大孔食深さが５００μｍ以上の試料を“×”（poor）と評価した。

表２Ｂに、表２Ａに示す各組成のステンレス鋼を用いて作製した試験片の溶接部の溶け込み深さと、溶接シールドガスと、自動車部品の外観の腐食試験方法（ＪＡＳＯ－Ｍ６１０－９２）による最大孔食深さ（μｍ）と、その判定結果を併せて示す。なお、表２Ｂ中の下線は、本発明の範囲外または好ましい特性の範囲外であることを示す。

管端増肉構造体の鋼管部の板厚をｔとすると、表２Ｂの結果から、溶接部の溶け込み深さが０．３ｔ以上２．０ｔ以下の範囲で、最大孔食深さが５００μｍ未満になることが分かる。

本実施形態によれば、耐隙間部塩害性に優れたフェライト系ステンレス鋼管を提供することが可能である。また、本実施形態を適用した鋼管を、特に自動車、二輪用部品として使用することによって薄肉化が可能となり、効率的な部品製造および燃費向上が可能となる。
即ち、本実施形態は産業上極めて有益である。

Ａ～Ｃ：溶接構造体、１：フェライト系ステンレス鋼管（管端増肉構造体）、１ａ：鋼管部、１ｂ：管端増肉部、１ｄ：隙間、２：鋼管（鋼管部材）、３：重ね隅肉溶接部。

Claims (6)

1. 鋼母材部と溶接部とからなる鋼管部を有し、
   前記鋼母材部が、質量％で、
   Ｃ：０．００１～０．１００％、
   Ｓｉ：０．０１～５．００％、
   Ｍｎ：０．０１～２．００％、
   Ｐ：≦０．０５０％、
   Ｓ：≦０．０１００％、
   Ｃｒ：９．０～３０．０％、
   Ｓｎ：０．００１～３．００％、
   Ｔｉ：０．０１～１．００％およびＮｂ：０．０１～１．００％の１種又は２種、Ａｌ：０．０１０～５．０００％、
   Ｎ：０．００１～０．０５０％を含有し、残部がＦｅおよび不純物であり、
   前記鋼管部の管端に折り返し曲げ部からなる管端増肉部が設けられ、前記管端増肉部に形成される隙間間隔ｄ（μｍ）が、ｄ≧Ｃｒ^２／{１０００（Ａｌ＋Ｓｉ＋Ｓｎ）}（式中のＣｒ、Ａｌ、Ｓｉ及びＳｎはそれぞれの元素の含有量（質量％）を示す）の関係を満たすことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼管。
2. さらに質量％で、
   Ｎｉ：０．０１～３．００％、
   Ｍｏ：０．０１～３．００％、
   Ｃｕ：０．０１～３．００％、
   Ｂ：０．０００１～０．０１００％、
   Ｗ：０．００１～１．０００％、
   Ｖ：０．００１～１．０００％、
   Ｓｂ：０．００１～０．１００％、
   Ｃｏ：０．００１～０．５００％、
   Ｃａ：０．０００１～０．００５０％、
   Ｍｇ：０．０００１～０．００５０％、
   Ｚｒ：０．０００１～０．０３００％、
   Ｇａ：０．０００１～０．０１００％、
   Ｔａ：０．００１～０．０５０％、
   ＲＥＭ：０．００１～０．１００％
   のうち何れか１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載のフェライト系ステンレス鋼管。
3. 前記管端増肉部が、前記鋼管部に対して拡管または縮管されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフェライト系ステンレス鋼管。
4. 請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載のフェライト系ステンレス鋼管からなることを特徴とする管端増肉構造体。
5. 請求項４に記載の管端増肉構造体の前記管端増肉部と、鋼管部材とが重ね隅肉溶接部により接合されてなることを特徴とする溶接構造体。
6. 前記重ね隅肉溶接部の前記管端増肉部側の最大溶け込み深さが、前記鋼管部の肉厚ｔに対して０．３ｔ～２．０ｔの範囲とされていることを特徴とする請求項５に記載の溶接構造体。

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