JPH11335779A - 一次加工後の耐しわ性に優れた容器用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
一次加工後の耐しわ性に優れた容器用鋼板およびその製造方法Info
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- JPH11335779A JPH11335779A JP14491198A JP14491198A JPH11335779A JP H11335779 A JPH11335779 A JP H11335779A JP 14491198 A JP14491198 A JP 14491198A JP 14491198 A JP14491198 A JP 14491198A JP H11335779 A JPH11335779 A JP H11335779A
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Abstract
り、しごき、引き延はし加工後のネック縮径時の耐しわ
が良好な鋼板を提供する。 【解決手段】 C:0.010〜0.050%、 N:0.0040%以下、0.2%
耐力が500MPa以下の鋼板において、10%の冷延加工を加
えた際の0.2%耐力の上昇が250MPa以下、 40%および50%
の冷延加工を加えた材料の0.2%耐力の差が100MPa以下、
X線による集合組織測定の強度比が {200}面:1.5以上ま
たは {111}面:7.0以下、かつ {111}面/{200}面:4.7以下
であり、熱間旺延におけるスラブ加熱時の最高温度を11
50℃以下、熱間圧延における最終仕上げ圧延がフェライ
ト単相またはフェライト、オーステナイトの混相となる
ような温度域、再結晶焼鈍が 730℃以下で 600秒以下、
または 730℃以上で20秒以下で製造された容器用鋼板。 【効果】 絞り、しごき、引き延ばし加工後のネック縮
径時のしわ発生率を低減できる。
Description
に代表される絞り、しごき、引き延ばし加工、それに続
く縮径成形により製造される缶用材料として利用され
る、縮径時の耐しわ性が良好な極薄容器材料を提供する
ものである。
造された缶胴の開口部に缶蓋を捲き締める目的で缶開口
部の径を縮める加工(ネック加工)が行われるが、縮径
部にしわが発生する(耐ネックしわ性の劣化)という問
題が起きている。
応力(降伏点が観測されない場合には0.2%耐力)を
低くすることが有効とされるため、C含有量を低減した
極低炭素鋼の適用が検討されている。例えば、特開平5
−287443号公報においては、Ti添加によるIF
化により、塗装焼き付け時の硬化を抑止し、ネック加工
部を軟質に保つことで耐ネックしわ性の劣化を避ける技
術が開示されている。
器材料に適用した場合、TiやNb添加により形成する
微細な炭窒化物や固溶Ti,Nbが、鋼板の再結晶温度
を上昇させるため、冷間圧延後の再結晶焼鈍温度を一般
的なアルミキルド鋼より高くせねばならず、容器に利用
されるような厚さ0.3mm以下の薄手材料においては、
焼鈍時にヒートバックルと呼ばれる鋼板の腰折れが発生
し、生産効率が低下する。このためTi,Nbを含有し
ないアルミキルド鋼を適用し、再結晶温度の上昇を抑え
た鋼板が、特聞昭61−291922号公報、特開昭6
1−26724号公報などで開発されている。しかし、
これらの鋼板では薄手容器材料で問題となる耐ネックし
わ性に対する考慮がなされていない。
に缶胴の開口部を縮径する際のしわ発生を回避できる鋼
板を提供するものである。
ルド鋼をべースに、ネック縮径時のしわ発生抑制につい
て検討するうち、材料の加工硬化特性を適当な範囲に制
御することでしわ発生を抑止できることを知見した。
が、焼鈍後の結晶粒径、集合組織形成なども複合して、
主として材料の硬さおよび加工硬化率に影響を及ばすこ
とで、耐ネックしわ性に関与していると考えられる。ま
た、焼鈍後の冷延、絞り、しごき、引き延ばし、縮径に
おける一連の加工においては加工方向が各工程で異な
り、いわゆるバウシンガー効果的な要素も影響している
と考えられる。結晶粒径については、粗大なほど、集合
組織は{200}面強度が高く、{111}面強度が低
いほど、そして、析出物については粗大かつ密度が低い
ほど、耐しわ性は向上する。
るため比較的低い温度域で焼鈍した場合の加工性なども
考慮し、本発明を達成した。
低炭素アルミキルド鋼において、製缶前の鋼板の冷間圧
延時の加工硬化挙動および集合組織を制御することで、
絞り、しごき、引き延ばし加工後のネック縮往時のしわ
発生を抑制しうる鋼板を得ることである。
0.050%、0.2%耐力が500MPa以下の鋼板
において、さらに、(1)10%の冷延加工を加えた際
の0.2%耐力の上昇が250MPa以下、(2)40
%および50%の冷延加工を加えた材料の0.2%耐力
の差が100MPa以下、(3)X線による集合組織測
定において{200}面の強度比が1.5以上または
{111}面の強度比が7.0以下、かつ{111}面
の強度比/{200}面の強度比が4.7以下のいずれ
かを具備する鋼板である。
ラブ加熱時の最高温度を1150℃以下とすることが有
効で、さらに、熱間圧延における最終仕上げ圧延がフェ
ライト単相またはフェライト、オーステナイトの混相と
なるような温度域としたり、熱間圧延における熱延板捲
取温度を730℃以下としたり、熱間圧延、冷間圧延後
の再結晶焼鈍時間を、焼鈍中の最高温度が730℃以下
の場合には600秒以下、焼鈍中の最高温度が730℃
以上の場合には20秒以下としたり、あるいはこれらの
条件を相互に組合せることが有効である。
まず、成分について説明する。成分はすべて重量%であ
る。Cは、含有量が多いと鋼中で粗大なセメンタイトを
形成する。粗大なセメンタイトは表面に露出した場合、
鋼板のめっき性を劣化させることがある。また粗大なセ
メンタイトは、容器の製造過程におけるしごき、引き延
ばし、フランジ成形時に割れの発生起点となる場合もあ
る。このため、Cの上限を0.050%とする。特に、
しごき、引き延ばし、フランジ成形時に延性が良好な材
質が必要な場合は、0.030%以下まで低減すれば、
特性を大幅に向上させることが可能である。しかし、
0.010%未満の領域での中途半端な低減は再結晶温
度が上昇し、固溶Cの残存により時効性の制御が困難と
なるばかりでなく、鋼板を軟質にし、缶強度不足をまね
くので、下限を0.010%とする。
Mn,P,S,Al,N等は、一般に加工用に用いられ
る鋼板に含有される程度に含有される。その範囲は、S
i:0,001〜0.5%、Mn:0.02〜1.0
%、P:0.002〜0.08%、S:0.002〜
0.05%、Al:0.010〜0.100%、N:
0.0005〜0.0060%である。
以下に限定する。これは、本発明が対象とする容器への
用途では、原板強度がこれ以上の強度になると耐しわ性
が顕著に劣化するためである。
な要件である。加工硬化挙動は、一般には引張試験の応
力−歪曲線における加工硬化指数、いわゆるn値で表さ
れる場合が多いが、本発明鋼が対象としている耐しわ性
の指標にはならない。本発明で限定すべき加工硬化挙動
の指標および限定範囲は、鋼板に10%の冷間圧延を施
した場合の0.2%耐力の上昇量を250MPa以下に
すること、または40%および50%の冷間圧延を施し
た材料の0.2%耐力の差を100MPa以下とするこ
とである。
径、パス回数、圧下配分、潤滑、温度などの圧延条件に
よりわずかに変動するが、本発明で限定すべき加工硬化
挙動は通常の実験室で行うことができる条件、すなわち
ロール径100mm〜400mm、パス回数は圧下率にもよ
るが1〜10パス、圧下配分は1パス当たり20%以
下、潤滑はパーム油、温度は室温とした場合の値で評価
される。加工硬化挙動がこの範囲に無い場合は、製缶工
程でのネック縮径加工における耐ネックしわが顕著に劣
化する。
は異なることが知られているが、本発明鋼では加工硬化
挙動を制御する上で、特に集合組織の影響が強いことか
ら、X線による集合組織測定において{200}面の強
度比を1.5以上または{111}面の強度比を7.0
以下、かつ{111}面の強度比/{200}面の強度
比を4.7以下と限定することでも本発明の効果を得る
ことができる。
特に限定されるものではないが、スラブ加熱温度、熱延
仕上げ温度、焼鈍温度、時間、焼鈍後の冷間圧延の圧下
率等によって調整できるが、特にこのようなに集合組織
を含め加工硬化挙動を制御するには製造工程全般にわた
る熱履歴が重要で、スラブ加熱温度、特にスラブ加熱中
の最高温度を1150℃以下とすること、最終仕上げ圧
延については仕上げ圧延の一部または全部がフェライト
単相またはフェライト、オーステナイトの混相となるよ
うな温度域で行うこと、熱延板捲取温度については73
0℃以下とすることが発明の効果を得るのに有効であ
る。
ては、温度と時間の関連が見られ、高温かつ長時間では
発明の効果が消失する。焼鈍時間を、焼鈍中の最高温度
が730℃以下の場合には600秒以下、焼鈍中の最高
温度が730℃以上の場合には20秒以下とすることが
発明の効果を得るのに有効である。
物、窒化物または硫化物の析出形態、熱延時の結晶回
転、焼鈍時の粒成長および析出物の再溶解、再析出を介
して、析出物、粒径、集合組織が変化し、焼鈍以降の加
工工程における加工硬化挙動に影響を及ぼすためと考え
られる。
製造において焼鈍の後、2CR圧延し、鋼板を硬質化さ
せた場合にも本発明法によれば、絞り、しごきなど、さ
らなる加工後の耐ネックしわ性の向上効果が得られる。
また、Si,Mn,Pなどの強化元素を添加し、鋼板強
度を高めた場合、また耐食性など各種特性向上のための
元素添加をした場合にも本発明の効果が失われるもので
はない。
として使用されるが、表面処理により本発明の効果は何
ら損なわれるものではない。缶用表面処理としては、通
常、錫、クロム(ティンフリー)などが施される。ま
た、近年使用されるようになっている有機皮膜を被覆し
たラミネート鋼板用の原板としても発明の効果を損なう
ことなく使用できる。
て表2の条件で製造した鋼板で行った。耐ネックしわ性
については、絞り比、しごき加工率を一定とした缶にお
いて、通常の実製缶で行われるのと同様の方法により縮
径を行い、しわが発生する限界の縮径量として下記
(1)式による限界縮径率を求めた。限界縮径率が高い
ほど実操業での材質の余裕度が大きいため、しわ発生を
抑止することができる。 限界縮軽率=(初期径−しわ発生径)/(初期径)・・・・(1) 表3から明らかなように、本発明の範囲内で製造された
ものは、耐ネックしわ性が良好である。
加工後に二次的なネック縮径加工を行う際のしわ発生率
を低減することができる。
Claims (6)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.010〜0.050
%を含み、0.2%耐力が500MPa以下で、10%
の冷間圧延を施した際の0.2%耐力の上昇が250M
Pa以下であることを特徴とする一次加工後の耐しわ性
に優れた容器用鋼板。 - 【請求項2】 重量%で、C:0.010〜0.050
%を含み、0.2耐力が500MPa以下で、40%お
よび50%の冷間圧延を施した材料の0.2%耐力の差
が100MPa以下であることを特徴とする一次加工後
の耐しわ性に優れた容器用鋼板。 - 【請求項3】 重量%で、C:0.010〜0.050
%を含み、0.2耐力が500MPa以下で、X線によ
る集合組織測定において{200}面の強度比が1.5
以上または{111}面の強度比が7.0以下、かつ
{111}面の強度比/{200}面の強度比が4.7
以下であることを特徴とする一次加工後の耐しわ性に優
れた容器用鋼板。 - 【請求項4】 重量%で、C:0.010〜0.050
%を含んだスラブを、最高温度1150℃以下に加熱
し、最終製品の0.2%耐力が500MPa以下で、1
0%の冷間加工を施した際の0.2%耐力の上昇が25
0MPa以下となるように、熱延条件、焼鈍条件等の工
程条件を調整することを特徴とする一次加工後の耐しわ
性に優れた容器用鋼板の製造方法。 - 【請求項5】 重量%で、C:0.010〜0.050
%を含んだスラブを、最高温度1150℃以下に加熱
し、最終製品の0.2%耐力が500MPa以下で、4
0%および50%の冷間加工を施した材料0.2%耐力
の差が100MPa以下となるように、熱延条件、焼鈍
条件等の工程条件を調整することを特徴とする一次加工
後の耐しわ性に優れた容器用鋼板の製造方法。 - 【請求項6】 重量%で、C:0.010〜0.050
%を含んだスラブを、最高温度150℃以下に加熱し、
最終製品の0.2%耐力が500MPa以下で、X線に
よる集合組織測走において、{200}面の面強度比が
1.5以上または{111}の面強度比が7.0以下、
かつ{111}面の強度比/{200}面の面強度とな
るように、熱延条件、焼鈍条件等の工程条件を調整する
ことを特徴とする一次加工後の耐しわ性に優れた容器用
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14491198A JP3878329B2 (ja) | 1998-05-26 | 1998-05-26 | 一次加工後の耐しわ性に優れた容器用鋼板およびその製造方法 |
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JPH11335779A true JPH11335779A (ja) | 1999-12-07 |
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JP14491198A Expired - Fee Related JP3878329B2 (ja) | 1998-05-26 | 1998-05-26 | 一次加工後の耐しわ性に優れた容器用鋼板およびその製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2850398A1 (fr) * | 2003-01-28 | 2004-07-30 | Usinor | Procede de fabrication de toles d'acier lamine a chaud et a froid a tres haute resistance et tole obtenue |
-
1998
- 1998-05-26 JP JP14491198A patent/JP3878329B2/ja not_active Expired - Fee Related
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FR2850398A1 (fr) * | 2003-01-28 | 2004-07-30 | Usinor | Procede de fabrication de toles d'acier lamine a chaud et a froid a tres haute resistance et tole obtenue |
WO2004079021A1 (fr) * | 2003-01-28 | 2004-09-16 | Usinor | Procede de fabrication de toles d’acier lamine a chaud et a froid a tres haute resistance et tole obtenue |
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