JPH0860298A - ネック加工性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板 - Google Patents
ネック加工性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板Info
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- JPH0860298A JPH0860298A JP6193431A JP19343194A JPH0860298A JP H0860298 A JPH0860298 A JP H0860298A JP 6193431 A JP6193431 A JP 6193431A JP 19343194 A JP19343194 A JP 19343194A JP H0860298 A JPH0860298 A JP H0860298A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、極低炭素鋼における特定量の圧延
によるＢＨ熱処理後の降伏強度と硬さを限定することに
より、ネック小径化および鋼板の薄手化の際にも優れた
ネックイン加工性と耐圧強度を確保可能なＤＩ缶用鋼板
を提供する。 【構成】 鋼中の化学成分（重量％）において、炭素量
＝０．００７０％以下の極低炭素鋼であって、伸び率１
０％の追加圧延後に２１０℃５分のＢＨ熱処理を施した
時の降伏強度（ＹＰ）を３９ｋｇ／ｍｍ2 以上、伸び率
７０％の追加圧延後にＢＨ熱処理を施した時の硬さ（Ｈ
ｖ）を１９５以下に調整したことを特徴とするＤＩ缶用
鋼板。また、上記成分の極低炭素鋼にＢ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏの特定量を少なくとも１種含み、ＹＰ
（１０％ＢＨ）を３９ｋｇ／ｍｍ2 以上、Ｈｖ（７０％
ＢＨ）を１９５以下に調整したことを特徴とするＤＩ缶
用鋼板。 【効果】 本発明の鋼板はＤＩ缶のネック小径化および
ＤＩ缶用鋼板の薄手化の際にも優れたネックイン加工性
と耐圧強度の確保が可能である。
によるＢＨ熱処理後の降伏強度と硬さを限定することに
より、ネック小径化および鋼板の薄手化の際にも優れた
ネックイン加工性と耐圧強度を確保可能なＤＩ缶用鋼板
を提供する。 【構成】 鋼中の化学成分（重量％）において、炭素量
＝０．００７０％以下の極低炭素鋼であって、伸び率１
０％の追加圧延後に２１０℃５分のＢＨ熱処理を施した
時の降伏強度（ＹＰ）を３９ｋｇ／ｍｍ2 以上、伸び率
７０％の追加圧延後にＢＨ熱処理を施した時の硬さ（Ｈ
ｖ）を１９５以下に調整したことを特徴とするＤＩ缶用
鋼板。また、上記成分の極低炭素鋼にＢ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｎｂ、Ｍｏの特定量を少なくとも１種含み、ＹＰ
（１０％ＢＨ）を３９ｋｇ／ｍｍ2 以上、Ｈｖ（７０％
ＢＨ）を１９５以下に調整したことを特徴とするＤＩ缶
用鋼板。 【効果】 本発明の鋼板はＤＩ缶のネック小径化および
ＤＩ缶用鋼板の薄手化の際にも優れたネックイン加工性
と耐圧強度の確保が可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はネック加工性と耐圧強度
に優れたＤＩ（絞り−しごき）缶用鋼板に関するもので
ある。
に優れたＤＩ（絞り−しごき）缶用鋼板に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、飲料等の容器に用いられるＤＩ
（Drawn and Ironing:絞り−しごき）缶の鋼板には、Ｄ
Ｉ加工性確保のため、例えば特開昭５３−４８９１３号
公報のような低炭素アルミキルド鋼を箱焼鈍（略号：Ｂ
Ａ）法にて、テンパー度が１〜３（以下Ｔ−１〜Ｔ−３
のように記す）の軟質鋼板が用いられてきた。その後、
缶体のコストダウンのため板厚の減少が図られるととも
に、耐圧強度確保のため鋼板の硬質化が行われた。ま
た、鋼板の生産性向上のため、連続焼鈍（略号：ＣＡ）
法が適用され、現状ＤＩ缶用に用いられる鋼板はＴ−４
程度のＣＡ材が主である。
（Drawn and Ironing:絞り−しごき）缶の鋼板には、Ｄ
Ｉ加工性確保のため、例えば特開昭５３−４８９１３号
公報のような低炭素アルミキルド鋼を箱焼鈍（略号：Ｂ
Ａ）法にて、テンパー度が１〜３（以下Ｔ−１〜Ｔ−３
のように記す）の軟質鋼板が用いられてきた。その後、
缶体のコストダウンのため板厚の減少が図られるととも
に、耐圧強度確保のため鋼板の硬質化が行われた。ま
た、鋼板の生産性向上のため、連続焼鈍（略号：ＣＡ）
法が適用され、現状ＤＩ缶用に用いられる鋼板はＴ−４
程度のＣＡ材が主である。
【０００３】最近では、ＤＩ缶のコストダウンはより一
層の進展が望まれ、さらなる板厚の減少が検討されてお
り、それに伴って耐圧強度確保のため鋼板の硬質化も検
討されている。また一方で、ＤＩ缶の胴部径φ２１１
（２＋１１／１６）吋に対し、開口部の径は缶蓋に使用
される素材のコストダウンのため小径化が行われるのが
通常である。現状、缶蓋径φ２０６（２＋６／１６）吋
となる４段の多段ネック加工による開口部の小径化が行
われており、さらに小径となる缶蓋径φ２０４（２＋４
／１６）吋、およびそれ以下となる５段以上のネックイ
ン加工が検討されはじめている。
層の進展が望まれ、さらなる板厚の減少が検討されてお
り、それに伴って耐圧強度確保のため鋼板の硬質化も検
討されている。また一方で、ＤＩ缶の胴部径φ２１１
（２＋１１／１６）吋に対し、開口部の径は缶蓋に使用
される素材のコストダウンのため小径化が行われるのが
通常である。現状、缶蓋径φ２０６（２＋６／１６）吋
となる４段の多段ネック加工による開口部の小径化が行
われており、さらに小径となる缶蓋径φ２０４（２＋４
／１６）吋、およびそれ以下となる５段以上のネックイ
ン加工が検討されはじめている。
【０００４】しかしながら、現状のＤＩ缶用鋼板である
Ｔ−４程度のＣＡ材、およびさらに板厚を減少した場合
の硬質材では、耐圧強度は確保されるものの、缶蓋の径
をさらに小径化する場合、ネック加工時に「しわ」が発
生するという問題があり、ＤＩ缶のコストダウンのため
の板厚減少およびネック小径化の進展が停滞している状
況にある。
Ｔ−４程度のＣＡ材、およびさらに板厚を減少した場合
の硬質材では、耐圧強度は確保されるものの、缶蓋の径
をさらに小径化する場合、ネック加工時に「しわ」が発
生するという問題があり、ＤＩ缶のコストダウンのため
の板厚減少およびネック小径化の進展が停滞している状
況にある。
【０００５】以上述べたように、ＤＩ缶のコストダウン
を進展させ、より優れたＤＩ缶を製造するには、耐圧強
度確保とネック加工性確保という相反する課題を解決せ
ねばならず、いまだ十分な特性を持ったＤＩ缶用鋼板は
提示されていない。この問題を解決するため、ネック加
工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の提供が強く要望
されている。
を進展させ、より優れたＤＩ缶を製造するには、耐圧強
度確保とネック加工性確保という相反する課題を解決せ
ねばならず、いまだ十分な特性を持ったＤＩ缶用鋼板は
提示されていない。この問題を解決するため、ネック加
工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の提供が強く要望
されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる技術
の現状から、さらなるネック小径化および薄肉化にも耐
え得る、ネック加工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板
を提供することを目的とする。
の現状から、さらなるネック小径化および薄肉化にも耐
え得る、ネック加工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、さらなる
ネック小径化および薄肉化にも耐え得るＤＩ缶用鋼板に
ついて種々検討した。その結果、ネック加工性と耐圧強
度に優れたＤＩ缶用鋼板をはじめて見出したものであ
る。すなわち、本発明の要旨とするところは以下のとお
りである。
ネック小径化および薄肉化にも耐え得るＤＩ缶用鋼板に
ついて種々検討した。その結果、ネック加工性と耐圧強
度に優れたＤＩ缶用鋼板をはじめて見出したものであ
る。すなわち、本発明の要旨とするところは以下のとお
りである。
【０００８】（１）鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：
０．００７０％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％
以下、Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０
１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼であって、ＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、
Ｈｖ（７０％ＢＨ）が１９５以下であることを特徴とす
るネック加工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。
０．００７０％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％
以下、Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０
１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
る鋼であって、ＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、
Ｈｖ（７０％ＢＨ）が１９５以下であることを特徴とす
るネック加工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。
【０００９】ただし、ＢＨとは２１０℃×５分の熱処理
の意味であり、さらに、ＹＰ（１０％ＢＨ）とは伸び率
１０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後の降伏強
度（ＹＰ）、また、Ｈｖ（７０％ＢＨ）とは伸び率７０
％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のビッカース
硬度値（Ｈｖ、試験荷重：１００ｇ）である。 （２）鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：０．００７０
％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：
０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下を含
有し、さらに炭化物形成元素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂを
０．００５％以上０．５０％以下、Ｃｒ、Ｍｏを０．０
５％以上１．０％以下のうち少なくとも１種を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼であって、ＹＰ
（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、Ｈｖ（７０％ＢＨ）
が１９５以下であることを特徴とするネック加工性と耐
圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。
の意味であり、さらに、ＹＰ（１０％ＢＨ）とは伸び率
１０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後の降伏強
度（ＹＰ）、また、Ｈｖ（７０％ＢＨ）とは伸び率７０
％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のビッカース
硬度値（Ｈｖ、試験荷重：１００ｇ）である。 （２）鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：０．００７０
％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、
Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：
０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下を含
有し、さらに炭化物形成元素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂを
０．００５％以上０．５０％以下、Ｃｒ、Ｍｏを０．０
５％以上１．０％以下のうち少なくとも１種を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼であって、ＹＰ
（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、Ｈｖ（７０％ＢＨ）
が１９５以下であることを特徴とするネック加工性と耐
圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。
【００１０】（３） 前項１または２の成分からなる鋼
に、さらにＢを０．０００３％以上０．０１％以下添加
したＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、Ｈｖ（７０
％ＢＨ）が１９５以下であることを特徴とするネック加
工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。 以下に本発明を詳細に説明する。
に、さらにＢを０．０００３％以上０．０１％以下添加
したＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、Ｈｖ（７０
％ＢＨ）が１９５以下であることを特徴とするネック加
工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。 以下に本発明を詳細に説明する。
【００１１】本発明者らは、一方でネック加工性向上と
なる軟質化と、もう一方で耐圧強度確保となる硬質化と
いう相反することが要求されるＤＩ缶について、ネック
加工性と耐圧強度を両立させ得るＤＩ缶用鋼板について
検討し、その可能性があることを見出した。その考え方
としては、ＤＩ缶における各部の加工程度の差から、以
下のように説明できる。
なる軟質化と、もう一方で耐圧強度確保となる硬質化と
いう相反することが要求されるＤＩ缶について、ネック
加工性と耐圧強度を両立させ得るＤＩ缶用鋼板について
検討し、その可能性があることを見出した。その考え方
としては、ＤＩ缶における各部の加工程度の差から、以
下のように説明できる。
【００１２】ネック加工部はＤＩ加工により板厚減少率
にして５０％程度の加工が行われるが、耐圧強度確保に
必要な缶底部に行われる加工は、板厚減少率にして５％
程度である。すなわち、ネック加工性と耐圧強度を両立
する鋼板としては、高加工域（ネック加工部）での変形
抵抗は従来材に比べてより低く、低加工域（缶底部）で
の変形抵抗は従来材に比べてより高い鋼を用いればよい
ことを見出したのである。
にして５０％程度の加工が行われるが、耐圧強度確保に
必要な缶底部に行われる加工は、板厚減少率にして５％
程度である。すなわち、ネック加工性と耐圧強度を両立
する鋼板としては、高加工域（ネック加工部）での変形
抵抗は従来材に比べてより低く、低加工域（缶底部）で
の変形抵抗は従来材に比べてより高い鋼を用いればよい
ことを見出したのである。
【００１３】また、本発明者らは種々の鋼板を用いて前
記のような変形抵抗特性を備えた鋼板について、ＤＩ加
工の変形様式、および加工率による硬質化の度合い等を
踏まえて詳細に検討した。その結果、特定量の圧延後の
ＢＨ熱処理後の降伏強度と硬さを限定することにより、
上記課題が解決できることを見出した。すなわち、本発
明者らは従来の極低炭素鋼板は軟質であるため耐圧強度
の確保は不可能であったが、特定量の圧延後のＢＨ熱処
理後に適切な降伏強度（ＹＰ（１０％ＢＨ））とするこ
とにより製缶後の耐圧強度を確保することができ、さら
にネック加工部の軟質化に対しては鋼中の炭素を極低炭
素化し、特定量の圧延後のＢＨ熱処理後に適切な硬さ
（Ｈｖ（７０％ＢＨ））とすることによりＤＩ加工によ
る加工硬化を抑えることができ、従来材よりもネック加
工部が軟質となることを見出し、本来相反する特性であ
るネック加工性と耐圧強度の双方に優れたＤＩ缶用鋼板
を達成したものである。
記のような変形抵抗特性を備えた鋼板について、ＤＩ加
工の変形様式、および加工率による硬質化の度合い等を
踏まえて詳細に検討した。その結果、特定量の圧延後の
ＢＨ熱処理後の降伏強度と硬さを限定することにより、
上記課題が解決できることを見出した。すなわち、本発
明者らは従来の極低炭素鋼板は軟質であるため耐圧強度
の確保は不可能であったが、特定量の圧延後のＢＨ熱処
理後に適切な降伏強度（ＹＰ（１０％ＢＨ））とするこ
とにより製缶後の耐圧強度を確保することができ、さら
にネック加工部の軟質化に対しては鋼中の炭素を極低炭
素化し、特定量の圧延後のＢＨ熱処理後に適切な硬さ
（Ｈｖ（７０％ＢＨ））とすることによりＤＩ加工によ
る加工硬化を抑えることができ、従来材よりもネック加
工部が軟質となることを見出し、本来相反する特性であ
るネック加工性と耐圧強度の双方に優れたＤＩ缶用鋼板
を達成したものである。
【００１４】ここで、特定量の圧延後のＢＨ熱処理後の
降伏強度と硬さをネック加工性と耐圧強度の指標とした
理由を述べる。前述のようにＤＩ加工によるネック加工
部の板厚減少率は５０％程度であり、耐圧強度確保に関
わる缶底部への加工は板厚減少率にして５％程度であ
る。しかしながら、ＤＩ加工における実際の加工率は板
厚の減少のみならず、絞り加工および缶底部形状成形と
いった複数の加工が行われる。本発明者らは、ＤＩ加工
と同等であり、各部の鋼板特性を圧延にて再現する検討
を詳細に行った。その結果、ＤＩ加工後のネック部特性
は伸び率にて７０％圧延後ＢＨ熱処理することにより再
現され、また缶底部特性は伸び率にて１０％圧延後ＢＨ
熱処理することにより再現されることを見出したのであ
る。
降伏強度と硬さをネック加工性と耐圧強度の指標とした
理由を述べる。前述のようにＤＩ加工によるネック加工
部の板厚減少率は５０％程度であり、耐圧強度確保に関
わる缶底部への加工は板厚減少率にして５％程度であ
る。しかしながら、ＤＩ加工における実際の加工率は板
厚の減少のみならず、絞り加工および缶底部形状成形と
いった複数の加工が行われる。本発明者らは、ＤＩ加工
と同等であり、各部の鋼板特性を圧延にて再現する検討
を詳細に行った。その結果、ＤＩ加工後のネック部特性
は伸び率にて７０％圧延後ＢＨ熱処理することにより再
現され、また缶底部特性は伸び率にて１０％圧延後ＢＨ
熱処理することにより再現されることを見出したのであ
る。
【００１５】図１は、種々のＤＩ缶用鋼板を用いて、よ
り厳しい条件にてＤＩ缶を試作し、ネックしわ発生率
（＝ネック加工性）とそれらＤＩ缶用鋼板のＨｖ（７０
％ＢＨ）との関係を示したものである。この図よりＨｖ
（７０％ＢＨ）を低くすることによりネックしわ発生率
を抑制することができ、Ｈｖ（７０％ＢＨ）を１９５以
下とすることにより所定のネック加工性が得られること
がわかる。
り厳しい条件にてＤＩ缶を試作し、ネックしわ発生率
（＝ネック加工性）とそれらＤＩ缶用鋼板のＨｖ（７０
％ＢＨ）との関係を示したものである。この図よりＨｖ
（７０％ＢＨ）を低くすることによりネックしわ発生率
を抑制することができ、Ｈｖ（７０％ＢＨ）を１９５以
下とすることにより所定のネック加工性が得られること
がわかる。
【００１６】図２は、本発明鋼と従来ＤＩ缶用鋼板の加
工率によるＨｖ（ＢＨ熱処理）の変化を示したものであ
る。本発明鋼は鋼中成分を極低炭素化とているため、加
工率増加によるＨｖ（ＢＨ熱処理）の増加量が従来ＤＩ
缶用鋼板に比べて小さく、７０％加工＋ＢＨ熱処理後の
Ｈｖ値は１９５以下となり、ネック加工性を確保できる
ことがわかる。
工率によるＨｖ（ＢＨ熱処理）の変化を示したものであ
る。本発明鋼は鋼中成分を極低炭素化とているため、加
工率増加によるＨｖ（ＢＨ熱処理）の増加量が従来ＤＩ
缶用鋼板に比べて小さく、７０％加工＋ＢＨ熱処理後の
Ｈｖ値は１９５以下となり、ネック加工性を確保できる
ことがわかる。
【００１７】図３は、種々のＤＩ缶用鋼板を用いて、よ
り厳しい条件にてＤＩ缶を試作し、耐圧強度とそれらＤ
Ｉ缶用鋼板のＹＰ（１０％ＢＨ）との関係を示したもの
である。この図よりＹＰ（１０％ＢＨ）を３９kg/mm2以
上とすることにより所定の耐圧強度が確保できることが
わかる。以下に鋼中化学成分値の限定理由について詳細
に説明する。
り厳しい条件にてＤＩ缶を試作し、耐圧強度とそれらＤ
Ｉ缶用鋼板のＹＰ（１０％ＢＨ）との関係を示したもの
である。この図よりＹＰ（１０％ＢＨ）を３９kg/mm2以
上とすることにより所定の耐圧強度が確保できることが
わかる。以下に鋼中化学成分値の限定理由について詳細
に説明する。
【００１８】Ｃは本発明の構成条件において重要な役割
を示し、０．００７０％を超えると炭化物が増えること
により加工率を増加させた場合の硬さ上昇が大きく、ネ
ック加工性を示す指標であるＨｖ（７０％ＢＨ）が１９
５超となるため、Ｃの上限を０．００７０％とした。Ｓ
ｉは溶鋼の脱酸を主目的として添加させるが、多量に添
加しすぎると延性を低下させる。本発明鋼においては、
通常の冷延鋼板に含まれる量の０．０５％以下の範囲で
あれば上記の目的は十分に達成される。
を示し、０．００７０％を超えると炭化物が増えること
により加工率を増加させた場合の硬さ上昇が大きく、ネ
ック加工性を示す指標であるＨｖ（７０％ＢＨ）が１９
５超となるため、Ｃの上限を０．００７０％とした。Ｓ
ｉは溶鋼の脱酸を主目的として添加させるが、多量に添
加しすぎると延性を低下させる。本発明鋼においては、
通常の冷延鋼板に含まれる量の０．０５％以下の範囲で
あれば上記の目的は十分に達成される。
【００１９】Ｍｎは熱間脆性の防止を主目的に添加され
るが、０．５％を超えると鋼板が硬質化し、ネック加工
性を悪化させる。Ａｌは溶鋼の脱酸および窒素の固定を
目的に添加されるが、その量が０．０１％未満では目的
が十分に達成されない。また、Ａｌ量が０．１％を超え
るとその効果が飽和するとともに、非金属介在物を増加
させて表面傷の原因となるので、Ａｌ量は０．０１〜
０．１０％とする。
るが、０．５％を超えると鋼板が硬質化し、ネック加工
性を悪化させる。Ａｌは溶鋼の脱酸および窒素の固定を
目的に添加されるが、その量が０．０１％未満では目的
が十分に達成されない。また、Ａｌ量が０．１％を超え
るとその効果が飽和するとともに、非金属介在物を増加
させて表面傷の原因となるので、Ａｌ量は０．０１〜
０．１０％とする。
【００２０】Ｐは多量に添加すると降伏強度（ＹＰ）お
よび引張強度を高めることとなり、また極低炭素鋼にお
いては、粒界への偏析を招いて二次加工割れの原因とな
るため、その含有量の上限を０．０３％とする。なお、
現在の鋼の製造能力では、Ｐを０．００１％未満とする
ことはコスト上昇が大きくなり、経済性上好ましくな
い。
よび引張強度を高めることとなり、また極低炭素鋼にお
いては、粒界への偏析を招いて二次加工割れの原因とな
るため、その含有量の上限を０．０３％とする。なお、
現在の鋼の製造能力では、Ｐを０．００１％未満とする
ことはコスト上昇が大きくなり、経済性上好ましくな
い。
【００２１】ＮはＣと同様加工性を悪化させるので、そ
の上限を０．０１％とする。なお、現在の鋼の製造能力
では、Ｎを０．０００５％未満とすることはコスト上昇
が大きくなり、経済性上好ましくない。Ｓは鋼板の耐食
性に大きく影響を及ぼす元素であり、０．０１５％以下
とすることによりその弊害は回避できる。なお、現在の
鋼の製造能力では、Ｓを０．００１％未満とすることは
コスト上昇が大きくなり、経済性上好ましくない。
の上限を０．０１％とする。なお、現在の鋼の製造能力
では、Ｎを０．０００５％未満とすることはコスト上昇
が大きくなり、経済性上好ましくない。Ｓは鋼板の耐食
性に大きく影響を及ぼす元素であり、０．０１５％以下
とすることによりその弊害は回避できる。なお、現在の
鋼の製造能力では、Ｓを０．００１％未満とすることは
コスト上昇が大きくなり、経済性上好ましくない。
【００２２】以上述べたところに加えて、炭化物形成元
素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂは０．００５％以上０．５０
％以下、Ｃｒ、Ｍｏは０．０５％以上１．０％以下を少
なくとも１種添加することによりＣを固定し、Ｈｖ（７
０％ＢＨ）が１９５以下となるようにＢＨ熱処理時の硬
質化を抑制する役割を果たす。それぞれの元素におい上
記添加量の下限を下回る場合は不純物として鋼中に存在
し、かつ得られる効果がない。また、上限を超える添加
は効果が飽和するとともに鋼が硬質化し、ネック加工性
を悪化させる。
素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂは０．００５％以上０．５０
％以下、Ｃｒ、Ｍｏは０．０５％以上１．０％以下を少
なくとも１種添加することによりＣを固定し、Ｈｖ（７
０％ＢＨ）が１９５以下となるようにＢＨ熱処理時の硬
質化を抑制する役割を果たす。それぞれの元素におい上
記添加量の下限を下回る場合は不純物として鋼中に存在
し、かつ得られる効果がない。また、上限を超える添加
は効果が飽和するとともに鋼が硬質化し、ネック加工性
を悪化させる。
【００２３】さらに、加工が厳しくなった場合のネック
加工等による二次加工割れを防止する目的で、上記鋼に
Ｂを０．０００３％以上０．０１％以下添加しても本発
明の効果はなんら阻害されるものではない。Ｂの添加量
については上記下限を下回る量は不純物として鋼中に存
在し、かつ得られる効果がなく、また、上限を超える添
加は効果が飽和し、経済的に不利となる。
加工等による二次加工割れを防止する目的で、上記鋼に
Ｂを０．０００３％以上０．０１％以下添加しても本発
明の効果はなんら阻害されるものではない。Ｂの添加量
については上記下限を下回る量は不純物として鋼中に存
在し、かつ得られる効果がなく、また、上限を超える添
加は効果が飽和し、経済的に不利となる。
【００２４】次に本発明鋼の製造方法について述べる。
鋳片の製造条件は、各請求項記載の鋼成分が得られる方
法であれば如何なる方法でもよく、特に規定しない。ま
た、以後の工程における熱間圧延、酸洗、冷間圧延およ
び再結晶焼鈍条件は如何なるものであっても本発明の効
果を消失せしめるものでないため、特にこれらを規定し
ない。
鋳片の製造条件は、各請求項記載の鋼成分が得られる方
法であれば如何なる方法でもよく、特に規定しない。ま
た、以後の工程における熱間圧延、酸洗、冷間圧延およ
び再結晶焼鈍条件は如何なるものであっても本発明の効
果を消失せしめるものでないため、特にこれらを規定し
ない。
【００２５】再結晶焼鈍以後の工程に行われる調質圧延
についても特に規定するものではなく、調質圧延はＹＰ
（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上となるものであれば従
来極低炭素鋼では不可能であった耐圧強度の確保を可能
とするものである。これらの製造方法により製造された
鋼板をＤＩ加工に用いる際に施される表面処理について
は、その種類、片・両面、単・複層を問わないが、例え
ば錫メッキ、薄錫メッキ上にクロムメッキを施したも
の、下層金属クロム、上層クロム水酸化物、クロム酸お
よび高分子有機被膜等があり、ＤＩ缶用鋼板に用い得る
如何なる被覆であっても、本発明の効果は発揮される。
についても特に規定するものではなく、調質圧延はＹＰ
（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上となるものであれば従
来極低炭素鋼では不可能であった耐圧強度の確保を可能
とするものである。これらの製造方法により製造された
鋼板をＤＩ加工に用いる際に施される表面処理について
は、その種類、片・両面、単・複層を問わないが、例え
ば錫メッキ、薄錫メッキ上にクロムメッキを施したも
の、下層金属クロム、上層クロム水酸化物、クロム酸お
よび高分子有機被膜等があり、ＤＩ缶用鋼板に用い得る
如何なる被覆であっても、本発明の効果は発揮される。
【００２６】以上のように、本発明はＣ量０．００７０
％以下の極低炭素鋼板にＢＨ熱処理後のＹＰとＨｖを規
定するとの発想のもとに、ネック加工性と耐圧強度に優
れたＤＩ缶用鋼板を提供するものである。
％以下の極低炭素鋼板にＢＨ熱処理後のＹＰとＨｖを規
定するとの発想のもとに、ネック加工性と耐圧強度に優
れたＤＩ缶用鋼板を提供するものである。
【００２７】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に示す化学成分
の鋼をそれぞれ実炉にて溶製（Ａ１〜Ｆ４：本発明成分
範囲内、Ａ５〜Ｇ６：本発明成分範囲外）し、加熱温度
１２５０℃にて加熱し、圧延した後、仕上温度８８０〜
９４０℃、巻取温度６８０〜７２０℃にて熱間圧延し、
板厚３．０〜１．８mmの熱延板とした。これらの熱延板
を酸洗した後、冷間圧延し、この各冷延板について実機
の焼鈍熱履歴と同条件にて再結晶焼鈍を行った。さら
に、１〜４０％の調質圧延を行い、板厚０．２２mmとし
た後、錫メッキを施すことによりＤＩ缶用鋼板に仕上げ
た。
の鋼をそれぞれ実炉にて溶製（Ａ１〜Ｆ４：本発明成分
範囲内、Ａ５〜Ｇ６：本発明成分範囲外）し、加熱温度
１２５０℃にて加熱し、圧延した後、仕上温度８８０〜
９４０℃、巻取温度６８０〜７２０℃にて熱間圧延し、
板厚３．０〜１．８mmの熱延板とした。これらの熱延板
を酸洗した後、冷間圧延し、この各冷延板について実機
の焼鈍熱履歴と同条件にて再結晶焼鈍を行った。さら
に、１〜４０％の調質圧延を行い、板厚０．２２mmとし
た後、錫メッキを施すことによりＤＩ缶用鋼板に仕上げ
た。
【００２８】先ず、これらの鋼板に伸び率にて１０％お
よび７０％の圧延加工を行い、製缶時の焼付工程に相当
する２１０℃×５分の加熱処理（＝ＢＨ熱処理）後の特
性値を比較した。また、これら鋼板を缶胴径φ２１１
（２＋１１／１６）吋へのＤＩ加工を行った後、ＢＨ熱
処理し、缶蓋径φ２０２（２＋２／１６）吋に５段ネッ
ク加工した。ネック加工時のネックしわ発生状況および
ＤＩ缶の缶耐圧強度の調査を行った結果を併せて表３、
表４（表３のつづき）に示す。
よび７０％の圧延加工を行い、製缶時の焼付工程に相当
する２１０℃×５分の加熱処理（＝ＢＨ熱処理）後の特
性値を比較した。また、これら鋼板を缶胴径φ２１１
（２＋１１／１６）吋へのＤＩ加工を行った後、ＢＨ熱
処理し、缶蓋径φ２０２（２＋２／１６）吋に５段ネッ
ク加工した。ネック加工時のネックしわ発生状況および
ＤＩ缶の缶耐圧強度の調査を行った結果を併せて表３、
表４（表３のつづき）に示す。
【００２９】表３、表４に示されるように、試料番号１
〜３２の本発明鋼はネック加工性、耐圧強度ともに所定
の特性値の要求を満足し、かつネック加工性と耐圧強度
も満足している。しかしながら、本発明範囲を外れる試
料番号３３〜４７の比較鋼では要求特性並びにネック加
工性と耐圧強度を両立して満足することが不可能であっ
た。
〜３２の本発明鋼はネック加工性、耐圧強度ともに所定
の特性値の要求を満足し、かつネック加工性と耐圧強度
も満足している。しかしながら、本発明範囲を外れる試
料番号３３〜４７の比較鋼では要求特性並びにネック加
工性と耐圧強度を両立して満足することが不可能であっ
た。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】（注）ネックしわ評価法 ネックしわ発生率５％以下を○（合格）、ネックしわ発
生率５％超を×（不合格）とした。 （注）耐圧強度 耐圧強度６．４kg/mm2以上を○（合格）、６．３kg/mm2
以下を×（不合格）とした。
生率５％超を×（不合格）とした。 （注）耐圧強度 耐圧強度６．４kg/mm2以上を○（合格）、６．３kg/mm2
以下を×（不合格）とした。
【００３５】
【発明の効果】本発明のＤＩ缶用鋼板は、ネック加工性
と耐圧強度が極めて優れ、さらなるネック小径化および
鋼板の板厚減少等のより厳しい成形が行われるＤＩ缶に
適用されることにより、極めて優れた効果が発揮され、
その工業的価値は大である。
と耐圧強度が極めて優れ、さらなるネック小径化および
鋼板の板厚減少等のより厳しい成形が行われるＤＩ缶に
適用されることにより、極めて優れた効果が発揮され、
その工業的価値は大である。
【図１】Ｈｖ（７０％ＢＨ）とネックしわ発生率の関係
を示す図である。
を示す図である。
【図２】本発明鋼と比較鋼において加工率によるＨｖ
（ＢＨ熱処理）の変化を比較した図である。
（ＢＨ熱処理）の変化を比較した図である。
【図３】ＹＰ（１０％ＢＨ）と耐圧強度の関係を示す図
である。
である。
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼中の化学成分が重量％にて、 Ｃ：０．００７０％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、 Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなる鋼であって、ＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg
/mm2以上、Ｈｖ（７０％ＢＨ）が１９５以下であること
を特徴とするネック加工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用
鋼板。ただし、ＢＨとは２１０℃×５分の熱処理の意味
であり、さらにＹＰ（１０％ＢＨ）とは伸び率１０％の
追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後の降伏強度（Ｙ
Ｐ）、またＨｖ（７０％ＢＨ）とは伸び率７０％の追加
圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のビッカース硬度値
（Ｈｖ、試験荷重：１００ｇ）である。 - 【請求項２】 鋼中の化学成分が重量％にて、 Ｃ：０．００７０％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下、 Ｍｎ：０．５％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、 Ｎ：０．０１％以下を含有し、さらに炭化物形成元素と
して、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂを０．００５％以上０．５０％以
下、Ｃｒ、Ｍｏを０．０５％以上１．０％以下のうち少
なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物か
らなる鋼であって、ＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以
上、Ｈｖ（７０％ＢＨ）が１９５以下であることを特徴
とするネック加工性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。 - 【請求項３】 請求項１または２の成分からなる鋼に、
さらにＢを０．０００３％以上０．０１％以下添加した
ＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm2以上、Ｈｖ（７０％Ｂ
Ｈ）が１９５以下であることを特徴とするネック加工性
と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6193431A JPH0860298A (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | ネック加工性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6193431A JPH0860298A (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | ネック加工性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0860298A true JPH0860298A (ja) | 1996-03-05 |
Family
ID=16307870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6193431A Pending JPH0860298A (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | ネック加工性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0860298A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1028172A1 (en) * | 1998-06-30 | 2000-08-16 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet excellent in baking hardenability |
| CN100436632C (zh) * | 2006-11-10 | 2008-11-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 钒处理烤漆硬化型深冲轿车钢板及制备方法 |
-
1994
- 1994-08-17 JP JP6193431A patent/JPH0860298A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1028172A1 (en) * | 1998-06-30 | 2000-08-16 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet excellent in baking hardenability |
| EP1028172A4 (en) * | 1998-06-30 | 2003-03-05 | Nippon Steel Corp | COLD-ROLLED STEEL WITH EXCELLENT BURN HARDNESS |
| CN100436632C (zh) * | 2006-11-10 | 2008-11-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 钒处理烤漆硬化型深冲轿车钢板及制备方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040420 |