JPH1128496A - し尿等の処理方法 - Google Patents
し尿等の処理方法Info
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- JPH1128496A JPH1128496A JP18502797A JP18502797A JPH1128496A JP H1128496 A JPH1128496 A JP H1128496A JP 18502797 A JP18502797 A JP 18502797A JP 18502797 A JP18502797 A JP 18502797A JP H1128496 A JPH1128496 A JP H1128496A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 し尿や浄化槽汚泥等の有機汚泥を濃縮して嫌
気性消化処理する方法において、嫌気性消化の熱効率や
分解効率を高めると共に、濃縮分離水及び消化脱離液の
水質を向上させる。 【解決手段】 凝集反応槽４内において、し尿及び／又
は有機汚泥に無機凝集剤を添加した後、両性高分子凝集
剤を添加し、撹拌して造粒濃縮し、スクリーン５を通し
て濃縮する。固形物濃度の高い濃縮物を嫌気性消化工程
２にて消化処理した後、消化脱離液を活性汚泥処理工程
３にて処理する。
気性消化処理する方法において、嫌気性消化の熱効率や
分解効率を高めると共に、濃縮分離水及び消化脱離液の
水質を向上させる。 【解決手段】 凝集反応槽４内において、し尿及び／又
は有機汚泥に無機凝集剤を添加した後、両性高分子凝集
剤を添加し、撹拌して造粒濃縮し、スクリーン５を通し
て濃縮する。固形物濃度の高い濃縮物を嫌気性消化工程
２にて消化処理した後、消化脱離液を活性汚泥処理工程
３にて処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はし尿や浄化槽汚泥な
どの有機汚泥等の処理方法に係り、特に、無機凝集剤と
両性高分子凝集剤を添加した凝集濃縮汚泥を嫌気性消化
処理することにより、嫌気性消化効率を高めると共に濃
縮分離水及び消化脱離液の水質を向上させる方法に関す
る。
どの有機汚泥等の処理方法に係り、特に、無機凝集剤と
両性高分子凝集剤を添加した凝集濃縮汚泥を嫌気性消化
処理することにより、嫌気性消化効率を高めると共に濃
縮分離水及び消化脱離液の水質を向上させる方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図３に、し尿と浄化槽汚泥を混合して嫌
気性消化処理する従来法を示す。図示の如く、し尿につ
いてはそのまま嫌気性消化工程に供給する。浄化槽汚泥
は、固形物濃度が低い場合には濃縮槽１で１〜２％程度
に重力濃縮したり、凝集剤を添加して２〜４％程度に濃
縮した後、嫌気性消化工程２に供給し、前記し尿と共に
嫌気性消化処理する。この嫌気性消化工程２の消化脱離
液及び濃縮槽１の濃縮分離水は、更に活性汚泥処理工程
３で硝化・脱窒素処理され、処理水は系外へ排出され
る。また、嫌気性消化工程２の消化槽の消化処理で生成
したメタンは一般に当該消化槽の加温熱源等として利用
される。
気性消化処理する従来法を示す。図示の如く、し尿につ
いてはそのまま嫌気性消化工程に供給する。浄化槽汚泥
は、固形物濃度が低い場合には濃縮槽１で１〜２％程度
に重力濃縮したり、凝集剤を添加して２〜４％程度に濃
縮した後、嫌気性消化工程２に供給し、前記し尿と共に
嫌気性消化処理する。この嫌気性消化工程２の消化脱離
液及び濃縮槽１の濃縮分離水は、更に活性汚泥処理工程
３で硝化・脱窒素処理され、処理水は系外へ排出され
る。また、嫌気性消化工程２の消化槽の消化処理で生成
したメタンは一般に当該消化槽の加温熱源等として利用
される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の処理方法で
は、次のような問題点があった。
は、次のような問題点があった。
【０００４】 嫌気性消化工程２に導入されるし尿や
濃縮した浄化槽汚泥の固形物濃度は高々１〜４％程度の
低濃度であるため、嫌気性消化槽の加温に必要な熱量が
大きい。また、消化による有機物の分解効率も低い。 消化脱離液のＣＯＤや色度、リンなどの濃度が高い
ため、後段に活性汚泥処理を行う場合の負荷が大きい。
また、色度やリンなどは活性汚泥処理を行っても殆ど除
去されない。 濃縮分離水の水質も悪いため、この点からも活性汚
泥処理の負荷が大きい。
濃縮した浄化槽汚泥の固形物濃度は高々１〜４％程度の
低濃度であるため、嫌気性消化槽の加温に必要な熱量が
大きい。また、消化による有機物の分解効率も低い。 消化脱離液のＣＯＤや色度、リンなどの濃度が高い
ため、後段に活性汚泥処理を行う場合の負荷が大きい。
また、色度やリンなどは活性汚泥処理を行っても殆ど除
去されない。 濃縮分離水の水質も悪いため、この点からも活性汚
泥処理の負荷が大きい。
【０００５】本発明は上記従来の問題点を解決し、し尿
や浄化槽汚泥等の有機汚泥を濃縮して嫌気性消化処理す
る方法において、嫌気性消化の熱効率や分解効率を高め
ると共に、濃縮分離水及び消化脱離液の水質を向上させ
ることができるし尿等の処理方法を提供することを目的
とする。
や浄化槽汚泥等の有機汚泥を濃縮して嫌気性消化処理す
る方法において、嫌気性消化の熱効率や分解効率を高め
ると共に、濃縮分離水及び消化脱離液の水質を向上させ
ることができるし尿等の処理方法を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のし尿等の処理方
法は、し尿及び／又は有機汚泥に無機凝集剤を添加した
後、両性高分子凝集剤を添加し、撹拌して造粒濃縮し、
濃縮物を嫌気性消化処理することを特徴とする。
法は、し尿及び／又は有機汚泥に無機凝集剤を添加した
後、両性高分子凝集剤を添加し、撹拌して造粒濃縮し、
濃縮物を嫌気性消化処理することを特徴とする。
【０００７】本発明では、し尿や浄化槽汚泥、余剰汚泥
などの有機汚泥（以下、これらのし尿や汚泥を併せて
「原泥」と称する場合がある。）に無機凝集剤を添加し
て反応させることで、マイナスに荷電している粒子の荷
電中和を行う。無機凝集剤はまた原泥中に懸濁又は溶解
している有機物やリンなどを不溶化して凝集汚泥に取り
込む作用もある。
などの有機汚泥（以下、これらのし尿や汚泥を併せて
「原泥」と称する場合がある。）に無機凝集剤を添加し
て反応させることで、マイナスに荷電している粒子の荷
電中和を行う。無機凝集剤はまた原泥中に懸濁又は溶解
している有機物やリンなどを不溶化して凝集汚泥に取り
込む作用もある。
【０００８】荷電中和された汚泥に両性高分子凝集剤
（以下「両性ポリマー」と称す。）を添加して造粒、濃
縮することにより、固形物濃度の高い濃縮汚泥を得るこ
とができ、濃縮分離水の水質も良好なものとなる。
（以下「両性ポリマー」と称す。）を添加して造粒、濃
縮することにより、固形物濃度の高い濃縮汚泥を得るこ
とができ、濃縮分離水の水質も良好なものとなる。
【０００９】また、このように固形物濃度の高い濃縮汚
泥を嫌気性消化することで、嫌気性消化の熱効率及び分
解効率が向上し、消化脱離液の水質も良好なものとな
る。
泥を嫌気性消化することで、嫌気性消化の熱効率及び分
解効率が向上し、消化脱離液の水質も良好なものとな
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
を参照して詳細に説明する。
を参照して詳細に説明する。
【００１１】図１，２は本発明のし尿等の処理方法の実
施の形態を示す系統図である。
施の形態を示す系統図である。
【００１２】図１に示す方法では、原泥、即ちし尿や浄
化槽汚泥、余剰汚泥等を、凝集反応槽１に導入し、まず
無機凝集剤を添加して撹拌し、次いで両性ポリマーを添
加して撹拌して凝集処理し、更に緩速撹拌して造粒す
る。
化槽汚泥、余剰汚泥等を、凝集反応槽１に導入し、まず
無機凝集剤を添加して撹拌し、次いで両性ポリマーを添
加して撹拌して凝集処理し、更に緩速撹拌して造粒す
る。
【００１３】本発明において、無機凝集剤としては塩化
第二鉄、ポリ硫酸鉄等の鉄塩や硫酸アルミニウム等のア
ルミニウム塩を用いることができるが、鉄塩を用いるこ
とにより原泥中の硫化物を硫化鉄として不溶化でき、嫌
気性消化の阻害因子となる硫化水素の発生を抑制できる
ことから、好ましくは鉄塩を用いる。
第二鉄、ポリ硫酸鉄等の鉄塩や硫酸アルミニウム等のア
ルミニウム塩を用いることができるが、鉄塩を用いるこ
とにより原泥中の硫化物を硫化鉄として不溶化でき、嫌
気性消化の阻害因子となる硫化水素の発生を抑制できる
ことから、好ましくは鉄塩を用いる。
【００１４】無機凝集剤の添加量は、原泥の性状等によ
っても異なるが、し尿及び浄化槽汚泥混合液を処理する
場合には、無機凝集剤添加後のｐＨが５．２〜６．２の
範囲となるように無機凝集剤を添加するのが好ましい。
っても異なるが、し尿及び浄化槽汚泥混合液を処理する
場合には、無機凝集剤添加後のｐＨが５．２〜６．２の
範囲となるように無機凝集剤を添加するのが好ましい。
【００１５】また、両性ポリマーとしては、通常、１分
子中に、（Ａ）カチオン性構成単位、（Ｂ）アニオン性
構成単位及び場合により（Ｃ）ノニオン性構成単位を含
有する共重合体から成るものが用いられる。
子中に、（Ａ）カチオン性構成単位、（Ｂ）アニオン性
構成単位及び場合により（Ｃ）ノニオン性構成単位を含
有する共重合体から成るものが用いられる。
【００１６】該（Ａ）カチオン性構成単位を形成するカ
チオン性モノマーとしては、例えばジメチルアミノメチ
ルアクリレート又はメタクリレート、ジメチルアミノエ
チルアクリレート又はメタクリレート、ジメチルアミノ
プロピルアクリレート又はメタクリレート、ジメチルア
ミノ−２−ヒドロキシプロピルアクリレート又はメタク
リレート、ジエチルアミノメチルアクリレート又はメタ
クリレート、ジエチルアミノエチルアクリレート又はメ
タクリレート、ジエチルアミノプロピルアクリレート又
はメタクリレート、ジエチルアミノ−２−ヒドロキシア
クリレート又はメタクリレート、ジメチルアミノメチル
アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジメチルアミノ
エチルアクリルアミド又はメタクリルアミド、ジメチル
アミノプロピルアクリルアミド又はメタクリルアミド、
ジメチルアミノ−２−ヒドロキシプロピルアクリルアミ
ド又はメタクリルアミド、ジエチルアミノメチルアクリ
ルアミド又はメタクリルアミド、ジエチルアミノエチル
アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジエチルアミノ
プロピルアクリルアミド又はメタクリルアミド、ジエチ
ルアミノ−２−ヒドロキシプロピルアクリルアミド又は
メタクリルアミドなどの第三級塩や四級化物などが挙げ
られる。第三級塩に用いられる酸としては、例えば塩
酸、硫酸、硝酸、ギ酸、酢酸などが挙げられ、一方、四
級化剤としては、例えば塩化メチル、ヨウ化メチル、塩
化ベンジル、ジメチル硫酸、ジエチル硫酸、塩化エチ
ル、ヨウ化エチルなどが挙げられる。前記カチオン性モ
ノマーは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて
用いてもよい。
チオン性モノマーとしては、例えばジメチルアミノメチ
ルアクリレート又はメタクリレート、ジメチルアミノエ
チルアクリレート又はメタクリレート、ジメチルアミノ
プロピルアクリレート又はメタクリレート、ジメチルア
ミノ−２−ヒドロキシプロピルアクリレート又はメタク
リレート、ジエチルアミノメチルアクリレート又はメタ
クリレート、ジエチルアミノエチルアクリレート又はメ
タクリレート、ジエチルアミノプロピルアクリレート又
はメタクリレート、ジエチルアミノ−２−ヒドロキシア
クリレート又はメタクリレート、ジメチルアミノメチル
アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジメチルアミノ
エチルアクリルアミド又はメタクリルアミド、ジメチル
アミノプロピルアクリルアミド又はメタクリルアミド、
ジメチルアミノ−２−ヒドロキシプロピルアクリルアミ
ド又はメタクリルアミド、ジエチルアミノメチルアクリ
ルアミド又はメタクリルアミド、ジエチルアミノエチル
アクリルアミド又はメタクリルアミド、ジエチルアミノ
プロピルアクリルアミド又はメタクリルアミド、ジエチ
ルアミノ−２−ヒドロキシプロピルアクリルアミド又は
メタクリルアミドなどの第三級塩や四級化物などが挙げ
られる。第三級塩に用いられる酸としては、例えば塩
酸、硫酸、硝酸、ギ酸、酢酸などが挙げられ、一方、四
級化剤としては、例えば塩化メチル、ヨウ化メチル、塩
化ベンジル、ジメチル硫酸、ジエチル硫酸、塩化エチ
ル、ヨウ化エチルなどが挙げられる。前記カチオン性モ
ノマーは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて
用いてもよい。
【００１７】また、（Ｂ）アニオン性構成単位を形成す
るアニオン性ポリマーとしては、例えばアクリル酸、メ
タクリル酸、エタクリル酸など不飽和カルボン酸及びそ
れらのナトリウム塩、カリウム塩、アンモニウム塩、更
にはビニルスルホン酸、２−アクリルアミド−２−メチ
ルプロパンスルホン酸及びそのナトリウム塩、カリウム
塩、アンモニウム塩などが挙げられる。これらのアニオ
ン性ポリマーは１種用いてもよいし、２種以上を組み合
わせて用いてもよい。
るアニオン性ポリマーとしては、例えばアクリル酸、メ
タクリル酸、エタクリル酸など不飽和カルボン酸及びそ
れらのナトリウム塩、カリウム塩、アンモニウム塩、更
にはビニルスルホン酸、２−アクリルアミド−２−メチ
ルプロパンスルホン酸及びそのナトリウム塩、カリウム
塩、アンモニウム塩などが挙げられる。これらのアニオ
ン性ポリマーは１種用いてもよいし、２種以上を組み合
わせて用いてもよい。
【００１８】更に、場合により導入される（Ｃ）ノニオ
ン性構成単位を形成するモノマーとしては、例えばアク
リルアミド、メタクリルアミド、ジメチルアクリルアミ
ド、ジメチルメタクリルアミドなどのビニル基含有アミ
ド類、アクリロニトリルやメタクリロニトリルなどのシ
アン化ビニル系化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸
エチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチルなど
の（メタ）アクリル酸のアルキルエステル類、酢酸ビニ
ルなどのカルボン酸のビニルエステル類、スチレン、α
−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレンなどの芳香族ビ
ニル化合物などが挙げられる。これらのモノマーは１種
用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよ
い。
ン性構成単位を形成するモノマーとしては、例えばアク
リルアミド、メタクリルアミド、ジメチルアクリルアミ
ド、ジメチルメタクリルアミドなどのビニル基含有アミ
ド類、アクリロニトリルやメタクリロニトリルなどのシ
アン化ビニル系化合物、アクリル酸メチル、アクリル酸
エチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチルなど
の（メタ）アクリル酸のアルキルエステル類、酢酸ビニ
ルなどのカルボン酸のビニルエステル類、スチレン、α
−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレンなどの芳香族ビ
ニル化合物などが挙げられる。これらのモノマーは１種
用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよ
い。
【００１９】このような両性ポリマーの添加量は原泥の
性状等に応じて適宜決定されるが、通常の場合、固形物
に対して０．５〜２．０重量％程度とされる。
性状等に応じて適宜決定されるが、通常の場合、固形物
に対して０．５〜２．０重量％程度とされる。
【００２０】無機凝集剤及び両性ポリマー添加後の汚泥
の造粒は、撹拌羽根を備えた凝集反応槽１で緩速撹拌す
ることにより行われる。造粒汚泥は、次いでスクリーン
５で脱水することにより濃縮する。
の造粒は、撹拌羽根を備えた凝集反応槽１で緩速撹拌す
ることにより行われる。造粒汚泥は、次いでスクリーン
５で脱水することにより濃縮する。
【００２１】本発明により無機凝集剤及び両性ポリマー
を添加して造粒して得られる造粒汚泥は、汚泥脱水機等
を用いることなく、簡易な構成のスクリーン５により容
易に水分を分離して濃縮することができ、これにより固
形物濃度５〜１０重量％、或いはそれ以上の造粒濃縮汚
泥を得ることができる。
を添加して造粒して得られる造粒汚泥は、汚泥脱水機等
を用いることなく、簡易な構成のスクリーン５により容
易に水分を分離して濃縮することができ、これにより固
形物濃度５〜１０重量％、或いはそれ以上の造粒濃縮汚
泥を得ることができる。
【００２２】ここで、スクリーンの目開きは、粗大化し
た造粒汚泥を分離できる程度の大きさであれば良く、
０．５〜３．０ｍｍ程度が適当である。
た造粒汚泥を分離できる程度の大きさであれば良く、
０．５〜３．０ｍｍ程度が適当である。
【００２３】造粒濃縮汚泥は次いで嫌気性消化工程２で
嫌気性消化処理する。
嫌気性消化処理する。
【００２４】この嫌気性消化処理に当り、消化槽内の温
度は中温消化の場合で３７℃前後に、高温消化の場合で
５５℃前後に保つ必要があり、このために消化槽内に蒸
気を吹き込むなどして加温することが必要となる。
度は中温消化の場合で３７℃前後に、高温消化の場合で
５５℃前後に保つ必要があり、このために消化槽内に蒸
気を吹き込むなどして加温することが必要となる。
【００２５】この加温に要する熱エネルギーは、固形物
量が同じ場合、固形物濃度が高い程少なくて足りるた
め、固形物濃度が１〜４重量％程度の被処理物が投入さ
れる従来法に比べて、５〜１０重量％或いはそれ以上の
造粒濃度汚泥が投入される本発明の方法によれば、少な
い熱エネルギーで効率的な消化処理を行える。
量が同じ場合、固形物濃度が高い程少なくて足りるた
め、固形物濃度が１〜４重量％程度の被処理物が投入さ
れる従来法に比べて、５〜１０重量％或いはそれ以上の
造粒濃度汚泥が投入される本発明の方法によれば、少な
い熱エネルギーで効率的な消化処理を行える。
【００２６】また、嫌気性消化の反応時間も、固形物濃
度が高い程長くなるため、本発明によれば有機物の分解
を促進して消化効率を高めることができる。
度が高い程長くなるため、本発明によれば有機物の分解
を促進して消化効率を高めることができる。
【００２７】嫌気性消化工程２の消化脱離液は、次い
で、スクリーン５の濃縮分離水と共に活性汚泥処理工程
３に導入され活性汚泥処理（硝化・脱窒素処理）され
る。
で、スクリーン５の濃縮分離水と共に活性汚泥処理工程
３に導入され活性汚泥処理（硝化・脱窒素処理）され
る。
【００２８】この活性汚泥処理工程３に導入される濃縮
分離水及び消化脱離液は、原泥を無機凝集剤及び両性ポ
リマーで処理して得られるものであるため、従来法によ
る濃縮分離水や消化脱離液に比べて水質が良好であり、
特に、ＣＯＤや、活性汚泥処理で除去困難な色度，リン
などの濃度が低いため、活性汚泥処理により良好な水質
の処理水を得ることができる。
分離水及び消化脱離液は、原泥を無機凝集剤及び両性ポ
リマーで処理して得られるものであるため、従来法によ
る濃縮分離水や消化脱離液に比べて水質が良好であり、
特に、ＣＯＤや、活性汚泥処理で除去困難な色度，リン
などの濃度が低いため、活性汚泥処理により良好な水質
の処理水を得ることができる。
【００２９】なお、図１に示す方法は、原泥をバッチ式
で処理する場合のものであり、原泥を連続的に処理する
場合には、無機凝集剤の混合槽、両性ポリマーによる凝
集反応槽及び更に必要に応じて造粒槽を直列に配置する
のが好ましい。
で処理する場合のものであり、原泥を連続的に処理する
場合には、無機凝集剤の混合槽、両性ポリマーによる凝
集反応槽及び更に必要に応じて造粒槽を直列に配置する
のが好ましい。
【００３０】また、図１に示す方法では、濾過部のない
凝集反応槽を用いて造粒を行っており、従って、別途ス
クリーン５を設置して脱水濃縮を行うが、濾過部を有す
る造粒濃縮槽により、造粒と濃縮を行うようにしても良
い。
凝集反応槽を用いて造粒を行っており、従って、別途ス
クリーン５を設置して脱水濃縮を行うが、濾過部を有す
る造粒濃縮槽により、造粒と濃縮を行うようにしても良
い。
【００３１】図２は、このように濾過部を有する造粒濃
縮槽７を用いて造粒濃縮を行う方法を示し、原泥はまず
混合槽６で無機凝集剤を添加して混合される。この無機
凝集剤の種類及びその添加量は前述の通りである。
縮槽７を用いて造粒濃縮を行う方法を示し、原泥はまず
混合槽６で無機凝集剤を添加して混合される。この無機
凝集剤の種類及びその添加量は前述の通りである。
【００３２】無機凝集剤を混合した原泥は、次いで造粒
濃縮槽７に導入され、両性ポリマーが添加され、撹拌
下、図１の場合と同様に固形物濃度５〜１０重量％或い
はそれ以上に凝集造粒濃縮される。この両性ポリマーの
種類及びその添加量についても前述の通りである。この
造粒濃縮槽７の造粒濃縮汚泥及び濃縮分離水は、図１の
場合と同様に処理される。
濃縮槽７に導入され、両性ポリマーが添加され、撹拌
下、図１の場合と同様に固形物濃度５〜１０重量％或い
はそれ以上に凝集造粒濃縮される。この両性ポリマーの
種類及びその添加量についても前述の通りである。この
造粒濃縮槽７の造粒濃縮汚泥及び濃縮分離水は、図１の
場合と同様に処理される。
【００３３】次に、図４，５を参照して、本発明に好適
な造粒濃縮槽の構成及び造粒濃縮機構について説明す
る。
な造粒濃縮槽の構成及び造粒濃縮機構について説明す
る。
【００３４】図４はこの造粒濃縮槽を示す一部断面斜視
図、図５は同平面図である。
図、図５は同平面図である。
【００３５】１１は円筒槽であり、該円筒槽１１の中心
部に撹拌機Ｍが設けられている。この撹拌機Ｍは、モー
タ、変速機により回転駆動される回転軸１２、該回転軸
１２に対し上下二段に、夫々１８０°の位相で放射状に
設けられた撹拌羽根１３，１４を備えている。濾過部１
０は、円筒槽１１の内周に同曲率の円弧部を沿わせて設
置された半円形よりも少し小さい有底の濾過筒１７と、
該濾過筒１７の底１７´に、円筒槽１１と同心に設けら
れた多数の円弧形のスリット１８とを備えてなる。
部に撹拌機Ｍが設けられている。この撹拌機Ｍは、モー
タ、変速機により回転駆動される回転軸１２、該回転軸
１２に対し上下二段に、夫々１８０°の位相で放射状に
設けられた撹拌羽根１３，１４を備えている。濾過部１
０は、円筒槽１１の内周に同曲率の円弧部を沿わせて設
置された半円形よりも少し小さい有底の濾過筒１７と、
該濾過筒１７の底１７´に、円筒槽１１と同心に設けら
れた多数の円弧形のスリット１８とを備えてなる。
【００３６】濾過筒１７にはフック１５が設けられてお
り、このフック１５を円筒槽１１の上縁に係止すること
により濾過筒１７が固定される。
り、このフック１５を円筒槽１１の上縁に係止すること
により濾過筒１７が固定される。
【００３７】濾過筒１７の上端と円筒槽１１の上端とは
同レベルである。濾過筒１７の底１７´は上段の撹拌羽
根１３の上縁から上に１〜１０ｍｍ位しか離れておら
ず、接近している。必要ならば、撹拌羽根１３の上縁に
ゴム板を取付け、回転中はこのゴム板で濾過筒１７の底
１７´を撫でるようにしても良い。スリット１８の幅は
５ｍｍ以下、好ましくは１〜２ｍｍ程度、円周方向に隣
接したスリット同士の間隔は２ｍｍ程度、また、半径方
向に隣接したスリット同士の間隔は５ｍｍ程度である。
同レベルである。濾過筒１７の底１７´は上段の撹拌羽
根１３の上縁から上に１〜１０ｍｍ位しか離れておら
ず、接近している。必要ならば、撹拌羽根１３の上縁に
ゴム板を取付け、回転中はこのゴム板で濾過筒１７の底
１７´を撫でるようにしても良い。スリット１８の幅は
５ｍｍ以下、好ましくは１〜２ｍｍ程度、円周方向に隣
接したスリット同士の間隔は２ｍｍ程度、また、半径方
向に隣接したスリット同士の間隔は５ｍｍ程度である。
【００３８】なお、上段の撹拌羽根１３は、図示の如く
回転軸１２に固定された基部から先端までの全長にわた
り上下方向の幅が一定な平板とすることが好ましい。
回転軸１２に固定された基部から先端までの全長にわた
り上下方向の幅が一定な平板とすることが好ましい。
【００３９】円筒槽１１には、また、その槽壁を貫いて
濾過筒１７内から濾過水（分離水）を排出するための排
水管１０Ａが設けられている。
濾過筒１７内から濾過水（分離水）を排出するための排
水管１０Ａが設けられている。
【００４０】供給管１０Ｂと薬注管１０Ｃから、槽内底
部の中心部にそれぞれ供給された、無機凝集剤が混合さ
れた原泥と、両性ポリマーは、回転軸１２に取付けられ
た撹拌羽根１３，１４の撹拌作用で槽内に滞流する間に
均一に混合されて反応する。濾過筒１７の底のスリット
１８を通じて該濾過筒１７内に流入した水（分離水）は
ポンプＰで排水管１０Ａから槽外に排出される。この結
果、連続して供給される原水は充分に濃縮され、強度の
高い造粒物となる。この造粒物は排泥管１０Ｄから排出
される。
部の中心部にそれぞれ供給された、無機凝集剤が混合さ
れた原泥と、両性ポリマーは、回転軸１２に取付けられ
た撹拌羽根１３，１４の撹拌作用で槽内に滞流する間に
均一に混合されて反応する。濾過筒１７の底のスリット
１８を通じて該濾過筒１７内に流入した水（分離水）は
ポンプＰで排水管１０Ａから槽外に排出される。この結
果、連続して供給される原水は充分に濃縮され、強度の
高い造粒物となる。この造粒物は排泥管１０Ｄから排出
される。
【００４１】この濾過筒１７の底１７´の直ぐ真下で
は、撹拌羽根１３が旋回することにより水平な旋回流ａ
が生じる。濾過筒１７の底１７´に設けたスリット１８
はこの水平旋回流ａに沿った同心の円弧形とされてい
る。このため、液中の凝集フロックや繊維状物質は底１
７´の下をスリット１８の延在方向と同方向に流れる。
この結果、フロック等はスリット１８に引っ掛かること
がないと共に、凝集フロックは底１７´の下を転がって
より緻密で、強固な造粒物となる。
は、撹拌羽根１３が旋回することにより水平な旋回流ａ
が生じる。濾過筒１７の底１７´に設けたスリット１８
はこの水平旋回流ａに沿った同心の円弧形とされてい
る。このため、液中の凝集フロックや繊維状物質は底１
７´の下をスリット１８の延在方向と同方向に流れる。
この結果、フロック等はスリット１８に引っ掛かること
がないと共に、凝集フロックは底１７´の下を転がって
より緻密で、強固な造粒物となる。
【００４２】なお、下段の撹拌翼１４は、全長の約半分
程の回転軸１２に取付けられた側の基部２０の上下方向
の幅が狭く、残りの自由端部２１の上下方向の幅が広い
羽子板形とするのが好ましい。このようにすると、上段
の撹拌羽根１３によって生じる水平旋回流ａの下で下段
の羽子板形撹拌羽根１４は幅広い自由端部２１で外向き
に液を押し、その流れは旋回しながら槽の内周付近では
上昇流ｂと下降流ｂ´に別れ、上昇流ｂは上の平板形撹
拌羽根１３による水平旋回流ａと接触して中心部に向け
下降し、また、下降流ｂ´は槽の底面に沿って中心部で
上昇し、かくして槽内の中心部と底部では旋回する上下
の循環流が生じ、槽内底部の中心部に供給された原泥と
両性ポリマーはこの流れｂ，ｂ´に乗って既に生じた凝
集フロックと効率良く混合接触して良好に凝集、造粒す
る。そして、図示の如く幅広い自由端部２１を羽根の旋
回方向に対し後退するような角度（例えば４５°）で屈
曲させると、この自由端部が液を槽の内周に向かって押
す力がより強まり、より強力な旋回循環流ｂ，ｂ´が得
られるので混合、接触効率はより向上する。更に、円筒
槽１１の内周の下端部及び、上段の撹拌羽根１３と下段
の撹拌羽根１４の中間部に位置して撹拌羽根の旋回方向
に延長し、先端に向かって次第に内周から離れる直線状
又は図示の如き湾曲した案内板２２，２３を設けると、
上の循環流ｂが水平旋回流ａの下に沿って流れたのち中
心部で下向し、又、下の循環流ｂ´が槽底に沿ったのち
中心部で上向するのを夫々補助でき、同様に混合、接触
効率を向上させることができる。
程の回転軸１２に取付けられた側の基部２０の上下方向
の幅が狭く、残りの自由端部２１の上下方向の幅が広い
羽子板形とするのが好ましい。このようにすると、上段
の撹拌羽根１３によって生じる水平旋回流ａの下で下段
の羽子板形撹拌羽根１４は幅広い自由端部２１で外向き
に液を押し、その流れは旋回しながら槽の内周付近では
上昇流ｂと下降流ｂ´に別れ、上昇流ｂは上の平板形撹
拌羽根１３による水平旋回流ａと接触して中心部に向け
下降し、また、下降流ｂ´は槽の底面に沿って中心部で
上昇し、かくして槽内の中心部と底部では旋回する上下
の循環流が生じ、槽内底部の中心部に供給された原泥と
両性ポリマーはこの流れｂ，ｂ´に乗って既に生じた凝
集フロックと効率良く混合接触して良好に凝集、造粒す
る。そして、図示の如く幅広い自由端部２１を羽根の旋
回方向に対し後退するような角度（例えば４５°）で屈
曲させると、この自由端部が液を槽の内周に向かって押
す力がより強まり、より強力な旋回循環流ｂ，ｂ´が得
られるので混合、接触効率はより向上する。更に、円筒
槽１１の内周の下端部及び、上段の撹拌羽根１３と下段
の撹拌羽根１４の中間部に位置して撹拌羽根の旋回方向
に延長し、先端に向かって次第に内周から離れる直線状
又は図示の如き湾曲した案内板２２，２３を設けると、
上の循環流ｂが水平旋回流ａの下に沿って流れたのち中
心部で下向し、又、下の循環流ｂ´が槽底に沿ったのち
中心部で上向するのを夫々補助でき、同様に混合、接触
効率を向上させることができる。
【００４３】濾過槽については、上述のように円筒槽内
に設ける場合を説明したが、濾過槽は円筒槽外に設けて
も良い。
に設ける場合を説明したが、濾過槽は円筒槽外に設けて
も良い。
【００４４】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００４５】実施例１ し尿、浄化槽汚泥及び余剰汚泥を各々２０％、７０％、
１０％の比率（重量比）で混合したものを原泥（固形物
濃度１０，６００ｍｇ／Ｌ）とし、図１に示す方法で処
理した。
１０％の比率（重量比）で混合したものを原泥（固形物
濃度１０，６００ｍｇ／Ｌ）とし、図１に示す方法で処
理した。
【００４６】まず、凝集反応槽４で、原泥に塩化第二鉄
を３，０００ｍｇ／Ｌ添加してｐＨを６に調整した後、
両性ポリマー（栗田工業（株）製クリベストＰ７０２）
を１００ｍｇ／Ｌ添加して撹拌混合し、更に緩速撹拌を
行って汚泥の粗大造粒化を行った。
を３，０００ｍｇ／Ｌ添加してｐＨを６に調整した後、
両性ポリマー（栗田工業（株）製クリベストＰ７０２）
を１００ｍｇ／Ｌ添加して撹拌混合し、更に緩速撹拌を
行って汚泥の粗大造粒化を行った。
【００４７】得られた造粒汚泥を目開き０．５ｍｍのス
クリーン５で脱水濃縮し、固形物濃度８重量％の造粒濃
縮汚泥を得た。濃縮分離水のＳＳ濃度は２５０ｍｇ／Ｌ
であった。
クリーン５で脱水濃縮し、固形物濃度８重量％の造粒濃
縮汚泥を得た。濃縮分離水のＳＳ濃度は２５０ｍｇ／Ｌ
であった。
【００４８】この造粒濃縮汚泥を嫌気性消化工程２の嫌
気性消化槽に１日１回、２週間の滞留日数となるように
投入し、槽内温度を３７℃に維持した。メタンガスの発
生量は投入した造粒濃縮汚泥１ｋｇ当り１２Ｌであっ
た。消化槽内の汚泥を遠心分離して得られた消化脱離液
はスクリーン５の濃縮分離水と共に活性汚泥処理工程１
で硝化・脱窒素処理し、処理水を得た。
気性消化槽に１日１回、２週間の滞留日数となるように
投入し、槽内温度を３７℃に維持した。メタンガスの発
生量は投入した造粒濃縮汚泥１ｋｇ当り１２Ｌであっ
た。消化槽内の汚泥を遠心分離して得られた消化脱離液
はスクリーン５の濃縮分離水と共に活性汚泥処理工程１
で硝化・脱窒素処理し、処理水を得た。
【００４９】上記処理における原泥、濃縮分離水、造粒
濃縮汚泥、消化脱離液、活性汚泥処理水の水質及び処理
量は表１に示す通りであった。
濃縮汚泥、消化脱離液、活性汚泥処理水の水質及び処理
量は表１に示す通りであった。
【００５０】
【表１】
【００５１】実施例２ 実施例１で処理したものと同様の原泥を図２に示す方法
で処理した。
で処理した。
【００５２】まず、混合槽６で原泥に塩化第二鉄を３，
０００ｍｇ／Ｌ添加してｐＨを６に調整した後、造粒濃
縮槽７に供給し、実施例１で用いたものと同様の両性ポ
リマーを１００ｍｇ／Ｌ添加して緩速撹拌して造粒し、
得られた造粒濃縮汚泥を嫌気性消化工程２に送給し、実
施例１と同様に処理した。また、造粒濃縮槽７の濃縮分
離水についても実施例１と同様に、消化脱離液と共に活
性汚泥処理した。
０００ｍｇ／Ｌ添加してｐＨを６に調整した後、造粒濃
縮槽７に供給し、実施例１で用いたものと同様の両性ポ
リマーを１００ｍｇ／Ｌ添加して緩速撹拌して造粒し、
得られた造粒濃縮汚泥を嫌気性消化工程２に送給し、実
施例１と同様に処理した。また、造粒濃縮槽７の濃縮分
離水についても実施例１と同様に、消化脱離液と共に活
性汚泥処理した。
【００５３】上記処理において、嫌気性消化によるメタ
ンガスの発生量は投入した造粒濃縮汚泥１ｋｇ当り９．
２Ｌであった。また、原泥、濃縮分離水、造粒濃縮汚
泥、消化脱離液、活性汚泥処理水の水質及び処理量は表
２に示す通りであった。
ンガスの発生量は投入した造粒濃縮汚泥１ｋｇ当り９．
２Ｌであった。また、原泥、濃縮分離水、造粒濃縮汚
泥、消化脱離液、活性汚泥処理水の水質及び処理量は表
２に示す通りであった。
【００５４】
【表２】
【００５５】比較例１ 実施例１で処理したものと同様のし尿、浄化槽汚泥及び
余剰汚泥を実施例１と同様の割合で処理した。
余剰汚泥を実施例１と同様の割合で処理した。
【００５６】し尿は直接嫌気性消化工程２に導入し、浄
化槽汚泥と余剰汚泥は濃縮槽１で濃縮した後、嫌気性消
化工程２に導入し、実施例１と同様に嫌気性消化処理し
た。そして、濃縮槽１の濃縮分離水は、消化脱離液と共
に実施例１と同様にして活性汚泥処理した。
化槽汚泥と余剰汚泥は濃縮槽１で濃縮した後、嫌気性消
化工程２に導入し、実施例１と同様に嫌気性消化処理し
た。そして、濃縮槽１の濃縮分離水は、消化脱離液と共
に実施例１と同様にして活性汚泥処理した。
【００５７】上記処理において、嫌気性消化によるメタ
ンガスの発生量は投入した濃縮汚泥１ｋｇ当り３．１Ｌ
であった。また、濃縮分離水、濃縮汚泥、消化脱離液、
活性汚泥処理水の水質及び処理量は表３に示す通りであ
った。
ンガスの発生量は投入した濃縮汚泥１ｋｇ当り３．１Ｌ
であった。また、濃縮分離水、濃縮汚泥、消化脱離液、
活性汚泥処理水の水質及び処理量は表３に示す通りであ
った。
【００５８】
【表３】
【００５９】以上の結果から、本発明によれば、固形分
濃度の高い造粒濃縮汚泥を嫌気性消化できるため、嫌気
性消化の熱効率及び分解効率が高く、その後の活性汚泥
処理により水質が良好な、特にＣＯＤやＴ−Ｐの低い処
理水を得ることができることがわかる。
濃度の高い造粒濃縮汚泥を嫌気性消化できるため、嫌気
性消化の熱効率及び分解効率が高く、その後の活性汚泥
処理により水質が良好な、特にＣＯＤやＴ−Ｐの低い処
理水を得ることができることがわかる。
【００６０】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のし尿等の処
理方法によれば、し尿や浄化槽汚泥等の有機汚泥を濃縮
して嫌気性消化処理する方法において、嫌気性消化の熱
効率や分解効率を高めると共に、濃縮分離水及び消化脱
離液の水質を向上させることができる。従って、嫌気性
消化処理後の活性汚泥処理の負荷も軽減され、高水質な
処理水を効率的に得ることができる。
理方法によれば、し尿や浄化槽汚泥等の有機汚泥を濃縮
して嫌気性消化処理する方法において、嫌気性消化の熱
効率や分解効率を高めると共に、濃縮分離水及び消化脱
離液の水質を向上させることができる。従って、嫌気性
消化処理後の活性汚泥処理の負荷も軽減され、高水質な
処理水を効率的に得ることができる。
【図１】本発明のし尿等の処理方法の実施の形態の一例
を示す系統図である。
を示す系統図である。
【図２】本発明のし尿等の処理方法の実施の形態の他の
例を示す系統図である。
例を示す系統図である。
【図３】従来法を示す系統図である。
【図４】本発明に好適な造粒濃縮槽を示す一部断面斜視
図である。
図である。
【図５】図４の造粒濃縮槽の平面図である。
１ 濃縮槽 ２ 嫌気性消化工程 ３ 活性汚泥処理工程 ４ 凝集反応槽 ５ スクリーン ６ 混合槽 ７ 造粒濃縮槽 １０ 濾過部 １１ 円筒槽 １２ 回転軸 １３，１４ 撹拌羽根 １７ 濾過筒 Ｍ 撹拌機
Claims (3)
- 【請求項１】 し尿及び／又は有機汚泥に無機凝集剤を
添加した後、両性高分子凝集剤を添加し、撹拌して造粒
濃縮し、濃縮物を嫌気性消化処理することを特徴とする
し尿等の処理方法。 - 【請求項２】 造粒濃縮は、凝集反応槽で造粒した後、
スクリーンで濃縮することにより行われる請求項１に記
載のし尿等の処理方法。 - 【請求項３】 造粒濃縮は、濾過部を有する造粒濃縮槽
内において造粒すると共に、濾過部から濾液を取り出し
て濃縮することにより行われる請求項１に記載のし尿等
の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18502797A JP3389832B2 (ja) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | し尿等の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18502797A JP3389832B2 (ja) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | し尿等の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1128496A true JPH1128496A (ja) | 1999-02-02 |
| JP3389832B2 JP3389832B2 (ja) | 2003-03-24 |
Family
ID=16163510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18502797A Expired - Lifetime JP3389832B2 (ja) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | し尿等の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3389832B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001104999A (ja) * | 1999-10-07 | 2001-04-17 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性廃棄物の処理方法 |
| JP2002301495A (ja) * | 2001-04-03 | 2002-10-15 | Kurita Water Ind Ltd | 嫌気性消化装置及び嫌気性消化方法 |
| KR100619148B1 (ko) * | 2006-02-10 | 2006-09-01 | 윤혜경 | 폐기물 매립시설의 보호배수구조물 |
| JP2008168215A (ja) * | 2007-01-12 | 2008-07-24 | Ishigaki Co Ltd | 二段式凝集混和槽 |
| JP2008183507A (ja) * | 2007-01-30 | 2008-08-14 | Daiyanitorikkusu Kk | 汚泥の濃縮方法 |
| JP2009214043A (ja) * | 2008-03-11 | 2009-09-24 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性廃液の生物処理方法及び処理装置 |
| WO2012077778A1 (ja) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | 水ｉｎｇ株式会社 | 嫌気性処理方法および装置 |
| JP2012206022A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Kubota Corp | 有機性廃水処理設備および方法 |
| CN109071267A (zh) * | 2016-04-11 | 2018-12-21 | 凯米拉公司 | 改进废水处理的污泥脱水能力和能量平衡 |
| CN112062330A (zh) * | 2020-08-30 | 2020-12-11 | 南京中电环保水务有限公司 | 一种高负荷晶核固液分离装置及方法 |
-
1997
- 1997-07-10 JP JP18502797A patent/JP3389832B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001104999A (ja) * | 1999-10-07 | 2001-04-17 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性廃棄物の処理方法 |
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| JP6121165B2 (ja) * | 2010-12-10 | 2017-04-26 | 水ｉｎｇ株式会社 | 嫌気性処理方法および装置 |
| KR20140032362A (ko) * | 2010-12-10 | 2014-03-14 | 스윙 가부시키가이샤 | 혐기성 처리 방법 및 장치 |
| JPWO2012077778A1 (ja) * | 2010-12-10 | 2014-05-22 | 水ｉｎｇ株式会社 | 嫌気性処理方法および装置 |
| JP2016117066A (ja) * | 2010-12-10 | 2016-06-30 | 水ｉｎｇ株式会社 | 嫌気性処理方法 |
| WO2012077778A1 (ja) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | 水ｉｎｇ株式会社 | 嫌気性処理方法および装置 |
| AU2011339363B2 (en) * | 2010-12-10 | 2017-06-01 | Swing Corporation | Anaerobic treatment method and device |
| JP2012206022A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Kubota Corp | 有機性廃水処理設備および方法 |
| CN109071267A (zh) * | 2016-04-11 | 2018-12-21 | 凯米拉公司 | 改进废水处理的污泥脱水能力和能量平衡 |
| CN112062330A (zh) * | 2020-08-30 | 2020-12-11 | 南京中电环保水务有限公司 | 一种高负荷晶核固液分离装置及方法 |
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