JPH11269613A - 化学エッチング性に優れたステンレス鋼 - Google Patents
化学エッチング性に優れたステンレス鋼Info
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- JPH11269613A JPH11269613A JP7098498A JP7098498A JPH11269613A JP H11269613 A JPH11269613 A JP H11269613A JP 7098498 A JP7098498 A JP 7098498A JP 7098498 A JP7098498 A JP 7098498A JP H11269613 A JPH11269613 A JP H11269613A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 エッチング製品を安定して生産できる、エッ
チング性に優れたステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．０５
％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０
％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃ
ｒ：１７．０〜２０．０％、Ｎｉ：７．０〜１０．０
％、Ｃｏ：０．０１〜０．３％、Ｃｕ：０．０５〜０．
４％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００３〜０．０２
％、Ｖ：０．０５〜０．２％の１種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記の式で示さ
れるエッチング性指標Ｅ．Ｉ．の値が−４６以上、−４
１以下であることを特徴とする化学エッチング性に優れ
たステンレス鋼。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V])
チング性に優れたステンレス鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００５〜０．０５
％、Ｓｉ：０．０１〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．０
％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｃ
ｒ：１７．０〜２０．０％、Ｎｉ：７．０〜１０．０
％、Ｃｏ：０．０１〜０．３％、Ｃｕ：０．０５〜０．
４％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００３〜０．０２
％、Ｖ：０．０５〜０．２％の１種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなり、下記の式で示さ
れるエッチング性指標Ｅ．Ｉ．の値が−４６以上、−４
１以下であることを特徴とする化学エッチング性に優れ
たステンレス鋼。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V])
Description
【０００１】本発明は化学エッチング性に優れたステン
レス鋼素材に関する。
レス鋼素材に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼のエッチングによる加工
は、建材、ア−ト商品及び電子部品など多くの分野で行
われている。特開平４−１０７２７９号公報及び特開平
４−２６３０８５号公報に記載されているように、一般
にステンレス鋼のエッチングには、塩化第二鉄／塩酸溶
液を主成分とするエッチング液が用いられている。これ
らのエッチング製品はエッチング液に金属を溶解させて
製造されるが、エッチングによる板厚精度不良やエッチ
ングムラなどのいわゆるエッチング不良を起こす場合も
少なくない。このようなエッチング不良が生じた場合、
多大な損失となり非常に問題である。
は、建材、ア−ト商品及び電子部品など多くの分野で行
われている。特開平４−１０７２７９号公報及び特開平
４−２６３０８５号公報に記載されているように、一般
にステンレス鋼のエッチングには、塩化第二鉄／塩酸溶
液を主成分とするエッチング液が用いられている。これ
らのエッチング製品はエッチング液に金属を溶解させて
製造されるが、エッチングによる板厚精度不良やエッチ
ングムラなどのいわゆるエッチング不良を起こす場合も
少なくない。このようなエッチング不良が生じた場合、
多大な損失となり非常に問題である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述した従
来技術の問題に鑑み、ステンレス鋼板材を塩化第二鉄と
塩酸系の混合水溶液中でエッチング処理する際、少なか
らず発生するエッチング不良に起因する製品生産性の低
下を未然に防止し、生産性を向上するための化学エッチ
ング性に優れたステンレス鋼素材を提供するものであ
る。
来技術の問題に鑑み、ステンレス鋼板材を塩化第二鉄と
塩酸系の混合水溶液中でエッチング処理する際、少なか
らず発生するエッチング不良に起因する製品生産性の低
下を未然に防止し、生産性を向上するための化学エッチ
ング性に優れたステンレス鋼素材を提供するものであ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、既に特願
平９−６１５１８号にて、ステンレス鋼のエッチング性
評価液及びエッチング性評価方法を開示している。当該
特許明細書にも記載されているようにエッチングの過程
では、材料をエッチング液に浸漬した直後では不動態化
しており、その後、ステンレス鋼表面の不動態皮膜が溶
解してエッチングが開始され、活性溶解の進行とともに
エッチングが進行する。そしてエッチングの良・不良
は、この表面不動態皮膜が溶解してエッチングが開始さ
れ、活性溶解が起こるまでの時間（以下、自己活性化時
間と呼ぶ）の長短に関係する。具体的な例としては１％
塩化第二鉄＋５．４％塩酸溶液（以下、エッチング評価
液と呼ぶ）、３０℃中での自己活性化時間が５秒以下で
あればエッチング性は非常に良好になることなどが記載
されている。
平９−６１５１８号にて、ステンレス鋼のエッチング性
評価液及びエッチング性評価方法を開示している。当該
特許明細書にも記載されているようにエッチングの過程
では、材料をエッチング液に浸漬した直後では不動態化
しており、その後、ステンレス鋼表面の不動態皮膜が溶
解してエッチングが開始され、活性溶解の進行とともに
エッチングが進行する。そしてエッチングの良・不良
は、この表面不動態皮膜が溶解してエッチングが開始さ
れ、活性溶解が起こるまでの時間（以下、自己活性化時
間と呼ぶ）の長短に関係する。具体的な例としては１％
塩化第二鉄＋５．４％塩酸溶液（以下、エッチング評価
液と呼ぶ）、３０℃中での自己活性化時間が５秒以下で
あればエッチング性は非常に良好になることなどが記載
されている。
【０００５】本発明者は、上記のエッチング性評価液及
びエッチング性評価方法を用いて種々のＳＵＳ３０４ス
テンレス鋼（基本成分：１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ）のエッ
チング性に及ぼす微量合金成分（Ｃｕ，Ｃｏ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｓｎ，ＮｂおよびＶ）の影響を検討した。その結
果、エッチング性を大幅に改善するのはＮｂ及びＶであ
ること、また、エッチング性をさらに改善するためには
Ｃｕ，Ｃｏ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｎの各元素をある程度の量以
下に抑える必要があることなどが知見されたのである。
さらに、下記の式で示されるエッチング性指標Ｅ．Ｉ．
の値が−４６以上、−４１以下の範囲であれば自己活性
化時間が５秒以下となり、良好なエッチング性が得られ
ることも明らかになった。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) 本発明は、上記の知見に基づくものであって、その要旨
とするところは、 「 （１） 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．０５％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１７．０〜２０．０％、 Ｎｉ：７．０〜１０．０％、 Ｃｏ：０．０１〜０．３％、 Ｃｕ：０．０５〜０．４％ を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．００３〜０．０２％、 Ｖ ：０．０５〜０．２％ の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、下記の式で示されるエッチング性指標Ｅ．
Ｉ．の値が−４６以上、−４１以下であることを特徴と
する化学エッチング性に優れたステンレス鋼。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) （２） 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｗ ：０．００１〜０．０３％、 Ｓｎ：０．００１〜０．０２％、 Ｍｏ：０．０１〜０．３％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の
化学エッチング性に優れたステンレス鋼。」である。
びエッチング性評価方法を用いて種々のＳＵＳ３０４ス
テンレス鋼（基本成分：１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ）のエッ
チング性に及ぼす微量合金成分（Ｃｕ，Ｃｏ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｓｎ，ＮｂおよびＶ）の影響を検討した。その結
果、エッチング性を大幅に改善するのはＮｂ及びＶであ
ること、また、エッチング性をさらに改善するためには
Ｃｕ，Ｃｏ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｎの各元素をある程度の量以
下に抑える必要があることなどが知見されたのである。
さらに、下記の式で示されるエッチング性指標Ｅ．Ｉ．
の値が−４６以上、−４１以下の範囲であれば自己活性
化時間が５秒以下となり、良好なエッチング性が得られ
ることも明らかになった。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) 本発明は、上記の知見に基づくものであって、その要旨
とするところは、 「 （１） 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．０５％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１７．０〜２０．０％、 Ｎｉ：７．０〜１０．０％、 Ｃｏ：０．０１〜０．３％、 Ｃｕ：０．０５〜０．４％ を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．００３〜０．０２％、 Ｖ ：０．０５〜０．２％ の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、下記の式で示されるエッチング性指標Ｅ．
Ｉ．の値が−４６以上、−４１以下であることを特徴と
する化学エッチング性に優れたステンレス鋼。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) （２） 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｗ ：０．００１〜０．０３％、 Ｓｎ：０．００１〜０．０２％、 Ｍｏ：０．０１〜０．３％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の
化学エッチング性に優れたステンレス鋼。」である。
【０００６】
【発明の実施形態】以下に本発明の構成用件の限定理由
を述べる。 ［Ｃ量：０．００５％以上、０．０５％以下］Ｃはステ
ンレス鋼の耐食性に有害であるが、強度の観点からある
程度の含有量は必要である。０．００５％未満の極低炭
素量では製造コストが高くなる。また、０．０５％を超
えるとエッチングムラの発生が多大となる。よって、Ｃ
量は０．００５％以上０．０５％以下とする。
を述べる。 ［Ｃ量：０．００５％以上、０．０５％以下］Ｃはステ
ンレス鋼の耐食性に有害であるが、強度の観点からある
程度の含有量は必要である。０．００５％未満の極低炭
素量では製造コストが高くなる。また、０．０５％を超
えるとエッチングムラの発生が多大となる。よって、Ｃ
量は０．００５％以上０．０５％以下とする。
【０００７】［Ｓｉ量：０．０１％以上１．０％以下］
Ｓｉは０．０１％未満の極低Ｓｉ量では製造コストが高
くなる。また、エッチング性に影響を及ぼさない範囲
で、熱間圧延可能な通常のステンレス鋼の成分範囲とし
て、Ｓｉ量は１．０％以下とした。
Ｓｉは０．０１％未満の極低Ｓｉ量では製造コストが高
くなる。また、エッチング性に影響を及ぼさない範囲
で、熱間圧延可能な通常のステンレス鋼の成分範囲とし
て、Ｓｉ量は１．０％以下とした。
【０００８】［Ｍｎ量：０．１％以上１．０％以下］Ｍ
ｎはオ−ステナイト安定化元素であり、高価なＮｉの代
替として添加することが可能であるが、本発明で対象と
している塩化第二鉄／塩酸系溶液中でのエッチング性は
１．０％を超えると急激に劣化する。エッチング性に影
響を与えないため、本発明におけるＭｎ量は１．０％以
下とした。また、０．１％未満に低減するためには製造
コストが高くなることから、Ｍｎ量は０．１％以上とし
た。
ｎはオ−ステナイト安定化元素であり、高価なＮｉの代
替として添加することが可能であるが、本発明で対象と
している塩化第二鉄／塩酸系溶液中でのエッチング性は
１．０％を超えると急激に劣化する。エッチング性に影
響を与えないため、本発明におけるＭｎ量は１．０％以
下とした。また、０．１％未満に低減するためには製造
コストが高くなることから、Ｍｎ量は０．１％以上とし
た。
【０００９】［Ｐ量：０．０４％以下］Ｐは耐食性およ
び熱間加工性の観点から少ないことが望ましい。０．０
４％を超えると熱間加工性が極端に劣化する。よって、
Ｐ量は０．０４％以下とした。
び熱間加工性の観点から少ないことが望ましい。０．０
４％を超えると熱間加工性が極端に劣化する。よって、
Ｐ量は０．０４％以下とした。
【００１０】［Ｓ量：０．００５％以下］Ｓは耐食性よ
りも熱間加工性に著しく影響する元素で低いほど良く、
０．００５％（５０ｐｐｍ）以下とした。
りも熱間加工性に著しく影響する元素で低いほど良く、
０．００５％（５０ｐｐｍ）以下とした。
【００１１】［Ｃｒ含有量１７．０％以上２０．０％以
下］ＣｒはＮｉとともに本発明鋼の基本構成元素であ
る。オ−ステナイト組織が得られるようにＮｉ含有量と
の関連でＣｒ含有量が定められる。また、一般的なステ
ンレス鋼として望まれる耐食性、強度、加工性を確保す
るためのＣｒ含有量は適正な成分範囲が必要であり１
７．０％以上とした。しかし、２０．０％を超えてＣｒ
を含有させると、それに対応して多量のＮｉを含有させ
ることが必要になり、鋼材コストの上昇を招く。また、
多量のＣｒ含有量は鋼材を硬質化し、加工性を低下させ
る原因となる。よって、Ｃｒ含有量を２０．０％以下と
した。
下］ＣｒはＮｉとともに本発明鋼の基本構成元素であ
る。オ−ステナイト組織が得られるようにＮｉ含有量と
の関連でＣｒ含有量が定められる。また、一般的なステ
ンレス鋼として望まれる耐食性、強度、加工性を確保す
るためのＣｒ含有量は適正な成分範囲が必要であり１
７．０％以上とした。しかし、２０．０％を超えてＣｒ
を含有させると、それに対応して多量のＮｉを含有させ
ることが必要になり、鋼材コストの上昇を招く。また、
多量のＣｒ含有量は鋼材を硬質化し、加工性を低下させ
る原因となる。よって、Ｃｒ含有量を２０．０％以下と
した。
【００１２】［Ｎｉ含有量７．０％以上１０．０％以
下］ＮｉはＣｒとともに本発明鋼の基本構成元素であ
る。組織をオ−ステナイト相にするために必要な合金元
素である。Ｎｉ含有量が７％未満ではフェライトなどが
混入した二相組織となり易く、耐食性も低下する。しか
し、１０．０％を超える多量のＮｉが含有されると鋼材
コストが上昇するばかりでなく、圧延性や加工性などが
低下する。よって、Ｎｉ含有量を１０．０％以下とし
た。
下］ＮｉはＣｒとともに本発明鋼の基本構成元素であ
る。組織をオ−ステナイト相にするために必要な合金元
素である。Ｎｉ含有量が７％未満ではフェライトなどが
混入した二相組織となり易く、耐食性も低下する。しか
し、１０．０％を超える多量のＮｉが含有されると鋼材
コストが上昇するばかりでなく、圧延性や加工性などが
低下する。よって、Ｎｉ含有量を１０．０％以下とし
た。
【００１３】［Ｃｏ含有量０．０１％以上０．３％以
下］Ｃｏはエッチング性を劣化させる合金元素であり、
低いほど良い。０．３％を超える多量のＣｏが含有され
るとエッチング性が極端に劣化する。また、０．０１％
未満では製鋼コストが高くなる。そこで、Ｃｏ量は０．
０１％以上０．３％以下とした。
下］Ｃｏはエッチング性を劣化させる合金元素であり、
低いほど良い。０．３％を超える多量のＣｏが含有され
るとエッチング性が極端に劣化する。また、０．０１％
未満では製鋼コストが高くなる。そこで、Ｃｏ量は０．
０１％以上０．３％以下とした。
【００１４】［Ｃｕ含有量０．０５％以上０．４％以
下］Ｃｕはエッチング性を劣化させる合金元素であり、
低いほど良い。０．４％を超えて添加すると耐食性が著
しく向上し、エッチング性が極端に劣化する。このため
Ｃｕ量は０．４％以下とした。また、０．０５％未満に
低減するためには製鋼コストが高くなることから０．０
５％以上とした。
下］Ｃｕはエッチング性を劣化させる合金元素であり、
低いほど良い。０．４％を超えて添加すると耐食性が著
しく向上し、エッチング性が極端に劣化する。このため
Ｃｕ量は０．４％以下とした。また、０．０５％未満に
低減するためには製鋼コストが高くなることから０．０
５％以上とした。
【００１５】［Ｎｂ含有量０．００３％以上０．０２％
以下］Ｎｂはエッチング性を向上させる合金元素であ
り、高いほど良い。０．００３％未満の含有量ではエッ
チング性の向上は期待できないため、０．００３％以上
とした。また、０．０２％を超えて添加すると、圧延性
や加工性が劣化するとともに製品表面にリジングやロ−
ピングなどが多発するようになるので、Ｎｂ量は０．０
２％以下とした。
以下］Ｎｂはエッチング性を向上させる合金元素であ
り、高いほど良い。０．００３％未満の含有量ではエッ
チング性の向上は期待できないため、０．００３％以上
とした。また、０．０２％を超えて添加すると、圧延性
や加工性が劣化するとともに製品表面にリジングやロ−
ピングなどが多発するようになるので、Ｎｂ量は０．０
２％以下とした。
【００１６】［Ｖ含有量０．０５％以上０．２％以下］
Ｖはエッチング性を向上させる元素であり、高いほど良
い。０．０５％未満の含有量ではエッチング性は向上し
ない。また、０．２％を超えて添加するとステンレス鋼
の強度が大きくなり、加工性が極端に劣化するとともに
製造コストが大幅に上昇する。よって、Ｖ量は０．０５
％以上、０．２％以下とした。エッチング性向上のため
には、Ｎｂ、Ｖの少なくとも一方を必ず添加する。
Ｖはエッチング性を向上させる元素であり、高いほど良
い。０．０５％未満の含有量ではエッチング性は向上し
ない。また、０．２％を超えて添加するとステンレス鋼
の強度が大きくなり、加工性が極端に劣化するとともに
製造コストが大幅に上昇する。よって、Ｖ量は０．０５
％以上、０．２％以下とした。エッチング性向上のため
には、Ｎｂ、Ｖの少なくとも一方を必ず添加する。
【００１７】また、下記の元素は、エッチング性に悪影
響があるので、以下のように制限することが好ましい。 ［Ｗ含有量０．００１％以上０．０３％以下］０．０３
％を超えて添加するとエッチング性が劣化するとともに
鋼材コストが上昇する。また、０．００１％未満に低減
するには製鋼コストが高くなる。
響があるので、以下のように制限することが好ましい。 ［Ｗ含有量０．００１％以上０．０３％以下］０．０３
％を超えて添加するとエッチング性が劣化するとともに
鋼材コストが上昇する。また、０．００１％未満に低減
するには製鋼コストが高くなる。
【００１８】［Ｓｎ含有量０．００１％以上０．０２％
以下］０．０２％を超えて添加すると、エッチング性が
劣化するとともに圧延性や加工性が極端に劣化するとと
もに製品表面のリジング・ロ−ピングなどが多発するよ
うになるので、０．０２％以下に限定した。また、０．
００１％未満に低減するには製鋼コストが高くなる。
以下］０．０２％を超えて添加すると、エッチング性が
劣化するとともに圧延性や加工性が極端に劣化するとと
もに製品表面のリジング・ロ−ピングなどが多発するよ
うになるので、０．０２％以下に限定した。また、０．
００１％未満に低減するには製鋼コストが高くなる。
【００１９】［Ｍｏ含有量０．０１％以上０．３％以
下］耐食性を向上する元素ではあるが、０．３％を超え
て添加すると、エッチング性が劣化する。また、０．０
１％未満に低減するには製鋼コストが高くなる。
下］耐食性を向上する元素ではあるが、０．３％を超え
て添加すると、エッチング性が劣化する。また、０．０
１％未満に低減するには製鋼コストが高くなる。
【００２０】そして、とくにＭｏ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗ、Ｓ
ｎ、Ｎｂ及びＶの成分から下記の式で示されるエッチン
グ性指標Ｅ．Ｉ．の値が−４６以上、−４１以下の範囲
であれば自己活性化時間が５秒以下となり、エッチング
性が良好になる。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) 以上に述べたように本発明の最大の特徴は、優れた化学
エッチング性を確保するために既存ＳＵＳ３０４ステン
レス鋼のＣｒ、Ｎｉをベ−スにＣｏ、Ｃｕ、Ｗ、Ｓｎ、
Ｍｏ、Ｎｂ及びＶの含有量の関係を規定し、(13.5 ×[M
o])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(92.4 ×[W])+(187.3
×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×[V])の式で示されるエ
ッチング性指標Ｅ．Ｉ．の値を−４６以上、−４１以下
に限定した点にある。
ｎ、Ｎｂ及びＶの成分から下記の式で示されるエッチン
グ性指標Ｅ．Ｉ．の値が−４６以上、−４１以下の範囲
であれば自己活性化時間が５秒以下となり、エッチング
性が良好になる。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) 以上に述べたように本発明の最大の特徴は、優れた化学
エッチング性を確保するために既存ＳＵＳ３０４ステン
レス鋼のＣｒ、Ｎｉをベ−スにＣｏ、Ｃｕ、Ｗ、Ｓｎ、
Ｍｏ、Ｎｂ及びＶの含有量の関係を規定し、(13.5 ×[M
o])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(92.4 ×[W])+(187.3
×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×[V])の式で示されるエ
ッチング性指標Ｅ．Ｉ．の値を−４６以上、−４１以下
に限定した点にある。
【００２１】
【実施例】以下に実施例に基づいて本発明を説明する。
供試材にはＳＵＳ３０４ステンレス鋼の冷間圧延材
（０．８mm厚）を通常のＢＡライン（光輝焼鈍ライン）
を通板したあと、板厚６３．５μｍまで冷間圧延したの
ち、アルカリ電解脱脂工程を経たものを採取し、１％塩
化第二鉄＋５．４％塩酸溶液（以下、エッチング評価液
と呼ぶ）、３０℃の条件下において自己活性化時間の測
定を１試料につき１０回（Ｎ＝１０）おこなった。
供試材にはＳＵＳ３０４ステンレス鋼の冷間圧延材
（０．８mm厚）を通常のＢＡライン（光輝焼鈍ライン）
を通板したあと、板厚６３．５μｍまで冷間圧延したの
ち、アルカリ電解脱脂工程を経たものを採取し、１％塩
化第二鉄＋５．４％塩酸溶液（以下、エッチング評価液
と呼ぶ）、３０℃の条件下において自己活性化時間の測
定を１試料につき１０回（Ｎ＝１０）おこなった。
【００２２】自己活性化時間の測定は、高入力インピ−
ダンス型のポテンショメ−タ−（電位差計）と飽和ＫＣ
ｌの銀／塩化銀基準電極を用いて試料の自然電位を測定
する方法で行った。
ダンス型のポテンショメ−タ−（電位差計）と飽和ＫＣ
ｌの銀／塩化銀基準電極を用いて試料の自然電位を測定
する方法で行った。
【００２３】自己活性化時間（以下、ＳＡＴの記号で示
す）は自然電位の経時変化測定値が０ｍＶより卑な電位
となる時間領域において自然電位の時間微分値が最低と
なる時間で評価し、１試料につき１０回測定しその平均
値で示した。図１に自然電位の経時変化および自然電位
の時間微分値の経時変化測定例を示す。このような測定
を種々のステンレス鋼を用いて測定を繰り返し、ＳＡＴ
が５秒以下となるステンレス鋼を○印でまた、ＳＡＴが
５秒よりも大きくなるステンレス鋼を×印で表記した。
表１に上記の判定基準にしたがってＳＡＴを評価した結
果を示した。また、図２にＳＡＴとエッチング性指標
Ｅ．Ｉ．との関係を示した。Ｅ．Ｉ．値が−４６以上、
−４１以下のステンレス鋼ではＳＡＴが５秒以下とな
り、良好なエッチング性が得られる。これより、本発明
のステンレス鋼は優れたエッチング性を示していること
がわかる。
す）は自然電位の経時変化測定値が０ｍＶより卑な電位
となる時間領域において自然電位の時間微分値が最低と
なる時間で評価し、１試料につき１０回測定しその平均
値で示した。図１に自然電位の経時変化および自然電位
の時間微分値の経時変化測定例を示す。このような測定
を種々のステンレス鋼を用いて測定を繰り返し、ＳＡＴ
が５秒以下となるステンレス鋼を○印でまた、ＳＡＴが
５秒よりも大きくなるステンレス鋼を×印で表記した。
表１に上記の判定基準にしたがってＳＡＴを評価した結
果を示した。また、図２にＳＡＴとエッチング性指標
Ｅ．Ｉ．との関係を示した。Ｅ．Ｉ．値が−４６以上、
−４１以下のステンレス鋼ではＳＡＴが５秒以下とな
り、良好なエッチング性が得られる。これより、本発明
のステンレス鋼は優れたエッチング性を示していること
がわかる。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【発明の効果】本発明により、ＳＵＳ３０４ステンレス
鋼板材の塩化第二鉄／塩酸系エッチング処理液において
生産性を低下させることなくエッチング製品を安定的に
供給できるようになった。
鋼板材の塩化第二鉄／塩酸系エッチング処理液において
生産性を低下させることなくエッチング製品を安定的に
供給できるようになった。
【図１】 エッチング評価液（１％塩化第二鉄＋５．４
％塩酸溶液）、３０℃におけるＳＵＳ３０４鋼の自然電
位の経時変化およびその時間微分値とＳＡＴ（自己活性
化時間）の位置を示す測定例の図である。
％塩酸溶液）、３０℃におけるＳＵＳ３０４鋼の自然電
位の経時変化およびその時間微分値とＳＡＴ（自己活性
化時間）の位置を示す測定例の図である。
【図２】 エッチング性指標Ｅ．Ｉ．とＳＡＴとの関係
を示す図である。Ｅ．Ｉ．の値が−４６以上、−４１以
下のステンレス鋼ではＳＡＴが５秒以下となり、エッチ
ング性良好となる。
を示す図である。Ｅ．Ｉ．の値が−４６以上、−４１以
下のステンレス鋼ではＳＡＴが５秒以下となり、エッチ
ング性良好となる。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５〜０．０５％、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｃｒ：１７．０〜２０．０％、 Ｎｉ：７．０〜１０．０％、 Ｃｏ：０．０１〜０．３％、 Ｃｕ：０．０５〜０．４％ を含有し、さらに、 Ｎｂ：０．００３〜０．０２％、 Ｖ ：０．０５〜０．２％ の１種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、下記の式で示されるエッチング性指標Ｅ．
Ｉ．の値が−４６以上、−４１以下であることを特徴と
する化学エッチング性に優れたステンレス鋼。 Ｅ．Ｉ．=(13.5×[Mo])+(8.7×[Cu])+(15.3 ×[Co])+(9
2.4 ×[W])+(187.3 ×[Sn])-(690.4×[Nb])-(481.8×
[V]) - 【請求項２】 鋼成分として、さらに重量％で、 Ｗ ：０．００１〜０．０３％、 Ｓｎ：０．００１〜０．０２％、 Ｍｏ：０．０１〜０．３％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１記載の
化学エッチング性に優れたステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7098498A JPH11269613A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 化学エッチング性に優れたステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7098498A JPH11269613A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 化学エッチング性に優れたステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269613A true JPH11269613A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=13447314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7098498A Withdrawn JPH11269613A (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 化学エッチング性に優れたステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11269613A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150024945A (ko) | 2012-09-04 | 2015-03-09 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| JPWO2017081834A1 (ja) * | 2015-11-13 | 2018-05-24 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 非水電解質電池および非水電解質電池用部材 |
-
1998
- 1998-03-19 JP JP7098498A patent/JPH11269613A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20150024945A (ko) | 2012-09-04 | 2015-03-09 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| JPWO2017081834A1 (ja) * | 2015-11-13 | 2018-05-24 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 非水電解質電池および非水電解質電池用部材 |
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|---|---|---|---|
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