JP3266247B2 - 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、熱間加工性、特に熱間圧延時における耳割
れ抵抗性に優れたフェライト−オーステナイト二相ステ
ンレス鋼に関する。
れ抵抗性に優れたフェライト−オーステナイト二相ステ
ンレス鋼に関する。
［従来の技術］ SUS329J2L等の二相ステンレス鋼は、オーステナイト
系ステンレス鋼，フェライト系ステンレス鋼等に比較し
耐応力腐食割れ性や溶接性に優れている。この性質を利
用して、各種構造用材料として二相ステンレス鋼が広範
な分野で使用されるようになってきている。特に、最近
では、ステンレス鋼貯水槽用の材料として注目されてい
る。
系ステンレス鋼，フェライト系ステンレス鋼等に比較し
耐応力腐食割れ性や溶接性に優れている。この性質を利
用して、各種構造用材料として二相ステンレス鋼が広範
な分野で使用されるようになってきている。特に、最近
では、ステンレス鋼貯水槽用の材料として注目されてい
る。
二相ステンレス鋼は、このような優れた性質を備えて
いるものの、熱間加工性が悪い。これは、二相ステンレ
ス鋼の組織がフェライト相及びオーステナイト相の混合
組織であることに由来する。すなわち、変形抵抗が異な
る二相が共存しているため、熱間圧延時に加えられた応
力がフェライト相とオーステナイト相の境界に集中し、
相界面に亀裂，破断等の欠陥が生じる。これら欠陥は、
熱延板に耳割れとなって現れ、製品歩留りを低下させる
原因となる。
いるものの、熱間加工性が悪い。これは、二相ステンレ
ス鋼の組織がフェライト相及びオーステナイト相の混合
組織であることに由来する。すなわち、変形抵抗が異な
る二相が共存しているため、熱間圧延時に加えられた応
力がフェライト相とオーステナイト相の境界に集中し、
相界面に亀裂，破断等の欠陥が生じる。これら欠陥は、
熱延板に耳割れとなって現れ、製品歩留りを低下させる
原因となる。
この熱間加工性を改善するため、従来から種々の方法
が提案されている。
が提案されている。
たとえば、特公昭57−15660号公報においては、オー
ステナイト相の変形能に悪影響を及ぼすS,O等の不純物
含有量を低下させ、相界面に偏析する不純物の濃度を低
下させることが開示されている。
ステナイト相の変形能に悪影響を及ぼすS,O等の不純物
含有量を低下させ、相界面に偏析する不純物の濃度を低
下させることが開示されている。
また、特公昭59−14099号公報では、粒界に偏析し割
れ発生の原因となるＳ含有量を0.005重量％以下に低減
すると共に、Ｂの添加によって熱間加工性を向上させて
いる。
れ発生の原因となるＳ含有量を0.005重量％以下に低減
すると共に、Ｂの添加によって熱間加工性を向上させて
いる。
更に、特公平１−19465号公報では、Ｓ含有量を0.003
重量％以下に下げた二相ステンレス鋼にCaを添加するこ
とによって固溶Ｓを著しく低く抑えると共に、Al添加に
よって熱間加工性を改善することが紹介されている。
重量％以下に下げた二相ステンレス鋼にCaを添加するこ
とによって固溶Ｓを著しく低く抑えると共に、Al添加に
よって熱間加工性を改善することが紹介されている。
これら先行技術は、何れもＳ含有量を低減するもので
あって、そのための手段として稀土類金属REM,Ca等の脱
硫元素を添加している。或いは、Ｓを単独で低減するこ
とが困難であるため、Ｏ含有量の低減及びそのための脱
酸剤であるAlの添加等の手段が採用されている。
あって、そのための手段として稀土類金属REM,Ca等の脱
硫元素を添加している。或いは、Ｓを単独で低減するこ
とが困難であるため、Ｏ含有量の低減及びそのための脱
酸剤であるAlの添加等の手段が採用されている。
［発明が解決しようとする課題］ ところが、Ｓ含有量を0.003％以下に規制したSUS329J
2L相当の二相ステンレス鋼を溶製し、熱間圧延を施した
ところ、耳割れが発生する場合と、発生しない場合があ
った。そのため、安定した熱間加工性を得ることが困難
であった。また、逆にＳ含有量が0.003％を超えた二相
ステンレス鋼を熱間圧延したときにも、耳割れが発生し
た場合と、発生しない場合があった。
2L相当の二相ステンレス鋼を溶製し、熱間圧延を施した
ところ、耳割れが発生する場合と、発生しない場合があ
った。そのため、安定した熱間加工性を得ることが困難
であった。また、逆にＳ含有量が0.003％を超えた二相
ステンレス鋼を熱間圧延したときにも、耳割れが発生し
た場合と、発生しない場合があった。
更に、前掲の先行文献で開示されている第３元素を添
加して溶製した二相ステンレス鋼を熱間圧延したとこ
ろ、無添加材に比較して熱間加工性に若干の改善がみら
れるものの、必ずしも安定した熱間加工性が得られなか
った。
加して溶製した二相ステンレス鋼を熱間圧延したとこ
ろ、無添加材に比較して熱間加工性に若干の改善がみら
れるものの、必ずしも安定した熱間加工性が得られなか
った。
そこで、本発明は、このような問題を解消すべく案出
されたものであり、フェライト相及びオーステナイト相
の間のバランスをＳ含有量との関係において定量的に調
整することにより、安定して熱間加工性を改善し、歩留
り良く熱間加工することが可能な二相ステンレス鋼を提
供することを目的とする。
されたものであり、フェライト相及びオーステナイト相
の間のバランスをＳ含有量との関係において定量的に調
整することにより、安定して熱間加工性を改善し、歩留
り良く熱間加工することが可能な二相ステンレス鋼を提
供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明の二相ステンレス鋼は、その目的を達成するた
め、C:0.03重量％以下,Si:1.0重量％以下,Mn:0.8重量％
以下,P:0.04重量％以下,S:0.003重量％以下,Ni:4.0重量
％以上で7.5重量％未満,Cr:20.0〜30.0重量％,Mo:2.0〜
4.0重量％,Cu:1.0重量％以下,N:0.08〜0.30重量％，必
要に応じTi:0.5重量％以下,Zr:0.5重量％以下，希土類
元素REMの１種又は２種以上:La/Ce＜1.0の条件下で0.1
重量％以下の１種又は２種以上を含有し、残部が不可避
的不純物を除きFeの組成をもち、これら成分の間に、次
式 Ａ＝210（Ｃ％）−5.8（Si％）＋3.5（Mn％）＋11.5（Ni％） −5.8（Cr％）−６（Mo％）＋4.5（Cu％）＋235（Ｎ％）＋100 で定められるＡ値を20≦Ａ≦70−6700×（Ｓ％）の範囲
に維持する関係が成立していることを特徴とする。
め、C:0.03重量％以下,Si:1.0重量％以下,Mn:0.8重量％
以下,P:0.04重量％以下,S:0.003重量％以下,Ni:4.0重量
％以上で7.5重量％未満,Cr:20.0〜30.0重量％,Mo:2.0〜
4.0重量％,Cu:1.0重量％以下,N:0.08〜0.30重量％，必
要に応じTi:0.5重量％以下,Zr:0.5重量％以下，希土類
元素REMの１種又は２種以上:La/Ce＜1.0の条件下で0.1
重量％以下の１種又は２種以上を含有し、残部が不可避
的不純物を除きFeの組成をもち、これら成分の間に、次
式 Ａ＝210（Ｃ％）−5.8（Si％）＋3.5（Mn％）＋11.5（Ni％） −5.8（Cr％）−６（Mo％）＋4.5（Cu％）＋235（Ｎ％）＋100 で定められるＡ値を20≦Ａ≦70−6700×（Ｓ％）の範囲
に維持する関係が成立していることを特徴とする。
［作 用］ Ｓ含有量を低下させた二相ステンレス鋼の熱間加工性
が良い場合と悪い場合とに分かれるのは、熱間加工性に
影響を与えているのはＳ含有量だけではないことに原因
がある。そこで、本発明者等は、熱間加工性を安定的に
向上させるため、鋼中のＳ含有量以外に熱間加工性に影
響を与える因子を調査した。その結果、次の知見を得
た。
が良い場合と悪い場合とに分かれるのは、熱間加工性に
影響を与えているのはＳ含有量だけではないことに原因
がある。そこで、本発明者等は、熱間加工性を安定的に
向上させるため、鋼中のＳ含有量以外に熱間加工性に影
響を与える因子を調査した。その結果、次の知見を得
た。
二相ステンレス鋼の熱間加工性を左右するものは、ト
ータルのＳ含有量ではなく、フェライト−オーステナイ
トの粒界に偏析したＳである。この粒界に析出するＳ量
を低減するとき、二相ステンレス鋼の熱間加工性が改善
されることが推測される。また、フェライト相は、オー
ステナイト相に比較してＳの固溶度が大きい。そこで、
フェライト相が多量に生成される組成に成分調整する
と、フェライト−オーステナイト粒界に偏析するＳ量が
少なくなり、熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼が得
られる。
ータルのＳ含有量ではなく、フェライト−オーステナイ
トの粒界に偏析したＳである。この粒界に析出するＳ量
を低減するとき、二相ステンレス鋼の熱間加工性が改善
されることが推測される。また、フェライト相は、オー
ステナイト相に比較してＳの固溶度が大きい。そこで、
フェライト相が多量に生成される組成に成分調整する
と、フェライト−オーステナイト粒界に偏析するＳ量が
少なくなり、熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼が得
られる。
また、従来から、Ｓ量の低減或いはフェライト量の増
加によって二相ステンレス鋼の熱間加工性が改善される
ことは、定性的には知られていた。しかし、その両者の
相互の効果が定量的に把握されていなかったため、安定
的に耳割れを防止することができず、特公昭59−14099
号公報で示されているようにＢ添加等の対策が必要であ
った。
加によって二相ステンレス鋼の熱間加工性が改善される
ことは、定性的には知られていた。しかし、その両者の
相互の効果が定量的に把握されていなかったため、安定
的に耳割れを防止することができず、特公昭59−14099
号公報で示されているようにＢ添加等の対策が必要であ
った。
本発明は、このような鋼中におけるＳの挙動に着目
し、鋼中のトータルＳ含有量を低減すると共に、フェラ
イト−オーステナイトの比率をＳ含有量との関係におい
て定量的にコントロールすることによって、熱間加工性
の改善を図ったものである。そのため、特公昭59−1409
9号公報で示されているようなＢ添加の必要もなくな
る。
し、鋼中のトータルＳ含有量を低減すると共に、フェラ
イト−オーステナイトの比率をＳ含有量との関係におい
て定量的にコントロールすることによって、熱間加工性
の改善を図ったものである。そのため、特公昭59−1409
9号公報で示されているようなＢ添加の必要もなくな
る。
つまり、実験的に得られたＡ値を用いることにより、
二相ステンレス鋼の相比（オーステナイト量）を定量的
に把握することができる。また、Ａ値とＳ値との関係を
20≦Ａ≦70−6700×（Ｓ％）という関係式で特定するこ
とによって、安定的に耳割れを防止することが可能とな
った。
二相ステンレス鋼の相比（オーステナイト量）を定量的
に把握することができる。また、Ａ値とＳ値との関係を
20≦Ａ≦70−6700×（Ｓ％）という関係式で特定するこ
とによって、安定的に耳割れを防止することが可能とな
った。
以下、本発明二相ステンレス鋼の成分・組成及びＡ値
の限定理由を説明する。
の限定理由を説明する。
C:0.03重量％以下 Ｃは、鋼中に不可避的に含まれる元素である。Ｃ含有
量を低減すると、炭化物の生成が少なくなり、加工性が
向上する。また、耐食性及び耐粒界腐食性も向上する。
この点で、Ｃ含有量を0.03重量％以下にした。
量を低減すると、炭化物の生成が少なくなり、加工性が
向上する。また、耐食性及び耐粒界腐食性も向上する。
この点で、Ｃ含有量を0.03重量％以下にした。
Si:1.0重量％以下 Siは、脱酸剤として鋼に添加される元素である。しか
し、含有量が1.0重量％を超えると、σ相生成能が高く
なり、靭性や耐食性等を劣化させる。そこで、Si含有量
は、その上限を1.0重量％に定めた。
し、含有量が1.0重量％を超えると、σ相生成能が高く
なり、靭性や耐食性等を劣化させる。そこで、Si含有量
は、その上限を1.0重量％に定めた。
Mn:0.8重量％以下 Mnは、溶接性を向上させる上で有用な元素である。し
かし、Mn含有量が0.80重量％を超えるようになると、耐
食性が低下する。そこで、Mn含有量の上限を0.80重量％
に設定した。
かし、Mn含有量が0.80重量％を超えるようになると、耐
食性が低下する。そこで、Mn含有量の上限を0.80重量％
に設定した。
P:0.04重量％以下 Ｐは、不可避的に混入する不純物であり、熱間加工性
や耐応力腐食割れ性に有害な元素である。しかし、Ｐ含
有量を極めて低く抑えることは、製鋼上から製造コスト
の上昇を招く。そこで、Ｐ含有量の上限を、0.04重量％
に定めた。
や耐応力腐食割れ性に有害な元素である。しかし、Ｐ含
有量を極めて低く抑えることは、製鋼上から製造コスト
の上昇を招く。そこで、Ｐ含有量の上限を、0.04重量％
に定めた。
S:0.003重量％以下 Ｓは、フェライト−オーステナイト粒界に偏析し鋼の
熱間加工性を低下させるだけでなく、鋼中のMnと硫化物
を形成し、耐孔食性や耐隙間腐食性を低下させる有害な
元素である。この点からＳ含有量は可能な限り低いほど
よく、本発明においてはその上限を0.003重量％に設定
した。
熱間加工性を低下させるだけでなく、鋼中のMnと硫化物
を形成し、耐孔食性や耐隙間腐食性を低下させる有害な
元素である。この点からＳ含有量は可能な限り低いほど
よく、本発明においてはその上限を0.003重量％に設定
した。
Ni:4.0重量％以上で7.5重量％未満 Niは、耐食性向上に対して有効な元素であると共に、
二相組織形成のために不可欠なものである。このNi含有
量に関しては、Cr含有量等との関係で適切な二相組織を
得るため、その含有範囲を4.0重量％以上で7.5重量％未
満とした。
二相組織形成のために不可欠なものである。このNi含有
量に関しては、Cr含有量等との関係で適切な二相組織を
得るため、その含有範囲を4.0重量％以上で7.5重量％未
満とした。
Cr:20.0〜30.0重量％ Crは、耐食性の向上及び二相組織の形成の上で、必要
不可欠な元素である。20.0重量％よりもCr含有量が少な
いと、二相ステンレス鋼が使用される過酷な腐食環境下
における耐食性が十分でなく、またフェライト相の比率
も低下する。逆に、Cr含有量が30.0重量％を超えて多く
なると、σ相が析出し易くなり、靭性，溶接性等が劣化
する。そこで、Cr含有量を20.0〜30.0重量％の範囲に設
定した。
不可欠な元素である。20.0重量％よりもCr含有量が少な
いと、二相ステンレス鋼が使用される過酷な腐食環境下
における耐食性が十分でなく、またフェライト相の比率
も低下する。逆に、Cr含有量が30.0重量％を超えて多く
なると、σ相が析出し易くなり、靭性，溶接性等が劣化
する。そこで、Cr含有量を20.0〜30.0重量％の範囲に設
定した。
Mo:2.0〜4.0重量％ Moは、Crと共同してClイオンを含む腐食環境における
局部腐食に対する抵抗性を高める元素である。しかし、
本発明のように高Cr鋼において、Mo含有量が2.0重量％
未満であると、CrとMoとの相乗効果が少なく、耐局部腐
食の改善が十分でない。しかし、Moを4.0重量％を超え
て添加すると、σ相析出に起因した脆化が生じ、加工
性，靭性等を劣化させる。そこで、Mo含有量は、2.0〜
4.0重量％の範囲に定めた。
局部腐食に対する抵抗性を高める元素である。しかし、
本発明のように高Cr鋼において、Mo含有量が2.0重量％
未満であると、CrとMoとの相乗効果が少なく、耐局部腐
食の改善が十分でない。しかし、Moを4.0重量％を超え
て添加すると、σ相析出に起因した脆化が生じ、加工
性，靭性等を劣化させる。そこで、Mo含有量は、2.0〜
4.0重量％の範囲に定めた。
Cu:1.0重量％以下 Cuは、耐応力腐食割れ性や耐亜硫酸ガス腐食性を向上
させる上で有効な元素である。しかし、1.0重量％を超
えてCuを含有させると、熱間加工性が低下する。そこ
で、Cu含有量の上限を1.0重量％と定めた。
させる上で有効な元素である。しかし、1.0重量％を超
えてCuを含有させると、熱間加工性が低下する。そこ
で、Cu含有量の上限を1.0重量％と定めた。
N:0.08〜0.30重量％ Ｎは、Ｃと同様にオーステナイト形成元素であり、オ
ーステナイト相に固溶して耐食性を向上させる。その結
果、フェライト相に比較しCr及びMo含有量が若干少ない
ことに起因するオーステナイト相の耐食性低下が抑制さ
れる。この点、特に二相ステンレス鋼の耐食性をバラン
スよく保持する上で、Ｎは必須の成分である。また、σ
相の析出を抑制し、靭性を向上させる作用も呈する。以
上の効果を発現させるため、Ｎ含有量を0.08重量％以上
に維持することが必要である。しかし、0.30重量％を超
えてＮを含有させても、固溶度を超えてしまい、過剰の
Ｎがガスとなって鋼塊に欠陥を生じさせる。したがっ
て、Ｎ含有量を0.08〜0.30重量％の範囲に定めた。
ーステナイト相に固溶して耐食性を向上させる。その結
果、フェライト相に比較しCr及びMo含有量が若干少ない
ことに起因するオーステナイト相の耐食性低下が抑制さ
れる。この点、特に二相ステンレス鋼の耐食性をバラン
スよく保持する上で、Ｎは必須の成分である。また、σ
相の析出を抑制し、靭性を向上させる作用も呈する。以
上の効果を発現させるため、Ｎ含有量を0.08重量％以上
に維持することが必要である。しかし、0.30重量％を超
えてＮを含有させても、固溶度を超えてしまい、過剰の
Ｎがガスとなって鋼塊に欠陥を生じさせる。したがっ
て、Ｎ含有量を0.08〜0.30重量％の範囲に定めた。
Ti,Zr:0.5重量％以下 Ti及びZrは、脱酸作用と共に脱硫作用を呈し、熱間加
工性に悪影響を与えるＳを低減する有効な元素である。
しかし、Ti,Zrを0.5重量％を超えて添加するとき、スト
リーク状の表面傷を発生させる原因となる。この欠陥を
抑えるため、Ti,Zrの含有量を最高0.5重量％までとし
た。
工性に悪影響を与えるＳを低減する有効な元素である。
しかし、Ti,Zrを0.5重量％を超えて添加するとき、スト
リーク状の表面傷を発生させる原因となる。この欠陥を
抑えるため、Ti,Zrの含有量を最高0.5重量％までとし
た。
稀土類金属REM:0.1重量％以下 稀土類金属REMは、Ti,Zrと同様にＳを補助的に低減す
る作用を呈する。このREMによる脱硫作用は、La＜Ceの
場合により効果的になる。しかし、0.1重量％を超えてR
EMを添加するとき、鋼中に多数の非金属介在物が生成し
て、鋼の清浄度を低下させる。したがって、REM含有量
の上限を0.1重量％とした。
る作用を呈する。このREMによる脱硫作用は、La＜Ceの
場合により効果的になる。しかし、0.1重量％を超えてR
EMを添加するとき、鋼中に多数の非金属介在物が生成し
て、鋼の清浄度を低下させる。したがって、REM含有量
の上限を0.1重量％とした。
Ａ値:20〜［70−6700×（Ｓ％）］ Ａ値は、フェライト相とオーステナイト相の比率を推
定するための指標として実験的に確認されたものであ
る。このＡ値が20〜［70−6700×（Ｓ％）］の範囲にあ
るように、各合金成分を前述した範囲で調整する。Ａ値
が20未満であると、組織がフェライト単相に近くなり、
溶接部の靭性や耐食性において問題を生じる。他方、Ａ
値が［70−6700×（Ｓ％）］を超えると、Ｓ含有量を0.
003重量％以下に低減した場合でも耳割れを生じる場合
があり、熱間加工性が不安定になる。そのため、Ａ値
を、20〜［70−6700×（Ｓ％）］の範囲に設定した。
定するための指標として実験的に確認されたものであ
る。このＡ値が20〜［70−6700×（Ｓ％）］の範囲にあ
るように、各合金成分を前述した範囲で調整する。Ａ値
が20未満であると、組織がフェライト単相に近くなり、
溶接部の靭性や耐食性において問題を生じる。他方、Ａ
値が［70−6700×（Ｓ％）］を超えると、Ｓ含有量を0.
003重量％以下に低減した場合でも耳割れを生じる場合
があり、熱間加工性が不安定になる。そのため、Ａ値
を、20〜［70−6700×（Ｓ％）］の範囲に設定した。
［実施例］ 次いで、実施例によって本発明を具体的に説明する。
第１表に示す成分・組成を持つステンレス鋼を高周波
溶解炉で溶製し、この溶湯から得られたインゴットを中
心部に沿って二分割した。次いで、鋼塊の表面疵を取り
除いた後、大気中で1250℃×２時間の加熱を施し、１パ
ス当りの圧延率30％で７パスの熱間圧延を行った。
溶解炉で溶製し、この溶湯から得られたインゴットを中
心部に沿って二分割した。次いで、鋼塊の表面疵を取り
除いた後、大気中で1250℃×２時間の加熱を施し、１パ
ス当りの圧延率30％で７パスの熱間圧延を行った。
第１表のA1〜A5は、比較鋼で、組織的にはフェライト
−オーステナイト二相ステンレス鋼の範疇にある。A1は
Ｓ含有量が0.003重量％を超えており、A2はＳ含有量が
0.003重量％以下であるものの、Ａ値が［70−6700×
（Ｓ％）］を超えている。また、A3〜A5は、特公昭57−
15660号公報，特公昭59−14099号公報及び特公平１−19
465号公報で開示されている二相ステンレス鋼にそれぞ
れ相当するが、何れもＡ値が［70−6700×（Ｓ％）］を
超すように成分調整されている。
−オーステナイト二相ステンレス鋼の範疇にある。A1は
Ｓ含有量が0.003重量％を超えており、A2はＳ含有量が
0.003重量％以下であるものの、Ａ値が［70−6700×
（Ｓ％）］を超えている。また、A3〜A5は、特公昭57−
15660号公報，特公昭59−14099号公報及び特公平１−19
465号公報で開示されている二相ステンレス鋼にそれぞ
れ相当するが、何れもＡ値が［70−6700×（Ｓ％）］を
超すように成分調整されている。
これに対し、B1〜B6は、本発明の範疇にある二相ステ
ンレス鋼であって、フェライト−オーステナイトの二相
組織をもつ。このうち、B4〜B6は、請求項２に相当する
ものであり、第３元素としてそれぞれREM,Ti及びZrを含
有している。
ンレス鋼であって、フェライト−オーステナイトの二相
組織をもつ。このうち、B4〜B6は、請求項２に相当する
ものであり、第３元素としてそれぞれREM,Ti及びZrを含
有している。
また、第２表は、第１表の各種鋼のＡ値及びＳ含有量
との関係で熱延後の耳割れ状態を表したものである。
との関係で熱延後の耳割れ状態を表したものである。
第２表から明らかなように、比較鋼A1〜A5は、何れも
2mm以上の耳割れが発生している。これに対し、本発明
鋼B1〜B6では、耳割れが全く生じていないか、或いは若
干生じている程度である。また、REM及びCa＋Alをそれ
ぞれ添加した比較鋼A3及びA5では、第３元素の添加に起
因するものと考えられる熱間加工性改善効果がみられ
る。しかし、Ｂを添加した比較鋼A4においては、熱間加
工性改善効果は微々たるものである。
2mm以上の耳割れが発生している。これに対し、本発明
鋼B1〜B6では、耳割れが全く生じていないか、或いは若
干生じている程度である。また、REM及びCa＋Alをそれ
ぞれ添加した比較鋼A3及びA5では、第３元素の添加に起
因するものと考えられる熱間加工性改善効果がみられ
る。しかし、Ｂを添加した比較鋼A4においては、熱間加
工性改善効果は微々たるものである。
熱間加工性に与えるＳ含有量及びＡ値の影響を図示す
ると、第１図の通りである。この図から、熱間加工性
は、Ｓ含有量で一義的に定まるものではなく、同一のＳ
含有量レベルであってもＡ値が上昇すると熱間加工性が
低下していることが判かる。逆に、同じＡ値であって
も、高Ｓ材の熱間加工性が悪いことも判かる。
ると、第１図の通りである。この図から、熱間加工性
は、Ｓ含有量で一義的に定まるものではなく、同一のＳ
含有量レベルであってもＡ値が上昇すると熱間加工性が
低下していることが判かる。逆に、同じＡ値であって
も、高Ｓ材の熱間加工性が悪いことも判かる。
すなわち、熱間加工性は、フェライト相とオーステナ
イト相との比率を規定するＡ値とＳ含有量によって定ま
る臨界値を境に、大きく変化している。そして、第１図
の斜線で示した本発明の領域にＳ含有量及びＡ値を維持
することにより、良好な熱間加工性をもつ二相ステンレ
ス鋼が得られている。
イト相との比率を規定するＡ値とＳ含有量によって定ま
る臨界値を境に、大きく変化している。そして、第１図
の斜線で示した本発明の領域にＳ含有量及びＡ値を維持
することにより、良好な熱間加工性をもつ二相ステンレ
ス鋼が得られている。
［発明の効果］ 以上に説明したように、本発明においては、Ｓ含有量
を低減させると共に、Ｓ含有量との関連においてフェラ
イト−オーステナイトの相比率を所定範囲に維持するよ
うに成分調整することによって、熱間加工性を高めた二
相ステンレス鋼を得ている。この二相ステンレス鋼は、
熱間加工性が安定して高い状態に維持されているため、
熱間圧延時に耳割れを発生することが抑制され、高い歩
留りで熱延板を製造することが可能となる。
を低減させると共に、Ｓ含有量との関連においてフェラ
イト−オーステナイトの相比率を所定範囲に維持するよ
うに成分調整することによって、熱間加工性を高めた二
相ステンレス鋼を得ている。この二相ステンレス鋼は、
熱間加工性が安定して高い状態に維持されているため、
熱間圧延時に耳割れを発生することが抑制され、高い歩
留りで熱延板を製造することが可能となる。
第１図は、Ｓ含有量及びＡ値が二相ステンレス鋼の熱間
加工性に与える影響を表したグラフである。
加工性に与える影響を表したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古木 寿之 山口県新南陽市大字富田4976番地 日新 製鋼株式会社鉄鋼研究所内 (56)参考文献 特開 平２−125846（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−46117（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−219144（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−197069（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−564（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−250155（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−142020（ＪＰ，Ａ) 特公 昭57−15660（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 302 C22C 38/44
Claims (2)
- 【請求項１】C:0.03重量％以下,Si:1.0重量％以下,Mn:
0.8重量％以下,P:0.04重量％以下,S:0.003重量％以下,N
i:4.0重量％以上で7.5重量％未満,Cr:20.0〜30.0重量
％,Mo:2.0〜4.0重量％,Cu:1.0重量％以下,N:0.08〜0.30
重量％を含有し、残部が不可避的不純物を除きFeの組成
をもち、これら成分の間に、次式 Ａ＝210（Ｃ％）−5.8（Si％）＋3.5（Mn％）＋11.5（Ni％） −5.8（Cr％）−６（Mo％）＋4.5（Cu％）＋235（Ｎ％）＋100 で定められるＡ値を20≦Ａ≦70−6700×（Ｓ％）の範囲
に維持する関係が成立していることを特徴とする熱間加
工性に優れた二相ステンレス鋼。 - 【請求項２】C:0.03重量％以下,Si:1.0重量％以下,Mn:
0.8重量％以下,P:0.04重量％以下,S:0.003重量％以下,N
i:4.0重量％以上で7.5重量％未満,Cr:20.0〜30.0重量
％,Mo:2.0〜4.0重量％,Cu:1.0重量％以下,N:0.08〜0.30
重量％を含有し、更にTi:0.5重量％以下,Zr:0.5重量％
以下，希土類元素REMの１種又は２種以上:La/Ce＜1.0の
条件下で0.1重量％以下の一種又は二種以上を含有し、
残部が不可避的不純物を除きFeの組成をもち、これら成
分の間に、次式 Ａ＝210（Ｃ％）−5.8（Si％）＋3.5（Mn％）＋11.5（Ni％） −5.8（Cr％）−６（Mo％）＋4.5（Cu％）＋26［（Ti％）＋（Zr％） ＋（REM％）］＋235（Ｎ％）＋100 で定められるＡ値を20≦Ａ≦70−6700×（Ｓ％）の範囲
に維持する関係が成立していることを特徴とする熱間加
工性に優れた二相ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20442790A JP3266247B2 (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20442790A JP3266247B2 (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0488151A JPH0488151A (ja) | 1992-03-23 |
| JP3266247B2 true JP3266247B2 (ja) | 2002-03-18 |
Family
ID=16490361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20442790A Expired - Lifetime JP3266247B2 (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | 熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3266247B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100389323B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-11-12 | 주식회사 포스코 | 열간가공성이우수한내열성오스테나이트계스테인레스강 |
| JP4915121B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2012-04-11 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼継目無管の製造方法 |
| JP5801647B2 (ja) * | 2011-03-17 | 2015-10-28 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐表面疵性に優れた高ｎ含有ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN103205653A (zh) * | 2013-03-27 | 2013-07-17 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种具有优异热塑性和耐蚀性的双相不锈钢及其制造方法 |
| CN107385360B (zh) * | 2017-07-06 | 2019-03-05 | 钢铁研究总院 | 一种双相不锈钢钢筋及其制备方法 |
-
1990
- 1990-08-01 JP JP20442790A patent/JP3266247B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0488151A (ja) | 1992-03-23 |
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