JPH1123090A - 排熱吸収型の吸収冷暖房機 - Google Patents
排熱吸収型の吸収冷暖房機Info
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- JPH1123090A JPH1123090A JP9173474A JP17347497A JPH1123090A JP H1123090 A JPH1123090 A JP H1123090A JP 9173474 A JP9173474 A JP 9173474A JP 17347497 A JP17347497 A JP 17347497A JP H1123090 A JPH1123090 A JP H1123090A
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- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
- Y02B30/625—Absorption based systems combined with heat or power generation [CHP], e.g. trigeneration
Landscapes
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧再生器で使用する燃料を節減する。
【解決手段】 蒸発器１０では冷水Ｗ１により冷媒
（水）Ｒを加熱して冷媒蒸気ｒとし、吸収器２０では臭
化リチウム濃溶液Ｙ１により冷媒蒸気ｒを吸収し、高圧
再生器４０及び低圧再生器４０では、低濃度になった臭
化リチウム希溶液Ｙ３を加熱して高濃度に戻した臭化リ
チウム濃溶液Ｙ１を吸収器２０に送る。再生器４０，５
０で発生した冷媒蒸気ｒは凝縮器６０で凝縮され、凝縮
した冷媒Ｒは蒸発器１０に送られる。吸収器２０から再
生器４０，５０に向けて臭化リチウム希溶液Ｙ３を送る
溶液ラインＬ２２には、温水熱交換器１００を設置して
おり、温水Ｗ３を温水熱交換器１００側に流通させるこ
とにより、臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱する。このた
め、臭化リチウム希溶液を加熱する高圧再生器４０に供
給する燃料ガスＧを節減することができる。
（水）Ｒを加熱して冷媒蒸気ｒとし、吸収器２０では臭
化リチウム濃溶液Ｙ１により冷媒蒸気ｒを吸収し、高圧
再生器４０及び低圧再生器４０では、低濃度になった臭
化リチウム希溶液Ｙ３を加熱して高濃度に戻した臭化リ
チウム濃溶液Ｙ１を吸収器２０に送る。再生器４０，５
０で発生した冷媒蒸気ｒは凝縮器６０で凝縮され、凝縮
した冷媒Ｒは蒸発器１０に送られる。吸収器２０から再
生器４０，５０に向けて臭化リチウム希溶液Ｙ３を送る
溶液ラインＬ２２には、温水熱交換器１００を設置して
おり、温水Ｗ３を温水熱交換器１００側に流通させるこ
とにより、臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱する。このた
め、臭化リチウム希溶液を加熱する高圧再生器４０に供
給する燃料ガスＧを節減することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排熱吸収型の吸収
冷暖房機に関し、高圧再生器にて消費する燃料を節減す
ることができるように工夫したものである。
冷暖房機に関し、高圧再生器にて消費する燃料を節減す
ることができるように工夫したものである。
【０００２】
【従来の技術】吸収冷暖房機は、水を冷媒、臭化リチウ
ム溶液を吸収剤とし、ガス燃料または油燃料をエネルギ
ー源とした冷暖房機である。この吸収冷暖房機は、蒸発
器と吸収器と再生器と凝縮器を主要部材として構成され
ている。前記蒸発器及び吸収器の内部は、高真空（絶対
圧力が６〜７mmHg）に保持されている。
ム溶液を吸収剤とし、ガス燃料または油燃料をエネルギ
ー源とした冷暖房機である。この吸収冷暖房機は、蒸発
器と吸収器と再生器と凝縮器を主要部材として構成され
ている。前記蒸発器及び吸収器の内部は、高真空（絶対
圧力が６〜７mmHg）に保持されている。
【０００３】前記蒸発器では、冷媒（水）が冷水（１２
℃）により加熱されて冷媒蒸気となる。つまり、蒸発器
は高真空容器となっているので水（冷媒）は４〜６℃位
で沸騰して蒸発気化するので、１２℃の冷水を熱源水と
することができるのである。そして冷水は、冷媒（水）
に与えた蒸発潜熱分だけ温度低下（７℃になる）して、
蒸発器から出ていく。
℃）により加熱されて冷媒蒸気となる。つまり、蒸発器
は高真空容器となっているので水（冷媒）は４〜６℃位
で沸騰して蒸発気化するので、１２℃の冷水を熱源水と
することができるのである。そして冷水は、冷媒（水）
に与えた蒸発潜熱分だけ温度低下（７℃になる）して、
蒸発器から出ていく。
【０００４】吸収器では、蒸発器で発生した冷媒蒸気
を、臭化リチウム溶液により吸収する。水分を吸収して
濃度が薄くなった臭化リチウム溶液（以下「臭化リチウ
ム希溶液」と称する）は吸収器の底部に集められる。こ
の吸収器では、冷媒蒸気が臭化リチウム溶液に吸収され
て気体（水蒸気）から液体（水）に変化するときの凝縮
潜熱と、臭化リチウム溶液が水分を吸収して濃度が薄く
なるときの希釈熱が発生するので、冷却水（上記「冷
水」とは別の系に流通している）によりこれらの熱を取
り除いている。なお、臭化リチウム溶液は、その水蒸気
分圧が水の飽和蒸気よりも低いので、吸湿性に富み、冷
媒蒸気を吸収するのに好適な物質である。
を、臭化リチウム溶液により吸収する。水分を吸収して
濃度が薄くなった臭化リチウム溶液（以下「臭化リチウ
ム希溶液」と称する）は吸収器の底部に集められる。こ
の吸収器では、冷媒蒸気が臭化リチウム溶液に吸収され
て気体（水蒸気）から液体（水）に変化するときの凝縮
潜熱と、臭化リチウム溶液が水分を吸収して濃度が薄く
なるときの希釈熱が発生するので、冷却水（上記「冷
水」とは別の系に流通している）によりこれらの熱を取
り除いている。なお、臭化リチウム溶液は、その水蒸気
分圧が水の飽和蒸気よりも低いので、吸湿性に富み、冷
媒蒸気を吸収するのに好適な物質である。
【０００５】再生器では、吸収器から送られてくる臭化
リチウム希溶液を加熱する。このため、臭化リチウム希
溶液中の冷媒は一部が蒸発気化し、溶液は濃縮された臭
化リチウム溶液（以下「臭化リチウム濃溶液」と称す
る）となる。濃度が元の状態まで高められた臭化リチウ
ム濃溶液は、吸収器に送られ再び冷媒蒸気を吸収する。
一方、蒸発した冷媒蒸気は、凝縮器に送られる。
リチウム希溶液を加熱する。このため、臭化リチウム希
溶液中の冷媒は一部が蒸発気化し、溶液は濃縮された臭
化リチウム溶液（以下「臭化リチウム濃溶液」と称す
る）となる。濃度が元の状態まで高められた臭化リチウ
ム濃溶液は、吸収器に送られ再び冷媒蒸気を吸収する。
一方、蒸発した冷媒蒸気は、凝縮器に送られる。
【０００６】凝縮器では、再生器から送られてきた冷媒
蒸気を冷却水により冷却して、凝縮液化する。凝縮した
水は冷媒（水）として再び蒸発器に供給される。
蒸気を冷却水により冷却して、凝縮液化する。凝縮した
水は冷媒（水）として再び蒸発器に供給される。
【０００７】なお、熱効率を上げ加熱エネルギーを減少
させる目的で、再生器を２段に配置した二重効用型の吸
収冷暖房機がある。この二重効用型では、再生器とし
て、燃焼装置等により外部から加熱をする高圧再生器
と、高圧再生器で発生した高温の冷媒蒸気を加熱源とす
る低圧再生器とを備えている。
させる目的で、再生器を２段に配置した二重効用型の吸
収冷暖房機がある。この二重効用型では、再生器とし
て、燃焼装置等により外部から加熱をする高圧再生器
と、高圧再生器で発生した高温の冷媒蒸気を加熱源とす
る低圧再生器とを備えている。
【０００８】このように、吸収冷暖房機では、冷媒
（水）が、水−水蒸気−水と変化（相の変化）をすると
共に、臭化リチウム溶液が、濃溶液−希溶液−濃溶液と
変化（濃度の変化）をする。吸収冷暖房機は、上述した
相の変化（冷媒）と濃度の変化（臭化リチウム溶液）の
過程で、水の蒸発潜熱により冷水を製造し、臭化リチウ
ム溶液の吸収能力により水蒸気を吸収する作用を、高真
空密閉系内で繰り返し行わせる装置である。
（水）が、水−水蒸気−水と変化（相の変化）をすると
共に、臭化リチウム溶液が、濃溶液−希溶液−濃溶液と
変化（濃度の変化）をする。吸収冷暖房機は、上述した
相の変化（冷媒）と濃度の変化（臭化リチウム溶液）の
過程で、水の蒸発潜熱により冷水を製造し、臭化リチウ
ム溶液の吸収能力により水蒸気を吸収する作用を、高真
空密閉系内で繰り返し行わせる装置である。
【０００９】一方、吸収冷暖房機を設置する施設には、
ボイラ装置やコ・ジェネレーション・システム等により
生じた排温水が存在する場合がある。この排温水を利用
して、吸収冷暖房機の熱源の一部として運用することが
行われている。例えば、特開平８−１８９７２０号「吸
収冷温水機及びその運転方法」や、特開平７−２１８０
１８号「吸収冷凍機及びその運転制御方法」や、特開平
７−２１８０１７号「吸収冷凍機」等に、排熱を利用し
て熱効率を向上させる技術が開示されている。
ボイラ装置やコ・ジェネレーション・システム等により
生じた排温水が存在する場合がある。この排温水を利用
して、吸収冷暖房機の熱源の一部として運用することが
行われている。例えば、特開平８−１８９７２０号「吸
収冷温水機及びその運転方法」や、特開平７−２１８０
１８号「吸収冷凍機及びその運転制御方法」や、特開平
７−２１８０１７号「吸収冷凍機」等に、排熱を利用し
て熱効率を向上させる技術が開示されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記各公報
に開示された技術では、排温水を、吸収冷暖房機の熱源
の一部として利用するだけであり、排温水の熱を十分に
有効利用しているとは言えなかった。また、吸収冷暖房
機の運転状況に応じて適切に排温水を利用しているわけ
ではなかった。ちなみに、詳細は後述するが、本発明で
は、三方弁を比例制御することにより吸収冷暖房機の能
力を２５パーセントまで絞ることができるが、上記公報
の技術では、三方弁を単純なＯＮ・ＯＦＦ制御をしてい
るだけであるため、吸収冷暖房機の能力を５０パーセン
トまでしか絞ることができなかった。本発明は、上記状
況に鑑み、吸収冷暖房機の運転状況に応じて排温水の熱
を有効に利用して、吸収冷暖房機の燃料節減をすること
のできる、排熱吸収型の吸収冷暖房機を提供することを
目的とする。
に開示された技術では、排温水を、吸収冷暖房機の熱源
の一部として利用するだけであり、排温水の熱を十分に
有効利用しているとは言えなかった。また、吸収冷暖房
機の運転状況に応じて適切に排温水を利用しているわけ
ではなかった。ちなみに、詳細は後述するが、本発明で
は、三方弁を比例制御することにより吸収冷暖房機の能
力を２５パーセントまで絞ることができるが、上記公報
の技術では、三方弁を単純なＯＮ・ＯＦＦ制御をしてい
るだけであるため、吸収冷暖房機の能力を５０パーセン
トまでしか絞ることができなかった。本発明は、上記状
況に鑑み、吸収冷暖房機の運転状況に応じて排温水の熱
を有効に利用して、吸収冷暖房機の燃料節減をすること
のできる、排熱吸収型の吸収冷暖房機を提供することを
目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の構成は、冷水により冷媒を蒸発気化させて冷媒蒸気
とする蒸発器と、前記蒸発器で発生した冷媒蒸気を濃度
の濃い臭化リチウム溶液により吸収させる吸収器と、燃
料が供給されて燃焼することにより、冷媒を吸収して濃
度が薄くなった臭化リチウム溶液を加熱し、臭化リチウ
ム溶液中の冷媒を蒸発させて臭化リチウム溶液の濃度を
濃くして前記吸収器に供給する再生器と、前記再生器で
発生した冷媒蒸気を凝縮させ凝縮した冷媒を前記蒸発器
に供給する凝縮器とを有する吸収冷暖房機において、濃
度が薄くなった臭化リチウム溶液を前記吸収器から前記
再生器に供給する溶液ラインに介装した熱交換器と、前
記熱交換器内に導かれるように配置されると共に排温水
が流通される熱交換器ライン及び前記熱交換器を回避し
て配置されると共に排温水が流通されるバイパスライン
と、前記熱交換器ラインに流す排温水の量と、前記バイ
パスラインに流す排温水の量の割合を変化させることの
できる三方弁と、前記再生器に供給する燃料の供給量を
変化させることのできる燃料制御弁と、前記排温水の温
度である排温水温度を検出する第１の温度センサ及び前
記蒸発器から出ていく前記冷水の温度である冷水出口温
度を検出する第２の温度センサと、前記排温水温度及び
前記冷水出口温度をもとに、前記三方弁及び前記燃料制
御弁を制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記排
温水温度が熱交換器作動判定温度よりも小さいときに
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記バイパスライ
ン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予
め設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開
度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、
前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、
冷房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度
になった状態が連続して設定時間継続していないときに
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、前
記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、冷
房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度に
なった状態が連続して設定時間継続したときには、前記
燃料制御弁の開度を最小開度にするとともに、前記冷水
出口温度を予め設定した設定温度にするように前記三方
弁を制御して、前記交換器ライン側に流通させる排温水
の流量と前記バイパスライン側に流通させる排温水の流
量を比例制御すると共に、前記比例制御をしているとき
に、前記三方弁により前記交換器ライン側にのみ排温水
を流通させる状態が連続して設定時間継続した場合に
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御するモ
ードに復帰させ、前記排温水温度が熱交換器作動判定温
度よりも大きく、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁
の開度が最小開度になった状態が連続して設定時間継続
していないときには、前記三方弁を制御して、排温水を
前記交換器ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷
水出口温度を予め設定した設定温度にするように、前記
燃料制御弁の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃
料量を制御し前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よ
りも大きく、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開
度が最小開度になった状態が連続して設定時間継続した
ときには、、前記燃料制御弁の開度を最小開度にすると
ともに、前記冷水出口温度を予め設定した設定温度にす
るように前記三方弁を制御して、前記交換器ライン側に
流通させる排温水の流量と前記バイパスライン側に流通
させる排温水の流量を比例制御すると共に、前記比例制
御をしているときに、前記三方弁により前記交換器ライ
ン側にのみ排温水を流通させる状態が連続して設定時間
継続した場合には、前記三方弁を制御して、排温水を前
記交換器ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水
出口温度を予め設定した設定温度にするように、前記燃
料制御弁の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料
量を制御するモードに復帰させることを特徴とする。
明の構成は、冷水により冷媒を蒸発気化させて冷媒蒸気
とする蒸発器と、前記蒸発器で発生した冷媒蒸気を濃度
の濃い臭化リチウム溶液により吸収させる吸収器と、燃
料が供給されて燃焼することにより、冷媒を吸収して濃
度が薄くなった臭化リチウム溶液を加熱し、臭化リチウ
ム溶液中の冷媒を蒸発させて臭化リチウム溶液の濃度を
濃くして前記吸収器に供給する再生器と、前記再生器で
発生した冷媒蒸気を凝縮させ凝縮した冷媒を前記蒸発器
に供給する凝縮器とを有する吸収冷暖房機において、濃
度が薄くなった臭化リチウム溶液を前記吸収器から前記
再生器に供給する溶液ラインに介装した熱交換器と、前
記熱交換器内に導かれるように配置されると共に排温水
が流通される熱交換器ライン及び前記熱交換器を回避し
て配置されると共に排温水が流通されるバイパスライン
と、前記熱交換器ラインに流す排温水の量と、前記バイ
パスラインに流す排温水の量の割合を変化させることの
できる三方弁と、前記再生器に供給する燃料の供給量を
変化させることのできる燃料制御弁と、前記排温水の温
度である排温水温度を検出する第１の温度センサ及び前
記蒸発器から出ていく前記冷水の温度である冷水出口温
度を検出する第２の温度センサと、前記排温水温度及び
前記冷水出口温度をもとに、前記三方弁及び前記燃料制
御弁を制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記排
温水温度が熱交換器作動判定温度よりも小さいときに
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記バイパスライ
ン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予
め設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開
度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、
前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、
冷房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度
になった状態が連続して設定時間継続していないときに
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、前
記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、冷
房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度に
なった状態が連続して設定時間継続したときには、前記
燃料制御弁の開度を最小開度にするとともに、前記冷水
出口温度を予め設定した設定温度にするように前記三方
弁を制御して、前記交換器ライン側に流通させる排温水
の流量と前記バイパスライン側に流通させる排温水の流
量を比例制御すると共に、前記比例制御をしているとき
に、前記三方弁により前記交換器ライン側にのみ排温水
を流通させる状態が連続して設定時間継続した場合に
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御するモ
ードに復帰させ、前記排温水温度が熱交換器作動判定温
度よりも大きく、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁
の開度が最小開度になった状態が連続して設定時間継続
していないときには、前記三方弁を制御して、排温水を
前記交換器ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷
水出口温度を予め設定した設定温度にするように、前記
燃料制御弁の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃
料量を制御し前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よ
りも大きく、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開
度が最小開度になった状態が連続して設定時間継続した
ときには、、前記燃料制御弁の開度を最小開度にすると
ともに、前記冷水出口温度を予め設定した設定温度にす
るように前記三方弁を制御して、前記交換器ライン側に
流通させる排温水の流量と前記バイパスライン側に流通
させる排温水の流量を比例制御すると共に、前記比例制
御をしているときに、前記三方弁により前記交換器ライ
ン側にのみ排温水を流通させる状態が連続して設定時間
継続した場合には、前記三方弁を制御して、排温水を前
記交換器ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水
出口温度を予め設定した設定温度にするように、前記燃
料制御弁の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料
量を制御するモードに復帰させることを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態にか
かる排熱吸収型の吸収冷暖房機を、図面に基づき詳細に
説明する。
かる排熱吸収型の吸収冷暖房機を、図面に基づき詳細に
説明する。
【００１３】まずはじめに、図１を参照して、本実施の
形態にかかる排熱吸収型の吸収冷暖房機の構成のうち、
従来装置と同様な部分を、冷房運転時の動作と共に説明
する。冷房運転時には、バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４
は閉じており（図では黒塗りして示している）、バルブ
Ｖ５，Ｖ１１，Ｖ１２，Ｖ１３，Ｖ１４は開いている
（図では白抜きして示している）。
形態にかかる排熱吸収型の吸収冷暖房機の構成のうち、
従来装置と同様な部分を、冷房運転時の動作と共に説明
する。冷房運転時には、バルブＶ１，Ｖ２，Ｖ３，Ｖ４
は閉じており（図では黒塗りして示している）、バルブ
Ｖ５，Ｖ１１，Ｖ１２，Ｖ１３，Ｖ１４は開いている
（図では白抜きして示している）。
【００１４】図１に示すように、蒸発器１０と吸収器２
０は、同一のシェル（高真空容器）内に構成されてい
る。
０は、同一のシェル（高真空容器）内に構成されてい
る。
【００１５】蒸発器１０内には蒸発器チューブ１１が配
置されている。この蒸発器チューブ１１には、冷水入口
ラインＬ１を介して冷水Ｗ１が供給され、蒸発器チュー
ブ１１を流通した冷水Ｗ１は冷水出口ラインＬ２を介し
て外部に排出される。また、冷媒ラインＬ１１を介して
冷媒ポンプＰ１により汲み上げられた冷媒（水）Ｒは、
蒸発器チューブ１１に向けて散布される。散布された冷
媒Ｒは、蒸発器チューブ１１内を流通する冷水Ｗ１から
気化の潜熱を奪って蒸発気化して冷媒蒸気ｒとなる。こ
の冷媒蒸気ｒは吸収器２０側に流入していく。
置されている。この蒸発器チューブ１１には、冷水入口
ラインＬ１を介して冷水Ｗ１が供給され、蒸発器チュー
ブ１１を流通した冷水Ｗ１は冷水出口ラインＬ２を介し
て外部に排出される。また、冷媒ラインＬ１１を介して
冷媒ポンプＰ１により汲み上げられた冷媒（水）Ｒは、
蒸発器チューブ１１に向けて散布される。散布された冷
媒Ｒは、蒸発器チューブ１１内を流通する冷水Ｗ１から
気化の潜熱を奪って蒸発気化して冷媒蒸気ｒとなる。こ
の冷媒蒸気ｒは吸収器２０側に流入していく。
【００１６】前記冷水Ｗ１は、１２℃の温度で蒸発器１
０に入り、蒸発器チューブ１１にて冷却されて、蒸発器
１０から７℃の温度で排出される。冷水出口ラインＬ２
から出てくる７℃の冷水Ｗ１は、ビルの冷房や工場のプ
ロセス用として用いられる。ビル冷房等の負荷において
冷房に供せられた冷水Ｗ１は、温度上昇し１２℃の温度
となって再び蒸発器１０に流入してくる。
０に入り、蒸発器チューブ１１にて冷却されて、蒸発器
１０から７℃の温度で排出される。冷水出口ラインＬ２
から出てくる７℃の冷水Ｗ１は、ビルの冷房や工場のプ
ロセス用として用いられる。ビル冷房等の負荷において
冷房に供せられた冷水Ｗ１は、温度上昇し１２℃の温度
となって再び蒸発器１０に流入してくる。
【００１７】吸収器２０内には吸収器チューブ２１が配
置されている。この吸収器チューブ２１には、冷却水ラ
インＬ３を介して冷却水Ｗ２が供給される。そして、溶
液ラインＬ２１を介して溶液ポンプＰ２により圧送され
てきた臭化リチウム濃溶液Ｙ１は、吸収器チューブ２１
に向けて散布される。このため、散布された臭化リチウ
ム濃溶液Ｙ１は、吸収器２０側に流入してきた冷媒蒸気
ｒを吸収して、濃度が薄くなる。濃度が薄くなった臭化
リチウム希溶液Ｙ３は、吸収器２０の底部に集められ
る。なお、吸収器２０内で発生する熱は、吸収器チュー
ブ２１内を流通する冷却水Ｗ２により冷却される。
置されている。この吸収器チューブ２１には、冷却水ラ
インＬ３を介して冷却水Ｗ２が供給される。そして、溶
液ラインＬ２１を介して溶液ポンプＰ２により圧送され
てきた臭化リチウム濃溶液Ｙ１は、吸収器チューブ２１
に向けて散布される。このため、散布された臭化リチウ
ム濃溶液Ｙ１は、吸収器２０側に流入してきた冷媒蒸気
ｒを吸収して、濃度が薄くなる。濃度が薄くなった臭化
リチウム希溶液Ｙ３は、吸収器２０の底部に集められ
る。なお、吸収器２０内で発生する熱は、吸収器チュー
ブ２１内を流通する冷却水Ｗ２により冷却される。
【００１８】吸収器２０の底部に集められた臭化リチウ
ム希溶液Ｙ３は、溶液ポンプＰ３により圧送され、バル
ブＶ５，低温熱交換器３０，溶液ラインＬ２２，高温熱
交換器３１，溶液ラインＬ２３を介して、高圧再生器４
０に供給される。
ム希溶液Ｙ３は、溶液ポンプＰ３により圧送され、バル
ブＶ５，低温熱交換器３０，溶液ラインＬ２２，高温熱
交換器３１，溶液ラインＬ２３を介して、高圧再生器４
０に供給される。
【００１９】高圧再生器４０は、炉筒，伝熱管を胴内に
収めると共にバーナを装備している。この高圧再生器４
０は、ガスラインＬ３１及びバルブＶ２１を介して燃料
ガスＧが供給されることにより、燃料ガスＧを燃焼して
臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱する。高圧再生器４０に
供給された臭化リチウム希溶液Ｙ３は、加熱され、冷媒
の一部が蒸発気化して濃度が中程度の臭化リチウム中溶
液Ｙ２となる。この臭化リチウム中溶液Ｙ２は、溶液ラ
インＬ２４，高温熱交換器３１を通って低圧再生器５０
に供給される。
収めると共にバーナを装備している。この高圧再生器４
０は、ガスラインＬ３１及びバルブＶ２１を介して燃料
ガスＧが供給されることにより、燃料ガスＧを燃焼して
臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱する。高圧再生器４０に
供給された臭化リチウム希溶液Ｙ３は、加熱され、冷媒
の一部が蒸発気化して濃度が中程度の臭化リチウム中溶
液Ｙ２となる。この臭化リチウム中溶液Ｙ２は、溶液ラ
インＬ２４，高温熱交換器３１を通って低圧再生器５０
に供給される。
【００２０】一方、高圧再生器４０にて蒸発した冷媒蒸
気ｒは、冷媒ラインＬ１２を介して、低圧再生器５０の
低圧再生器チューブ５１に供給され、更に、冷媒ライン
Ｌ１３を介して凝縮器６０に供給される。なお、低圧再
生器５０と凝縮器６０は、同一のシェル内に構成されて
いる。
気ｒは、冷媒ラインＬ１２を介して、低圧再生器５０の
低圧再生器チューブ５１に供給され、更に、冷媒ライン
Ｌ１３を介して凝縮器６０に供給される。なお、低圧再
生器５０と凝縮器６０は、同一のシェル内に構成されて
いる。
【００２１】低圧再生器５０では、溶液ラインＬ２４を
介して臭化リチウム中溶液Ｙ２が供給されるとともに、
溶液ラインＬ２５を介して溶液ラインＬ２２から分岐し
てきた臭化リチウム希溶液Ｙ３が低圧再生器チューブ５
１に向けて散布される。この低圧再生器５０では、低圧
再生器チューブ５１により溶液Ｙ２，Ｙ３が加熱され、
冷媒の一部が蒸発して溶液の濃度が更に濃くなり、高濃
度の臭化リチウム濃溶液Ｙ１が低圧再生器５０の底部に
集められる。この臭化リチウム濃溶液Ｙ１は、溶液ポン
プＰ２により、再び吸収器２０に供給される。
介して臭化リチウム中溶液Ｙ２が供給されるとともに、
溶液ラインＬ２５を介して溶液ラインＬ２２から分岐し
てきた臭化リチウム希溶液Ｙ３が低圧再生器チューブ５
１に向けて散布される。この低圧再生器５０では、低圧
再生器チューブ５１により溶液Ｙ２，Ｙ３が加熱され、
冷媒の一部が蒸発して溶液の濃度が更に濃くなり、高濃
度の臭化リチウム濃溶液Ｙ１が低圧再生器５０の底部に
集められる。この臭化リチウム濃溶液Ｙ１は、溶液ポン
プＰ２により、再び吸収器２０に供給される。
【００２２】凝縮器６０には、冷却水ラインＬ４により
冷却水Ｗ２が供給される凝縮器チューブ６１が配置され
ている。この凝縮器６０では、高圧再生器４０にて蒸発
して冷媒ラインＬ１２，低圧再生器チューブ５１及び冷
媒ラインＬ１３を介して供給されてきた冷媒蒸気ｒと、
低圧再生器５０にて蒸発して凝縮器６０側に流入してき
た冷媒蒸気ｒが、凝縮器チューブ６１にて冷却凝縮され
て、冷媒（水）Ｒとなる。この冷媒Ｒは、重力及び圧力
差により、冷媒ラインＬ１４を介して蒸発器１０に送ら
れる。蒸発器１０の底部に集められた冷媒Ｒは、冷媒ポ
ンプＰ１により再び冷媒ラインＬ１１を介して蒸発器チ
ューブ１１に向けて散布される。
冷却水Ｗ２が供給される凝縮器チューブ６１が配置され
ている。この凝縮器６０では、高圧再生器４０にて蒸発
して冷媒ラインＬ１２，低圧再生器チューブ５１及び冷
媒ラインＬ１３を介して供給されてきた冷媒蒸気ｒと、
低圧再生器５０にて蒸発して凝縮器６０側に流入してき
た冷媒蒸気ｒが、凝縮器チューブ６１にて冷却凝縮され
て、冷媒（水）Ｒとなる。この冷媒Ｒは、重力及び圧力
差により、冷媒ラインＬ１４を介して蒸発器１０に送ら
れる。蒸発器１０の底部に集められた冷媒Ｒは、冷媒ポ
ンプＰ１により再び冷媒ラインＬ１１を介して蒸発器チ
ューブ１１に向けて散布される。
【００２３】なお、暖房運転時には、バルブＶ１，Ｖ
２，Ｖ３，Ｖ４，Ｖ５は全て開放している。そして臭化
リチウム溶液は、溶液ポンプＰ２→吸収器２０→溶液ポ
ンプＰ３→高圧再生器４０または低圧再生器５０→溶液
ポンプＰ２の経路に沿い循環移動する。この時、吸収器
２０には熱い臭化リチウム溶液が流通するのでその内部
空間は熱くなっている。このため、吸収器２０に連通し
た蒸発器１０内の空間も熱くなっている。この結果、蒸
発器チューブ１１内を流通する冷水（温水）Ｗ１は加熱
されることになる。この加熱された冷水（温水）Ｗ１を
ビルの暖房等に利用する。一方、高圧再生器４０にて蒸
発した冷媒蒸気ｒは、バルブＶ１→冷媒ラインＬ１５を
介して蒸発器１０に戻ってくる。
２，Ｖ３，Ｖ４，Ｖ５は全て開放している。そして臭化
リチウム溶液は、溶液ポンプＰ２→吸収器２０→溶液ポ
ンプＰ３→高圧再生器４０または低圧再生器５０→溶液
ポンプＰ２の経路に沿い循環移動する。この時、吸収器
２０には熱い臭化リチウム溶液が流通するのでその内部
空間は熱くなっている。このため、吸収器２０に連通し
た蒸発器１０内の空間も熱くなっている。この結果、蒸
発器チューブ１１内を流通する冷水（温水）Ｗ１は加熱
されることになる。この加熱された冷水（温水）Ｗ１を
ビルの暖房等に利用する。一方、高圧再生器４０にて蒸
発した冷媒蒸気ｒは、バルブＶ１→冷媒ラインＬ１５を
介して蒸発器１０に戻ってくる。
【００２４】かかる構成となっている吸収連暖房機で
は、高圧再生器４０に供給する燃料ガスＧの量を増加す
ることにより、冷房時における冷房能力と、暖房時にお
ける暖房能力が増加する。
は、高圧再生器４０に供給する燃料ガスＧの量を増加す
ることにより、冷房時における冷房能力と、暖房時にお
ける暖房能力が増加する。
【００２５】ここまでの構成及び動作は、従来の吸収冷
暖房機と同様である。次に、本実施の形態において新た
に採用した構成と、その動作を説明する。
暖房機と同様である。次に、本実施の形態において新た
に採用した構成と、その動作を説明する。
【００２６】溶液ラインＬ２２（溶液ポンプＰ３によ
り、吸収器２０から再生器４０，５０に臭化リチウム希
溶液Ｙ３を送るライン）には、温水熱交換器１００が取
り付けられている。またボイラ等により生じた排温水Ｗ
３を流通させる排温水入口ラインＬ１０１は、途中でバ
イパスラインＬ１０２と熱交換器ラインＬ１０３に２分
岐しており、バイパスラインＬ１０２の下流側と熱交換
器ラインＬ１０３の下流側は、三方弁１０１の２つの入
力ポートに接続されている。三方弁１０１の１つの出力
ポートには排温水出口ラインＬ１０４が接続されてい
る。
り、吸収器２０から再生器４０，５０に臭化リチウム希
溶液Ｙ３を送るライン）には、温水熱交換器１００が取
り付けられている。またボイラ等により生じた排温水Ｗ
３を流通させる排温水入口ラインＬ１０１は、途中でバ
イパスラインＬ１０２と熱交換器ラインＬ１０３に２分
岐しており、バイパスラインＬ１０２の下流側と熱交換
器ラインＬ１０３の下流側は、三方弁１０１の２つの入
力ポートに接続されている。三方弁１０１の１つの出力
ポートには排温水出口ラインＬ１０４が接続されてい
る。
【００２７】前記熱交換器ラインＬ１０３は、温水熱交
換器１００内に導かれるように配置されており、この熱
交換器ラインＬ１０３に排温水Ｗ３が流入すると、温水
熱交換器１００にて熱交換が行われ、溶液ラインＬ２２
中を流通する臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱することが
できる。一方、バイパスラインＬ１０２は、熱交換器１
００を回避して配置されている。
換器１００内に導かれるように配置されており、この熱
交換器ラインＬ１０３に排温水Ｗ３が流入すると、温水
熱交換器１００にて熱交換が行われ、溶液ラインＬ２２
中を流通する臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱することが
できる。一方、バイパスラインＬ１０２は、熱交換器１
００を回避して配置されている。
【００２８】前記三方弁１０１は、バイパスラインＬ１
０２に流通させる排温水Ｗ３の量と、熱交換器ラインＬ
１０３に流通させる排温水Ｗ３の量との割合を変化させ
ることができる。
０２に流通させる排温水Ｗ３の量と、熱交換器ラインＬ
１０３に流通させる排温水Ｗ３の量との割合を変化させ
ることができる。
【００２９】温度センサ１０２は、排温水入口ラインＬ
１０１に設置されており、流通している排温水Ｗ３の排
温水温度ＴＨを検出する。検出された排温水温度ＴＨは
制御部１０３に送られる。温度センサ１０４は、冷水出
口ラインＬ２に設置されており、蒸発器１０からビルの
冷房設備等の負荷に送られる冷水Ｗ１の冷水出口温度を
検出する。検出された冷水出口温度は制御部１０３に送
られる。
１０１に設置されており、流通している排温水Ｗ３の排
温水温度ＴＨを検出する。検出された排温水温度ＴＨは
制御部１０３に送られる。温度センサ１０４は、冷水出
口ラインＬ２に設置されており、蒸発器１０からビルの
冷房設備等の負荷に送られる冷水Ｗ１の冷水出口温度を
検出する。検出された冷水出口温度は制御部１０３に送
られる。
【００３０】ガスラインＬ３１には、燃料制御弁１０５
が介装されており、この燃料制御弁１０５は、制御部１
０３の制御により開度調整されて、高圧再生器４０のバ
ーナに供給する燃料ガスＧの供給量を調節する。なお、
制御部１０３から燃料制御弁１０５に全閉指令がくると
燃料制御弁１０５は全閉状態となるが、このような全閉
状態となっても、燃料制御弁１０５の開度は２５％にな
っており、物理的に開度が０％（全閉）になるわけでは
ない。即ち、燃料制御弁１０５の開度を最大限に絞って
も２５％であり、これ以上開度を小さくすることはでき
ない。結局、最小開度である２５％にすることを、全閉
状態としている。
が介装されており、この燃料制御弁１０５は、制御部１
０３の制御により開度調整されて、高圧再生器４０のバ
ーナに供給する燃料ガスＧの供給量を調節する。なお、
制御部１０３から燃料制御弁１０５に全閉指令がくると
燃料制御弁１０５は全閉状態となるが、このような全閉
状態となっても、燃料制御弁１０５の開度は２５％にな
っており、物理的に開度が０％（全閉）になるわけでは
ない。即ち、燃料制御弁１０５の開度を最大限に絞って
も２５％であり、これ以上開度を小さくすることはでき
ない。結局、最小開度である２５％にすることを、全閉
状態としている。
【００３１】次に、制御部１０３を中心とした吸収冷暖
房機の容量制御について、図１および、図２のフローチ
ャートを参照しつつ、説明する。
房機の容量制御について、図１および、図２のフローチ
ャートを参照しつつ、説明する。
【００３２】制御部１０３は、温度センサ１０２から排
温水温度ＴＨを取り込むと共に、温度センサ１０４から
冷水出口温度を取り込む。そして、排温水温度ＴＨが予
め設定した熱交換器作動判定温度ＴＨSET よりも大きい
かどうかを判定する。この比較判定においてはヒステリ
シスをもたせて判定しており、排温水温度ＴＨが下降し
てくるときには熱交換器作動判定温度ＴＨSET を７８℃
にしており、排温水温度ＴＨが上昇してくるときには熱
交換器作動判定温度ＴＨSET を８３℃にしている。
温水温度ＴＨを取り込むと共に、温度センサ１０４から
冷水出口温度を取り込む。そして、排温水温度ＴＨが予
め設定した熱交換器作動判定温度ＴＨSET よりも大きい
かどうかを判定する。この比較判定においてはヒステリ
シスをもたせて判定しており、排温水温度ＴＨが下降し
てくるときには熱交換器作動判定温度ＴＨSET を７８℃
にしており、排温水温度ＴＨが上昇してくるときには熱
交換器作動判定温度ＴＨSET を８３℃にしている。
【００３３】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも小さいときには、ガス焚きモードとなる。
ＨSET よりも小さいときには、ガス焚きモードとなる。
【００３４】上記ガス焚きモードになった場合には、温
水熱交換器１００内の熱交換器ラインＬ１０３に排温水
Ｗ３を流通しても、溶液ラインＬ２２中を流通する臭化
リチウム希溶液Ｙ３を加熱することはできないので、制
御部１０３は、三方弁１０１を制御して、排温水Ｗ３を
バイパスラインＬ１０２側のみに流し、熱交換器ライン
Ｌ１０３側には流さないようにする。更に制御部１０３
は、冷水出口温度が予め設定した温度（この温度は冷房
時には７℃であり暖房時には６０℃である）になるよう
に、燃料制御弁１０５の開度をＰＩＤ制御して、高圧再
生器４０のバーナに供給する燃料ガスＧの供給量を制御
する。
水熱交換器１００内の熱交換器ラインＬ１０３に排温水
Ｗ３を流通しても、溶液ラインＬ２２中を流通する臭化
リチウム希溶液Ｙ３を加熱することはできないので、制
御部１０３は、三方弁１０１を制御して、排温水Ｗ３を
バイパスラインＬ１０２側のみに流し、熱交換器ライン
Ｌ１０３側には流さないようにする。更に制御部１０３
は、冷水出口温度が予め設定した温度（この温度は冷房
時には７℃であり暖房時には６０℃である）になるよう
に、燃料制御弁１０５の開度をＰＩＤ制御して、高圧再
生器４０のバーナに供給する燃料ガスＧの供給量を制御
する。
【００３５】結局、上記排温水温度ＴＨが熱交換器作動
判定温度ＴＨSET よりも小さくて、ガス焚きモードとな
った場合には、熱交換器が無い従来の吸収冷暖房機にお
いて、冷水出口温度を設定温度にするよう、燃料ガスＧ
の供給量を制御していた従来の制御方法と同じである。
判定温度ＴＨSET よりも小さくて、ガス焚きモードとな
った場合には、熱交換器が無い従来の吸収冷暖房機にお
いて、冷水出口温度を設定温度にするよう、燃料ガスＧ
の供給量を制御していた従来の制御方法と同じである。
【００３６】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きいときには、冷房運転モードか暖房運
転モードであるかを判定する。
ＨSET よりも大きいときには、冷房運転モードか暖房運
転モードであるかを判定する。
【００３７】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きく、且つ、冷房運転モードであるとき
には、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎしてた状態が連続して６０秒継続したかどうかを判定
する。なお、低燃焼リミットスイッチは、燃料制御弁１
０５の開度が最小開度になったときにＯＮ状態になる。
ＨSET よりも大きく、且つ、冷房運転モードであるとき
には、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎしてた状態が連続して６０秒継続したかどうかを判定
する。なお、低燃焼リミットスイッチは、燃料制御弁１
０５の開度が最小開度になったときにＯＮ状態になる。
【００３８】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きく、且つ、冷房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎしてた状態が連続して６０秒継続していないときに
は、温水ガス焚きモードとなる。
ＨSET よりも大きく、且つ、冷房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎしてた状態が連続して６０秒継続していないときに
は、温水ガス焚きモードとなる。
【００３９】上記温水ガス焚きモードになった場合に
は、温水熱交換器１００内の熱交換器ラインＬ１０３に
排温水Ｗ３を流通することにより、溶液ラインＬ２２中
を流通する臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱して、迅速に
冷水出口温度が設定冷水温度に近づくようする。即ち、
制御部１０３は、三方弁１０１を制御して、排温水Ｗ３
を熱交換器ラインＬ１０３側のみに流し、バイパスライ
ンＬ１０２側には流さないようにする。更に制御部１０
３は、冷水出口温度が予め設定した温度（この温度は冷
房時には７℃である）になるように、燃料制御弁１０５
の開度をＰＩＤ制御して、高圧再生器４０のバーナに供
給する燃料ガスＧの供給量を制御する。かかる温水ガス
焚きモードでは、温水熱交換器１００によっても加熱を
しているので、高圧再生器４０に供給する燃料ガスＧを
節約することができる。具体的には、従来技術に比べ
て、燃料ガスＧを１０％節減することができる。
は、温水熱交換器１００内の熱交換器ラインＬ１０３に
排温水Ｗ３を流通することにより、溶液ラインＬ２２中
を流通する臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱して、迅速に
冷水出口温度が設定冷水温度に近づくようする。即ち、
制御部１０３は、三方弁１０１を制御して、排温水Ｗ３
を熱交換器ラインＬ１０３側のみに流し、バイパスライ
ンＬ１０２側には流さないようにする。更に制御部１０
３は、冷水出口温度が予め設定した温度（この温度は冷
房時には７℃である）になるように、燃料制御弁１０５
の開度をＰＩＤ制御して、高圧再生器４０のバーナに供
給する燃料ガスＧの供給量を制御する。かかる温水ガス
焚きモードでは、温水熱交換器１００によっても加熱を
しているので、高圧再生器４０に供給する燃料ガスＧを
節約することができる。具体的には、従来技術に比べ
て、燃料ガスＧを１０％節減することができる。
【００４０】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きく、且つ、冷房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎしか状態が連続して６０秒継続したときには、温水制
御モードとなる。このときには、冷房負荷が小さいので
燃料制御弁１０５を全閉まで絞ってしまうのである。
ＨSET よりも大きく、且つ、冷房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎしか状態が連続して６０秒継続したときには、温水制
御モードとなる。このときには、冷房負荷が小さいので
燃料制御弁１０５を全閉まで絞ってしまうのである。
【００４１】上記温水制御モードになったときには、制
御部１０３は、燃料制御弁１０５に全閉信号を送って燃
料制御弁１０５を全閉状態にする（開度を最小開度であ
る２５パーセントにする）。更に、制御部１０３は、冷
水出口温度が設定温度になるように、三方弁１０１を制
御して、熱交換器ラインＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の
流量と、バイパスラインＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の
流量の割合を、比例制御する。このように、熱交換器ラ
インＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の流量と、バイパスラ
インＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の流量の割合を、比例
制御することにより、冷房負荷が小さくても安定した運
転ができる。なお、上記温水制御モードにおいて、三方
弁１０１により熱交換器ラインＬ１０３側にのみ排温水
Ｗ３を流通させる状態が連続して６０秒継続したときに
は、温水制御モードから温水ガス焚モードに復帰する。
御部１０３は、燃料制御弁１０５に全閉信号を送って燃
料制御弁１０５を全閉状態にする（開度を最小開度であ
る２５パーセントにする）。更に、制御部１０３は、冷
水出口温度が設定温度になるように、三方弁１０１を制
御して、熱交換器ラインＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の
流量と、バイパスラインＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の
流量の割合を、比例制御する。このように、熱交換器ラ
インＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の流量と、バイパスラ
インＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の流量の割合を、比例
制御することにより、冷房負荷が小さくても安定した運
転ができる。なお、上記温水制御モードにおいて、三方
弁１０１により熱交換器ラインＬ１０３側にのみ排温水
Ｗ３を流通させる状態が連続して６０秒継続したときに
は、温水制御モードから温水ガス焚モードに復帰する。
【００４２】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きく、且つ、暖房運転モードであるとき
には、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎした状態が連続して６０秒継続したかどうかを判定す
る。
ＨSET よりも大きく、且つ、暖房運転モードであるとき
には、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎした状態が連続して６０秒継続したかどうかを判定す
る。
【００４３】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きく、且つ、暖房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎした状態が連続して６０秒継続していないときには、
温水ガス焚きモードとなる。
ＨSET よりも大きく、且つ、暖房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎした状態が連続して６０秒継続していないときには、
温水ガス焚きモードとなる。
【００４４】上記温水ガス焚きモードになった場合に
は、温水熱交換器１００内の熱交換器ラインＬ１０３に
排温水Ｗ３を流通することにより、溶液ラインＬ２２中
を流通する臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱して、迅速に
冷水出口温度ＴＬが設定温水温度に近づくようにする。
即ち、制御部１０３は、三方弁１０１を制御して、排温
水Ｗ３を熱交換器ラインＬ１０３側のみに流し、バイパ
スラインＬ１０２側には流さないようにする。更に制御
部１０３は、冷水出口温度ＴＬが予め設定した温度（こ
の温度は暖房時には６０℃である）になるように、燃料
制御弁１０５の開度をＰＩＤ制御して、高圧再生器４０
のバーナに供給する燃料ガスＧの供給量を制御する。か
かる温水ガス焚きモードでは、温水熱交換器１００によ
っても加熱をしているので、高圧再生器４０に供給する
燃料ガスＧを節約することができる。具体的には、従来
技術に比べて、燃料ガスＧを１０％節減することができ
る。
は、温水熱交換器１００内の熱交換器ラインＬ１０３に
排温水Ｗ３を流通することにより、溶液ラインＬ２２中
を流通する臭化リチウム希溶液Ｙ３を加熱して、迅速に
冷水出口温度ＴＬが設定温水温度に近づくようにする。
即ち、制御部１０３は、三方弁１０１を制御して、排温
水Ｗ３を熱交換器ラインＬ１０３側のみに流し、バイパ
スラインＬ１０２側には流さないようにする。更に制御
部１０３は、冷水出口温度ＴＬが予め設定した温度（こ
の温度は暖房時には６０℃である）になるように、燃料
制御弁１０５の開度をＰＩＤ制御して、高圧再生器４０
のバーナに供給する燃料ガスＧの供給量を制御する。か
かる温水ガス焚きモードでは、温水熱交換器１００によ
っても加熱をしているので、高圧再生器４０に供給する
燃料ガスＧを節約することができる。具体的には、従来
技術に比べて、燃料ガスＧを１０％節減することができ
る。
【００４５】排温水温度ＴＨが熱交換器作動判定温度Ｔ
ＨSET よりも大きく、且つ、暖房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎした状態が連続して６０秒継続したときには、温水制
御モードとなる。このときには、暖房負荷が小さいの燃
料制御弁１０５が全閉となっている。
ＨSET よりも大きく、且つ、暖房運転モードであり、し
かも、燃料制御弁１０５が低燃焼リミットスイッチをＯ
Ｎした状態が連続して６０秒継続したときには、温水制
御モードとなる。このときには、暖房負荷が小さいの燃
料制御弁１０５が全閉となっている。
【００４６】上記温水制御モードになったときには、制
御部１０３は、燃料制御弁１０５に全閉信号を送って燃
料制御弁１０５を全閉状態にする（開度を最小開度であ
る２５パーセントにする）。更に、制御部１０３は、冷
水出口温度が設定温度になるように、三方弁１０１を制
御して、熱交換器ラインＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の
流量と、バイパスラインＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の
流量の割合を、比例制御する。このように、熱交換器ラ
インＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の流量と、バイパスラ
インＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の流量の割合を、比例
制御することにより、暖房負荷が小さくても安定した運
転ができる。なお、上記温水制御モードにおいて、三方
弁１０１により熱交換器ラインＬ１０３側にのみ排温水
Ｗ３を流通させる状態が連続して６０秒継続したときに
は、温水制御モードから温水ガス焚モードに復帰する。
御部１０３は、燃料制御弁１０５に全閉信号を送って燃
料制御弁１０５を全閉状態にする（開度を最小開度であ
る２５パーセントにする）。更に、制御部１０３は、冷
水出口温度が設定温度になるように、三方弁１０１を制
御して、熱交換器ラインＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の
流量と、バイパスラインＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の
流量の割合を、比例制御する。このように、熱交換器ラ
インＬ１０３側に流す排温水Ｗ３の流量と、バイパスラ
インＬ１０２側に流す排温水Ｗ３の流量の割合を、比例
制御することにより、暖房負荷が小さくても安定した運
転ができる。なお、上記温水制御モードにおいて、三方
弁１０１により熱交換器ラインＬ１０３側にのみ排温水
Ｗ３を流通させる状態が連続して６０秒継続したときに
は、温水制御モードから温水ガス焚モードに復帰する。
【００４７】なお、本発明は、高圧再生器の燃料とし
て、油を用いるタイプの吸収冷暖房機にも適用すること
ができる。
て、油を用いるタイプの吸収冷暖房機にも適用すること
ができる。
【００４８】
【発明の効果】以上実施の形態とともに具体的に説明し
たように、本発明では、蒸発器と、吸収器と、再生器
と、凝縮器とを有する吸収冷暖房機において、濃度が薄
くなった臭化リチウム溶液を前記吸収器から前記再生器
に供給する溶液ラインに介装した熱交換器と、前記熱交
換器内に導かれるように配置されると共に排温水が流通
される熱交換器ライン及び前記熱交換器を回避して配置
されると共に排温水が流通されるバイパスラインと、前
記熱交換器ラインに流す排温水の量と、前記バイパスラ
インに流す排温水の量の割合を変化させることのできる
三方弁と、前記再生器に供給する燃料の供給量を変化さ
せることのできる燃料制御弁と、前記排温水の温度であ
る排温水温度を検出する第１の温度センサ及び前記蒸発
器から出ていく前記冷水の温度である冷水出口温度を検
出する第２の温度センサと、前記排温水温度及び前記冷
水出口温度をもとに、前記三方弁及び前記燃料制御弁を
制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記排温水温
度が熱交換器作動判定温度よりも小さいときには、前記
三方弁を制御して、排温水を前記バイパスライン側にの
み流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め設定し
た設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度をＰＩ
Ｄ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、前記排温
水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、冷房運転
時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度になった
状態が連続して設定時間継続していないときには、前記
三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン側にのみ
流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め設定した
設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度をＰＩＤ
制御して再生器に供給する燃料量を制御し、前記排温水
温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、冷房運転時
のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度になった状
態が連続して設定時間継続したときには、前記燃料制御
弁の開度を最小開度にするとともに、前記冷水出口温度
を予め設定した設定温度にするように前記三方弁を制御
して、前記交換器ライン側に流通させる排温水の流量と
前記バイパスライン側に流通させる排温水の流量を比例
制御すると共に、前記比例制御をしているときに、前記
三方弁により前記交換器ライン側にのみ排温水を流通さ
せる状態が連続して設定時間継続した場合には、前記三
方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン側にのみ流
通させるとともに、前記冷水出口温度を予め設定した設
定温度にするように、前記燃料制御弁の開度をＰＩＤ制
御して再生器に供給する燃料量を制御するモードに復帰
させ、前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大
きく、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最
小開度になった状態が連続して設定時間継続していない
ときには、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器
ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度
を予め設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁
の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御
し前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大き
く、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小
開度になった状態が連続して設定時間継続したときに
は、、前記燃料制御弁の開度を最小開度にするととも
に、前記冷水出口温度を予め設定した設定温度にするよ
うに前記三方弁を制御して、前記交換器ライン側に流通
させる排温水の流量と前記バイパスライン側に流通させ
る排温水の流量を比例制御すると共に、前記比例制御を
しているときに、前記三方弁により前記交換器ライン側
にのみ排温水を流通させる状態が連続して設定時間継続
した場合には、前記三方弁を制御して、排温水を前記交
換器ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口
温度を予め設定した設定温度にするように、前記燃料制
御弁の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を
制御するモードに復帰させる構成とした。
たように、本発明では、蒸発器と、吸収器と、再生器
と、凝縮器とを有する吸収冷暖房機において、濃度が薄
くなった臭化リチウム溶液を前記吸収器から前記再生器
に供給する溶液ラインに介装した熱交換器と、前記熱交
換器内に導かれるように配置されると共に排温水が流通
される熱交換器ライン及び前記熱交換器を回避して配置
されると共に排温水が流通されるバイパスラインと、前
記熱交換器ラインに流す排温水の量と、前記バイパスラ
インに流す排温水の量の割合を変化させることのできる
三方弁と、前記再生器に供給する燃料の供給量を変化さ
せることのできる燃料制御弁と、前記排温水の温度であ
る排温水温度を検出する第１の温度センサ及び前記蒸発
器から出ていく前記冷水の温度である冷水出口温度を検
出する第２の温度センサと、前記排温水温度及び前記冷
水出口温度をもとに、前記三方弁及び前記燃料制御弁を
制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記排温水温
度が熱交換器作動判定温度よりも小さいときには、前記
三方弁を制御して、排温水を前記バイパスライン側にの
み流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め設定し
た設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度をＰＩ
Ｄ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、前記排温
水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、冷房運転
時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度になった
状態が連続して設定時間継続していないときには、前記
三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン側にのみ
流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め設定した
設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度をＰＩＤ
制御して再生器に供給する燃料量を制御し、前記排温水
温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、冷房運転時
のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度になった状
態が連続して設定時間継続したときには、前記燃料制御
弁の開度を最小開度にするとともに、前記冷水出口温度
を予め設定した設定温度にするように前記三方弁を制御
して、前記交換器ライン側に流通させる排温水の流量と
前記バイパスライン側に流通させる排温水の流量を比例
制御すると共に、前記比例制御をしているときに、前記
三方弁により前記交換器ライン側にのみ排温水を流通さ
せる状態が連続して設定時間継続した場合には、前記三
方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン側にのみ流
通させるとともに、前記冷水出口温度を予め設定した設
定温度にするように、前記燃料制御弁の開度をＰＩＤ制
御して再生器に供給する燃料量を制御するモードに復帰
させ、前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大
きく、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最
小開度になった状態が連続して設定時間継続していない
ときには、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器
ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度
を予め設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁
の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御
し前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大き
く、暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小
開度になった状態が連続して設定時間継続したときに
は、、前記燃料制御弁の開度を最小開度にするととも
に、前記冷水出口温度を予め設定した設定温度にするよ
うに前記三方弁を制御して、前記交換器ライン側に流通
させる排温水の流量と前記バイパスライン側に流通させ
る排温水の流量を比例制御すると共に、前記比例制御を
しているときに、前記三方弁により前記交換器ライン側
にのみ排温水を流通させる状態が連続して設定時間継続
した場合には、前記三方弁を制御して、排温水を前記交
換器ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口
温度を予め設定した設定温度にするように、前記燃料制
御弁の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を
制御するモードに復帰させる構成とした。
【００４９】かかる構成としたことにより、排温水の温
度が熱交換器作動判定温度よりも大きい場合には、熱交
換器によっても臭化リチウム溶液を加熱することがで
き、再生器に供給する燃料を削減することができる。更
に、冷房負荷や暖房負荷が小さいときであっても、安定
した運転ができる。
度が熱交換器作動判定温度よりも大きい場合には、熱交
換器によっても臭化リチウム溶液を加熱することがで
き、再生器に供給する燃料を削減することができる。更
に、冷房負荷や暖房負荷が小さいときであっても、安定
した運転ができる。
【図１】本発明の実施の形態にかかる排熱吸収型の吸収
冷暖房機を示す構成図。
冷暖房機を示す構成図。
【図２】本実施の形態における容量制御方法を示すフロ
ーチャート。
ーチャート。
１０ 蒸発器 １１ 蒸発器チューブ ２０ 吸収器 ２１ 吸収器チューブ ３０ 低温熱交換器 ３１ 高温熱交換器 ４０ 高圧再生器 ５０ 低圧再生器 ５１ 低圧再生器チューブ ６０ 凝縮器 ６１ 凝縮器チューブ １００ 温水熱交換器 １０１ 三方弁 １０２，１０４ 温度センサ １０３ 制御部 １０５ 燃料制御弁 Ｐ１ 冷媒ポンプ Ｐ２，Ｐ３ 溶液ポンプ Ｌ１ 冷水入口ライン Ｌ２ 冷水出口ライン Ｌ３，Ｌ４ 冷却水ライン Ｌ１１〜Ｌ１５ 冷媒ライン Ｌ２１〜Ｌ２５ 溶液ライン Ｌ３１ ガス（燃料）ライン Ｌ１０１ 排温水入口ライン Ｌ１０２ バイパスライン Ｌ１０３ 熱交換器ライン Ｌ１０４ 排温水出口ライン Ｒ 冷媒（水） ｒ 冷媒蒸気 Ｙ１ 臭化リチウム濃溶液 Ｙ２ 臭化リチウム中溶液 Ｙ３ 臭化リチウム希溶液 Ｗ１ 冷水 Ｗ２ 冷却水 Ｇ 燃料ガス ＴＨ 排温水温度 ＴＨSET 熱交換器作動判定温度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 江寺 勝 東京都足立区花畑７−10−４−209 (72)発明者 竹内 由実 埼玉県大宮市三橋２−425−702 (72)発明者 岡 雅博 東京都江戸川区上篠崎４−20−８−401
Claims (1)
- 【請求項１】 冷水により冷媒を蒸発気化させて冷媒蒸
気とする蒸発器と、 前記蒸発器で発生した冷媒蒸気を濃度の濃い臭化リチウ
ム溶液により吸収させる吸収器と、 燃料が供給されて燃焼することにより、冷媒を吸収して
濃度が薄くなった臭化リチウム溶液を加熱し、臭化リチ
ウム溶液中の冷媒を蒸発させて臭化リチウム溶液の濃度
を濃くして前記吸収器に供給する再生器と、 前記再生器で発生した冷媒蒸気を凝縮させ凝縮した冷媒
を前記蒸発器に供給する凝縮器とを有する吸収冷暖房機
において、 濃度が薄くなった臭化リチウム溶液を前記吸収器から前
記再生器に供給する溶液ラインに介装した熱交換器と、 前記熱交換器内に導かれるように配置されると共に排温
水が流通される熱交換器ライン及び前記熱交換器を回避
して配置されると共に排温水が流通されるバイパスライ
ンと、 前記熱交換器ラインに流す排温水の量と、前記バイパス
ラインに流す排温水の量の割合を変化させることのでき
る三方弁と、 前記再生器に供給する燃料の供給量を変化させることの
できる燃料制御弁と、 前記排温水の温度である排温水温度を検出する第１の温
度センサ及び前記蒸発器から出ていく前記冷水の温度で
ある冷水出口温度を検出する第２の温度センサと、 前記排温水温度及び前記冷水出口温度をもとに、前記三
方弁及び前記燃料制御弁を制御する制御部とを備え、 前記制御部は、 前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも小さいと
きには、前記三方弁を制御して、排温水を前記バイパス
ライン側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度
を予め設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁
の開度をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御
し、 前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、
冷房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度
になった状態が連続して設定時間継続していないときに
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御し、 前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、
冷房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度
になった状態が連続して設定時間継続したときには、前
記燃料制御弁の開度を最小開度にするとともに、前記冷
水出口温度を予め設定した設定温度にするように前記三
方弁を制御して、前記交換器ライン側に流通させる排温
水の流量と前記バイパスライン側に流通させる排温水の
流量を比例制御すると共に、前記比例制御をしていると
きに、前記三方弁により前記交換器ライン側にのみ排温
水を流通させる状態が連続して設定時間継続した場合に
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御するモ
ードに復帰させ、 前記排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、
暖房運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度
になった状態が連続して設定時間継続していないときに
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御し前記
排温水温度が熱交換器作動判定温度よりも大きく、暖房
運転時のときに、前記燃料制御弁の開度が最小開度にな
った状態が連続して設定時間継続したときには、、前記
燃料制御弁の開度を最小開度にするとともに、前記冷水
出口温度を予め設定した設定温度にするように前記三方
弁を制御して、前記交換器ライン側に流通させる排温水
の流量と前記バイパスライン側に流通させる排温水の流
量を比例制御すると共に、前記比例制御をしているとき
に、前記三方弁により前記交換器ライン側にのみ排温水
を流通させる状態が連続して設定時間継続した場合に
は、前記三方弁を制御して、排温水を前記交換器ライン
側にのみ流通させるとともに、前記冷水出口温度を予め
設定した設定温度にするように、前記燃料制御弁の開度
をＰＩＤ制御して再生器に供給する燃料量を制御するモ
ードに復帰させることを特徴とする排熱吸収型の吸収冷
暖房機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17347497A JP3986122B2 (ja) | 1997-06-30 | 1997-06-30 | 排熱吸収型の吸収冷暖房機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17347497A JP3986122B2 (ja) | 1997-06-30 | 1997-06-30 | 排熱吸収型の吸収冷暖房機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1123090A true JPH1123090A (ja) | 1999-01-26 |
| JP3986122B2 JP3986122B2 (ja) | 2007-10-03 |
Family
ID=15961165
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17347497A Expired - Fee Related JP3986122B2 (ja) | 1997-06-30 | 1997-06-30 | 排熱吸収型の吸収冷暖房機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3986122B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003021427A (ja) * | 2001-07-10 | 2003-01-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コージェネ型吸収冷凍機およびその運転方法 |
| JP2006057991A (ja) * | 2004-07-23 | 2006-03-02 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 冷房負荷制御運転に連動させて冷却水温度を制御する吸収式冷凍機制御方法及び吸収式冷凍機設備 |
| CN100427851C (zh) * | 2007-01-09 | 2008-10-22 | 南京大学 | 太阳能-天然气联合驱动的节能空调 |
| CN102620383A (zh) * | 2012-04-09 | 2012-08-01 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调设备的控制方法和装置、以及空调系统 |
| JP2017125653A (ja) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 吸収式冷凍機 |
-
1997
- 1997-06-30 JP JP17347497A patent/JP3986122B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003021427A (ja) * | 2001-07-10 | 2003-01-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | コージェネ型吸収冷凍機およびその運転方法 |
| JP2006057991A (ja) * | 2004-07-23 | 2006-03-02 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 冷房負荷制御運転に連動させて冷却水温度を制御する吸収式冷凍機制御方法及び吸収式冷凍機設備 |
| CN100427851C (zh) * | 2007-01-09 | 2008-10-22 | 南京大学 | 太阳能-天然气联合驱动的节能空调 |
| CN102620383A (zh) * | 2012-04-09 | 2012-08-01 | 青岛海尔空调电子有限公司 | 空调设备的控制方法和装置、以及空调系统 |
| JP2017125653A (ja) * | 2016-01-14 | 2017-07-20 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 吸収式冷凍機 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3986122B2 (ja) | 2007-10-03 |
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