JPH11229144A - 被覆工具 - Google Patents
被覆工具Info
- Publication number
- JPH11229144A JPH11229144A JP4863898A JP4863898A JPH11229144A JP H11229144 A JPH11229144 A JP H11229144A JP 4863898 A JP4863898 A JP 4863898A JP 4863898 A JP4863898 A JP 4863898A JP H11229144 A JPH11229144 A JP H11229144A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- oxide
- hard coating
- interface
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ａｌ2Ｏ3層の密着性、靭性における問題点等
を解決し、硬質被覆層の密着性が著しく改善した被覆工
具を提供する。 【構成】 工具基体表面に多層の硬質被覆層を形成した
被覆工具において、前記硬質被覆層は酸化アルミニウム
等からなる酸化物層、およびその直下のチタンの炭化物
等からなるなる強化層を有し、かつ、前記酸化物層と前
記強化層の界面の凹凸差を０．２μｍ以上、前記凹凸の
凸部の平均間隔を３μｍ以下として構成する。
を解決し、硬質被覆層の密着性が著しく改善した被覆工
具を提供する。 【構成】 工具基体表面に多層の硬質被覆層を形成した
被覆工具において、前記硬質被覆層は酸化アルミニウム
等からなる酸化物層、およびその直下のチタンの炭化物
等からなるなる強化層を有し、かつ、前記酸化物層と前
記強化層の界面の凹凸差を０．２μｍ以上、前記凹凸の
凸部の平均間隔を３μｍ以下として構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は耐剥離性が優れた硬
質被覆層を有する被覆工具に関するものである。
質被覆層を有する被覆工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ａｌ2Ｏ3等の酸化物を被覆した工
具において酸化物層の密着性を向上させる工夫が種々行
われている。例えば特開平８−９０３１１号公報や特開
平８−２９０３０７号公報に記載されるＡｌ2Ｏ3被覆工
具は内層として（１１１）面に最大のＸ線回折ピークが
現れるチタンの炭化物、炭窒化物層を内層として採用し
ている。また、特開平９−１７４３０４号公報に記載さ
れるＡｌ2Ｏ3被覆切削工具はＡｌ2Ｏ3層の下の層である
ＴｉＣＯ層等の内層の、Ａｌ2Ｏ3層との界面部分を先鋭
化針状結晶構造とすることでＡｌ2Ｏ3層の密着性を改善
したものである。
具において酸化物層の密着性を向上させる工夫が種々行
われている。例えば特開平８−９０３１１号公報や特開
平８−２９０３０７号公報に記載されるＡｌ2Ｏ3被覆工
具は内層として（１１１）面に最大のＸ線回折ピークが
現れるチタンの炭化物、炭窒化物層を内層として採用し
ている。また、特開平９−１７４３０４号公報に記載さ
れるＡｌ2Ｏ3被覆切削工具はＡｌ2Ｏ3層の下の層である
ＴｉＣＯ層等の内層の、Ａｌ2Ｏ3層との界面部分を先鋭
化針状結晶構造とすることでＡｌ2Ｏ3層の密着性を改善
したものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術のうち、
内層として（１１１）面に最大のＸ線回折ピークが現れ
るチタンの炭化物、炭窒化物層を採用したものは酸化物
層として鋼の切削に好適とされるκ型Ａｌ2Ｏ3を主体と
したＡｌ2Ｏ3層を想定しており、鋳鉄の切削に好適なα
型Ａｌ2Ｏ3を主体とする酸化物層に対しては十分な効果
を発揮しない。また、鋭化針状結晶構造のＴｉＣＯ等を
内層として採用したものはＡｌ2Ｏ3との密着性は優れる
ものの、内層自体が脆弱であるので破壊しやすい。さら
にＡｌ2Ｏ3層と内層との界面で部分的な剥離が生じた場
合、界面は鋭化針状結晶構造に対応する鋭い切り欠き形
状を有するためＡｌ2Ｏ3層が破壊、剥離しやすい。以上
に鑑み本発明はＡｌ2Ｏ3層の密着性、靭性における問題
点等を解決し、硬質被覆層の密着性が著しく改善した被
覆工具を提供するものである。
内層として（１１１）面に最大のＸ線回折ピークが現れ
るチタンの炭化物、炭窒化物層を採用したものは酸化物
層として鋼の切削に好適とされるκ型Ａｌ2Ｏ3を主体と
したＡｌ2Ｏ3層を想定しており、鋳鉄の切削に好適なα
型Ａｌ2Ｏ3を主体とする酸化物層に対しては十分な効果
を発揮しない。また、鋭化針状結晶構造のＴｉＣＯ等を
内層として採用したものはＡｌ2Ｏ3との密着性は優れる
ものの、内層自体が脆弱であるので破壊しやすい。さら
にＡｌ2Ｏ3層と内層との界面で部分的な剥離が生じた場
合、界面は鋭化針状結晶構造に対応する鋭い切り欠き形
状を有するためＡｌ2Ｏ3層が破壊、剥離しやすい。以上
に鑑み本発明はＡｌ2Ｏ3層の密着性、靭性における問題
点等を解決し、硬質被覆層の密着性が著しく改善した被
覆工具を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決する手段】本発明は工具基体表面に多層の
硬質被覆層を形成した被覆工具において、前記硬質被覆
層は酸化アルミニウムを主体とする酸化物層を１層又は
２層以上有し、且つ前記酸化物層の直下にチタンの炭化
物、窒化物、酸化物、及びそれらの混合物又は固溶体か
らなる１層又は２層以上の強化層を有し、かつ、前記酸
化物層と前記強化層の界面の凹凸差を０．２μｍ以上、
前記凹凸の凸部の平均間隔を４μｍ以下とすることで構
成する。
硬質被覆層を形成した被覆工具において、前記硬質被覆
層は酸化アルミニウムを主体とする酸化物層を１層又は
２層以上有し、且つ前記酸化物層の直下にチタンの炭化
物、窒化物、酸化物、及びそれらの混合物又は固溶体か
らなる１層又は２層以上の強化層を有し、かつ、前記酸
化物層と前記強化層の界面の凹凸差を０．２μｍ以上、
前記凹凸の凸部の平均間隔を４μｍ以下とすることで構
成する。
【０００５】
【作用】上記の構成とすることで強化層と酸化物層の接
触面積が増加し酸化物層の強固な密着が得れ、しかも界
面形状は比較的鈍角の凹凸が連なった形状となるため被
覆層の破壊も起こりにくい、工具に最適な被覆層となる
のである。高低差を０．２μｍ以上としたのは、この値
より小さい場合には密着力の改善が不十分であるからで
ある。好ましくは０．４〜１．４μｍとする。また、凸
部の平均間隔を４μｍ以下としたのは、間隔が広すぎる
と密着力の改善が不十分となるためである。好ましくは
０．１μｍ以上とし、更に好ましくは１〜３μｍとす
る。
触面積が増加し酸化物層の強固な密着が得れ、しかも界
面形状は比較的鈍角の凹凸が連なった形状となるため被
覆層の破壊も起こりにくい、工具に最適な被覆層となる
のである。高低差を０．２μｍ以上としたのは、この値
より小さい場合には密着力の改善が不十分であるからで
ある。好ましくは０．４〜１．４μｍとする。また、凸
部の平均間隔を４μｍ以下としたのは、間隔が広すぎる
と密着力の改善が不十分となるためである。好ましくは
０．１μｍ以上とし、更に好ましくは１〜３μｍとす
る。
【０００６】なお、界面の凹凸の形状は硬質被覆層の垂
直断面を１０μｍに渡って走査型電子顕微鏡によって１
５０００倍で観察することで確認ができる。図１に示す
強化層−酸化物層界面付近の模式図によって説明する。
図１の強化層１が酸化物層２へ突き出している場所を凸
部、酸化物層が強化層へ突き出している場所を凹部とし
た場合、先ず基体表面３とほぼ平行で、凹部のもっとも
基材表面に近い点を通る線分Ａ４を引く。次に線分Ａに
平行で凸部のもっとも基材表面から離れている点を通る
線分Ｂ５を引き、線分Ａと線分Ｂの間の距離６をもって
高低差とする。図１では０．６７μｍである。基体表面
と界面が同一視野になく、線分Ａを引くことが著しく困
難な場合、界面を１５μｍ以上の範囲で観察し最も低い
凹部と２番目の凹部を直線で結び線分Ａとする。この
時、結ぶ２点は５μｍ以上離れている必要があり、５μ
ｍ未満の時は別視野を選ぶ。凸部の平均間隔は次のよう
に算出する。線分Ａと線分Ｂの中間に線分Ｃ７を引く。
線分Ｃを越えて酸化物層側へ突き出した凸部８の数で１
０μｍを割った値を平均間隔とする。但し、線分Ｃを越
えた部分が観察範囲１０μｍの端を跨ぐ凸部は０．５と
数える。図１では該当する凸部が４箇所であるので１０
μｍを４で割り２．５μｍを凸部の平均間隔とする。
直断面を１０μｍに渡って走査型電子顕微鏡によって１
５０００倍で観察することで確認ができる。図１に示す
強化層−酸化物層界面付近の模式図によって説明する。
図１の強化層１が酸化物層２へ突き出している場所を凸
部、酸化物層が強化層へ突き出している場所を凹部とし
た場合、先ず基体表面３とほぼ平行で、凹部のもっとも
基材表面に近い点を通る線分Ａ４を引く。次に線分Ａに
平行で凸部のもっとも基材表面から離れている点を通る
線分Ｂ５を引き、線分Ａと線分Ｂの間の距離６をもって
高低差とする。図１では０．６７μｍである。基体表面
と界面が同一視野になく、線分Ａを引くことが著しく困
難な場合、界面を１５μｍ以上の範囲で観察し最も低い
凹部と２番目の凹部を直線で結び線分Ａとする。この
時、結ぶ２点は５μｍ以上離れている必要があり、５μ
ｍ未満の時は別視野を選ぶ。凸部の平均間隔は次のよう
に算出する。線分Ａと線分Ｂの中間に線分Ｃ７を引く。
線分Ｃを越えて酸化物層側へ突き出した凸部８の数で１
０μｍを割った値を平均間隔とする。但し、線分Ｃを越
えた部分が観察範囲１０μｍの端を跨ぐ凸部は０．５と
数える。図１では該当する凸部が４箇所であるので１０
μｍを４で割り２．５μｍを凸部の平均間隔とする。
【０００７】
【実施例】次に本発明による切削工具を実施例として具
体的に説明するが、本発明はこれら実施例の範囲に限定
されるものでなく、切削工具の他、耐摩耗工具、金型、
溶湯部品等、工具全般に適用しうるものである。 （実施例１）Ｐ３０種相当の超硬合金製切削工具基体表
面にＣＶＤ法にて、先ず厚さ０．３μｍのＴｉＮ層を形
成し、次に、厚さ６μｍのＴｉＣＮ層を成膜した後、温
度を９５０〜１０５０℃の範囲で変化させＣＨ4／Ｔｉ
Ｃｌ4ガスの容積比を３〜１２の範囲で変化させた混合
ガスをＨ2キャリヤーガスとともに１２０分間流してＴ
ｉＣ層を成膜し、そのまま連続して更に１〜２％のＣＯ
2ガスを追加して５〜３０分間成膜することによりＴｉ
ＣＯ層を薄く成膜した。次いで、１０５０℃でＡｌＣｌ
3ガスとＨ2ガスとＣＯ2ガスおよびＨ2ＳガスをＣＶＤ炉
内に流しα型Ａｌ2Ｏ3層を成膜し、その後、ＴｉＣｌ4
ガスとＮ2ガス、Ｈ2キャリヤーガスを流しＴｉＮ層を成
膜し本発明例１〜７を作製した。図２に本発明例１のＴ
ｉＣ層−Ａｌ2Ｏ3層の界面付近の写真を示す。図２よ
り、下からやや明るく見える層が強化層であるが、走査
型電子顕微鏡による観察では通常、ＴｉＣＮ層とＴｉＣ
層の境界は見えない。強化層の上に暗く見える層が酸化
物層で、その上の薄い表面層はＴｉＮ層である。強化層
と酸化物層の界面には明確な凹凸が観察された。図１に
示す方法により、凹凸の高低差、凸部の平均間隔を測定
し表１に示した。
体的に説明するが、本発明はこれら実施例の範囲に限定
されるものでなく、切削工具の他、耐摩耗工具、金型、
溶湯部品等、工具全般に適用しうるものである。 （実施例１）Ｐ３０種相当の超硬合金製切削工具基体表
面にＣＶＤ法にて、先ず厚さ０．３μｍのＴｉＮ層を形
成し、次に、厚さ６μｍのＴｉＣＮ層を成膜した後、温
度を９５０〜１０５０℃の範囲で変化させＣＨ4／Ｔｉ
Ｃｌ4ガスの容積比を３〜１２の範囲で変化させた混合
ガスをＨ2キャリヤーガスとともに１２０分間流してＴ
ｉＣ層を成膜し、そのまま連続して更に１〜２％のＣＯ
2ガスを追加して５〜３０分間成膜することによりＴｉ
ＣＯ層を薄く成膜した。次いで、１０５０℃でＡｌＣｌ
3ガスとＨ2ガスとＣＯ2ガスおよびＨ2ＳガスをＣＶＤ炉
内に流しα型Ａｌ2Ｏ3層を成膜し、その後、ＴｉＣｌ4
ガスとＮ2ガス、Ｈ2キャリヤーガスを流しＴｉＮ層を成
膜し本発明例１〜７を作製した。図２に本発明例１のＴ
ｉＣ層−Ａｌ2Ｏ3層の界面付近の写真を示す。図２よ
り、下からやや明るく見える層が強化層であるが、走査
型電子顕微鏡による観察では通常、ＴｉＣＮ層とＴｉＣ
層の境界は見えない。強化層の上に暗く見える層が酸化
物層で、その上の薄い表面層はＴｉＮ層である。強化層
と酸化物層の界面には明確な凹凸が観察された。図１に
示す方法により、凹凸の高低差、凸部の平均間隔を測定
し表１に示した。
【０００８】
【表１】
【０００９】次に、ＴｉＣ−Ａｌ2Ｏ3界面の凹凸の差異
による切削特性への影響を明らかにするために、ＴｉＣ
の成膜条件を変えた比較例８〜１１を作成した。ＴｉＣ
の成膜条件は温度を１０００〜１０２０℃の範囲で変化
させ、ＣＨ4／ＴｉＣｌ4ガスの容積比は１〜１５の範囲
で変化させ、他はすべて本発明例と同様とした。図３に
比較例８の界面付近の写真を示す。本発明例と比べ凹凸
が少ない、なだらかな界面形状である。本発明例と同様
に凹凸の高低差、凸部の平均間隔を測定し表１に併記し
た。
による切削特性への影響を明らかにするために、ＴｉＣ
の成膜条件を変えた比較例８〜１１を作成した。ＴｉＣ
の成膜条件は温度を１０００〜１０２０℃の範囲で変化
させ、ＣＨ4／ＴｉＣｌ4ガスの容積比は１〜１５の範囲
で変化させ、他はすべて本発明例と同様とした。図３に
比較例８の界面付近の写真を示す。本発明例と比べ凹凸
が少ない、なだらかな界面形状である。本発明例と同様
に凹凸の高低差、凸部の平均間隔を測定し表１に併記し
た。
【００１０】次に、切削試験について述べる。本発明例
および比較例を用いて連続切削し、平均逃げ面摩耗量が
０．４ｍｍ、クレーター摩耗が０．１ｍｍのどちらかに
達した時間を寿命と判断した。切削諸元は、被削材ＦＣ
２５（ＨＢ２３０）切削速度３００ｍ／ｍｉｎ、送り
０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み ２．０ｍｍ、水溶性切
削油使用とした。この切削試験の結果を表１に併記し
た。比較例はいずれもＡｌ2Ｏ3層の剥離により急速に摩
耗が進行し寿命に達しているのに対して、本発明例はい
ずれも剥離が無く正常な摩耗で寿命に達しているため、
切削耐久特性が優れていることがわかった。
および比較例を用いて連続切削し、平均逃げ面摩耗量が
０．４ｍｍ、クレーター摩耗が０．１ｍｍのどちらかに
達した時間を寿命と判断した。切削諸元は、被削材ＦＣ
２５（ＨＢ２３０）切削速度３００ｍ／ｍｉｎ、送り
０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み ２．０ｍｍ、水溶性切
削油使用とした。この切削試験の結果を表１に併記し
た。比較例はいずれもＡｌ2Ｏ3層の剥離により急速に摩
耗が進行し寿命に達しているのに対して、本発明例はい
ずれも剥離が無く正常な摩耗で寿命に達しているため、
切削耐久特性が優れていることがわかった。
【００１１】（実施例２）実施例１と同様に基体表面に
ＴｉＮ、ＴｉＣＮ層を設けた後、温度を９５０〜１００
０℃の範囲で変化させ、ＣＨ4／ＴｉＣｌ4ガスの容積比
を３〜１０の範囲で変化させた混合ガスとＨ2キャリヤ
ーガスとを１２０分間流してＴｉＣ層を成膜し、次い
で、ＡｌＣｌ3ガスとＨ2ガスとＣＯ2ガスを炉内に流し
１０１０℃でκ型Ａｌ2Ｏ3を成膜し本発明例１２〜１８
を作製した。次に、ＴｉＣの成膜条件を、温度１０００
〜１０２０℃、ＣＨ4／ＴｉＣｌ4ガスの容積比を１〜１
５の範囲で変化させた比較例１９〜２２を作製した。実
施例１と同様にＴｉＣ層−Ａｌ2Ｏ3層界面の形状を測定
し表２に示した。
ＴｉＮ、ＴｉＣＮ層を設けた後、温度を９５０〜１００
０℃の範囲で変化させ、ＣＨ4／ＴｉＣｌ4ガスの容積比
を３〜１０の範囲で変化させた混合ガスとＨ2キャリヤ
ーガスとを１２０分間流してＴｉＣ層を成膜し、次い
で、ＡｌＣｌ3ガスとＨ2ガスとＣＯ2ガスを炉内に流し
１０１０℃でκ型Ａｌ2Ｏ3を成膜し本発明例１２〜１８
を作製した。次に、ＴｉＣの成膜条件を、温度１０００
〜１０２０℃、ＣＨ4／ＴｉＣｌ4ガスの容積比を１〜１
５の範囲で変化させた比較例１９〜２２を作製した。実
施例１と同様にＴｉＣ層−Ａｌ2Ｏ3層界面の形状を測定
し表２に示した。
【００１２】
【表２】
【００１３】次に切削試験の結果について述べる。切削
諸元は被削材Ｓ５３Ｃ、切削速度１８０ｍ／ｍｉｎ、送
り０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み２．０ｍｍ、乾式切削
とし、実施例１と同様に寿命を判断した。この切削試験
の結果を表２に併記する。本実施例においても本発明例
には剥離が発生せず、κ型Ａｌ2Ｏ3に対しても優れた密
着性を示すことがわかった。なお、各層は微量の添加
物、不可避の不純物等が含まれたものでも上記実施例と
同様の作用効果が得られることは勿論である。
諸元は被削材Ｓ５３Ｃ、切削速度１８０ｍ／ｍｉｎ、送
り０．３ｍｍ／ｒｅｖ、切り込み２．０ｍｍ、乾式切削
とし、実施例１と同様に寿命を判断した。この切削試験
の結果を表２に併記する。本実施例においても本発明例
には剥離が発生せず、κ型Ａｌ2Ｏ3に対しても優れた密
着性を示すことがわかった。なお、各層は微量の添加
物、不可避の不純物等が含まれたものでも上記実施例と
同様の作用効果が得られることは勿論である。
【００１４】
【発明の効果】本発明によればα型Ａｌ2Ｏ3、κ型Ａｌ
2Ｏ3をはじめとする酸化物を主体とする酸化物層の密着
性が著しく改善され、硬質被覆層が破壊、剥離しにくい
長寿命の被覆工具が実現でき、極めて有用なものであ
る。
2Ｏ3をはじめとする酸化物を主体とする酸化物層の密着
性が著しく改善され、硬質被覆層が破壊、剥離しにくい
長寿命の被覆工具が実現でき、極めて有用なものであ
る。
【図１】図１は、強化層−酸化物層界面付近の凹凸の模
式図を示す。
式図を示す。
【図２】図２は、本発明例の硬質被覆層垂直断面におけ
るＴｉＣ層―Ａｌ2Ｏ3層界面付近の金属組織を示す走査
型電子顕微鏡写真（１５０００倍）を示す。
るＴｉＣ層―Ａｌ2Ｏ3層界面付近の金属組織を示す走査
型電子顕微鏡写真（１５０００倍）を示す。
【図３】図３は、比較例８の硬質被覆層垂直断面におけ
るＴｉＣ層―Ａｌ2Ｏ3層界面付近の金属組織を示す走査
型電子顕微鏡写真（１５０００倍）を示す。
るＴｉＣ層―Ａｌ2Ｏ3層界面付近の金属組織を示す走査
型電子顕微鏡写真（１５０００倍）を示す。
１ 強化層 ２ 酸化物層 ３ 基体表面 ４ 線分Ａ ５ 線分Ｂ ６ 線分Ａと線分Ｂの間の距離 ７ 線分Ｃ ８ 線分Ｃを越えて酸化物層側へ突き出した凸部
Claims (1)
- 【請求項１】 工具基体表面に多層の硬質被覆層を形成
した被覆工具において、前記硬質被覆層は酸化アルミニ
ウムを主体とする酸化物層を１層又は２層以上有し、且
つ前記酸化物層の直下にチタンの炭化物、窒化物、酸化
物、及びそれらの混合物又は固溶体からなる１層又は２
層以上の強化層を有し、かつ、前記酸化物層と前記強化
層の界面の凹凸差を０．２μｍ以上、前記凹凸の凸部の
平均間隔を４μｍ以下としたことを特徴とする被覆工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4863898A JPH11229144A (ja) | 1998-02-12 | 1998-02-12 | 被覆工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4863898A JPH11229144A (ja) | 1998-02-12 | 1998-02-12 | 被覆工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229144A true JPH11229144A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12808925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4863898A Pending JPH11229144A (ja) | 1998-02-12 | 1998-02-12 | 被覆工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11229144A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1249514A1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-10-16 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Surface coated sintered alloy member |
| WO2007122859A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-11-01 | Kyocera Corporation | 切削工具及びその製造方法、並びに切削方法 |
| CN102414798A (zh) * | 2009-04-27 | 2012-04-11 | 韩商Snu精密股份有限公司 | 原料供应单元、薄膜沉积装置及沉积薄膜的方法 |
| CN103182536A (zh) * | 2011-12-27 | 2013-07-03 | 三菱综合材料株式会社 | 耐崩刀性、耐剥离性、耐磨性优异的表面包覆切削工具 |
| JP2013188852A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Mitsubishi Materials Corp | すぐれた耐チッピング性、耐剥離性、耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
| CN103537720A (zh) * | 2012-07-17 | 2014-01-29 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| JP2014054712A (ja) * | 2012-09-13 | 2014-03-27 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐剥離性、耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2014087862A (ja) * | 2012-10-29 | 2014-05-15 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐剥離性、耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2014124754A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐剥離性、耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
-
1998
- 1998-02-12 JP JP4863898A patent/JPH11229144A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1249514A1 (en) * | 1999-10-12 | 2002-10-16 | Toshiba Tungaloy Co., Ltd. | Surface coated sintered alloy member |
| WO2007122859A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-11-01 | Kyocera Corporation | 切削工具及びその製造方法、並びに切削方法 |
| US8182911B2 (en) | 2006-03-28 | 2012-05-22 | Kyocera Corporation | Cutting tool, manufacturing method thereof and cutting method |
| CN102414798A (zh) * | 2009-04-27 | 2012-04-11 | 韩商Snu精密股份有限公司 | 原料供应单元、薄膜沉积装置及沉积薄膜的方法 |
| CN103182536A (zh) * | 2011-12-27 | 2013-07-03 | 三菱综合材料株式会社 | 耐崩刀性、耐剥离性、耐磨性优异的表面包覆切削工具 |
| JP2013188852A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Mitsubishi Materials Corp | すぐれた耐チッピング性、耐剥離性、耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
| CN103537720A (zh) * | 2012-07-17 | 2014-01-29 | 三菱综合材料株式会社 | 表面包覆切削工具 |
| JP2014054712A (ja) * | 2012-09-13 | 2014-03-27 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐剥離性、耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2014087862A (ja) * | 2012-10-29 | 2014-05-15 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐剥離性、耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP2014124754A (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速断続切削加工ですぐれた耐剥離性、耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6853327B2 (ja) | 切削工具 | |
| JP3678924B2 (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP4004133B2 (ja) | 炭窒化チタン被覆工具 | |
| JP3560303B2 (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具およびその製造方法 | |
| JPH11229144A (ja) | 被覆工具 | |
| JP3808648B2 (ja) | 炭窒酸化チタン膜被覆工具 | |
| JP3901477B2 (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP5597469B2 (ja) | 切削工具 | |
| JP4761335B2 (ja) | ＴｉＺｒ炭窒化物皮膜被覆工具の製造方法 | |
| JP4351521B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3678945B2 (ja) | 炭窒酸化チタン被覆工具 | |
| JP6039481B2 (ja) | 表面被覆部材 | |
| JPH11335870A (ja) | 炭窒化チタン・酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP2677288B2 (ja) | 被覆工具材料 | |
| JPH11114704A (ja) | 炭化チタン被覆工具 | |
| JP2004148503A (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP3544450B2 (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP3818961B2 (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP4663248B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP6050183B2 (ja) | 切削工具 | |
| JP4565464B2 (ja) | 被覆部材 | |
| JPH10263903A (ja) | 炭化チタン被覆工具 | |
| JP3781006B2 (ja) | 酸化アルミニウム被覆工具 | |
| JP2002205204A (ja) | 多層被覆工具 | |
| JP2002192401A (ja) | 被覆工具及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041220 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20070517 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20070713 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20070910 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20071108 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20080121 |