JPH1121567A - 湿式脱硫吸収液の再生方法 - Google Patents
湿式脱硫吸収液の再生方法Info
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- JPH1121567A JPH1121567A JP9193203A JP19320397A JPH1121567A JP H1121567 A JPH1121567 A JP H1121567A JP 9193203 A JP9193203 A JP 9193203A JP 19320397 A JP19320397 A JP 19320397A JP H1121567 A JPH1121567 A JP H1121567A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コークス炉ガスの湿式脱硫吸収液の再生にお
ける酸素を含むガスの供給に起因する運転経費を皆無と
する。 【解決手段】 コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化
水素を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触
させて吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で
酸素含有ガスと接触させて酸化再生し、遊離硫黄、チオ
硫酸塩、チオシアン酸塩等として分離除去し、再生した
吸収液を吸収塔に循環する湿式脱硫方法において、吸収
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生するもので、従来必要であった再生塔への酸
素含有ガス吹込みのためのブロワを不要とでき、その分
電力削減を図ることができると共に、再生塔内へのディ
ストリビューターの設置が不要となり、ディストリビュ
ーターの閉塞による再生塔の開放掃除を必要とせず、予
備塔への切替え電力、再生塔の開放掃除費用を皆無とで
きる。
ける酸素を含むガスの供給に起因する運転経費を皆無と
する。 【解決手段】 コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化
水素を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触
させて吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で
酸素含有ガスと接触させて酸化再生し、遊離硫黄、チオ
硫酸塩、チオシアン酸塩等として分離除去し、再生した
吸収液を吸収塔に循環する湿式脱硫方法において、吸収
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生するもので、従来必要であった再生塔への酸
素含有ガス吹込みのためのブロワを不要とでき、その分
電力削減を図ることができると共に、再生塔内へのディ
ストリビューターの設置が不要となり、ディストリビュ
ーターの閉塞による再生塔の開放掃除を必要とせず、予
備塔への切替え電力、再生塔の開放掃除費用を皆無とで
きる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、コークス炉ガス
の湿式脱硫工程における吸収液の再生方法に関する。
の湿式脱硫工程における吸収液の再生方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】コークス炉ガス中には、硫化水素、シア
ン化水素、アンモニア等の有害成分が含有されており、
燃料として使用するためにはこれらの有害成分の除去処
理が必要である。例えば、コークス炉ガス中の硫化水
素、シアン化水素は、吸収塔で触媒を含むアルカリ吸収
液と向流接触させて吸収せしめ、吸収塔からの吸収液を
再生塔に導入して酸素を含むガスと接触させて触媒を酸
化再生すると共に、硫化水素を遊離硫黄、チオ硫酸塩等
として、シアン化水素をチオシアン酸塩として分離除去
するコークス炉ガスの湿式脱硫、脱シアン方法が知られ
ている（以下これを「湿式脱硫」という）。
ン化水素、アンモニア等の有害成分が含有されており、
燃料として使用するためにはこれらの有害成分の除去処
理が必要である。例えば、コークス炉ガス中の硫化水
素、シアン化水素は、吸収塔で触媒を含むアルカリ吸収
液と向流接触させて吸収せしめ、吸収塔からの吸収液を
再生塔に導入して酸素を含むガスと接触させて触媒を酸
化再生すると共に、硫化水素を遊離硫黄、チオ硫酸塩等
として、シアン化水素をチオシアン酸塩として分離除去
するコークス炉ガスの湿式脱硫、脱シアン方法が知られ
ている（以下これを「湿式脱硫」という）。
【０００３】上記コークス炉ガスの湿式脱硫における吸
収液の酸化再生は、通常再生塔において酸素を含むガス
をバブリングして酸化再生している。このため、従来の
酸化再生方式では、酸素を含む多量のガスをブロワーで
昇圧して再生塔内に吹込んでいるため、電力費が嵩むば
かりでなく、気液接触効率が悪く、しかも、散気管が再
生塔内液中に設置されているため、孔閉塞により酸素を
含むガス量が低下すると、再生塔の開放掃除を行う必要
があり、予備の再生塔への切替え電力、再生塔の開放掃
除に多大の費用、労力が必要である。
収液の酸化再生は、通常再生塔において酸素を含むガス
をバブリングして酸化再生している。このため、従来の
酸化再生方式では、酸素を含む多量のガスをブロワーで
昇圧して再生塔内に吹込んでいるため、電力費が嵩むば
かりでなく、気液接触効率が悪く、しかも、散気管が再
生塔内液中に設置されているため、孔閉塞により酸素を
含むガス量が低下すると、再生塔の開放掃除を行う必要
があり、予備の再生塔への切替え電力、再生塔の開放掃
除に多大の費用、労力が必要である。
【０００４】上記従来の吸収液の酸化再生方式の欠点を
解消する酸化再生方式としては、再生塔に吸収塔からの
吸収液と酸素を含むガスを気液二相流として再生塔内貯
留吸収液中に吹込むプレミックスノズルを設けた方式
（特公昭５８−４９５９０号公報）が知られている。
解消する酸化再生方式としては、再生塔に吸収塔からの
吸収液と酸素を含むガスを気液二相流として再生塔内貯
留吸収液中に吹込むプレミックスノズルを設けた方式
（特公昭５８−４９５９０号公報）が知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特公昭５８−４９
５９０号公報に開示のプレミックスノズル方式は、吸収
液と酸素を含むガスを気液二相流として再生塔内貯留吸
収液中に吹込むことによって、酸素利用効率を大幅に上
昇させることができ、従来方式に比較して酸素を含むガ
ス量を１／３以下に低減できるが、吹込みガス量をゼロ
とすることはできず、酸素を含むガスの供給に起因する
運転経費を皆無とすることはできない。
５９０号公報に開示のプレミックスノズル方式は、吸収
液と酸素を含むガスを気液二相流として再生塔内貯留吸
収液中に吹込むことによって、酸素利用効率を大幅に上
昇させることができ、従来方式に比較して酸素を含むガ
ス量を１／３以下に低減できるが、吹込みガス量をゼロ
とすることはできず、酸素を含むガスの供給に起因する
運転経費を皆無とすることはできない。
【０００６】本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解
消し、コークス炉ガスの湿式脱硫吸収液の再生におい
て、酸素利用効率をさらに大幅に上昇させることができ
ると共に、酸素を含むガスの供給に起因する運転経費を
皆無とできるコークス炉ガスの湿式脱硫吸収液の再生方
法を提供することにある。
消し、コークス炉ガスの湿式脱硫吸収液の再生におい
て、酸素利用効率をさらに大幅に上昇させることができ
ると共に、酸素を含むガスの供給に起因する運転経費を
皆無とできるコークス炉ガスの湿式脱硫吸収液の再生方
法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の湿式脱硫吸収液
の再生方法は、コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化
水素を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触
させて吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で
酸素含有ガスと接触させて酸化再生し、遊離硫黄、チオ
硫酸塩、チオシアン酸塩等として分離除去し、再生した
吸収液を吸収塔に循環する湿式脱硫方法において、吸収
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生することとしている。このように、吸収塔か
ら導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に導入
し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気により酸
化再生することによって、従来吸収液の酸化再生のため
に必要とした酸素含有ガス供給ブロワが不要となり、電
力削減を図ることができると共に、従来必要とした液中
の散気管閉塞による再生塔の開放掃除を不要とすること
ができる。
の再生方法は、コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化
水素を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触
させて吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で
酸素含有ガスと接触させて酸化再生し、遊離硫黄、チオ
硫酸塩、チオシアン酸塩等として分離除去し、再生した
吸収液を吸収塔に循環する湿式脱硫方法において、吸収
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生することとしている。このように、吸収塔か
ら導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に導入
し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気により酸
化再生することによって、従来吸収液の酸化再生のため
に必要とした酸素含有ガス供給ブロワが不要となり、電
力削減を図ることができると共に、従来必要とした液中
の散気管閉塞による再生塔の開放掃除を不要とすること
ができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明における対象とする湿式脱
硫工程は、コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化水素
を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触させ
て吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で酸素
含有ガスと接触させて酸化再生し、吸収した硫化水素を
遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化水素をチオシ
アン酸塩として析出させて分離除去し、再生した吸収液
を吸収塔に循環する湿式脱硫工程である。
硫工程は、コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化水素
を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触させ
て吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で酸素
含有ガスと接触させて酸化再生し、吸収した硫化水素を
遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化水素をチオシ
アン酸塩として析出させて分離除去し、再生した吸収液
を吸収塔に循環する湿式脱硫工程である。
【０００９】コークス炉ガス湿式脱硫工程における液エ
ゼクターの吸入真空度による吸入空気による酸化再生
は、吸収塔からポンプにより導出した吸収液を再生塔に
導入するまでの経路にエゼクターを設置し、エゼクター
のノズルからスロート部に向けて吸収液を噴射させ、吸
入真空度によって吸込み口から空気を吸入混入させ、再
生塔に導入して所定時間滞留させることにより、吸収し
た硫化水素を遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化
水素をチオシアン酸塩として析出させて吸収液の酸化再
生を行う。
ゼクターの吸入真空度による吸入空気による酸化再生
は、吸収塔からポンプにより導出した吸収液を再生塔に
導入するまでの経路にエゼクターを設置し、エゼクター
のノズルからスロート部に向けて吸収液を噴射させ、吸
入真空度によって吸込み口から空気を吸入混入させ、再
生塔に導入して所定時間滞留させることにより、吸収し
た硫化水素を遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化
水素をチオシアン酸塩として析出させて吸収液の酸化再
生を行う。
【００１０】前記吸収塔からポンプにより導出した吸収
液を再生塔に導入するまでの経路に設置するエゼクター
は、吸収液の循環量が処理コークス炉ガス量に比例して
通常数千ｍ3／Ｈｒ程度であるので、多数のエゼクター
を並列に設置し、液ガス比、すなわち、吸収液に対する
吸入空気比を０．４〜１．０程度で大気を吸入させ、再
生塔内で１〜１０分程度滞留させることによって、酸素
利用効率６０〜７０％で吸収液の酸化再生を行うことが
でき、従来のプレミックスノズルを使用した場合の酸素
利用効率４０〜５０％に比較して、さらに酸素利用効率
を高めることができる。
液を再生塔に導入するまでの経路に設置するエゼクター
は、吸収液の循環量が処理コークス炉ガス量に比例して
通常数千ｍ3／Ｈｒ程度であるので、多数のエゼクター
を並列に設置し、液ガス比、すなわち、吸収液に対する
吸入空気比を０．４〜１．０程度で大気を吸入させ、再
生塔内で１〜１０分程度滞留させることによって、酸素
利用効率６０〜７０％で吸収液の酸化再生を行うことが
でき、従来のプレミックスノズルを使用した場合の酸素
利用効率４０〜５０％に比較して、さらに酸素利用効率
を高めることができる。
【００１１】本発明では、上記エゼクターの設置によっ
て吸収液の噴射による吸入真空度によって吸込み口から
空気を吸入混入させるため、従来必要であった再生塔へ
の酸素含有ガスの吹込みのためのブロワを不要とできる
と共に、再生塔内のディストリビューターが不要とな
り、ディストリビューター閉塞による再生塔の切替え、
開放掃除を不要とすることができる。
て吸収液の噴射による吸入真空度によって吸込み口から
空気を吸入混入させるため、従来必要であった再生塔へ
の酸素含有ガスの吹込みのためのブロワを不要とできる
と共に、再生塔内のディストリビューターが不要とな
り、ディストリビューター閉塞による再生塔の切替え、
開放掃除を不要とすることができる。
【００１２】
実施例１ 以下に本発明の詳細を実施の一例を示す図１に基づいて
説明する。図１は本発明の湿式脱硫吸収液の再生方法を
実施したコークス炉ガスの湿式脱硫工程の概略系統図で
ある。図１において、１はコークス炉ガスの湿式脱硫工
程の吸収塔で、コークス炉ガス２は吸収塔１の底部に導
入され、頂部のスプレーノズル３から循環噴霧される触
媒を含むアルカリ吸収液と向流接触し、硫化水素、シア
ン化水素が吸収除去されたのち、上部から配管４を介し
て次工程に排出される。コークス炉ガス２と向流接触し
て硫化水素、シアン化水素を吸収した吸収液は、吸収塔
１の底部からポンプ５で抜き出され、エゼクター６のノ
ズル７からスロート部に向けて噴射され、吸入真空度に
よって吸込み口８から空気９を吸入させて混合し、再生
塔１０の底部に導入されるよう構成されている。
説明する。図１は本発明の湿式脱硫吸収液の再生方法を
実施したコークス炉ガスの湿式脱硫工程の概略系統図で
ある。図１において、１はコークス炉ガスの湿式脱硫工
程の吸収塔で、コークス炉ガス２は吸収塔１の底部に導
入され、頂部のスプレーノズル３から循環噴霧される触
媒を含むアルカリ吸収液と向流接触し、硫化水素、シア
ン化水素が吸収除去されたのち、上部から配管４を介し
て次工程に排出される。コークス炉ガス２と向流接触し
て硫化水素、シアン化水素を吸収した吸収液は、吸収塔
１の底部からポンプ５で抜き出され、エゼクター６のノ
ズル７からスロート部に向けて噴射され、吸入真空度に
よって吸込み口８から空気９を吸入させて混合し、再生
塔１０の底部に導入されるよう構成されている。
【００１３】再生塔１０の底部に導入された吸収液と空
気の混合物は、再生塔１０内で混入した空気が液中を上
昇するまでの間に吸収液が酸化再生され、吸収した硫化
水素を遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化水素を
チオシアン酸塩として液中に析出させ、頂部からの排ガ
スが配管１１によって図示しない排ガス処理工程に導入
される。酸化再生されてポンプ１２で抜き出された吸収
液の一部は、遊離硫黄、チオ硫酸塩、チオシアン酸塩等
の蓄積を防止するため配管１３によって図示しない脱硫
廃液処理工程に送られる。残部の酸化再生された吸収液
は、配管１４により吸収塔１頂部のスプレーノズル３に
循環されて噴霧されるよう構成されている。
気の混合物は、再生塔１０内で混入した空気が液中を上
昇するまでの間に吸収液が酸化再生され、吸収した硫化
水素を遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化水素を
チオシアン酸塩として液中に析出させ、頂部からの排ガ
スが配管１１によって図示しない排ガス処理工程に導入
される。酸化再生されてポンプ１２で抜き出された吸収
液の一部は、遊離硫黄、チオ硫酸塩、チオシアン酸塩等
の蓄積を防止するため配管１３によって図示しない脱硫
廃液処理工程に送られる。残部の酸化再生された吸収液
は、配管１４により吸収塔１頂部のスプレーノズル３に
循環されて噴霧されるよう構成されている。
【００１４】上記のとおり構成したことによって、吸収
塔１の底部からポンプ５で抜き出された硫化水素、シア
ン化水素を吸収した吸収液は、エゼクター６のノズル７
からスロート部に向けて噴射され、吸入真空度によって
吸込み口８から吸入された空気９が混入した状態で再生
塔１０の底部に導入されるから、空気９を再生塔１０に
吹き込むためのエアブロワを不要とすることができる。
この場合の空気９と吸収液のガス／液比は、０．５〜
１．０程度で十分である。
塔１の底部からポンプ５で抜き出された硫化水素、シア
ン化水素を吸収した吸収液は、エゼクター６のノズル７
からスロート部に向けて噴射され、吸入真空度によって
吸込み口８から吸入された空気９が混入した状態で再生
塔１０の底部に導入されるから、空気９を再生塔１０に
吹き込むためのエアブロワを不要とすることができる。
この場合の空気９と吸収液のガス／液比は、０．５〜
１．０程度で十分である。
【００１５】再生塔１０の底部に導入された吸収液と空
気の混合物は、再生塔１０内で混入した空気が液中を上
昇するまでの間に吸収液が酸化再生され、吸収した硫化
水素は遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化水素は
チオシアン酸塩として液中に析出する。吸収液中への遊
離硫黄、チオ硫酸塩、チオシアン酸塩等の蓄積は、脱
硫、脱シアン効率を低下させるばかりでなく、循環系に
おいて遊離硫黄の閉塞トラブルの原因となるので、ポン
プ１２により酸化再生された吸収液の一部を配管１３を
介して図示しない脱硫廃液処理工程に送って処理し、吸
収液中への遊離硫黄、チオ硫酸塩、チオシアン酸塩等の
蓄積を防止する。残部の酸化再生された吸収液は、ポン
プ１２により配管１４を介して吸収塔１頂部のスプレー
ノズル３に循環噴霧され、コークス炉ガス２と向流接触
して硫化水素、シアン化水素の吸収に供される。
気の混合物は、再生塔１０内で混入した空気が液中を上
昇するまでの間に吸収液が酸化再生され、吸収した硫化
水素は遊離硫黄、チオ硫酸塩等として、シアン化水素は
チオシアン酸塩として液中に析出する。吸収液中への遊
離硫黄、チオ硫酸塩、チオシアン酸塩等の蓄積は、脱
硫、脱シアン効率を低下させるばかりでなく、循環系に
おいて遊離硫黄の閉塞トラブルの原因となるので、ポン
プ１２により酸化再生された吸収液の一部を配管１３を
介して図示しない脱硫廃液処理工程に送って処理し、吸
収液中への遊離硫黄、チオ硫酸塩、チオシアン酸塩等の
蓄積を防止する。残部の酸化再生された吸収液は、ポン
プ１２により配管１４を介して吸収塔１頂部のスプレー
ノズル３に循環噴霧され、コークス炉ガス２と向流接触
して硫化水素、シアン化水素の吸収に供される。
【００１６】実施例２ 図２に示すとおり、内径１２ｍ、高さ５０ｍの実機吸収
塔２１の下部から硫化水素４．８ｇ／Ｎｍ3、シアン化
水素１．３ｇ／Ｎｍ3、アンモニア８．０ｇ／Ｎｍ3を含
有するコークス炉ガス２２を１７７０００Ｎｍ3／Ｈｒ
で導入し、実機吸収塔２１の頂部から遊離硫黄９ｇ／
ｌ、チオ硫酸塩７２ｇ／ｌ、チオシアン酸塩９９ｇ／ｌ
を含有する酸化還元電位−１１０〜−１６０ｍＶの再生
吸収液を３９００Ｎｍ3／Ｈｒで噴霧してコークス炉ガ
ス２２と向流接触させ、コークス炉ガス２２中の硫化水
素、シアン化水素を吸収させて硫化水素０．３４ｇ／Ｎ
ｍ3、シアン化水素０．０４ｇ／Ｎｍ3、アンモニア６．
０〜７．０ｇ／Ｎｍ3となったコークス炉ガスを配管２
３を介して次工程に搬送し、実機吸収塔２１の塔底から
ポンプ２４によって酸化還元電位−４１４ｍＶの吸収液
を抜き出し、触媒２５として濃度１重量％のピクリン酸
水溶液を０．７５ｍ3／Ｈｒと０．７５ｍｏｌ／ｌのナ
フトキノンスルホン酸アンモニウム水溶液８．３ｌ／Ｈ
ｒを補給したのち、内径１２ｍ、高さ２４ｍの再生塔２
６の頂部に噴霧し、底部から２８０ｋｗのエアーブロワ
２７によって温度６０〜７０℃、圧力０．３〜０．５ｋ
ｇ／ｃｍ2・Ｇの空気を８９００Ｎｍ3／Ｈｒでディスト
リビューター２８を介して液中に吹込んで吸収液を酸化
再生し、遊離硫黄９ｇ／ｌ、チオ硫酸塩７２ｇ／ｌ、チ
オシアン酸塩９９ｇ／ｌを含有する酸化還元電位−１６
０ｍＶ前後の再生吸収液を、ポンプ２９により３９００
Ｎｍ3／Ｈｒで配管３０を介して実機吸収塔２１の頂部
に循環噴霧するコークス炉ガスの実機湿式脱硫工程を用
いて試験を行った。なお、３１は再生塔２６からの排ガ
ス抜き出し配管である。
塔２１の下部から硫化水素４．８ｇ／Ｎｍ3、シアン化
水素１．３ｇ／Ｎｍ3、アンモニア８．０ｇ／Ｎｍ3を含
有するコークス炉ガス２２を１７７０００Ｎｍ3／Ｈｒ
で導入し、実機吸収塔２１の頂部から遊離硫黄９ｇ／
ｌ、チオ硫酸塩７２ｇ／ｌ、チオシアン酸塩９９ｇ／ｌ
を含有する酸化還元電位−１１０〜−１６０ｍＶの再生
吸収液を３９００Ｎｍ3／Ｈｒで噴霧してコークス炉ガ
ス２２と向流接触させ、コークス炉ガス２２中の硫化水
素、シアン化水素を吸収させて硫化水素０．３４ｇ／Ｎ
ｍ3、シアン化水素０．０４ｇ／Ｎｍ3、アンモニア６．
０〜７．０ｇ／Ｎｍ3となったコークス炉ガスを配管２
３を介して次工程に搬送し、実機吸収塔２１の塔底から
ポンプ２４によって酸化還元電位−４１４ｍＶの吸収液
を抜き出し、触媒２５として濃度１重量％のピクリン酸
水溶液を０．７５ｍ3／Ｈｒと０．７５ｍｏｌ／ｌのナ
フトキノンスルホン酸アンモニウム水溶液８．３ｌ／Ｈ
ｒを補給したのち、内径１２ｍ、高さ２４ｍの再生塔２
６の頂部に噴霧し、底部から２８０ｋｗのエアーブロワ
２７によって温度６０〜７０℃、圧力０．３〜０．５ｋ
ｇ／ｃｍ2・Ｇの空気を８９００Ｎｍ3／Ｈｒでディスト
リビューター２８を介して液中に吹込んで吸収液を酸化
再生し、遊離硫黄９ｇ／ｌ、チオ硫酸塩７２ｇ／ｌ、チ
オシアン酸塩９９ｇ／ｌを含有する酸化還元電位−１６
０ｍＶ前後の再生吸収液を、ポンプ２９により３９００
Ｎｍ3／Ｈｒで配管３０を介して実機吸収塔２１の頂部
に循環噴霧するコークス炉ガスの実機湿式脱硫工程を用
いて試験を行った。なお、３１は再生塔２６からの排ガ
ス抜き出し配管である。
【００１７】試験は、ポンプ２４によって実機吸収塔２
１から抜き出された吸収液の一部を、市販のテフロン製
アスピレータ４１のノズル４２より圧力１．５ｋｇｆ／
ｃｍ2、液量５ｌ／ｍｉｎで噴射させ、吸入真空度によ
って吸込み口４３から空気を調整弁４４を調整して１．
０〜２．５ｌ／ｍｉｎで吸入させて混合し、内径２４０
ｍｍ、高さ１５００ｍｍの試験再生塔４５の底部に導入
し、塔底から８９５ｍｍの位置から再生吸収液をオーバ
フローさせ、市販の卓上酸化還元電位計を用いて再生吸
収液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を測定し、空気吸入量と
酸化還元電位、空気吸入量と排ガス中の酸素濃度との関
係を求めた。その結果を図３、図４に示す。また、液深
８９５ｍｍ、循環吸収液量５．０ｌ／ｍｉｎ、大気吸入
量２．８ｌ／ｍｉｎで一定とし、試験再生塔４５の内径
を６７ｍｍ、１２５ｍｍ、２４０ｍｍに変えて滞留時間
と酸化還元電位との関係を求めた。その結果を図５に示
す。さらに、循環吸収液量５．０ｌ／ｍｉｎ、大気吸入
量２．８ｌ／ｍｉｎで一定とし、試験再生塔４５の内径
２００ｍｍ、２４０ｍｍで循環時間の影響ゼロという条
件の基に、液深を変えて液深と酸化還元電位との関係を
求めた。その結果を図６に示す。なお、試験再生塔４５
での吸収液の再生と実機における吸収液の再生との比較
を表１に示す。
１から抜き出された吸収液の一部を、市販のテフロン製
アスピレータ４１のノズル４２より圧力１．５ｋｇｆ／
ｃｍ2、液量５ｌ／ｍｉｎで噴射させ、吸入真空度によ
って吸込み口４３から空気を調整弁４４を調整して１．
０〜２．５ｌ／ｍｉｎで吸入させて混合し、内径２４０
ｍｍ、高さ１５００ｍｍの試験再生塔４５の底部に導入
し、塔底から８９５ｍｍの位置から再生吸収液をオーバ
フローさせ、市販の卓上酸化還元電位計を用いて再生吸
収液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を測定し、空気吸入量と
酸化還元電位、空気吸入量と排ガス中の酸素濃度との関
係を求めた。その結果を図３、図４に示す。また、液深
８９５ｍｍ、循環吸収液量５．０ｌ／ｍｉｎ、大気吸入
量２．８ｌ／ｍｉｎで一定とし、試験再生塔４５の内径
を６７ｍｍ、１２５ｍｍ、２４０ｍｍに変えて滞留時間
と酸化還元電位との関係を求めた。その結果を図５に示
す。さらに、循環吸収液量５．０ｌ／ｍｉｎ、大気吸入
量２．８ｌ／ｍｉｎで一定とし、試験再生塔４５の内径
２００ｍｍ、２４０ｍｍで循環時間の影響ゼロという条
件の基に、液深を変えて液深と酸化還元電位との関係を
求めた。その結果を図６に示す。なお、試験再生塔４５
での吸収液の再生と実機における吸収液の再生との比較
を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】図３〜６、表１に示すとおり、試験再生塔
では、試験Ｎｏ．４のガス／液比０．５の再生吸収液の
酸化還元電位が−１５４ｍＶと、実機再生塔のガス／液
比２．３での再生吸収液の酸化還元電位−１６０ｍＶ前
後とほぼ同等の値を示しており、酸素利用効率から換算
した実機再生塔での空気量を１９５０Ｎｍ3／Ｈｒと約
１／４．５に低減でき、しかも、２８０ｋｗのエアーブ
ロワ２７を不要とすることができることを示している。
また、試験Ｎｏ．２〜３のガス／液比０．３〜０．４の
再生吸収液の酸化還元電位は、−２１８〜−１９０ｍＶ
と何ら操業に支障のない範囲であったが、試験Ｎｏ．１
のガス／液比０．２の再生吸収液の酸化還元電位は、−
３３０ｍＶと酸化再生が不十分であった。
では、試験Ｎｏ．４のガス／液比０．５の再生吸収液の
酸化還元電位が−１５４ｍＶと、実機再生塔のガス／液
比２．３での再生吸収液の酸化還元電位−１６０ｍＶ前
後とほぼ同等の値を示しており、酸素利用効率から換算
した実機再生塔での空気量を１９５０Ｎｍ3／Ｈｒと約
１／４．５に低減でき、しかも、２８０ｋｗのエアーブ
ロワ２７を不要とすることができることを示している。
また、試験Ｎｏ．２〜３のガス／液比０．３〜０．４の
再生吸収液の酸化還元電位は、−２１８〜−１９０ｍＶ
と何ら操業に支障のない範囲であったが、試験Ｎｏ．１
のガス／液比０．２の再生吸収液の酸化還元電位は、−
３３０ｍＶと酸化再生が不十分であった。
【００２０】実施例３ 実施例２の試験再生塔４５に代えて内径６００ｍｍ、高
さ５５００ｍｍの試験再生塔を使用し、市販の入口液量
１３．７ｍ3／Ｈｒ、入口液圧３．０ｋｇｆ／ｃｍ2、空
気量１２．６ｍ3／Ｈｒの並列配置のエゼクター２本に
吸収液の一部を、圧力２．７ｋｇｆ／ｃｍ2、流量２５
ｍ3／Ｈｒで噴射させ、吸入真空度によって吸込み口か
ら空気を２０ｍ3／Ｈｒで吸入させて混合し、試験再生
塔の底部に導入し、液深４．５ｍ、滞留時間２分以下の
条件で酸化再生させ、再生吸収液の酸化還元電位を実機
と同じ酸化還元電位計を用いて測定したところ、−２０
１ｍＶで酸化再生は十分であった。
さ５５００ｍｍの試験再生塔を使用し、市販の入口液量
１３．７ｍ3／Ｈｒ、入口液圧３．０ｋｇｆ／ｃｍ2、空
気量１２．６ｍ3／Ｈｒの並列配置のエゼクター２本に
吸収液の一部を、圧力２．７ｋｇｆ／ｃｍ2、流量２５
ｍ3／Ｈｒで噴射させ、吸入真空度によって吸込み口か
ら空気を２０ｍ3／Ｈｒで吸入させて混合し、試験再生
塔の底部に導入し、液深４．５ｍ、滞留時間２分以下の
条件で酸化再生させ、再生吸収液の酸化還元電位を実機
と同じ酸化還元電位計を用いて測定したところ、−２０
１ｍＶで酸化再生は十分であった。
【００２１】
【発明の効果】本発明の脱硫吸収液の再生方法は、吸収
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生するから、従来必要であった再生塔への酸素
含有ガス吹込みのためのブロワを不要とすることがで
き、その分電力削減を図ることができると共に、再生塔
内へのディストリビューターの設置が不要となり、ディ
ストリビューターの閉塞による再生塔の開放掃除を必要
とせず、予備塔への切替え電力、再生塔の開放掃除費用
を皆無とすることができる。
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生するから、従来必要であった再生塔への酸素
含有ガス吹込みのためのブロワを不要とすることがで
き、その分電力削減を図ることができると共に、再生塔
内へのディストリビューターの設置が不要となり、ディ
ストリビューターの閉塞による再生塔の開放掃除を必要
とせず、予備塔への切替え電力、再生塔の開放掃除費用
を皆無とすることができる。
【図１】本発明の湿式脱硫吸収液の再生方法を実施した
コークス炉ガスの湿式脱硫工程の概略系統図である。
コークス炉ガスの湿式脱硫工程の概略系統図である。
【図２】実施例２で用いたコークス炉ガスの実機湿式脱
硫工程と試験再生工程の概略系統図である。
硫工程と試験再生工程の概略系統図である。
【図３】実施例２における試験再生時の空気量と再生吸
収液の酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示すグラフで
ある。
収液の酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示すグラフで
ある。
【図４】実施例２における試験再生時の空気量と排ガス
中の酸素濃度との関係を示すグラフである。
中の酸素濃度との関係を示すグラフである。
【図５】実施例２における試験再生時の試験再生塔の滞
留時間と酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示すグラフ
である。
留時間と酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示すグラフ
である。
【図６】実施例２における試験再生時の試験再生塔の液
深と酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示すグラフであ
る。
深と酸化還元電位（ＯＲＰ）との関係を示すグラフであ
る。
１ 吸収塔 ２、２２ コークス炉ガス ３ スプレーノズル ４、１１、１３、１４、２３、３０、３１ 配管 ５、１２、２４、２９ ポンプ ６ エゼクター ７、４２ ノズル ８、４３ 吸込み口 ９ 空気 １０、２６ 再生塔 ２１ 実機吸収塔 ２５ 触媒 ２７ エアーブロワ ２８ ディストリビューター ４１ テフロン製アスピレータ ４４ 調整弁 ４５ 試験再生塔
Claims (1)
- 【請求項１】 コークス炉ガス中の硫化水素、シアン化
水素を、触媒を含むアルカリ吸収液と吸収塔で向流接触
させて吸収させ、吸収塔から導出した吸収液を再生塔で
酸素含有ガスと接触させて酸化再生し、遊離硫黄、チオ
硫酸塩、チオシアン酸塩等として分離除去し、再生した
吸収液を吸収塔に循環する湿式脱硫方法において、吸収
塔から導出した吸収液を液エゼクターを介して再生塔に
導入し、液エゼクターの吸入真空度による吸入空気によ
り酸化再生することを特徴とする湿式脱硫吸収液の再生
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9193203A JPH1121567A (ja) | 1997-07-02 | 1997-07-02 | 湿式脱硫吸収液の再生方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9193203A JPH1121567A (ja) | 1997-07-02 | 1997-07-02 | 湿式脱硫吸収液の再生方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1121567A true JPH1121567A (ja) | 1999-01-26 |
Family
ID=16304024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9193203A Pending JPH1121567A (ja) | 1997-07-02 | 1997-07-02 | 湿式脱硫吸収液の再生方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1121567A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005179611A (ja) * | 2003-12-24 | 2005-07-07 | Toho Gas Co Ltd | 燃料ガスの製造方法 |
| KR100821133B1 (ko) * | 2001-11-13 | 2008-04-11 | 주식회사 포스코 | 씨오지 정제 공정에서의 시안화나트륨 제거방법 |
| JP2011256259A (ja) * | 2010-06-08 | 2011-12-22 | Kagoshima Univ | コークス炉ガスの脱硫に使用する吸収液中のピクリン酸濃度の測定方法、及び、該測定方法を使用したコークス炉ガスの脱硫方法 |
| CN103877831A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-06-25 | 江汉大学 | 一种络合亚铁烟气湿法脱硫脱硝一体化的方法 |
| CN104436997A (zh) * | 2013-09-17 | 2015-03-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种抑制脱硫胺吸收剂降解的方法 |
| CN105214450A (zh) * | 2015-10-14 | 2016-01-06 | 黄锐 | 一种选择性吸收so2的吸收剂以及吸收so2的工艺方法 |
| CN114515500A (zh) * | 2022-03-15 | 2022-05-20 | 北京北科环境工程有限公司 | 一种脱除高炉煤气硫化氢的装置及方法 |
| CN115178087A (zh) * | 2022-07-26 | 2022-10-14 | 北京恒泰源盛高科技有限公司 | 一种废气脱硫工艺及设备 |
-
1997
- 1997-07-02 JP JP9193203A patent/JPH1121567A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100821133B1 (ko) * | 2001-11-13 | 2008-04-11 | 주식회사 포스코 | 씨오지 정제 공정에서의 시안화나트륨 제거방법 |
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| JP2011256259A (ja) * | 2010-06-08 | 2011-12-22 | Kagoshima Univ | コークス炉ガスの脱硫に使用する吸収液中のピクリン酸濃度の測定方法、及び、該測定方法を使用したコークス炉ガスの脱硫方法 |
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| CN103877831A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-06-25 | 江汉大学 | 一种络合亚铁烟气湿法脱硫脱硝一体化的方法 |
| CN103877831B (zh) * | 2014-04-03 | 2016-07-06 | 江汉大学 | 一种络合亚铁烟气湿法脱硫脱硝一体化的方法 |
| CN105214450A (zh) * | 2015-10-14 | 2016-01-06 | 黄锐 | 一种选择性吸收so2的吸收剂以及吸收so2的工艺方法 |
| CN114515500A (zh) * | 2022-03-15 | 2022-05-20 | 北京北科环境工程有限公司 | 一种脱除高炉煤气硫化氢的装置及方法 |
| CN114515500B (zh) * | 2022-03-15 | 2022-12-20 | 北京北科环境工程有限公司 | 一种脱除高炉煤气硫化氢的装置及方法 |
| CN115178087A (zh) * | 2022-07-26 | 2022-10-14 | 北京恒泰源盛高科技有限公司 | 一种废气脱硫工艺及设备 |
| CN115178087B (zh) * | 2022-07-26 | 2024-01-16 | 北京恒泰源盛高科技有限公司 | 一种废气脱硫工艺及设备 |
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