JPH11193710A - 内燃機関における消音装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】エンジン低速回転時の消音性を確保すると共
に、エンジン高速回転時のエンジン出力性能を向上す
る。 【解決手段】インナパイプ２１の一部となる台座２２の
外周部には板ばね２３の一端部が止着されている。板ば
ね２３の他端部には軸受け２４が止着されており、軸受
け２４には軸２５がインナパイプ２１の中心軸線Ｌ１と
略直交するように支持されている。軸２５には弁体２６
が回動可能に支持されていると共に、軸２５にはねじり
ばね２７が巻き回されている。弁体２６はねじりばね２
７のばね力によって台座２２の先端部２２２に接合する
方向へ付勢されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、排気ガスを通過さ
せる複数の室のうちの１つの室と他の室とをインナパイ
プにより連通し、前記インナパイプの下流側の開口を排
気ガスの圧力に応じて回動して開閉する弁体を備えた内
燃機関における消音装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の消音装置が特開平６−２２１１
３０号公報、特開平８−１８９３２８号公報、ＷＯ９５
／１３４６０号公報に開示されている。これらの消音装
置では、マフラ内の複数の室のうちの１つの室と他の室
とを連通するインナパイプの下流側の開口を開閉する弁
体の回動中心がインナパイプの中心軸線から偏心した位
置に設定されている。排気ガスの圧力は前記開口を開く
方向へ弁体に作用しており、弁体は単一のばねによって
前記開口を閉じる方向に付勢されている。排気ガスの圧
力が所定圧以上になると弁体が前記ばねの付勢力に抗し
て前記開口を開く開放位置へ回動変位する。即ち、エン
ジン低速回転時の排気ガスの低圧状態では弁体は前記開
口を閉塞し、エンジン低速回転時の消音性の向上が図ら
れている。エンジン高速回転時の排気ガスの高圧状態で
は弁体は前記開口を開放し、排気ガス圧の上昇抑制が図
られている。排気ガス圧の上昇抑制はエンジン高速回転
時のエンジン出力の向上に寄与する。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、排気ガスの圧
力に対する弁体の開度特性は前記ばねのばね特性によっ
て決まってしまう。そのため、エンジン低速回転時にお
いて前記開口を閉塞するように前記ばね特性を設定して
しまうと、エンジン高速回転時における弁開度が小さく
なり、排気ガス圧が高くなる。エンジン高速回転時にお
ける高い排気ガス圧はエンジン高速回転時のエンジン出
力を十分に引き出す上で障害となる。

【０００４】本発明は、エンジン低速回転時の消音性を
確保すると共に、エンジン高速回転時のエンジン出力性
能を向上することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】そのために本発明は、排
気ガスを通過させる複数の室のうちの１つの室と他の室
とをインナパイプにより連通し、前記インナパイプの下
流側の開口を閉弁方向に付勢されると共に、開弁方向に
作用する排気ガスの圧力に応じて回動する弁体により開
閉する消音装置を対象とし、請求項１の発明では、前記
弁体の回動中心を排気ガスの圧力の増加に応じて前記イ
ンナパイプの軸線から遠ざかる方向へ変位させる変位手
段を備えた消音装置を構成した。

【０００６】エンジン回転数が増大するにつれて排気ガ
スの流量、即ち排気ガスの圧力が増加してゆき、前記弁
体の回動中心が前記インナパイプの軸線から遠ざかる方
向へ変位する。回動中心が前記インナパイプの軸線から
遠ざかると、弁体に作用する排気ガスの圧力の前記回動
中心を中心としたモーメントが大きくなり、弁開度が更
に増大する。従って、エンジン回転数が高速回転域では
弁開度が従来よりも大きくなり、エンジン高速回転時の
エンジン出力性能が向上する。

【０００７】請求項２の発明では、請求項１において、
前記変位手段は、前記回動中心を前記インナパイプの軸
線側へ付勢すると共に、前記インナパイプに前記軸線に
対し接近可能及び離間可能に支持するものとした。

【０００８】エンジン回転数が低速回転域から増大する
につれて弁体が回動中心を中心にして回動し始め、弁開
度が増大してゆく。排気ガスの増大に伴い、弁体に作用
する排気ガスの圧力の変位手段の付勢力に抗する分力が
前記回動中心を前記インナパイプの軸線から遠ざけてゆ
く。回動中心が前記インナパイプの軸線から遠ざかる
と、回動中心を中心とした排気ガスの圧力のモーメント
が大きくなり、弁開度が更に増大する。従って、エンジ
ン回転数が高速回転域では弁開度が従来よりも大きくな
り、エンジン高速回転時のエンジン出力性能が向上す
る。

【０００９】請求項３の発明では、請求項２項におい
て、前記変位手段は、一端部が前記開口から離れた前記
インナパイプの外周部に固定されると共に、他端部が前
記回動中心を支持する部材に止着される板ばねとした。

【００１０】エンジン回転数が低速回転域から増大する
につれて弁体が回動中心を中心にして回動し始め、弁開
度が増大してゆく。排気ガスの圧力の増大に伴い、弁体
に作用する排気ガスの圧力の板ばねの付勢力に抗する分
力が前記回動中心を支持する部材を前記インナパイプの
軸線から遠ざけてゆき、回動中心がインナパイプの軸線
から遠ざかる。板ばねは変位手段として簡便である。

【００１１】請求項４の発明では、前記インナパイプ内
の排気ガスの少なくとも一部を排気ガスの流速に応じて
前記弁体の回動中心から遠ざけるように偏向させる偏向
手段を備えた消音装置を構成した。

【００１２】エンジン回転数が低速回転域から増大する
につれて弁体が回動中心を中心にして回動し始め、弁開
度が増大してゆく。エンジン回転数の増大に伴い、イン
ナパイプ内の排気ガスの流量、即ち排気ガスの流速が増
大してゆき、偏向手段がインナパイプ内の排気ガスの少
なくとも一部を前記回動中心から遠ざける。回動中心か
ら遠ざかるように偏向された排気ガスは、回動中心とは
反対側の弁体の縁部側に流れ当たる。従って、回動中心
を中心とした排気ガスの圧力のモーメントが大きくな
り、弁開度が更に増大する。その結果、エンジン回転数
が高速回転域では弁開度が従来よりも大きくなり、エン
ジン高速回転時のエンジン出力性能が向上する。

【００１３】請求項５の発明では、請求項４において、
前記偏向手段は、少なくとも前記開口付近で前記回動中
心の周りに湾曲する前記インナパイプの湾曲形状とし
た。エンジン回転数が低速回転域から増大するにつれて
弁体が回動中心を中心にして回動し始め、弁開度が増大
してゆく。エンジン回転数の増大に伴い、インナパイプ
内の排気ガスの流量が増大、即ち排気ガスの流速が増大
する。湾曲したインナパイプ内では排気ガスの主流がそ
の流速の増大につれて慣性によって回動中心から遠ざか
るように偏向する。回動中心から遠ざかるように偏向さ
れた排気ガスの主流は、回動中心とは反対側の弁体の縁
部側に流れ当たる。従って、回動中心を中心とした排気
ガスの圧力のモーメントが大きくなり、弁開度が更に増
大する。インナパイプの湾曲形状は偏向手段として簡便
である。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した第１の
実施の形態を図１〜図５に基づいて説明する。

【００１５】図１は内燃機関における消音装置を示す。
ハウジング１１内には第１の拡張室１２、第２の拡張室
１３及び第３の拡張室１４が仕切り板１５，１６によっ
て区画形成されている。図示しないエンジンの排気管に
接続されたインレットパイプ１７は、ハウジング１１の
壁、仕切り板１５，１６を貫通して第１の拡張室１２に
挿通されており、第１の拡張室１２はインレットパイプ
１７を介して前記排気管に連通している。大気に連通す
るアウトレットパイプ１８は、ハウジング１１の壁、仕
切り板１５，１６を貫通して第３の拡張室１４に挿通さ
れており、第３の拡張室１４はアウトレットパイプ１８
を介して大気に連通している。第１の拡張室１２と第２
の拡張室１３とは仕切り板１５上の連通パイプ１９を介
して連通している。第２の拡張室１３と第３の拡張室１
４とは仕切り板１６上の連通パイプ２０を介して連通し
ている。

【００１６】ハウジング１１内にはインナパイプ２１が
仕切り板１５，１６を貫通するように収容されている。
インナパイプ２１の上流側の開口２１１は第１の拡張室
１２内に開いており、インナパイプ２１の下流側の開口
２１２は第３の拡張室１４内に開いている。

【００１７】開口２１２側のインナパイプ２１の端部外
周には筒状の台座２２が嵌合止着されている。インナパ
イプ２１の一部となる台座２２の先端部２２２はテーパ
形状に拡開形成されている。台座２２の外周部には板ば
ね２３の一端部が止着されている。板ばね２３の一端部
の固定位置は、開口２１２から離れた台座２２の基端部
２２１寄りに設定されている。

【００１８】図２に示すように、板ばね２３の他端部に
は軸受け２４が止着されており、軸受け２４には軸２５
がインナパイプ２１の中心軸線Ｌ１と略直交するように
支持されている。軸２５には弁体２６が回動可能に支持
されていると共に、軸２５にはねじりばね２７が巻き回
されている。ねじりばね２７の一端部２７１は軸受け２
４に掛け止められており、他端部２７２は弁体２６に掛
け止められている。弁体２６はねじりばね２７のばね力
によって台座２２の先端部２２２に接合する閉弁方向へ
付勢されている。変位手段である板ばね２３は、軸受け
２４をインナパイプ２１の中心軸線Ｌ１側へ付勢すると
共に、インナパイプ２１に対し接近可能及び離間可能に
支持する。

【００１９】エンジンが停止状態にあって排気ガスが排
気されない状態では弁体２６はねじりばね２７のばね力
によって台座２２の先端部２２２に接合し、インナパイ
プ２１の開口２１２が閉じられる。

【００２０】エンジンが低速回転状態にあるときには排
気ガス圧は低圧であり、弁体２６はねじりばね２７のば
ね力によって開口２１２を閉じている。従って、エンジ
ンが低速回転状態にあるときの排気ガスは、インレット
パイプ１７、第１の拡張室１２、連通パイプ１９、第２
の拡張室１３、連通パイプ２０、第３の拡張室１４及び
アウトレットパイプ１８の順に経由して大気へ排出され
る。エンジンが低速回転状態にあるときには全ての排気
ガスが全ての拡張室１２，１３，１４を順に経由してゆ
くため、高い消音効果が得られる。

【００２１】エンジンが高速回転状態にあるときには排
気ガス圧は高圧であり、弁体２６はねじりばね２７のば
ね力に抗して開口２１２を開く。従って、エンジンが高
速回転状態にあるときの排気ガスは、インレットパイプ
１７、第１の拡張室１２、連通パイプ１９、第２の拡張
室１３、連通パイプ２０、第３の拡張室１４を経由する
経路と、インレットパイプ１７、第１の拡張室１２、イ
ンナパイプ２１、第３の拡張室１４を経由する経路とを
通る。エンジンが高速回転状態にあるときにはインナパ
イプ２１の開口２１２が開くため、排気ガス圧の上昇が
抑制される。

【００２２】エンジン回転数が低速回転域から増大する
につれて排気ガス圧が増大し、図３に示すように弁体２
６が回動中心となる軸２５を中心にして回動し始め、開
口２１２が開いてゆく。図３において矢印Ｆは排気ガス
の主流から受ける力を示し、弁体２６の開弁方向に作用
する排気ガスの圧力は矢印Ｆで代表される。排気ガス圧
Ｆは分力ｆ１，ｆ２に分解できる。分力ｆ１は弁体２６
の受圧面２６２に直交し、分力ｆ２は弁体２６の受圧面
２６２に沿う。分力ｆ１は板ばね２３のばね力に対抗す
る成分を有する。従って、排気ガス圧Ｆが大きくなると
前記対抗成分が大きくなって図４に示すように板ばね２
３が撓み、軸２５がインナパイプ２１の中心軸線Ｌ１か
ら遠ざかるように図３の位置から変位する。軸２５が中
心軸線Ｌ１から遠ざかるほど、軸２５を中心とする分力
ｆ１のモーメントが大きくなり、弁開度が更に増大す
る。

【００２３】第１の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （１-1）エンジン回転数が低速回転域から増大するにつ
れて弁体２６が回動中心となる軸２５を中心にして回動
し始め、弁開度が増大してゆく。排気ガスの圧力の増大
に伴い、変位手段である板ばね２３のばね力に抗する分
力ｆ１が軸２５をインナパイプ２１の中心軸線Ｌ１から
遠ざけてゆく。軸２５がインナパイプ２１の中心軸線Ｌ
１から遠ざかると、軸２５を中心とした分力ｆ１のモー
メントが大きくなり、弁開度が更に増大する。

【００２４】図５の曲線Ｅは、本実施の形態におけるエ
ンジン回転数と弁開度との関係を示し、曲線Ｄは従来の
消音装置におけるエンジン回転数と弁開度との関係を示
す。エンジン回転数ｎ１はアイドル回転数を表す。エン
ジン回転数ｎ３は最高回転数である。エンジン回転数ｎ
２以下のエンジン低速回転域では弁開度は零であり、エ
ンジン回転数がｎ２を越えるとインナパイプ２１の開口
２１２が開き始める。従来の消音装置ではエンジン回転
数が高速回転域では弁開度の増加度合いが鈍化する。こ
れに対して本実施の形態の消音装置では、板ばね２３の
存在がエンジン高速回転域での弁開度の増加度合いの鈍
化を防止する。従って、エンジン高速回転域での排気ガ
ス圧の上昇抑制効果が従来よりも向上し、エンジン高速
回転時のエンジン出力性能が向上する。 （１-2）板ばね２３は変位手段として簡便である。

【００２５】次に、図６の第２の実施の形態を説明す
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態では、インナパイプ２１の中心
軸線Ｌ１を挟んで軸２５とは反対側で排気ガス流受け止
め部２６１が弁体２６に延設されている。排気ガス流受
け止め部２６１は、開口２１２を開いた後の受圧作用を
高める。従って、エンジン高速回転域での弁開度の増加
度合いが第１の実施の形態の場合よりもさらに大きくな
り、エンジン高速回転域での排気ガス圧の上昇抑制効果
が更に向上する。

【００２６】次に、図７の第３の実施の形態を説明す
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態では、軸２５を支持する軸受け
２８の一端部が台座２２の外周部上の支軸２９に回動可
能に支持されている。軸受け２８は引っ張りばね３０に
よってインナパイプ２１の中心軸線Ｌ１側に付勢されて
いる。軸受け２８並びに引っ張りばね３０は変位手段と
なる。この実施の形態においても第１の実施の形態と同
様に高速回転域での排気ガス圧の上昇抑制効果が得られ
る。

【００２７】次に、図８の第４の実施の形態を説明す
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態では、台座２２に止着された支
持体３１が軸受け２４をインナパイプ２１の中心軸線Ｌ
１に対し変位可能に支持しており、軸受け２４は支持体
３１のガイド孔３１１に沿って変位可能である。軸受け
２４は押圧ばね３２によってインナパイプ２１の中心軸
線Ｌ１側に付勢されている。支持体３１並びに押圧ばね
３２は変位手段となる。この実施の形態においても第１
の実施の形態と同様に高速回転域での排気ガス圧の上昇
抑制効果が得られる。

【００２８】次に、図９の第５の実施の形態を説明す
る。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態では、弁体２６の受圧面２６２
側に規制突部２６３が形成されており、台座２２の先端
部２２２の内周面には規制突部２２３が形成されてい
る。規制突部２６３と規制突部２２３とは互いに係合
し、規制突部２６３と規制突部２２３との係合が外れた
ときに軸２５が板ばね２３のばね力によってインナパイ
プ２１の中心軸線Ｌ１から遠ざかる。従って、弁開度は
図５の曲線Ｇのようになり、エンジン低速回転側での消
音効果が第１の実施の形態の場合よりも向上する。

【００２９】次に、図１０及び図１１の第６の実施の形
態を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ
符号が付してある。この実施の形態におけるインナパイ
プ３３は開口３３１側の端部付近で円弧形状に湾曲して
いる。円弧形状の湾曲部３３２は回動中心となる軸２５
の周りに湾曲している。軸受け２４は台座２２に止着さ
れている。

【００３０】エンジン低速回転域では図１１に矢印Ｆ１
で示すように排気ガスの主流がインナパイプ３３の中心
軸線Ｌ２上に位置する。エンジン高速回転域では図１１
に矢印Ｆ２で示すように排気ガスの主流が慣性によって
軸２５から遠ざかる方向にインナパイプ３３の中心軸線
Ｌ２から偏向される。

【００３１】第６の実施の形態では以下の効果が得られ
る。 （６-1）エンジン回転数が低速回転域から増大するにつ
れて弁体２６が軸２５を中心にして回動し始め、弁開度
が増大してゆく。エンジン回転数の増大に伴い、インナ
パイプ３３内の排気ガスの流量が増大する。排気ガスの
流量増大は排気ガスの流速増大を意味する。インナパイ
プ３３の湾曲部３３２内では排気ガスの主流がその流速
の増大につれて慣性によって軸２５から遠ざかるように
インナパイプ３３の中心軸線Ｌ２から偏向する。軸２５
から遠ざかるように偏向された排気ガスの主流は、中心
軸線Ｌ２を挟んで軸２５とは反対側の弁体２６の縁部側
に流れ当たる。従って、軸２５を中心とした排気ガスの
圧力のモーメントが大きくなり、弁開度が更に増大す
る。従って、エンジン回転数が高速回転域では弁開度が
従来よりも大きくなり、エンジン高速回転時のエンジン
出力性能が向上する。 （６-2）インナパイプ３３の湾曲形状は偏向手段として
簡便である。

【００３２】次に、図１２の第７の実施の形態を説明す
る。第６の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態では、インナパイプ３３の中心
軸線Ｌ２を挟んで軸２５とは反対側で排気ガス流受け止
め部２６１が弁体２６に延設されている。排気ガス流受
け止め部２６１は、開口３３１を開いた後の受圧作用を
高める。従って、エンジン高速回転域での弁開度の増加
度合いが第６の実施の形態の場合よりもさらに大きくな
り、エンジン高速回転域での排気ガス圧の上昇抑制効果
が更に向上する。

【００３３】次に、図１３の第８の実施の形態を説明す
る。第６の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態におけるインナパイプ３４は開
口３４１側の端部付近で鈍角形状に屈曲している。屈曲
部３４２は回動中心となる軸２５の周りに屈曲してい
る。

【００３４】エンジン低速回転域では矢印Ｈ１で示すよ
うに排気ガスの主流がインナパイプ３４の中心軸線Ｌ３
上に位置する。エンジン高速回転域では矢印Ｈ２で示す
ように排気ガスの主流が慣性によって軸２５から遠ざか
る方向にインナパイプ３３の中心軸線Ｌ３から偏向され
る。従って、この実施の形態においても第６の実施の形
態の場合と同様にエンジン高速回転域での排気ガス圧の
上昇抑制効果が得られる。

【００３５】次に、図１４の第９の実施の形態を説明す
る。第６の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付し
てある。この実施の形態におけるインナパイプ３５は第
１の実施の形態の場合と同様に直管であり、インナパイ
プ３５の開口３５１側の端部内には偏向板３６がインナ
パイプ３５の中心軸線Ｌ４と斜交するように傾き配置さ
れている。

【００３６】エンジン低速回転域では矢印Ｋ１で示すよ
うに排気ガスの主流が偏向板３６によって軸２５から遠
ざかるようにインナパイプ３５の中心軸線Ｌ４から偏向
される。エンジン高速回転域では矢印Ｋ２で示すように
排気ガスの主流が偏向板３６によって軸２５から一層遠
ざかる方向にインナパイプ３５の中心軸線Ｌ４から偏向
される。従って、この実施の形態においても第６の実施
の形態の場合と同様の排気ガス圧の上昇抑制効果が得ら
れる。

【００３７】本発明では、第１の実施の形態と第６の実
施の形態とを組み合わせた図１５の第１０の実施の形態
も可能である。この実施の形態では、排気ガスの主流の
偏向と弁体２６の回動中心の変位との組み合わせ作用に
よってエンジン高速回転域での弁開度の増加度合いが一
層大きくなる。従って、エンジン高速回転域での排気ガ
ス圧の上昇抑制効果が一層向上し、エンジン高速回転時
のエンジン出力性能が一層向上する。

【００３８】本発明では、第６の実施の形態におけるイ
ンナパイプ３３を全長にわたって湾曲した形状としても
よい。前記した実施の形態から把握できる請求項記載以
外の発明について以下にその効果と共に記載する。 （１）弁体にはその回動中心とは反対側に排気ガス流受
け止め部が延設されている請求項１乃至請求項５のいず
れか１項に記載の内燃機関における消音装置。

【００３９】排気ガス流受け止め部は、インナパイプの
下流側の開口を開いた後の受圧作用を高め、エンジン高
速回転域での排気ガス圧の上昇抑制効果が更に向上す
る。 （２）偏向手段は、インナパイプの下流側の開口付近を
弁体の回動中心の周りに屈曲するインナパイプの屈曲形
状である請求項４に記載の内燃機関における消音装置。

【００４０】エンジン高速回転域での排気ガス圧の上昇
抑制効果が向上する。 （３）前記偏向手段は、インナパイプ内に傾き配置され
た偏向板である請求項４に記載の内燃機関における消音
装置。

【００４１】エンジン高速回転域での排気ガス圧の上昇
抑制効果が向上する。

【００４２】

【発明の効果】以上詳述したように、弁体の回動中心を
変位させる発明、排気ガス流を偏向させる発明のいずれ
においてもエンジン低速回転時の消音性を確保すると共
に、エンジン高速回転時のエンジン出力性能を向上し得
るという優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施の形態を示し、要部拡大断面図を組
み込んだ側面図。

【図２】要部拡大平面図。

【図３】要部拡大側断面図。

【図４】要部拡大側断面図。

【図５】エンジン回転数と弁開度との関係を示すグラ
フ。

【図６】第２の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図７】第３の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図８】第４の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図９】第５の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図１０】第６の実施の形態を示し、要部拡大断面図を
組み込んだ側面図。

【図１１】要部拡大側断面図。

【図１２】第７の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図１３】第８の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図１４】第９の実施の形態を示す要部拡大側断面図。

【図１５】第１０の実施の形態を示す要部拡大側断面
図。

【符号の説明】

１１…ハウジング、１２…第１の拡張室、１３…第２の
拡張室、１４…第３の拡張室、１５，１６…仕切り板、
１７…インレットパイプ、１８…アウトレットパイプ、
１９，２０…連通パイプ、２１，３３，３４，３５…イ
ンナパイプ、２１２，３３１，３４１，３５１…開口、
２２…インナパイプの一部となる台座、２３…板ばね、
２４，２８…軸受け、２５…軸、２６…弁体、２７…ね
じりばね、３０…引っ張りばね、３１…支持体、３２…
押圧ばね、３６…偏向板、Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４…中
心軸線。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】排気ガスを通過させる複数の室のうちの１
   つの室と他の室とをインナパイプにより連通し、前記イ
   ンナパイプの下流側の開口を閉弁方向に付勢されると共
   に、開弁方向に作用する排気ガスの圧力に応じて回動す
   る弁体により開閉する内燃機関における消音装置におい
   て、 前記弁体の回動中心を排気ガスの圧力の増加に応じて前
   記インナパイプの軸線から遠ざかる方向へ変位させる変
   位手段を備えた内燃機関における消音装置。
2. 【請求項２】前記変位手段は、前記回動中心を前記イン
   ナパイプの軸線側へ付勢すると共に、前記インナパイプ
   に前記軸線に対し接近可能及び離間可能に支持するもの
   である請求項１に記載の内燃機関における消音装置。
3. 【請求項３】前記変位手段は、一端部が前記開口から離
   れた前記インナパイプの外周部に固定されると共に、他
   端部が前記回動中心を支持する部材に止着される板ばね
   である請求項２に記載の内燃機関における消音装置。
4. 【請求項４】排気ガスを通過させる複数の室のうちの１
   つの室と他の室とをインナパイプにより連通し、前記イ
   ンナパイプの下流側の開口を閉弁方向に付勢されと共
   に、開弁方向に作用する排気ガスの圧力に応じて回動す
   る弁体により開閉する内燃機関における消音装置におい
   て、 前記インナパイプ内の排気ガスの少なくとも一部を排気
   ガスの流速に応じて前記弁体の回動中心から遠ざけるよ
   うに偏向させる偏向手段を備えた内燃機関における消音
   装置。
5. 【請求項５】前記偏向手段は、少なくとも前記開口付近
   で前記回動中心の周りに湾曲する前記インナパイプの湾
   曲形状である請求項４に記載の内燃機関における消音装
   置。