JPH1118487A - インバータ装置の出力ケーブルの導電性シースのアース処理方法 - Google Patents
インバータ装置の出力ケーブルの導電性シースのアース処理方法Info
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- JPH1118487A JPH1118487A JP9170310A JP17031097A JPH1118487A JP H1118487 A JPH1118487 A JP H1118487A JP 9170310 A JP9170310 A JP 9170310A JP 17031097 A JP17031097 A JP 17031097A JP H1118487 A JPH1118487 A JP H1118487A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 インバータ装置の出力ケーブルと心線とシー
ス間の浮遊容量を通じてインバータ相間に高周波振動電
流が流れる。この高周波振動電流を抑制、振動を減衰さ
せる。 【解決手段】 インバータ装置３１によりモータ４１を
可変速駆動するシステムで、出力ケーブル１１の導電性
シース７のアース処理をインバータ装置３１から離れた
モータ４１側で、且つ３相個別に接地する。ケーブル１
１のインダクタンス９、１０が浮遊容量８に直列に加わ
ることになるので、出力ケーブル１１の心線とシース７
間の浮遊容量８を通じてインバータ相間に流れる高周波
振動電流のピーク値が減少する。
ス間の浮遊容量を通じてインバータ相間に高周波振動電
流が流れる。この高周波振動電流を抑制、振動を減衰さ
せる。 【解決手段】 インバータ装置３１によりモータ４１を
可変速駆動するシステムで、出力ケーブル１１の導電性
シース７のアース処理をインバータ装置３１から離れた
モータ４１側で、且つ３相個別に接地する。ケーブル１
１のインダクタンス９、１０が浮遊容量８に直列に加わ
ることになるので、出力ケーブル１１の心線とシース７
間の浮遊容量８を通じてインバータ相間に流れる高周波
振動電流のピーク値が減少する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、インバータ装置
から電動機への配線の導電性シース経由でアースに流れ
る高周波振動電流を抑制するシースのアース処理方法に
関するものである。
から電動機への配線の導電性シース経由でアースに流れ
る高周波振動電流を抑制するシースのアース処理方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば電気設備の技術基準を定める省令
では、接地工事の種類別に接地抵抗値、接地線の太さな
どが記載されているが、接地箇所による機器への影響を
考慮して定められたものではない。負荷として例えば誘
導電動機が接続されたインバータ装置と誘導電動機との
間の配線には、導電性シース（以下単にシースという）
付電線（ケーブル）が用いられる。インバータ装置（Ｐ
ＷＭ型インバータでは特に）の出力（電圧・電流）には
いわゆるキャリア周波数とその高調波による高周波の電
圧・電流が含まれるので、シースのアースの方法によっ
て、この高周波電流がこのインバータ装置あるいは近く
に配置された他の装置の正常な動作に影響することがあ
るので、従来から、そのアース処理方法について種々の
工夫がなされている。
では、接地工事の種類別に接地抵抗値、接地線の太さな
どが記載されているが、接地箇所による機器への影響を
考慮して定められたものではない。負荷として例えば誘
導電動機が接続されたインバータ装置と誘導電動機との
間の配線には、導電性シース（以下単にシースという）
付電線（ケーブル）が用いられる。インバータ装置（Ｐ
ＷＭ型インバータでは特に）の出力（電圧・電流）には
いわゆるキャリア周波数とその高調波による高周波の電
圧・電流が含まれるので、シースのアースの方法によっ
て、この高周波電流がこのインバータ装置あるいは近く
に配置された他の装置の正常な動作に影響することがあ
るので、従来から、そのアース処理方法について種々の
工夫がなされている。
【０００３】図７は、例えば特開平７−１９４１３２号
公報に開示されたインバータ装置の出力ケーブルのシー
スのアース処理方法を示すものである。図において、３
１はインバータ装置、４１はインバータ装置３１の負荷
として接続されたインダクションモータ、１１Ｒ，１１
Ｓ，１１Ｔはインバータ装置３１とインダクションモー
タ４１とを接続する３本の接続ケーブル、ＭＳは接続ケ
ーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔのシース（メタルシース
とも言う）、１３は接地抵抗、１２Ｒ，１２Ｓ，１２Ｔ
は接続ケーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１ＴのシースＭＳを
接地抵抗１３に接続する絶縁ケーブルである。
公報に開示されたインバータ装置の出力ケーブルのシー
スのアース処理方法を示すものである。図において、３
１はインバータ装置、４１はインバータ装置３１の負荷
として接続されたインダクションモータ、１１Ｒ，１１
Ｓ，１１Ｔはインバータ装置３１とインダクションモー
タ４１とを接続する３本の接続ケーブル、ＭＳは接続ケ
ーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔのシース（メタルシース
とも言う）、１３は接地抵抗、１２Ｒ，１２Ｓ，１２Ｔ
は接続ケーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１ＴのシースＭＳを
接地抵抗１３に接続する絶縁ケーブルである。
【０００４】図７のものは、シースＭＳからアースを通
じて流れる前記高周波電流によって、インバータ装置３
１の電源側（図示しない）に設けられた地絡過電流リレ
ー（ＯＣＧ）や地絡過電圧リレー（ＯＶＧ）（いずれも
図示しない）が誤動作するのを防止することを目的とし
たものである。
じて流れる前記高周波電流によって、インバータ装置３
１の電源側（図示しない）に設けられた地絡過電流リレ
ー（ＯＣＧ）や地絡過電圧リレー（ＯＶＧ）（いずれも
図示しない）が誤動作するのを防止することを目的とし
たものである。
【０００５】次に動作について説明する。インバータ装
置３１のＲ，Ｓ，Ｔ相の出力端子と誘導電動機４１の電
源端子は、３本の接続ケーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔ
によって接続される。各ケーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１
ＴのメタルシースＭＳは編組線であるが、そのインバー
タ３１の側の端に絶縁ケーブル１２Ｒ，１２Ｓ，１２Ｔ
の一端が接続され、この絶縁ケーブルの他端は互いに接
続されて接地抵抗１３を介して接地されている。
置３１のＲ，Ｓ，Ｔ相の出力端子と誘導電動機４１の電
源端子は、３本の接続ケーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔ
によって接続される。各ケーブル１１Ｒ，１１Ｓ，１１
ＴのメタルシースＭＳは編組線であるが、そのインバー
タ３１の側の端に絶縁ケーブル１２Ｒ，１２Ｓ，１２Ｔ
の一端が接続され、この絶縁ケーブルの他端は互いに接
続されて接地抵抗１３を介して接地されている。
【０００６】この接続構成によれば、インバータ装置３
１の出力に含まれる高周波電流・電圧は接続ケーブル１
１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔの芯線とメタルシースＭＳとの間
に存在するキャパシタンス及び接地抵抗１３を介して接
地側に流れる。
１の出力に含まれる高周波電流・電圧は接続ケーブル１
１Ｒ，１１Ｓ，１１Ｔの芯線とメタルシースＭＳとの間
に存在するキャパシタンス及び接地抵抗１３を介して接
地側に流れる。
【０００７】前述のことから、接地抵抗の抵抗値はケー
ブルの三相分静電容量の単位容量当たり（つまりケーブ
ルの単位長さ当り）の直列抵抗値を決め、ケーブル長さ
に反比例して決定すればよい。例えばそのケーブルの静
電容量が２倍（つまりケーブル長が２倍）になるときは
単位長さ当たりの抵抗を１／２の抵抗値にする。インバ
ータ装置３１が複数ある時も、それぞれ二次側接続ケー
ブルの各相のシースを互いに接続して接地抵抗を介して
接地し、接地抵抗は二次側出力に含まれる零相高調波電
流・電圧が一次側の保護リレー側に回り込むのを抑制す
るようにしたため、インバータのキャリアによる高次零
相高調波によって低圧母線側になるインバータ装置の一
次側の各種リレーが誤動作するのを防止できる。
ブルの三相分静電容量の単位容量当たり（つまりケーブ
ルの単位長さ当り）の直列抵抗値を決め、ケーブル長さ
に反比例して決定すればよい。例えばそのケーブルの静
電容量が２倍（つまりケーブル長が２倍）になるときは
単位長さ当たりの抵抗を１／２の抵抗値にする。インバ
ータ装置３１が複数ある時も、それぞれ二次側接続ケー
ブルの各相のシースを互いに接続して接地抵抗を介して
接地し、接地抵抗は二次側出力に含まれる零相高調波電
流・電圧が一次側の保護リレー側に回り込むのを抑制す
るようにしたため、インバータのキャリアによる高次零
相高調波によって低圧母線側になるインバータ装置の一
次側の各種リレーが誤動作するのを防止できる。
【０００８】また、接地抵抗１３は、各インバータ装置
別に、かつ各高調波次数別に求める定電圧源から平均的
な電圧を算出し、各接続ケーブルの長さと単位容量から
平均的な容量を求め、これら平均的な電圧及び容量から
零相電流を求めて必要な接地抵抗値を求める。
別に、かつ各高調波次数別に求める定電圧源から平均的
な電圧を算出し、各接続ケーブルの長さと単位容量から
平均的な容量を求め、これら平均的な電圧及び容量から
零相電流を求めて必要な接地抵抗値を求める。
【０００９】上記の構成により、配電系統が抵抗接地系
では、接地抵抗ＮＧＲの電圧分担を二次側接地抵抗で軽
減し、また零相電流自体も軽減することによって地絡過
電圧リレーＯＶＧと地絡過電流リレーＯＣＧの誤動作を
防止することができる。また、零相電圧計ＶＺＲの振れ
を防止することができる。
では、接地抵抗ＮＧＲの電圧分担を二次側接地抵抗で軽
減し、また零相電流自体も軽減することによって地絡過
電圧リレーＯＶＧと地絡過電流リレーＯＣＧの誤動作を
防止することができる。また、零相電圧計ＶＺＲの振れ
を防止することができる。
【００１０】直接接地系では、地絡過電圧リレーＯＶＧ
の誤動作の問題は無いが、次数の高い周波数成分におい
ては零相電圧が小さくともインピーダンスの値によって
は零相電流が増加し、地絡過電流リレーＯＣＧのフイル
タ容量に問題が発生するが、接地抵抗１３の介挿によっ
て誤動作を防止できるというものである。
の誤動作の問題は無いが、次数の高い周波数成分におい
ては零相電圧が小さくともインピーダンスの値によって
は零相電流が増加し、地絡過電流リレーＯＣＧのフイル
タ容量に問題が発生するが、接地抵抗１３の介挿によっ
て誤動作を防止できるというものである。
【００１１】しかしながら、高調波電流によって生じる
いわゆる高調波障害は、ＯＣＧやＯＶＧの誤動作だけで
はなく、近接して配置される通信（電話）装置への雑音
の混入、あるいは最近多くなったディジタル機器、携帯
電話、ファクシミリ、パソコンなどに誤動作を生じさせ
る恐れもあるので、基本的に高周波振動電流の値はでき
るかぎり抑制することが必要である。図７のようにシー
スをインバータ３１の側でアースした場合の高周波電流
の実測例を図８に示す。
いわゆる高調波障害は、ＯＣＧやＯＶＧの誤動作だけで
はなく、近接して配置される通信（電話）装置への雑音
の混入、あるいは最近多くなったディジタル機器、携帯
電話、ファクシミリ、パソコンなどに誤動作を生じさせ
る恐れもあるので、基本的に高周波振動電流の値はでき
るかぎり抑制することが必要である。図７のようにシー
スをインバータ３１の側でアースした場合の高周波電流
の実測例を図８に示す。
【００１２】図７の従来の方法では、高周波電流の十分
な減衰を得るためには、接地抵抗１３を大きくしなけれ
ばならなかった。その理由について以下に説明する。図
９は、図７の接続ケーブル１１Ｒを、等価的に表したも
のである。図において８はケーブル単位長当りの浮遊容
量、９はケーブル単位長当りの芯線インダクタンス、１
０はケーブル単位長当りのシースＭＳのインダクタンス
である。５１、５２、５３は説明のため記載した高周波
電流の径路を示す説明補助線である。
な減衰を得るためには、接地抵抗１３を大きくしなけれ
ばならなかった。その理由について以下に説明する。図
９は、図７の接続ケーブル１１Ｒを、等価的に表したも
のである。図において８はケーブル単位長当りの浮遊容
量、９はケーブル単位長当りの芯線インダクタンス、１
０はケーブル単位長当りのシースＭＳのインダクタンス
である。５１、５２、５３は説明のため記載した高周波
電流の径路を示す説明補助線である。
【００１３】インダクタンス９とインダクタンス１０と
は同じケーブルの内・外に互いに平行に同じ方向に設置
され、かつ、流れる高周波電流の方向が互に逆向きであ
るから、発生する磁界は互に打消されるため、そのイン
ダクタンスは見かけ上きわめて小さい値となる。即ち電
流５２や電流５３は、途中にインダクタンス９、１０を
経由して流れない電流５１に対して、途中にインダクタ
ンス９、１０を含む径路であるにもかかわらず、インダ
クタンス９、１０が見かけ上小さいため、電流５１に対
して電流値がそれほど小さくならない。
は同じケーブルの内・外に互いに平行に同じ方向に設置
され、かつ、流れる高周波電流の方向が互に逆向きであ
るから、発生する磁界は互に打消されるため、そのイン
ダクタンスは見かけ上きわめて小さい値となる。即ち電
流５２や電流５３は、途中にインダクタンス９、１０を
経由して流れない電流５１に対して、途中にインダクタ
ンス９、１０を含む径路であるにもかかわらず、インダ
クタンス９、１０が見かけ上小さいため、電流５１に対
して電流値がそれほど小さくならない。
【００１４】したがってインバータ装置３１の端子Ｒか
らアースに流れる高周波電流のピーク値は大きい値とな
り、これを減少させるためには大きい抵抗値の接地抵抗
１３を用いなければならないわけである。
らアースに流れる高周波電流のピーク値は大きい値とな
り、これを減少させるためには大きい抵抗値の接地抵抗
１３を用いなければならないわけである。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】インバータ装置の主回
路ケーブルの芯線とシース間の浮遊容量を通じてインバ
ータ相間に他相のスイッチングにより高周波振動電流が
流れ、出力に高調波障害を発生する。そしてこの電流を
減らすためには、大きな接地抵抗を用いてシースを接地
する必要があった。
路ケーブルの芯線とシース間の浮遊容量を通じてインバ
ータ相間に他相のスイッチングにより高周波振動電流が
流れ、出力に高調波障害を発生する。そしてこの電流を
減らすためには、大きな接地抵抗を用いてシースを接地
する必要があった。
【００１６】この発明は上記のような問題点を解決する
ためのもので、小さい接地抵抗でも、大きい減衰効果を
得ることのできる高周波振動電流のピーク値抑制方法を
得ることを目的とする。
ためのもので、小さい接地抵抗でも、大きい減衰効果を
得ることのできる高周波振動電流のピーク値抑制方法を
得ることを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】この発明は、負荷となる
べき電動機とこれを駆動するインバータ装置との間を接
続する複数本のケーブルが導電性シースを有するもので
ある場合のこのシースのアース処理方法であって、前記
複数のケーブルのそれぞれの前記電動機に近い側の前記
シースの端末から、それぞれ個別の線でアースへ接続し
たものである。
べき電動機とこれを駆動するインバータ装置との間を接
続する複数本のケーブルが導電性シースを有するもので
ある場合のこのシースのアース処理方法であって、前記
複数のケーブルのそれぞれの前記電動機に近い側の前記
シースの端末から、それぞれ個別の線でアースへ接続し
たものである。
【００１８】また、負荷となるべき電動機とこれを駆動
するインバータ装置との間を遮断器又は開閉器を介して
接続する複数本のケーブルが導電性シースを有するもの
である場合のこのシースのアース処理方法であって、前
記遮断器又は開閉器の同一極に接続される前記ケーブル
のシースの前記遮断器又は開閉器に近い側の端同士をそ
れぞれ互いに接続すると共に、前記複数のケーブルのそ
れぞれの前記電動機に近い側の前記シースの端末から、
それぞれ個別の線でアースへ接続したものである。
するインバータ装置との間を遮断器又は開閉器を介して
接続する複数本のケーブルが導電性シースを有するもの
である場合のこのシースのアース処理方法であって、前
記遮断器又は開閉器の同一極に接続される前記ケーブル
のシースの前記遮断器又は開閉器に近い側の端同士をそ
れぞれ互いに接続すると共に、前記複数のケーブルのそ
れぞれの前記電動機に近い側の前記シースの端末から、
それぞれ個別の線でアースへ接続したものである。
【００１９】また、複数のケーブルのそれぞれの電動機
に近い側のシースの端末からアースへ接続された個別の
線の途中にインダクタンス、又は抵抗を挿入したもので
ある。
に近い側のシースの端末からアースへ接続された個別の
線の途中にインダクタンス、又は抵抗を挿入したもので
ある。
【００２０】
実施の形態１．以下、この発明の実施の形態を図につい
て説明する。図１において、１は交流電源、２は交流電
源１を整流して直流電圧を得るＧＴＯあるいはトランジ
スタおよびダイオードなどで構成されるコンバータ部、
３１はコンバータ部２からの直流電圧をスイッチングし
て任意の周波数と電圧の交流を得るＧＴＯあるいはトラ
ンジスタなどで構成されるインバータ部、４はコンバー
タ部２とインバータ部３１とを備えたインバータ装置、
４１はインバータ装置４により駆動されるモータ、７は
ケーブルシース、８はケーブルの芯線とケーブルシース
７との間の浮遊容量、１９はシースアースである。１１
Ｒ〜１１Ｔはインバータ部３１とモータ４１を接続する
ケーブルシース７が付いたケーブルである。
て説明する。図１において、１は交流電源、２は交流電
源１を整流して直流電圧を得るＧＴＯあるいはトランジ
スタおよびダイオードなどで構成されるコンバータ部、
３１はコンバータ部２からの直流電圧をスイッチングし
て任意の周波数と電圧の交流を得るＧＴＯあるいはトラ
ンジスタなどで構成されるインバータ部、４はコンバー
タ部２とインバータ部３１とを備えたインバータ装置、
４１はインバータ装置４により駆動されるモータ、７は
ケーブルシース、８はケーブルの芯線とケーブルシース
７との間の浮遊容量、１９はシースアースである。１１
Ｒ〜１１Ｔはインバータ部３１とモータ４１を接続する
ケーブルシース７が付いたケーブルである。
【００２１】次に動作について説明する。上記コンバー
タ部２において交流電源１を整流して得た直流電圧を、
上記インバータ部３１でスイッチングして任意の周波数
と電圧の交流を得て、コンバータ部２とインバータ部３
１から成るインバータ装置４にてモータ４１を駆動す
る。インバータ装置４が大容量の場合、主回路ケーブル
はケーブルシース７付で、ケーブルの芯線とケーブルシ
ース７との間には浮遊容量８があり、この浮遊容量８を
通じてインバータ相間に他相のスイッチングにより高周
波振動電流が流れる。
タ部２において交流電源１を整流して得た直流電圧を、
上記インバータ部３１でスイッチングして任意の周波数
と電圧の交流を得て、コンバータ部２とインバータ部３
１から成るインバータ装置４にてモータ４１を駆動す
る。インバータ装置４が大容量の場合、主回路ケーブル
はケーブルシース７付で、ケーブルの芯線とケーブルシ
ース７との間には浮遊容量８があり、この浮遊容量８を
通じてインバータ相間に他相のスイッチングにより高周
波振動電流が流れる。
【００２２】この振動電流ピーク値を抑制、振動を減衰
させるために、シースアース１９の接地の位置を従来に
比べてモータ４１側へ変更しており、かつ３相個別に接
地することで、線路のインダクタンスが浮遊容量８に対
し増加する。これについて更にくわしく説明するため図
１のケーブル１１Ｒについて等価図を図２に示す。図２
において、８はケーブル単位長当りの容量、９はケーブ
ル芯線の単位長当りのインダクタンス、１０はケーブル
シースの単位長当りのインダクタンスを示す。
させるために、シースアース１９の接地の位置を従来に
比べてモータ４１側へ変更しており、かつ３相個別に接
地することで、線路のインダクタンスが浮遊容量８に対
し増加する。これについて更にくわしく説明するため図
１のケーブル１１Ｒについて等価図を図２に示す。図２
において、８はケーブル単位長当りの容量、９はケーブ
ル芯線の単位長当りのインダクタンス、１０はケーブル
シースの単位長当りのインダクタンスを示す。
【００２３】６１、６２、６３はインバータ３１からケ
ーブル１１Ｒの容量８を通じてアースに流れる電流を説
明するための説明補助線である。インダクタンス９とイ
ンダクタンス１０に流れる電流の方向は同方向であるの
で発生する磁界が打消し合うと言うことがない。したが
ってインダクタンス９、１０は、本来ある値として働
き、（即ち高周波電流の経路中にかならずインダクタン
ス９又は１０又は両方が存在し、）高周波電流を小さく
する方向に効く。
ーブル１１Ｒの容量８を通じてアースに流れる電流を説
明するための説明補助線である。インダクタンス９とイ
ンダクタンス１０に流れる電流の方向は同方向であるの
で発生する磁界が打消し合うと言うことがない。したが
ってインダクタンス９、１０は、本来ある値として働
き、（即ち高周波電流の経路中にかならずインダクタン
ス９又は１０又は両方が存在し、）高周波電流を小さく
する方向に効く。
【００２４】この種インバータ装置のケーブルは少くと
も数１０ｍ以上あるのが普通であるから、そのインダク
タンスは数１０μＨ以上あることは普通であり、周波数
の高い高次高調波に対してのインピーダンスはきわめて
大なるものとなる。
も数１０ｍ以上あるのが普通であるから、そのインダク
タンスは数１０μＨ以上あることは普通であり、周波数
の高い高次高調波に対してのインピーダンスはきわめて
大なるものとなる。
【００２５】実施の形態１のケーブルのシースアースを
経由して相間を流れている電流の実測データを図３に示
す。このようにシースアースの接地方法を変更すると、
従来の図８と比較してもわかるように振動電流のピーク
値を抑え、振動を減衰させることが可能である。以上の
説明で負荷としてモータ４１の場合について説明したが
その他のものであっても同様である。
経由して相間を流れている電流の実測データを図３に示
す。このようにシースアースの接地方法を変更すると、
従来の図８と比較してもわかるように振動電流のピーク
値を抑え、振動を減衰させることが可能である。以上の
説明で負荷としてモータ４１の場合について説明したが
その他のものであっても同様である。
【００２６】実施の形態２．図４に実施の形態２による
シースのアース処理方法を説明する。モータ４１側に設
けたシースアース１９に例えば５０μＨ程度の限流用イ
ンダクタンス１６を３相個別に設置したものであり、線
路のインピーダンスを増加させる。実際の設備ではイン
バータからモータ４１に至るケーブルの途中に、二次側
遮断器６が設けられることが多いのでこのような場合を
例としたものである。２７は遮断器６とモータ４１との
間のケーブルのシースを示している。図４に示すように
遮断器６の両側のケーブルシース７と２７を直列に接続
する。なお図１のものに遮断器６を設ける場合について
も同様である。
シースのアース処理方法を説明する。モータ４１側に設
けたシースアース１９に例えば５０μＨ程度の限流用イ
ンダクタンス１６を３相個別に設置したものであり、線
路のインピーダンスを増加させる。実際の設備ではイン
バータからモータ４１に至るケーブルの途中に、二次側
遮断器６が設けられることが多いのでこのような場合を
例としたものである。２７は遮断器６とモータ４１との
間のケーブルのシースを示している。図４に示すように
遮断器６の両側のケーブルシース７と２７を直列に接続
する。なお図１のものに遮断器６を設ける場合について
も同様である。
【００２７】実施の形態３．図５に実施の形態３による
シースのアース処理方法を説明する。モータ４１側に設
けたシースアース１９に例えば５０μＨ程度の限流用イ
ンダクタンス１６および数オーム程度の抵抗１７を３相
個別に設置したものであり、線路のインピーダンスを増
加させ、振動電流のピーク値、振動を減衰させる。従来
に比してケーブルのインダクタンス９、１０が線路に直
列に含まれるので、抵抗１７は従来の接地抵抗１３に比
べて小さいものでよく、経済的である。
シースのアース処理方法を説明する。モータ４１側に設
けたシースアース１９に例えば５０μＨ程度の限流用イ
ンダクタンス１６および数オーム程度の抵抗１７を３相
個別に設置したものであり、線路のインピーダンスを増
加させ、振動電流のピーク値、振動を減衰させる。従来
に比してケーブルのインダクタンス９、１０が線路に直
列に含まれるので、抵抗１７は従来の接地抵抗１３に比
べて小さいものでよく、経済的である。
【００２８】なお、インダクタンス１６を用いる代りに
図６のように、モータ４１側に設けたシースアース１９
を３相個別に故意に長く配線１９１してもよい。特別な
インダクタンスを用いなくても線路のインピーダンスを
増加させることができる。
図６のように、モータ４１側に設けたシースアース１９
を３相個別に故意に長く配線１９１してもよい。特別な
インダクタンスを用いなくても線路のインピーダンスを
増加させることができる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれば
インバータとモータとを接続するシース付ケーブルのア
ースを３相個別に、インバータから離れたモータ側でア
ースするようにしたので、インバータから出力され、シ
ース付ケーブルの芯線とシース間の浮遊容量を経由して
アースに流れる、高周波電流の経路中に、シース付ケー
ブルのインダクタンスが挿入されていることになり、高
周波電流が減少し、また、シースとアース間に挿入する
インダクタンスや抵抗の値を小さくすることができると
言う効果が得られる。
インバータとモータとを接続するシース付ケーブルのア
ースを３相個別に、インバータから離れたモータ側でア
ースするようにしたので、インバータから出力され、シ
ース付ケーブルの芯線とシース間の浮遊容量を経由して
アースに流れる、高周波電流の経路中に、シース付ケー
ブルのインダクタンスが挿入されていることになり、高
周波電流が減少し、また、シースとアース間に挿入する
インダクタンスや抵抗の値を小さくすることができると
言う効果が得られる。
【００３０】また、この発明によればインバータとモー
タとを接続するシース付ケーブル途中に開閉器又は遮断
器が設けられている場合に、遮断器又は開閉器の同極の
ケーブルのシース同士を互いに接続すると共に、ケーブ
ルのシースアースを３相個別に、インバータから離れた
モータ側でアースするようにしたので、インバータから
出力され、シース付ケーブルの芯線とシース間の浮遊容
量を経由してアースに流れる、高周波電流の経路中に、
シース付ケーブルのインダクタンスが挿入されているこ
とになり、高周波電流が減少しシース付ケーブルのシー
スとアース間に挿入するインダクタンスや抵抗の値を小
さくすることができると言う効果が得られる。
タとを接続するシース付ケーブル途中に開閉器又は遮断
器が設けられている場合に、遮断器又は開閉器の同極の
ケーブルのシース同士を互いに接続すると共に、ケーブ
ルのシースアースを３相個別に、インバータから離れた
モータ側でアースするようにしたので、インバータから
出力され、シース付ケーブルの芯線とシース間の浮遊容
量を経由してアースに流れる、高周波電流の経路中に、
シース付ケーブルのインダクタンスが挿入されているこ
とになり、高周波電流が減少しシース付ケーブルのシー
スとアース間に挿入するインダクタンスや抵抗の値を小
さくすることができると言う効果が得られる。
【００３１】また、この発明によればインバータから離
れた電動機に近い側の端からインダクタンス又は抵抗器
を通じてアースしているので、インダクタンス又は抵抗
器の値を小さくすることが出来るという効果が得られ
る。
れた電動機に近い側の端からインダクタンス又は抵抗器
を通じてアースしているので、インダクタンス又は抵抗
器の値を小さくすることが出来るという効果が得られ
る。
【図１】 この発明の実施の形態１によるシースアース
処理のシステム構成図である。
処理のシステム構成図である。
【図２】 図１のケーブルを流れる高周波電流の説明図
である。
である。
【図３】 シースアース経由で流れる電流の実測データ
である。
である。
【図４】 この発明の実施の形態２によるシースアース
処理のシステム構成図である。
処理のシステム構成図である。
【図５】 この発明の実施の形態３によるシースアース
処理のシステム構成図である。
処理のシステム構成図である。
【図６】 この発明の実施の形態４によるシースアース
処理のシステム構成図である。
処理のシステム構成図である。
【図７】 従来のシースアース処理のシステム構成図で
ある。
ある。
【図８】 従来のシースアース経由で流れる電流の実測
データである。
データである。
【図９】 図７のケーブルを流れる高周波電流の説明図
である。
である。
１ 交流電源 ２ コンバータ部 ４ インバータ装置 ６ 二次断路器 ７ ケーブルシース ８ 浮遊容量 ９ ケーブル芯線の単位長さ当りのインダクタンス １０ ケーブルシースの単位長さ当りのインダクタンス １６ 限流用インダクタンス １７ 抵抗 １９ シースアース ３１ インバータ部 ４１ モータ ５１〜５３、６１〜６３ 電流径路を示す説明補助線
Claims (3)
- 【請求項１】 負荷となるべき電動機とこれを駆動する
インバータ装置との間を接続する複数本のケーブルが導
電性シースを有するものである場合の前記シースのアー
ス処理方法であって、 前記複数のケーブルのそれぞれの前記電動機に近い側の
前記シースの端末から、それぞれ個別の線でアースへ接
続したことを特徴とするインバータ装置の出力ケーブル
の導電性シースのアース処理方法。 - 【請求項２】 負荷となるべき電動機とこれを駆動する
インバータ装置との間を遮断器又は開閉器を介して接続
する複数本のケーブルが導電性シースを有するものであ
る場合の前記シースのアース処理方法であって、 前記遮断器又は開閉器の同一極に接続される前記ケーブ
ルのシースの前記遮断器又は開閉器に近い側の端同士を
それぞれ互いに接続すると共に、 前記複数のケーブルのそれぞれの前記電動機に近い側の
前記シースの端末から、それぞれ個別の線でアースへ接
続したことを特徴とするインバータ装置の出力ケーブル
の導電性シースのアース処理方法。 - 【請求項３】 複数のケーブルのそれぞれの電動機に近
い側のシースの端末からアースへ接続された個別の線の
途中にインダクタンス、又は抵抗を挿入したことを特徴
とする請求項１に記載のインバータ装置の出力ケーブル
の導電性シースのアース処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9170310A JPH1118487A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | インバータ装置の出力ケーブルの導電性シースのアース処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9170310A JPH1118487A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | インバータ装置の出力ケーブルの導電性シースのアース処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1118487A true JPH1118487A (ja) | 1999-01-22 |
Family
ID=15902610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9170310A Pending JPH1118487A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | インバータ装置の出力ケーブルの導電性シースのアース処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1118487A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014115773A1 (ja) * | 2013-01-23 | 2014-07-31 | 矢崎総業株式会社 | ノイズ低減シールドケーブル |
| JP5850356B1 (ja) * | 2015-07-09 | 2016-02-03 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| JP2016092864A (ja) * | 2014-10-30 | 2016-05-23 | 株式会社明電舎 | 電力変換装置 |
| WO2017056887A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| WO2017056886A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| JP6652691B1 (ja) * | 2019-06-07 | 2020-02-26 | Ｕ−Ｍｈｉプラテック株式会社 | 電動機駆動装置 |
-
1997
- 1997-06-26 JP JP9170310A patent/JPH1118487A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014115773A1 (ja) * | 2013-01-23 | 2014-07-31 | 矢崎総業株式会社 | ノイズ低減シールドケーブル |
| JP2014143821A (ja) * | 2013-01-23 | 2014-08-07 | Yazaki Corp | ノイズ低減シールドケーブル |
| US9603293B2 (en) | 2013-01-23 | 2017-03-21 | Yazaki Corporation | Noise-reducing shielded cable |
| JP2016092864A (ja) * | 2014-10-30 | 2016-05-23 | 株式会社明電舎 | 電力変換装置 |
| JP5850356B1 (ja) * | 2015-07-09 | 2016-02-03 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| JP2017022516A (ja) * | 2015-07-09 | 2017-01-26 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| WO2017056887A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| WO2017056886A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | ノイズフィルタ付き導電路 |
| JP6652691B1 (ja) * | 2019-06-07 | 2020-02-26 | Ｕ−Ｍｈｉプラテック株式会社 | 電動機駆動装置 |
| US11271512B2 (en) | 2019-06-07 | 2022-03-08 | U-Mhi Platech Co., Ltd. | Motor driving device |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20031211 |
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