JPH0522985A - ノイズ防止装置 - Google Patents
ノイズ防止装置Info
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- JPH0522985A JPH0522985A JP3171214A JP17121491A JPH0522985A JP H0522985 A JPH0522985 A JP H0522985A JP 3171214 A JP3171214 A JP 3171214A JP 17121491 A JP17121491 A JP 17121491A JP H0522985 A JPH0522985 A JP H0522985A
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- load
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 インバータ装置から発生する電磁波ノイズの
うち伝導性のノイズは交流電源線及び負荷側の線を伝導
し最終的には交流電源の雑音端子電圧として観測され
る。これらの伝導性ノイズの伝搬経路の中でも雑音端子
電圧値に大きく影響する負荷側のコモンモードに伝搬す
るノイズのうち、インバータ装置側へ還流するノイズと
アース側へ流出するノイズの比率を変えることにより、
雑音端子電圧を減少させる。 【構成】 インバータ装置１００等の制御装置アース端
子１０９とモータ２００等の負荷装置のアース端子１１
１とをアースリード線又は編組線又は金属管等の導体１
１３により接続することにより成るインバータ駆動設備
とする。
うち伝導性のノイズは交流電源線及び負荷側の線を伝導
し最終的には交流電源の雑音端子電圧として観測され
る。これらの伝導性ノイズの伝搬経路の中でも雑音端子
電圧値に大きく影響する負荷側のコモンモードに伝搬す
るノイズのうち、インバータ装置側へ還流するノイズと
アース側へ流出するノイズの比率を変えることにより、
雑音端子電圧を減少させる。 【構成】 インバータ装置１００等の制御装置アース端
子１０９とモータ２００等の負荷装置のアース端子１１
１とをアースリード線又は編組線又は金属管等の導体１
１３により接続することにより成るインバータ駆動設備
とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はノイズ防止装置に関し、
たとえば、より単純な方法で、効果的に電磁波雑音の漏
洩を阻止することができるように、インバータ装置とモ
ータの負荷線にアース導体を追加し、その両端を片方は
インバータ装置のアース端子に、もう片方はモータのア
ース端子に接続したインバータ駆動設備に関する。
たとえば、より単純な方法で、効果的に電磁波雑音の漏
洩を阻止することができるように、インバータ装置とモ
ータの負荷線にアース導体を追加し、その両端を片方は
インバータ装置のアース端子に、もう片方はモータのア
ース端子に接続したインバータ駆動設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】特開昭６３−１９４５３０号公報に示さ
れた従来のインバータ装置のノイズフィルタは、図５の
一相当たりの構成を示す回路図にあるように、２箇のラ
インフィルタを一体的に構成し、負荷側及び交流電源側
に流出する電磁波ノイズを回避しようとするものであ
る。
れた従来のインバータ装置のノイズフィルタは、図５の
一相当たりの構成を示す回路図にあるように、２箇のラ
インフィルタを一体的に構成し、負荷側及び交流電源側
に流出する電磁波ノイズを回避しようとするものであ
る。
【０００３】同図において、５０１は交流電源（商用周
波数）、５０２はインバータ装置、５０３は誘導性負荷
（誘導電動機等）、また５０４は電磁波ノイズの漏洩を
阻止するフィルタで、これらは何れも単線図として図示
されている。５０５及び５０６は夫々入力側及び出力側
の導線である。インバータ装置５０２において、５０７
はＡＣ−ＤＣコンバータ、５０８はインバータ本体、５
０９はノイズ電圧を接地する分路コンデンサである。フ
ィルタ５０４はインバータ装置５０２の入出力端子に跨
がって配置され導線５０５及び５０６に夫々直列に挿入
されたリアクトル５１０及び５１１及びこれらのリアク
トルの出力端子を結合するコンデンサ５１２により構成
される。インバータ装置５０２の発生する電磁波ノイズ
のうち、特に有害なものは、インバータ本体５０８の電
圧・電流に含まれる高次高調成分である。
波数）、５０２はインバータ装置、５０３は誘導性負荷
（誘導電動機等）、また５０４は電磁波ノイズの漏洩を
阻止するフィルタで、これらは何れも単線図として図示
されている。５０５及び５０６は夫々入力側及び出力側
の導線である。インバータ装置５０２において、５０７
はＡＣ−ＤＣコンバータ、５０８はインバータ本体、５
０９はノイズ電圧を接地する分路コンデンサである。フ
ィルタ５０４はインバータ装置５０２の入出力端子に跨
がって配置され導線５０５及び５０６に夫々直列に挿入
されたリアクトル５１０及び５１１及びこれらのリアク
トルの出力端子を結合するコンデンサ５１２により構成
される。インバータ装置５０２の発生する電磁波ノイズ
のうち、特に有害なものは、インバータ本体５０８の電
圧・電流に含まれる高次高調成分である。
【０００４】ところで、前述の高次高調成分についての
回路状態は、回路構成要素間の漂遊キャパシタンス等に
より図５に示す通りとはならない。電磁波ノイズの高次
高調成分については図５の構成の等価回路は図６に示す
ようになると考えられる。即ち、発生源は高周波起電力
Ｓｈと漂遊キャパシタンスＣS3を内部インピーダンスと
する等価高周波電源６０１である。また、ＣS1、ＣS2は
インバータ装置５０２を入出力側導線５０５，５０６と
の間に夫々存在する漂遊キャパシタンスで等価高周波電
源６０１、フィルタ５０４はじめ各回路素子の形状、寸
法、位置関係等により定まる。抵抗６０２、インダクタ
ンス６０３は夫々電源５０１の内部インピーダンスの抵
抗成分及びリアクタンス成分（誘導性）に対応する。同
様に抵抗６０４及びインダクタンス６０５は夫々誘導性
負荷５０３の抵抗成分及びリアクタンス成分に対応す
る。起電力Ｓｈの周波数領域ではインダクタンス６０
３，６０５のリアクタンス値は夫々抵抗６０２，６０４
の抵抗値に比べ極めて大きく、また、ＣS1、ＣS2のキャ
パシタンス値は夫々のリアクトル５１０，５１１のそれ
に比べ極めて大きい。
回路状態は、回路構成要素間の漂遊キャパシタンス等に
より図５に示す通りとはならない。電磁波ノイズの高次
高調成分については図５の構成の等価回路は図６に示す
ようになると考えられる。即ち、発生源は高周波起電力
Ｓｈと漂遊キャパシタンスＣS3を内部インピーダンスと
する等価高周波電源６０１である。また、ＣS1、ＣS2は
インバータ装置５０２を入出力側導線５０５，５０６と
の間に夫々存在する漂遊キャパシタンスで等価高周波電
源６０１、フィルタ５０４はじめ各回路素子の形状、寸
法、位置関係等により定まる。抵抗６０２、インダクタ
ンス６０３は夫々電源５０１の内部インピーダンスの抵
抗成分及びリアクタンス成分（誘導性）に対応する。同
様に抵抗６０４及びインダクタンス６０５は夫々誘導性
負荷５０３の抵抗成分及びリアクタンス成分に対応す
る。起電力Ｓｈの周波数領域ではインダクタンス６０
３，６０５のリアクタンス値は夫々抵抗６０２，６０４
の抵抗値に比べ極めて大きく、また、ＣS1、ＣS2のキャ
パシタンス値は夫々のリアクトル５１０，５１１のそれ
に比べ極めて大きい。
【０００５】図６から明らかな通り、等価高周波電源６
０１の両端子には、リアクトル５１１及びコンデンサ５
１２よりなる直列回路のインピーダンスが等価高周波電
源６０１と並列に接続されることになる。前述した通
り、ＣS1、ＣS2のリアクタンス値は極めて大きく、従っ
てリアクトル５１１及びコンデンサ５１２の値を適当に
選択することにより、該直列回路のインピーダンスを低
い値に設定すれば等価高周波電源５０１より流出する電
流を前記直列回路を経由して同電源に還流することがで
きる。換言すれば、比較的簡単な回路構成により電磁波
ノイズの高次高調波成分が漂遊キャパシタンスＣS1、Ｃ
S2を経由して外部へ流出する事態を阻止することができ
る。また、電磁波ノイズの低次高調波成分はリアクトル
５１０，５１１により阻止される。
０１の両端子には、リアクトル５１１及びコンデンサ５
１２よりなる直列回路のインピーダンスが等価高周波電
源６０１と並列に接続されることになる。前述した通
り、ＣS1、ＣS2のリアクタンス値は極めて大きく、従っ
てリアクトル５１１及びコンデンサ５１２の値を適当に
選択することにより、該直列回路のインピーダンスを低
い値に設定すれば等価高周波電源５０１より流出する電
流を前記直列回路を経由して同電源に還流することがで
きる。換言すれば、比較的簡単な回路構成により電磁波
ノイズの高次高調波成分が漂遊キャパシタンスＣS1、Ｃ
S2を経由して外部へ流出する事態を阻止することができ
る。また、電磁波ノイズの低次高調波成分はリアクトル
５１０，５１１により阻止される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
インバータ装置のノイズフィルタにおいて、コンデンサ
５１２は確かに図５の矢印Ｃのようなノーマルモードノ
イズの還流には効果的と思われるが、図５の矢印Ｂのよ
うに交流電源側から負荷側へ還流したノイズは負荷側の
アース線、すなわち、図５の矢印Ａのようにコモンモー
ドを経由して流出する。従って図５に示す通り交流電源
側の雑音端子電圧Ｖｒの結果は必ずしも矢印Ｂのような
ノイズの流出の阻止としての効果は望めないばかりか矢
印Ａのようなコモンモードノイズの流出の原因となり、
低周波域及び高周波域において、ノイズが増大する結果
となっている。
インバータ装置のノイズフィルタにおいて、コンデンサ
５１２は確かに図５の矢印Ｃのようなノーマルモードノ
イズの還流には効果的と思われるが、図５の矢印Ｂのよ
うに交流電源側から負荷側へ還流したノイズは負荷側の
アース線、すなわち、図５の矢印Ａのようにコモンモー
ドを経由して流出する。従って図５に示す通り交流電源
側の雑音端子電圧Ｖｒの結果は必ずしも矢印Ｂのような
ノイズの流出の阻止としての効果は望めないばかりか矢
印Ａのようなコモンモードノイズの流出の原因となり、
低周波域及び高周波域において、ノイズが増大する結果
となっている。
【０００７】本発明は上記の問題点を解決するためにな
されたものであって、図５矢印Ａのような、負荷側のコ
モンモードを経由して交流電源側の雑音端子電圧として
現われるノイズを軽減できるノイズ防止装置を得ること
を目的としている。
されたものであって、図５矢印Ａのような、負荷側のコ
モンモードを経由して交流電源側の雑音端子電圧として
現われるノイズを軽減できるノイズ防止装置を得ること
を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係るノイズ防止
装置は、インバータ装置等の制御装置とモータ等の負荷
装置を継ぎ電力を供給する負荷線に加えてアース導体
（この発明の導体の一例）を追加し、一端をインバータ
装置等の制御装置が収納されている金属筺体のアース端
子に、もう一端をモータ等の負荷装置の筺体のアース端
子に接続したものである。
装置は、インバータ装置等の制御装置とモータ等の負荷
装置を継ぎ電力を供給する負荷線に加えてアース導体
（この発明の導体の一例）を追加し、一端をインバータ
装置等の制御装置が収納されている金属筺体のアース端
子に、もう一端をモータ等の負荷装置の筺体のアース端
子に接続したものである。
【０００９】
【作用】一般的に制御装置及び負荷装置各々にアース端
子をもち、各々の端子からアースを取るが、本発明で
は、上記のように各々の装置のアース端子同志をもアー
ス導体（導体）で接続するもので、これによって制御装
置で発生し、負荷側のコモンモードを経由して、流れる
電磁波ノイズは、負荷のアース線を伝わって直接アース
に流出するものと、前記アース導体（導体）によって、
制御装置側のアース端子に流れるものとがあり、後者の
ノイズ流出経路をつくることによって、ノイズ電流のう
ち制御装置に還流する電流が増加し、、結果的に交流電
源側に流出するノイズが抑制され、雑音端子電圧が減少
する。
子をもち、各々の端子からアースを取るが、本発明で
は、上記のように各々の装置のアース端子同志をもアー
ス導体（導体）で接続するもので、これによって制御装
置で発生し、負荷側のコモンモードを経由して、流れる
電磁波ノイズは、負荷のアース線を伝わって直接アース
に流出するものと、前記アース導体（導体）によって、
制御装置側のアース端子に流れるものとがあり、後者の
ノイズ流出経路をつくることによって、ノイズ電流のう
ち制御装置に還流する電流が増加し、、結果的に交流電
源側に流出するノイズが抑制され、雑音端子電圧が減少
する。
【００１０】
【実施例】実施例１．図１は、本発明の一実施例を示す
１相当たりの回路構成を表わした構成図である。図にお
いて、１００はこの発明の制御装置の一例であるインバ
ータ装置、２００はこの発明の負荷装置の一例であるモ
ータである。
１相当たりの回路構成を表わした構成図である。図にお
いて、１００はこの発明の制御装置の一例であるインバ
ータ装置、２００はこの発明の負荷装置の一例であるモ
ータである。
【００１１】また、１０１は内部を機械的に保護するイ
ンバータ装置１００の金属筺体、１０２は内部を機械的
に保護するモータの金属筺体、１０３は金属筺体１０１
に支持されたインバータ装置の回路基板、１０４は回路
基板１０３に設けられた交流電源の入力端子、１０５は
同じく回路基板１０３に設けられた負荷側出力端子、１
０６は前記交流電源の入力端子１０４と交流電源を結ぶ
電源線、１０７は金属筺体１０２に支持されたモータの
入力端子である。
ンバータ装置１００の金属筺体、１０２は内部を機械的
に保護するモータの金属筺体、１０３は金属筺体１０１
に支持されたインバータ装置の回路基板、１０４は回路
基板１０３に設けられた交流電源の入力端子、１０５は
同じく回路基板１０３に設けられた負荷側出力端子、１
０６は前記交流電源の入力端子１０４と交流電源を結ぶ
電源線、１０７は金属筺体１０２に支持されたモータの
入力端子である。
【００１２】１０８は前記負荷側出力端子１０５とモー
タの入力端子１０７とを結ぶ丸型あるいは平型のビニー
ル絶縁ビニールシースケーブルで構成される電源ケーブ
ル等の負荷線、１０９は前記金属筺体１０１に設けられ
たアース端子、１１０はアース端子１０９からアースに
継がれたアース線、１１１は金属筺体１０２に設けられ
たアース端子、１１２はアース端子１１１からアースに
継がれたアース線、１１３は前記アース端子１０９とア
ース端子１１１を結ぶアース導体、１１４は前記回路基
板１０３内に設けられたインバータ回路部、１１５はイ
ンバータ回路部１１４の入力側に設けられたラインフィ
ルタ部、１１６はラインフィルタ部１１５を構成するノ
ーマルモードチョークコイル、１１７は同じくラインフ
ィルタを構成し、ノーマルモードチョークコイル１１６
の負荷側と前記アース端子１０９との間に設けられたラ
インバイパスコンデンサ、１１８は前記金属筺体１０２
に支持されたモータ部である。
タの入力端子１０７とを結ぶ丸型あるいは平型のビニー
ル絶縁ビニールシースケーブルで構成される電源ケーブ
ル等の負荷線、１０９は前記金属筺体１０１に設けられ
たアース端子、１１０はアース端子１０９からアースに
継がれたアース線、１１１は金属筺体１０２に設けられ
たアース端子、１１２はアース端子１１１からアースに
継がれたアース線、１１３は前記アース端子１０９とア
ース端子１１１を結ぶアース導体、１１４は前記回路基
板１０３内に設けられたインバータ回路部、１１５はイ
ンバータ回路部１１４の入力側に設けられたラインフィ
ルタ部、１１６はラインフィルタ部１１５を構成するノ
ーマルモードチョークコイル、１１７は同じくラインフ
ィルタを構成し、ノーマルモードチョークコイル１１６
の負荷側と前記アース端子１０９との間に設けられたラ
インバイパスコンデンサ、１１８は前記金属筺体１０２
に支持されたモータ部である。
【００１３】図２は図１においてインバータ回路部１１
４で発生する電磁波ノイズの伝搬経路を示す等価回路で
ある。図において、２０１は前記インバータ回路部１１
４で発生する電磁波ノイズによる高周波起電力、２０２
は前記モータ１１８と金属筺体１０２との間に浮遊する
浮遊キャパシタンス、２０３はインバータ回路部１１４
と金属筺体１０１との間に浮遊する浮遊キャパシタン
ス、２０４は前記アース線１１２の寄生インピーダン
ス、２０５はアース線１１０の寄生インピーダンス、２
０６は前記アース導体１１３の寄生インピーダンス、２
０７は交流電源の雑音端子電圧を測定するために設けら
れた疑似電源回路の内部インピーダンスである。
４で発生する電磁波ノイズの伝搬経路を示す等価回路で
ある。図において、２０１は前記インバータ回路部１１
４で発生する電磁波ノイズによる高周波起電力、２０２
は前記モータ１１８と金属筺体１０２との間に浮遊する
浮遊キャパシタンス、２０３はインバータ回路部１１４
と金属筺体１０１との間に浮遊する浮遊キャパシタン
ス、２０４は前記アース線１１２の寄生インピーダン
ス、２０５はアース線１１０の寄生インピーダンス、２
０６は前記アース導体１１３の寄生インピーダンス、２
０７は交流電源の雑音端子電圧を測定するために設けら
れた疑似電源回路の内部インピーダンスである。
【００１４】また、図３は図２におけるアース導体１１
３及び寄生インピーダンス２０６がない場合の電磁波ノ
イズの伝搬経路を示す等価回路である。
３及び寄生インピーダンス２０６がない場合の電磁波ノ
イズの伝搬経路を示す等価回路である。
【００１５】また、図４は本発明及び従来例における交
流電源入力側での雑音端子電圧を表わすグラフである。
流電源入力側での雑音端子電圧を表わすグラフである。
【００１６】本発明におけるノイズ電流経路は、図１及
び図２から明らかな通り、高周波起電力２０１により発
生するコモンモードの高周波ノイズ電流ｉ，ｉ1 ，ｉ
2 ，ｉ3 ，ｉ4 ，ｉ5 で考えた場合インバータ回路部１
１４への還流電流ｉ1 は浮遊キャパシタンス２０２を通
って、アース導体１１３及び寄生インピーダンス２０６
を経由して、浮遊キャパシタンス２０３を通り、インバ
ータ回路部１１４に戻る。また、浮遊キャパシタンス２
０２を通ってアースへ流れる電流ｉ2 、ｉ3 のうちｉ2
はアース線１１２及び寄生インピーダンス２０４を介し
て流れ、一部はラインバイパスコンデンサ１１７を通っ
てインバータ回路部１１４に戻る電流ｉ5となり、その
他は内部インピーダンス２０７に流れ、ｉとなる経路を
たどる。一方、ｉ3 はアース導体１１３及び寄生インピ
ーダンス２０６を経由し、アース線１１０及び寄生イン
ピーダンス２０５を介して流れ、ｉ2 と合流してｉ5 及
びｉの経路をたどる。さらに、アースへ流れるノイズ電
流として浮遊キャパシタンス２０３を通って流れ、ｉ2
と合流してｉ5 及びｉの経路をたどるｉ4 とが存在す
る。
び図２から明らかな通り、高周波起電力２０１により発
生するコモンモードの高周波ノイズ電流ｉ，ｉ1 ，ｉ
2 ，ｉ3 ，ｉ4 ，ｉ5 で考えた場合インバータ回路部１
１４への還流電流ｉ1 は浮遊キャパシタンス２０２を通
って、アース導体１１３及び寄生インピーダンス２０６
を経由して、浮遊キャパシタンス２０３を通り、インバ
ータ回路部１１４に戻る。また、浮遊キャパシタンス２
０２を通ってアースへ流れる電流ｉ2 、ｉ3 のうちｉ2
はアース線１１２及び寄生インピーダンス２０４を介し
て流れ、一部はラインバイパスコンデンサ１１７を通っ
てインバータ回路部１１４に戻る電流ｉ5となり、その
他は内部インピーダンス２０７に流れ、ｉとなる経路を
たどる。一方、ｉ3 はアース導体１１３及び寄生インピ
ーダンス２０６を経由し、アース線１１０及び寄生イン
ピーダンス２０５を介して流れ、ｉ2 と合流してｉ5 及
びｉの経路をたどる。さらに、アースへ流れるノイズ電
流として浮遊キャパシタンス２０３を通って流れ、ｉ2
と合流してｉ5 及びｉの経路をたどるｉ4 とが存在す
る。
【００１７】ここで、本発明のアース導体１１３を用い
ない場合のノイズ電流経路を図２に準じて図３に示す
と、高周波起電力２０１により発生するコモンモードの
高周波ノイズ電流ｉ´，ｉ1 ´，ｉ2 ´，ｉ3´，ｉ4
´，ｉ5 ´と考えることができる。インバータ回路部１
１４への還流電流ｉ1 ´は浮遊キャパシタンス２０２を
流れて、アース線１１２及び寄生インピーダンス２０
４、アース線１１０及び寄生インピーダンス２０５を通
り、浮遊キャパシタンス２０３を介して、インバータ回
路部１１４に戻る。また、アースへ流れる電流は浮遊キ
ャパシタンス２０２を流れて、アース線１１２及び寄生
インピーダンス２０４を介して流れ、一部はラインバイ
パスコンデンサ１１７を通ってインバータ回路部へ戻る
ｉ5 ´となり、その他は内部インピーダンス２０７へ流
れるｉ´となるｉ3 ´と、浮遊キャパシタンス２０３を
流れて、アース線１１０及び寄生インピーダンス２０５
を介し、ｉ3 ´と合流してｉ5 ´及びｉ´の経路をたど
るｉ4 ´とが存在する。
ない場合のノイズ電流経路を図２に準じて図３に示す
と、高周波起電力２０１により発生するコモンモードの
高周波ノイズ電流ｉ´，ｉ1 ´，ｉ2 ´，ｉ3´，ｉ4
´，ｉ5 ´と考えることができる。インバータ回路部１
１４への還流電流ｉ1 ´は浮遊キャパシタンス２０２を
流れて、アース線１１２及び寄生インピーダンス２０
４、アース線１１０及び寄生インピーダンス２０５を通
り、浮遊キャパシタンス２０３を介して、インバータ回
路部１１４に戻る。また、アースへ流れる電流は浮遊キ
ャパシタンス２０２を流れて、アース線１１２及び寄生
インピーダンス２０４を介して流れ、一部はラインバイ
パスコンデンサ１１７を通ってインバータ回路部へ戻る
ｉ5 ´となり、その他は内部インピーダンス２０７へ流
れるｉ´となるｉ3 ´と、浮遊キャパシタンス２０３を
流れて、アース線１１０及び寄生インピーダンス２０５
を介し、ｉ3 ´と合流してｉ5 ´及びｉ´の経路をたど
るｉ4 ´とが存在する。
【００１８】以上のような図２、図３のノイズ電流経路
において、交流電源とアースに流れるノイズ電流の差に
よる雑音端子電圧Ｖｒ及びＶｒ´の違いをみた場合、図
２におけるｉ1 の値は図３におけるｉ1 ´の値より大き
くなることがわかり、従ってｉ2 ＋ｉ3 の値はｉ3 ´よ
り小さくなる。また、ｉ1 が大きくなることによって、
ｉ4 の電流を打消す作用は、ｉ1 ´がｉ4 ´の電流を打
消す作用より大きくなる。ここで、ｉ4 とｉ4 ´及びｉ
5 とｉ5 ´の全電流に対する割合は等しいと考えられる
ため、内部インピーダンス２０７に流れるノイズ電流ｉ
とｉ´とではｉの方が小さくなり、雑音端子電圧Ｖｒは
Ｖｒ´より小さくなる。
において、交流電源とアースに流れるノイズ電流の差に
よる雑音端子電圧Ｖｒ及びＶｒ´の違いをみた場合、図
２におけるｉ1 の値は図３におけるｉ1 ´の値より大き
くなることがわかり、従ってｉ2 ＋ｉ3 の値はｉ3 ´よ
り小さくなる。また、ｉ1 が大きくなることによって、
ｉ4 の電流を打消す作用は、ｉ1 ´がｉ4 ´の電流を打
消す作用より大きくなる。ここで、ｉ4 とｉ4 ´及びｉ
5 とｉ5 ´の全電流に対する割合は等しいと考えられる
ため、内部インピーダンス２０７に流れるノイズ電流ｉ
とｉ´とではｉの方が小さくなり、雑音端子電圧Ｖｒは
Ｖｒ´より小さくなる。
【００１９】図４は、交流電源入力側での雑音端子電圧
を表したグラフであり、縦軸に雑音端子電圧Ｖｒとして
測定されたノイズ電圧を示し、横軸にノイズ周波数を示
している。また、グラフ中におけるＸは図５に示したよ
うな従来方式によるレベルを示し、Ｙは、この発明によ
る図２に示したアース導体１１３のある方式によるレベ
ルを示し、Ｚは図３に示したアース導体１１３のない方
式によるレベルを示したものである。従来方式のＸに比
べて、この発明によるＹは低周波域（たとえば０〜１Ｍ
Ｈｚ付近）及び高周波域（たとえば１０ＭＨｚ付近以
上）でノイズが抑制されていることがわかる。また、ア
ース導体１１３のないＺに比べて、この発明によるＹ
は、図中斜線部分においてノイズが抑制されていること
がわかる。
を表したグラフであり、縦軸に雑音端子電圧Ｖｒとして
測定されたノイズ電圧を示し、横軸にノイズ周波数を示
している。また、グラフ中におけるＸは図５に示したよ
うな従来方式によるレベルを示し、Ｙは、この発明によ
る図２に示したアース導体１１３のある方式によるレベ
ルを示し、Ｚは図３に示したアース導体１１３のない方
式によるレベルを示したものである。従来方式のＸに比
べて、この発明によるＹは低周波域（たとえば０〜１Ｍ
Ｈｚ付近）及び高周波域（たとえば１０ＭＨｚ付近以
上）でノイズが抑制されていることがわかる。また、ア
ース導体１１３のないＺに比べて、この発明によるＹ
は、図中斜線部分においてノイズが抑制されていること
がわかる。
【００２０】以上、この実施例では、同一の金属筺体内
に収納されたＡＣ−ＤＣコンバータ及びインバータと前
記両装置よりの電磁波雑音の漏洩を阻止するフィルタか
ら構成されたインバータ装置と、このインバータ装置の
負荷側につながれたモータとから構成されるインバータ
駆動設備において、インバータ装置と負荷を接続する負
荷線に加えて、アース導体を設け、インバータ装置のア
ース端子と負荷のアース端子とを接続したことを特徴と
するインバータ駆動設備を説明した。
に収納されたＡＣ−ＤＣコンバータ及びインバータと前
記両装置よりの電磁波雑音の漏洩を阻止するフィルタか
ら構成されたインバータ装置と、このインバータ装置の
負荷側につながれたモータとから構成されるインバータ
駆動設備において、インバータ装置と負荷を接続する負
荷線に加えて、アース導体を設け、インバータ装置のア
ース端子と負荷のアース端子とを接続したことを特徴と
するインバータ駆動設備を説明した。
【００２１】実施例２．上記実施例においては、アース
導体をこの発明の導体の一例として説明した。この導体
の具体的構成としては、アースリード線として負荷線と
別個独立に設けてもよいが、導体を編組線とし、編組線
で、負荷線を覆うようにしてもよい。また、導体を金属
管とし、金属管に負荷線を通すようにしてもよい。この
ように導体を編組線または金属管として負荷線をシール
ドすることにより負荷線から発生する放射ノイズをも抑
制することができる。また、編組線を使用した場合は、
金属管を使用した場合に比べてたわめたり、折り曲げた
りすることが容易にできる。
導体をこの発明の導体の一例として説明した。この導体
の具体的構成としては、アースリード線として負荷線と
別個独立に設けてもよいが、導体を編組線とし、編組線
で、負荷線を覆うようにしてもよい。また、導体を金属
管とし、金属管に負荷線を通すようにしてもよい。この
ように導体を編組線または金属管として負荷線をシール
ドすることにより負荷線から発生する放射ノイズをも抑
制することができる。また、編組線を使用した場合は、
金属管を使用した場合に比べてたわめたり、折り曲げた
りすることが容易にできる。
【００２２】実施例３．上記実施例ではインバータ装置
をこの発明の制御装置の一例とし、また、モータをこの
発明の負荷装置の一例とする場合を説明したが、浮遊キ
ャパシタンスを有する装置同志が負荷線で接続された場
合に同様の課題が生じ、この発明はこれら一般に用いら
れる制御装置と負荷装置にも適用され、この実施例と同
様の効果を奏する。
をこの発明の制御装置の一例とし、また、モータをこの
発明の負荷装置の一例とする場合を説明したが、浮遊キ
ャパシタンスを有する装置同志が負荷線で接続された場
合に同様の課題が生じ、この発明はこれら一般に用いら
れる制御装置と負荷装置にも適用され、この実施例と同
様の効果を奏する。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によるノイズ
防止装置にあっては、インバータ装置等の制御装置本体
のアース端子とモータ等の負荷装置のアース端子をアー
ス導体（導体）で接続したので、従来方式に比べ、総合
的にみたノイズレベルの減少がみられる他、コモンモー
ドノイズに対する減衰効果が顕著に現われる。
防止装置にあっては、インバータ装置等の制御装置本体
のアース端子とモータ等の負荷装置のアース端子をアー
ス導体（導体）で接続したので、従来方式に比べ、総合
的にみたノイズレベルの減少がみられる他、コモンモー
ドノイズに対する減衰効果が顕著に現われる。
【図１】本発明の一実施例によるインバータ駆動装置の
一相当たりの回路構成を示す説明図である。
一相当たりの回路構成を示す説明図である。
【図２】図１で示した回路構成における電磁波ノイズの
伝搬経路を示す等価回路図である。
伝搬経路を示す等価回路図である。
【図３】図２における本発明のアース導体がない場合の
電磁波ノイズの伝搬経路を示す等価回路図である。
電磁波ノイズの伝搬経路を示す等価回路図である。
【図４】本発明に係るノイズ防止装置の効果の一例を示
す交流電源での雑音端子電圧を表わすグラフ図である。
す交流電源での雑音端子電圧を表わすグラフ図である。
【図５】従来方式のインバータ装置のノイズフィルタの
一相当たりの構成を示す回路図である。
一相当たりの構成を示す回路図である。
【図６】従来方式のインバータ装置のノイズフィルタの
一相当たりの構成の等価回路図である。
一相当たりの構成の等価回路図である。
１００ インバータ装置（制御装置の一例） ２００ モータ（負荷装置の一例） １０１ 金属筺体 １０２ 金属筺体 １０３ インバータ回路基板 １０４ 交流電源の入力端子 １０５ 負荷側出力端子 １０６ 電源線 １０７ モータの入力端子 １０８ 負荷線 １０９ アース端子 １１０ アース端子 １１１ アース線 １１２ アース線 １１３ アース導体 １１４ インバータ回路部 １１５ ラインフィルタ部 １１６ ノーマルモードチョークコイル １１７ ラインバイパスコンデンサ １１８ モータ部 ２０１ 高周波起電力 ２０２ 浮遊キャパシタンス ２０３ 浮遊キャパシタンス ２０４ 寄生インピーダンス ２０５ 寄生インピーダンス ２０６ 寄生インピーダンス ２０７ 内部インピーダンス
フロントページの続き (72)発明者 神田 光彦 鎌倉市大船二丁目14番40号 三菱電機株式 会社生活システム研究所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 以下の要素を有するノイズ防止装置 （ａ）電力の供給を受け所定の動作をするとともに、ア
ース端子を有する負荷装置、 （ｂ）上記負荷装置に電力を供給して負荷装置を制御す
るとともに、上記負荷装置とは独立のアース端子を有す
る制御装置、 （ｃ）上記負荷装置のアース端子と上記制御装置のアー
ス端子を接続する導体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3171214A JPH0522985A (ja) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | ノイズ防止装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3171214A JPH0522985A (ja) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | ノイズ防止装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0522985A true JPH0522985A (ja) | 1993-01-29 |
Family
ID=15919155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3171214A Pending JPH0522985A (ja) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | ノイズ防止装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0522985A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1085649A3 (en) * | 1999-09-14 | 2003-12-03 | Hitachi, Ltd. | Power conversion system |
| WO2004062078A1 (ja) * | 2002-12-28 | 2004-07-22 | Daikin Industries, Ltd. | 空気調和装置用モータ駆動装置 |
| JP2006217727A (ja) * | 2005-02-03 | 2006-08-17 | Nsk Ltd | モータ装置 |
| US7701159B2 (en) | 2005-04-28 | 2010-04-20 | Hitachi, Ltd. | Brushless motor system |
| US8205667B2 (en) | 2007-04-27 | 2012-06-26 | Denso Corporation | Heat exchanger with connector |
| JP2012228054A (ja) * | 2011-04-19 | 2012-11-15 | Denso Corp | モータ装置 |
| CN106465531A (zh) * | 2014-05-14 | 2017-02-22 | 三菱电机株式会社 | 控制单元 |
-
1991
- 1991-07-11 JP JP3171214A patent/JPH0522985A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1085649A3 (en) * | 1999-09-14 | 2003-12-03 | Hitachi, Ltd. | Power conversion system |
| WO2004062078A1 (ja) * | 2002-12-28 | 2004-07-22 | Daikin Industries, Ltd. | 空気調和装置用モータ駆動装置 |
| EP1585214A1 (en) * | 2002-12-28 | 2005-10-12 | Daikin Industries, Ltd. | Motor drive device for air conditioner |
| EP1585214A4 (en) * | 2002-12-28 | 2006-03-22 | Daikin Ind Ltd | ENGINE DRIVING DEVICE FOR AIR CONDITIONER |
| JP2006217727A (ja) * | 2005-02-03 | 2006-08-17 | Nsk Ltd | モータ装置 |
| US7701159B2 (en) | 2005-04-28 | 2010-04-20 | Hitachi, Ltd. | Brushless motor system |
| US8198847B2 (en) | 2005-04-28 | 2012-06-12 | Hitachi, Ltd. | Brushless motor system |
| US8205667B2 (en) | 2007-04-27 | 2012-06-26 | Denso Corporation | Heat exchanger with connector |
| JP2012228054A (ja) * | 2011-04-19 | 2012-11-15 | Denso Corp | モータ装置 |
| CN106465531A (zh) * | 2014-05-14 | 2017-02-22 | 三菱电机株式会社 | 控制单元 |
| JPWO2015173919A1 (ja) * | 2014-05-14 | 2017-04-20 | 三菱電機株式会社 | 制御ユニット |
| US9871464B2 (en) | 2014-05-14 | 2018-01-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Ground structure for control unit |
| CN106465531B (zh) * | 2014-05-14 | 2019-06-07 | 三菱电机株式会社 | 控制单元 |
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