JP3275805B2 - 加熱調理器 - Google Patents
加熱調理器Info
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- JP3275805B2 JP3275805B2 JP31676297A JP31676297A JP3275805B2 JP 3275805 B2 JP3275805 B2 JP 3275805B2 JP 31676297 A JP31676297 A JP 31676297A JP 31676297 A JP31676297 A JP 31676297A JP 3275805 B2 JP3275805 B2 JP 3275805B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インバータ等の周
波数変換装置を備えた加熱調理器の漏洩雑音防止技術に
関するものである。
波数変換装置を備えた加熱調理器の漏洩雑音防止技術に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、スイッチング素子により低周波を
高周波に変換する周波数変換装置等を備えた誘導加熱調
理器等の加熱調理器が開発されている。
高周波に変換する周波数変換装置等を備えた誘導加熱調
理器等の加熱調理器が開発されている。
【０００３】以下に従来の加熱調理器について説明す
る。図６はインバータを有する従来の誘導加熱調理器の
ブロック回路図である。商用電源１に入力端子Ａと入力
端子Ｂが接続されている。一点鎖線で示す１１は金属部
品で構成された筐体を示し、端子Ｆでアースコイル３と
接続されている。アースコイル３はリング状のフェライ
トコアに導電線が数ターン巻かれたインダクタで端子Ｃ
でアース線と接続されている。
る。図６はインバータを有する従来の誘導加熱調理器の
ブロック回路図である。商用電源１に入力端子Ａと入力
端子Ｂが接続されている。一点鎖線で示す１１は金属部
品で構成された筐体を示し、端子Ｆでアースコイル３と
接続されている。アースコイル３はリング状のフェライ
トコアに導電線が数ターン巻かれたインダクタで端子Ｃ
でアース線と接続されている。
【０００４】端子Ａと端子Ｄの間の電線と、端子Ｂと端
子Ｄの間の電線は、フェライト製のリングコア２の開口
面を貫通している。電源線間のコンデンサ４とコモンモ
ードコイル５と電源−筐体１１間に接続されたコンデン
サ６とコンデンサ７はフィルタ回路を構成し、整流器８
の入力端子と、端子Ｄ，端子Ｅの間に設けられている。
整流器８の出力端子には加熱コイル１０が接続されたイ
ンバータ９が設けられている。
子Ｄの間の電線は、フェライト製のリングコア２の開口
面を貫通している。電源線間のコンデンサ４とコモンモ
ードコイル５と電源−筐体１１間に接続されたコンデン
サ６とコンデンサ７はフィルタ回路を構成し、整流器８
の入力端子と、端子Ｄ，端子Ｅの間に設けられている。
整流器８の出力端子には加熱コイル１０が接続されたイ
ンバータ９が設けられている。
【０００５】図６においては、端子Ａと端子Ｄの間の電
線と、端子Ｂと端子Ｅの間の電線はリングコア２の開口
面を貫通しているだけであるが、図７のように同一方向
に同時に巻き付けたり、図８に示すように端子Ｃと端子
Ｄ間のアース線を含めて３本の線を同時に同方向に巻き
付ける場合もあった。
線と、端子Ｂと端子Ｅの間の電線はリングコア２の開口
面を貫通しているだけであるが、図７のように同一方向
に同時に巻き付けたり、図８に示すように端子Ｃと端子
Ｄ間のアース線を含めて３本の線を同時に同方向に巻き
付ける場合もあった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記の加熱調理器にお
いて、リングコア２あるいはアースコイル３はコンデン
サ４やコモンモードコイル５やコンデンサ６，７で構成
される濾波回路での濾波量が十分でない約１０ＭＨｚ以
上の高周波雑音が入力電源線やアース線を経由して商用
電源１あるいは大地へと漏洩するのを防止することおよ
び図７の構成では２個のフェライトコアが必要で、さら
に簡単なまた安価な構成とすることが要求される。
いて、リングコア２あるいはアースコイル３はコンデン
サ４やコモンモードコイル５やコンデンサ６，７で構成
される濾波回路での濾波量が十分でない約１０ＭＨｚ以
上の高周波雑音が入力電源線やアース線を経由して商用
電源１あるいは大地へと漏洩するのを防止することおよ
び図７の構成では２個のフェライトコアが必要で、さら
に簡単なまた安価な構成とすることが要求される。
【０００７】本発明は、入力電源線とアース線を経由し
て外部に漏洩する周波数が１０ＭＨｚ以上の高周波雑音
を簡単な構成で効率的に低減することを目的とする。
て外部に漏洩する周波数が１０ＭＨｚ以上の高周波雑音
を簡単な構成で効率的に低減することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に、本発明の加熱調理器は、周波数変換装置を収納する
筐体と、前記周波数変換装置に電源を供給する電源線
と、前記筐体を接地する接地線と、前記電源線と接地線
をその開口面に貫通させる環状の磁性体とを備え、前記
磁性体は、前記電源線と接地線の入力側を互いに前記開
口面に対して逆方向に貫通させてなるものであり、これ
により、アース線の高周波におけるインピーダンスを高
くすると同時に、外部へ漏洩しアース線を経路として帰
還する高周波雑音電流が電源線から外部へ漏洩しようと
する高周波雑音をうち消して周波数１０ＭＨｚ以上の周
波数の高周波雑音を簡単な構成で効果的に低減した周波
数変換装置を搭載した加熱調理器が得られる。
に、本発明の加熱調理器は、周波数変換装置を収納する
筐体と、前記周波数変換装置に電源を供給する電源線
と、前記筐体を接地する接地線と、前記電源線と接地線
をその開口面に貫通させる環状の磁性体とを備え、前記
磁性体は、前記電源線と接地線の入力側を互いに前記開
口面に対して逆方向に貫通させてなるものであり、これ
により、アース線の高周波におけるインピーダンスを高
くすると同時に、外部へ漏洩しアース線を経路として帰
還する高周波雑音電流が電源線から外部へ漏洩しようと
する高周波雑音をうち消して周波数１０ＭＨｚ以上の周
波数の高周波雑音を簡単な構成で効果的に低減した周波
数変換装置を搭載した加熱調理器が得られる。
【０００９】
【発明の実施の形態】請求項１記載の発明は、周波数変
換装置を収納する筐体と、前記周波数変換装置に電源を
供給する電源線と、前記筐体を接地する接地線と、前記
電源線と接地線をその開口面に貫通させる環状の磁性体
とを備え、前記磁性体は、前記電源線と接地線の入力側
を互いに前記開口面に対して逆方向に貫通させてなるこ
とにより、加熱調理器の搭載する周波数変換装置から発
生し、入力電源線を経由し商用電源へと漏洩しようとす
る高周波雑音を、接地線の高周波インピーダンスを高く
すると同時に、電源から接地線を経由して加熱調理器へ
と帰還する高周波雑音で打ち消しあうようにして、約１
０ＭＨｚ以上の周波数の高周波雑音を簡単な構成でより
効果的に低減できるものである。
換装置を収納する筐体と、前記周波数変換装置に電源を
供給する電源線と、前記筐体を接地する接地線と、前記
電源線と接地線をその開口面に貫通させる環状の磁性体
とを備え、前記磁性体は、前記電源線と接地線の入力側
を互いに前記開口面に対して逆方向に貫通させてなるこ
とにより、加熱調理器の搭載する周波数変換装置から発
生し、入力電源線を経由し商用電源へと漏洩しようとす
る高周波雑音を、接地線の高周波インピーダンスを高く
すると同時に、電源から接地線を経由して加熱調理器へ
と帰還する高周波雑音で打ち消しあうようにして、約１
０ＭＨｚ以上の周波数の高周波雑音を簡単な構成でより
効果的に低減できるものである。
【００１０】請求項２記載の発明は、特に、接地線が磁
性体の開口面を貫通する回数を複数回としてなることに
より、接地線の高周波インピーダンスをさらに高くする
と同時に、電源線から漏洩する高周波雑音を接地線に帰
還する電流がうち消す量を多くして、周波数１０ＭＨｚ
以上の周波数の漏洩雑音の低減効果をさらに高めること
が容易にできるという作用を有する。
性体の開口面を貫通する回数を複数回としてなることに
より、接地線の高周波インピーダンスをさらに高くする
と同時に、電源線から漏洩する高周波雑音を接地線に帰
還する電流がうち消す量を多くして、周波数１０ＭＨｚ
以上の周波数の漏洩雑音の低減効果をさらに高めること
が容易にできるという作用を有する。
【００１１】請求項３記載の発明は、特に、環状の磁性
体の材質をマンガン−亜鉛系のフェライトとしてなるこ
とにより、ニッケル系のフェライトコアを使用した場合
に見られるような略２〜略１５ＭＨｚにおける抑制効果
の低下がなく、その周波数帯域において前記請求項１ま
たは２の漏洩雑音低減作用を有効に働かせることができ
るという作用を有する。
体の材質をマンガン−亜鉛系のフェライトとしてなるこ
とにより、ニッケル系のフェライトコアを使用した場合
に見られるような略２〜略１５ＭＨｚにおける抑制効果
の低下がなく、その周波数帯域において前記請求項１ま
たは２の漏洩雑音低減作用を有効に働かせることができ
るという作用を有する。
【００１２】
【実施例】（実施例１） 以下本発明の一実施例について、図面を参照しながら説
明する。
明する。
【００１３】図１はインバータを有する誘導加熱調理器
のブロック回路図である。商用電源１２に電源入力端子
ａと電源入力端子ｂが接続されている。一点鎖線で示す
２１は金属部品で構成された筐体を示し、筐体接続端子
ｃは筐体２１に接続されている。外部の大地に一端が接
続されたアース線（接地線）は筐体２１内部の接地入力
端子ｆで接続されている。
のブロック回路図である。商用電源１２に電源入力端子
ａと電源入力端子ｂが接続されている。一点鎖線で示す
２１は金属部品で構成された筐体を示し、筐体接続端子
ｃは筐体２１に接続されている。外部の大地に一端が接
続されたアース線（接地線）は筐体２１内部の接地入力
端子ｆで接続されている。
【００１４】電源入力端子ａと端子ｄの間の電線と、電
源入力端子ｂと端子ｄの間の電線は、リングコア１３の
開口面に対して、電源入力端子ａと電源入力端子ｂが同
じ側となるように、外径約２５ｍｍ，内径約１０ｍｍ，
幅約１２ｍｍのＭｎ（マンガン）−Ｚｎ（亜鉛）系フェ
ライト製のリングコア１３を貫通している。また、接地
入力端子ｆと筐体接続端子ｃの間の電線は、リングコア
１３の開口面に対して、接地入力端子ｆが電源入力端子
ａおよび電源入力端子ｂと逆方向となるように、リング
コア１３の開口面を貫通している。
源入力端子ｂと端子ｄの間の電線は、リングコア１３の
開口面に対して、電源入力端子ａと電源入力端子ｂが同
じ側となるように、外径約２５ｍｍ，内径約１０ｍｍ，
幅約１２ｍｍのＭｎ（マンガン）−Ｚｎ（亜鉛）系フェ
ライト製のリングコア１３を貫通している。また、接地
入力端子ｆと筐体接続端子ｃの間の電線は、リングコア
１３の開口面に対して、接地入力端子ｆが電源入力端子
ａおよび電源入力端子ｂと逆方向となるように、リング
コア１３の開口面を貫通している。
【００１５】電源入力線間のコンデンサ１４とコモンモ
ードコイル１５と電源−筐体２１間に接続されたコンデ
ンサ１６とコンデンサ１７はフィルタ回路で、整流器１
８の入力端子と、端子ｄ，端子ｅ間に設けられている。
整流器１８の出力端子には加熱コイル２０が接続された
インバータ１９が設けられている。
ードコイル１５と電源−筐体２１間に接続されたコンデ
ンサ１６とコンデンサ１７はフィルタ回路で、整流器１
８の入力端子と、端子ｄ，端子ｅ間に設けられている。
整流器１８の出力端子には加熱コイル２０が接続された
インバータ１９が設けられている。
【００１６】以上のように構成された加熱調理器につい
て、その動作を説明する。インバータ１９から発生した
高周波雑音は、コンデンサ１４とコモンモードコイル１
５と電源−筐体１１間に接続されたコンデンサ１６とコ
ンデンサ１７で構成されるフィルタ回路で濾波され、電
源１２に漏洩するのを抑制される。しかしながら、前記
のフィルタ回路を構成する部品自身あるいはフィルタコ
イルの入力側電源線が、アース線を経路としてインバー
タ１９の高周波発生源と直接結合するため、リングコア
１３が無い場合には図３の実線ａに示すように１０ＭＨ
ｚ付近で、共振点を持ち電源線へ漏洩する高周波雑音が
高くなる場合がある。この周波数帯域の雑音は前記のフ
ィルタ回路では濾波しきれていないもので、コンデンサ
１６やコンデンサ１７の容量値を変更する等の対策では
漏洩レベルを低減できない。
て、その動作を説明する。インバータ１９から発生した
高周波雑音は、コンデンサ１４とコモンモードコイル１
５と電源−筐体１１間に接続されたコンデンサ１６とコ
ンデンサ１７で構成されるフィルタ回路で濾波され、電
源１２に漏洩するのを抑制される。しかしながら、前記
のフィルタ回路を構成する部品自身あるいはフィルタコ
イルの入力側電源線が、アース線を経路としてインバー
タ１９の高周波発生源と直接結合するため、リングコア
１３が無い場合には図３の実線ａに示すように１０ＭＨ
ｚ付近で、共振点を持ち電源線へ漏洩する高周波雑音が
高くなる場合がある。この周波数帯域の雑音は前記のフ
ィルタ回路では濾波しきれていないもので、コンデンサ
１６やコンデンサ１７の容量値を変更する等の対策では
漏洩レベルを低減できない。
【００１７】本実施例においては、リングコア１３の開
口面に上記のように電源入力端子ａと端子ｄの間の電源
線と、電源入力端子ｂと端子ｄの間の電源線が、リング
コア１３の開口面に対して、電源入力端子ａと電源入力
端子ｂが同じ側となるようにし、接地入力端子ｆと筐体
接続端子ｃの間の電線は、リングコア１３の開口面に対
して、接地入力端子ｆが電源入力端子ａおよび電源入力
端子ｂと逆方向となるように、リングコア１３の開口面
を貫通させることにより、アース線の高周波インピーダ
ンスを高くするとともに、アース線に流れる帰還電流
が、電源線から漏洩しようとする高周波雑音をうち消す
作用により、図３の一点鎖線ｂに示すように１０ＭＨｚ
近傍の高周波雑音レベルのピークが約５ｄＢ低下する。
口面に上記のように電源入力端子ａと端子ｄの間の電源
線と、電源入力端子ｂと端子ｄの間の電源線が、リング
コア１３の開口面に対して、電源入力端子ａと電源入力
端子ｂが同じ側となるようにし、接地入力端子ｆと筐体
接続端子ｃの間の電線は、リングコア１３の開口面に対
して、接地入力端子ｆが電源入力端子ａおよび電源入力
端子ｂと逆方向となるように、リングコア１３の開口面
を貫通させることにより、アース線の高周波インピーダ
ンスを高くするとともに、アース線に流れる帰還電流
が、電源線から漏洩しようとする高周波雑音をうち消す
作用により、図３の一点鎖線ｂに示すように１０ＭＨｚ
近傍の高周波雑音レベルのピークが約５ｄＢ低下する。
【００１８】以上のように、本実施例によれば２本の入
力電源線とアース線のうち、２本の電源線が同方向にリ
ングコア１３の開口面を貫通し、アース線のみが前記の
電源線に対して逆方向にリングコア１３の開口面を貫通
するので、アース線の高周波インピーダンスを高くする
とともに、アース線に流れる帰還電流が、電源線から漏
洩しようとする高周波雑音をうち消す作用が加わって、
約１０ＭＨｚ近傍の高周波雑音の漏洩を１個のフェライ
トコアで効果的に抑制することができる。
力電源線とアース線のうち、２本の電源線が同方向にリ
ングコア１３の開口面を貫通し、アース線のみが前記の
電源線に対して逆方向にリングコア１３の開口面を貫通
するので、アース線の高周波インピーダンスを高くする
とともに、アース線に流れる帰還電流が、電源線から漏
洩しようとする高周波雑音をうち消す作用が加わって、
約１０ＭＨｚ近傍の高周波雑音の漏洩を１個のフェライ
トコアで効果的に抑制することができる。
【００１９】（実施例２） 以下本発明の第２の実施例について図２により説明す
る。図１と同様、マンガン−亜鉛系のリングコア２２の
開口面に２本の電源線が開口面に対してそれぞれの入力
側（電源側）が同一方向となるように１回ずつ貫通して
いる。図１と異なるのはアース線のみが、リングコア２
２の開口面に３回貫通している点である。
る。図１と同様、マンガン−亜鉛系のリングコア２２の
開口面に２本の電源線が開口面に対してそれぞれの入力
側（電源側）が同一方向となるように１回ずつ貫通して
いる。図１と異なるのはアース線のみが、リングコア２
２の開口面に３回貫通している点である。
【００２０】上記の構成とすることにより、アース線の
高周波インピーダンスをさらに高くすると同時に、電源
線から漏洩する高周波雑音を接地線に帰還する電流がう
ち消す量を多くできるので、図３の波線ｃで示すよう
に、同じ材質で同形状のリングコアを使用しても実施例
１の構成と比較して約９ｄＢ低減することができる。
高周波インピーダンスをさらに高くすると同時に、電源
線から漏洩する高周波雑音を接地線に帰還する電流がう
ち消す量を多くできるので、図３の波線ｃで示すよう
に、同じ材質で同形状のリングコアを使用しても実施例
１の構成と比較して約９ｄＢ低減することができる。
【００２１】また、図４に、図２の構成をとった場合の
漏洩雑音レベル（波線ｈで示す）と、アース線がリング
コア２２の開口面を貫通する方向だけを図２の構成と異
ならせた（アース線のリングコア２２の開口面の貫通回
数は３回で同一であり、電源線とアース線を同一方向か
らリングコア２２の開口面を貫通させた）場合の漏洩雑
音レベル（実線ｇで示す）を実験により測定して比較し
た結果を示している。同図で示されるように図２の構成
の場合においては、アース線に流れる帰還電流の高周波
成分が電源線の漏洩雑音を打ち消すので、漏洩雑音レベ
ルが約１０〜３０ＭＨｚの周波数帯域において約４〜６
ｄＢ低減効果が大きくなるものである。
漏洩雑音レベル（波線ｈで示す）と、アース線がリング
コア２２の開口面を貫通する方向だけを図２の構成と異
ならせた（アース線のリングコア２２の開口面の貫通回
数は３回で同一であり、電源線とアース線を同一方向か
らリングコア２２の開口面を貫通させた）場合の漏洩雑
音レベル（実線ｇで示す）を実験により測定して比較し
た結果を示している。同図で示されるように図２の構成
の場合においては、アース線に流れる帰還電流の高周波
成分が電源線の漏洩雑音を打ち消すので、漏洩雑音レベ
ルが約１０〜３０ＭＨｚの周波数帯域において約４〜６
ｄＢ低減効果が大きくなるものである。
【００２２】以上のように本実施例によれば、リングコ
ア２２に２本の電源線を１回貫通させ、アース線を逆方
向から３回貫通させているので、アース線のインピーダ
ンスを図１の場合より高くすると同時に、アース線を流
れる高周波雑音の帰還電流が電源から漏洩しようとする
高周波雑音を打ち消す作用を大きくするので、１個のフ
ェライトコアでより効果的に高周波雑音の漏洩を低減で
きるものである。
ア２２に２本の電源線を１回貫通させ、アース線を逆方
向から３回貫通させているので、アース線のインピーダ
ンスを図１の場合より高くすると同時に、アース線を流
れる高周波雑音の帰還電流が電源から漏洩しようとする
高周波雑音を打ち消す作用を大きくするので、１個のフ
ェライトコアでより効果的に高周波雑音の漏洩を低減で
きるものである。
【００２３】また、図５に、第１の実施例と同様の構成
で、リングコア２２の材質がマンガン−亜鉛系フェライ
トの場合の漏洩雑音レベル（波線ｆで示す）と、ニッケ
ル−亜鉛系フェライトの場合の漏洩雑音レベル（波線ｅ
で示す）と、リングコア２２がない場合の漏洩雑音レベ
ル（実線ｄで示す）を実験により比較測定した結果を示
している。図５に示すように、リングコア２２の材質が
ニッケル−亜鉛系フェライトの場合には約２〜１５ＭＨ
ｚ付近で雑音阻止効果が低下し、マンガン−亜鉛系フェ
ライトの場合にはその阻止効果の低下量が少なく前記の
測定では、結果として後者の方が約７ｄＢ高周波雑音の
漏洩レベルが小さくなっており、１０ＭＨｚ付近のピー
クにおいても約４ｄＢ低減されている。
で、リングコア２２の材質がマンガン−亜鉛系フェライ
トの場合の漏洩雑音レベル（波線ｆで示す）と、ニッケ
ル−亜鉛系フェライトの場合の漏洩雑音レベル（波線ｅ
で示す）と、リングコア２２がない場合の漏洩雑音レベ
ル（実線ｄで示す）を実験により比較測定した結果を示
している。図５に示すように、リングコア２２の材質が
ニッケル−亜鉛系フェライトの場合には約２〜１５ＭＨ
ｚ付近で雑音阻止効果が低下し、マンガン−亜鉛系フェ
ライトの場合にはその阻止効果の低下量が少なく前記の
測定では、結果として後者の方が約７ｄＢ高周波雑音の
漏洩レベルが小さくなっており、１０ＭＨｚ付近のピー
クにおいても約４ｄＢ低減されている。
【００２４】以上のように本実施例によれば、リングコ
ア２２に２本の電源線を同方向に１回貫通させ、アース
線を逆方向から３回貫通させているので、アース線のイ
ンピーダンスを図１の場合より高くすると同時に、アー
ス線を流れる高周波雑音の帰還電流が電源から漏洩しよ
うとする高周波雑音をリングコアの作用によって打ち消
して減衰させ、１個のフェライトコアでより効果的に低
減できるものである。
ア２２に２本の電源線を同方向に１回貫通させ、アース
線を逆方向から３回貫通させているので、アース線のイ
ンピーダンスを図１の場合より高くすると同時に、アー
ス線を流れる高周波雑音の帰還電流が電源から漏洩しよ
うとする高周波雑音をリングコアの作用によって打ち消
して減衰させ、１個のフェライトコアでより効果的に低
減できるものである。
【００２５】また、第１または第２の実施例において、
リングコア２２の材質をマンガン−亜鉛系のフェライト
とすることにより、ニッケル系のフェライトコアを使用
した場合に見られるような略２〜略１５ＭＨｚにおける
抑制効果の低下がなく、その周波数帯域において前記請
求項１または２の漏洩雑音低減作用を有効に働かせるこ
とができるものである。
リングコア２２の材質をマンガン−亜鉛系のフェライト
とすることにより、ニッケル系のフェライトコアを使用
した場合に見られるような略２〜略１５ＭＨｚにおける
抑制効果の低下がなく、その周波数帯域において前記請
求項１または２の漏洩雑音低減作用を有効に働かせるこ
とができるものである。
【００２６】なお、上記実施例では、周波数変換装置を
有する誘導加熱調理器の構成を示したが、これに限ら
ず、接地線を有し、高周波変換装置を有する加熱調理器
であれば、フェライトコアを用いて、電源線と接地線を
上記の構成とすることにより、同様の効果を得ることが
できる。
有する誘導加熱調理器の構成を示したが、これに限ら
ず、接地線を有し、高周波変換装置を有する加熱調理器
であれば、フェライトコアを用いて、電源線と接地線を
上記の構成とすることにより、同様の効果を得ることが
できる。
【００２７】
【発明の効果】以上のように、請求項１記載の発明によ
れば、周波数変換装置を収納する筐体と、前記周波数変
換装置に電源を供給する電源線と、前記筐体を接地する
接地線と、前記電源線と接地線をその開口面に貫通させ
る環状の磁性体とを備え、前記磁性体は、前記電源線と
接地線の入力側を互いに前記開口面に対して逆方向に貫
通させてなることにより、周波数変換装置から発生し、
入力電源線を経由し商用電源へと漏洩しようとする約１
０ＭＨｚ以上の周波数の高周波雑音を、簡単な構成で部
品点数を増やすことなく、より効果的に低減でき、高周
波雑音の少ない、安価な周波数変換装置を搭載した加熱
調理器を提供することができるものである。
れば、周波数変換装置を収納する筐体と、前記周波数変
換装置に電源を供給する電源線と、前記筐体を接地する
接地線と、前記電源線と接地線をその開口面に貫通させ
る環状の磁性体とを備え、前記磁性体は、前記電源線と
接地線の入力側を互いに前記開口面に対して逆方向に貫
通させてなることにより、周波数変換装置から発生し、
入力電源線を経由し商用電源へと漏洩しようとする約１
０ＭＨｚ以上の周波数の高周波雑音を、簡単な構成で部
品点数を増やすことなく、より効果的に低減でき、高周
波雑音の少ない、安価な周波数変換装置を搭載した加熱
調理器を提供することができるものである。
【００２８】また、請求項２記載の発明は、特に、接地
線が磁性体の開口面を貫通する回数を複数回としている
ので、接地線の高周波インピーダンスをさらに高くする
と同時に、電源線から漏洩する高周波雑音を接地線に帰
還する電流がうち消す量を多くして、周波数１０ＭＨｚ
以上の周波数の漏洩雑音の少ない安価な加熱調理器を提
供することができるものである。
線が磁性体の開口面を貫通する回数を複数回としている
ので、接地線の高周波インピーダンスをさらに高くする
と同時に、電源線から漏洩する高周波雑音を接地線に帰
還する電流がうち消す量を多くして、周波数１０ＭＨｚ
以上の周波数の漏洩雑音の少ない安価な加熱調理器を提
供することができるものである。
【００２９】また、請求項３記載の発明によれば、特
に、磁性体の材質をマンガン−亜鉛系のフェライトとし
ているので、略２〜略３０ＭＨｚの周波数帯域において
より漏洩雑音の少ない加熱調理器を提供することができ
るものである。
に、磁性体の材質をマンガン−亜鉛系のフェライトとし
ているので、略２〜略３０ＭＨｚの周波数帯域において
より漏洩雑音の少ない加熱調理器を提供することができ
るものである。
【図１】本発明の第１の実施例の加熱調理器の回路ブロ
ック図
ック図
【図２】本発明の第２の実施例の加熱調理器の磁性体周
辺の要部斜視図
辺の要部斜視図
【図３】本発明の第１，第２の実施例の加熱調理器の雑
音レベルの特性図
音レベルの特性図
【図４】本発明の第２の実施例の加熱調理器の雑音レベ
ルの特性図
ルの特性図
【図５】同、加熱調理器の磁性体の材質差に係る雑音レ
ベルの特性図
ベルの特性図
【図６】従来例の加熱調理器の回路ブロック図
【図７】同、加熱調理器の磁性体周辺の要部斜視図
【図８】同、加熱調理器の別の磁性体周辺の要部斜視図
１２ 商用電源（電源） １３ リングコア（環状の磁性体） １９ インバータ（周波数変換装置） ２０ 加熱コイル（周波数変換装置） ２１ 筐体 ２２ リングコア（環状の磁性体）
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−137386（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H05B 6/12
Claims (3)
- 【請求項１】 周波数変換装置を収納する筐体と、前記
周波数変換装置に電源を供給する電源線と、前記筐体を
接地する接地線と、前記電源線と接地線をその開口面に
貫通させる環状の磁性体とを備え、前記磁性体は、前記
電源線と接地線の入力側を互いに前記開口面に対して逆
方向に貫通させてなる加熱調理器。 - 【請求項２】 接地線が磁性体の開口面を貫通する回数
を複数回としてなる請求項１記載の加熱調理器。 - 【請求項３】 磁性体の材質をマンガン−亜鉛系のフェ
ライトとしてなる請求項１または２記載の加熱調理器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31676297A JP3275805B2 (ja) | 1997-11-18 | 1997-11-18 | 加熱調理器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31676297A JP3275805B2 (ja) | 1997-11-18 | 1997-11-18 | 加熱調理器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11149979A JPH11149979A (ja) | 1999-06-02 |
| JP3275805B2 true JP3275805B2 (ja) | 2002-04-22 |
Family
ID=18080650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31676297A Expired - Lifetime JP3275805B2 (ja) | 1997-11-18 | 1997-11-18 | 加熱調理器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3275805B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3859731B2 (ja) * | 1997-07-31 | 2006-12-20 | 日本化学工業株式会社 | 防錆顔料組成物およびこれを含有する防錆塗料 |
| JP4946627B2 (ja) * | 2007-05-24 | 2012-06-06 | パナソニック株式会社 | 加熱調理器 |
| JP5141642B2 (ja) * | 2009-06-23 | 2013-02-13 | パナソニック株式会社 | 誘導加熱調理器 |
| JP5818632B2 (ja) * | 2011-10-27 | 2015-11-18 | 三菱電機株式会社 | アースコイルの固定構造及びそれを用いた機器 |
| EP3478026B1 (en) * | 2017-10-25 | 2021-06-30 | Electrolux Appliances Aktiebolag | Induction hob comprising an electromagnetic interference filter |
-
1997
- 1997-11-18 JP JP31676297A patent/JP3275805B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11149979A (ja) | 1999-06-02 |
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