JPH11182658A - ベルト式無段変速機の油圧制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 トルクコンバータ付のベルト式無段変速機の
油圧制御装置において、セカンダリプーリのシリンダ内
油圧の制御範囲における低圧側での調圧精度を確保す
る。 【解決手段】 ライン圧制御弁、ベルト押圧油圧制御弁
及びこれら制御弁を制御するリニアソレノイド弁を備
え、ロックアップクラッチの制御状態に応じて前記リニ
アソレノイド弁の出力圧を多段階に切換える。又、前記
ライン圧制御弁及びベルト押圧油圧制御弁の油圧フィー
ドバックポートの受圧面積をロックアップクラッチの制
御状態に応じて多段階に切換える。あるいは、ロックア
ップクラッチ解放時に、前記リニアソレノイド弁の出力
圧を上昇させるように、ロックアップクラッチの背圧を
制御する電磁弁の出力圧を前記リニアソレノイド弁に導
入する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ベルト式無段変速
機の油圧制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えば特開平４−１９１５５５号
公報に、トルクコンバータ付のベルト式無段変速機の油
圧制御装置が開示されている。これは、トルクコンバー
タを有するベルト式無段変速機において、オイルポンプ
から吐出された油圧をライン圧制御弁で調圧した油圧を
基に、該ベルト式無段変速機の変速比を表わす変速比圧
と車両の要求出力を表わす要求出力圧とに基づいて伝動
ベルトの張力を必要且つ十分な値とするためのベルト押
圧油圧を発生させるベルト押圧油圧制御弁等を備え、最
適なベルト押圧力を得るようにしたものである。

【０００３】ところで、トルクコンバータを設置した場
合には、トルクコンバータによるトルク増幅により無段
変速機への入力トルクが増加するため、伝動ベルトでの
伝達トルクも大きくなり、ベルト式無段変速機のプーリ
によるベルト押圧力（挟持力）も増加させる必要があ
る。

【０００４】これに対処する方法としては、可変プーリ
を移動する油圧シリンダのシリンダ面積を増加する方法
と、該シリンダ内の油圧を増加する方法とが考えられる
が、このうちシリンダ面積を増加する方法は装置の大型
化を招くため、普通、シリンダ内油圧を増加する方法が
採用される。この油圧制御には、油圧制御が容易である
ためリニアソレノイド弁が用いられるのが一般的であ
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、リニアソレノ
イド弁によりシリンダ内油圧を制御しようとした場合、
トルクコンバータが存在する分制御範囲が広くなるた
め、常用域であるその低圧側で調圧精度が悪化するとい
う問題がある。

【０００６】本発明は、前記従来の問題に鑑みてなされ
たものであり、可変プーリのシリンダ内油圧の制御範囲
における低圧側での調圧精度を確保することができるベ
ルト式無段変速機の油圧制御装置を提供することを課題
とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
ロックアップクラッチを備えたトルクコンバータと、オ
イルポンプから吐出された油圧を調圧するライン圧制御
弁と、ベルト式無段変速機のベルト押圧力を制御するベ
ルト押圧油圧制御弁と、前記各制御弁の作動を制御する
リニアソレノイド弁と、を備えたベルト式無段変速機の
油圧制御装置において、前記ロックアップクラッチの制
御状態を検出する手段と、前記リニアソレノイド弁の被
制御圧を、該ロックアップクラッチの制御状態に応じ
て、多段階に切換える手段と、を備えたことにより、前
記課題を解決したものである。

【０００８】請求項１の発明によれば、ロックアップク
ラッチの制御状態に応じてリニアソレノイド弁の被制御
圧を多段階に切換えるようにしたため、各段階における
リニアソレノイド弁による制御により、精度の高い制御
範囲を拡げることができ、可変プーリのシリンダ内油圧
の制御範囲における低圧側での調圧精度を確保すること
が可能となった。

【０００９】請求項２に係る発明は、ロックアップクラ
ッチを備えたトルクコンバータと、オイルポンプから吐
出された油圧を調圧するライン圧制御弁と、ベルト式無
段変速機のベルト押圧力を制御するベルト押圧油圧制御
弁と、前記各制御弁の作動を制御するリニアソレノイド
弁と、を備えたベルト式無段変速機の油圧制御装置にお
いて、前記ロックアップクラッチの制御状態を検出する
手段と、前記ライン圧制御弁とベルト押圧油圧制御弁の
油圧フィードバックポートの受圧面積を、前記ロックア
ップクラッチの制御状態に応じて、多段階に切換える手
段を、備えたことにより、同様に前記課題を解決したも
のである。

【００１０】請求項２の発明によれば、ロックアップク
ラッチの制御状態に応じて、ライン圧制御弁及びベルト
押圧油圧制御弁の各油圧フィードバックポートの受圧面
積を切換えるようにしたため、リニアソレノイド弁によ
り一定の範囲で制御され出力される被制御圧が各制御弁
で多段階に切換えられ、請求項１に係る発明と同様に精
度の高い制御範囲を拡げることができ、低圧側での調圧
精度を確保することができる。

【００１１】請求項３に係る発明は、ロックアップクラ
ッチを備えたトルクコンバータと、オイルポンプから吐
出された油圧を調圧するライン圧制御弁と、ベルト式無
段変速機のベルト押圧力を制御するベルト押圧油圧制御
弁と、前記各制御弁の作動を制御するリニアソレノイド
弁と、を備えたベルト式無段変速機の油圧制御装置にお
いて、前記ロックアップクラッチの非解放時にその背圧
を制御する電磁弁と、前記ロックアップクラッチの解放
時に、前記リニアソレノイド弁の被制御圧を上昇させる
ように、前記電磁弁の被制御圧を前記リニアソレノイド
弁に導入する手段と、を備えたことにより、同様に前記
課題を解決したものである。

【００１２】ロックアップクラッチの解放時には、ロッ
クアップクラッチの背圧を制御する必要はなく従って該
背圧を制御する電磁弁は何もしていない（遊んでい
る）。しかもリニアソレノイド弁の被制御圧を上昇させ
る必要があるのはロックアップクラッチが解放されると
きである。そのため解放時にこの電磁弁を使ってその出
力圧（被制御圧）を適正に、リニアソレノイド弁に導入
するようにすれば、新たなバルブ等を追加することなく
リニアソレノイド弁の出力圧を必要時にのみ上昇させる
ことができ、（必要でないときの）低圧側の範囲での被
制御圧の調圧精度を維持できる。又、一般にロックアッ
プクラッチの背圧を制御する電磁弁は、その出力圧（被
制御圧）の範囲が広く、しかも零から最大出力まで連続
的に変化させることができるため、該電磁弁の働きによ
りリニアソレノイド弁の出力圧を必要且つ十分な量だけ
滑らかに変化させることもできる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施形態を詳細に説明する。

【００１４】図１は、本発明が適用されるベルト式無段
変速機周辺の概略を表わす構成図である。

【００１５】図１において、図示しないエンジンの回転
が、トルクコンバータ１０、前後進切換装置１２、ベル
ト式無段変速機（ＣＶＴ）１４、減速ギヤ装置１６、差
動歯車装置１８を介してアクスルシャフト２０に伝達さ
れる。

【００１６】トルクコンバータ１０は、ポンプインペラ
１０ａ、タービンランナ１０ｂ、ステータ１０ｃ及びロ
ックアップクラッチ１０ｄを備えている。ポンプインペ
ラ１０ａは、エンジンのクランク軸２２と接続されてい
る。タービンランナ１０ｂは、トルクコンバータ出力軸
２４と接続されている。エンジンの回転は、クランク軸
２２からポンプインペラ１０ａ、タービンランナ１０ｂ
を経てトルクコンバータ出力軸２４へ伝達される。

【００１７】ロックアップクラッチ１０ｄの背面側１０
ｅの油圧（背圧）を高め、ロックアップクラッチ１０ｄ
をトルクコンバータ１０のフロントカバー１０ｆに係合
させると、クランク軸２２の回転がロックアップクラッ
チ１０ｄを介して直接トルクコンバータ出力軸２４に伝
えられる。又、ロックアップクラッチ１０ｄの前面側１
０ｇの油圧を高めると、ロックアップクラッチ１０ｄが
フロントカバー１０ｆから離れ、ロックアップが解除さ
れる。

【００１８】前後進切換装置１２は、前進ギヤ段及び後
進ギヤ段を択一的に切換える。前後進切換装置１２は、
トルクコンバータ出力軸２４とＣＶＴ１４の入力軸２６
との間において同心的に設けられている。

【００１９】前後進切換装置１２は、いわゆるダブルプ
ラネタリ式として構成され、サンギヤ１２ｓ、キャリア
１２ｃ、リングギヤ１２ｒを備える。サンギヤ１２ｓ
は、トルクコンバータ出力軸２４に連結されている。各
キャリア１２ｃは前進用クラッチ２８を介してトルクコ
ンバータ出力軸２４に連結されると共に、ＣＶＴ１４の
入力軸２６に連結されている。又、リングギヤ１２ｒは
後進用ブレーキ１２ｂに連結されている。

【００２０】ＣＶＴ１４は、プライマリプーリ３０、セ
カンダリプーリ３２及びＶ字型断面の無端ベルト３４を
備え、ＣＶＴ１４の入力軸２６からプライマリプーリ３
０へ導入された回転を、無端ベルト３４を介してセカン
ダリプーリ３２からＣＶＴ１４の出力軸３６へ伝達す
る。

【００２１】プライマリプーリ３０及びセカンダリプー
リ３２は、それぞれ軸方向に移動可能な可動側プーリ半
体３０ａ及び３２ａと、固定側プーリ半体３０ｂ及び３
２ｂとからなっている。可動側プーリ半体３０ａ、３２
ａが軸方向に移動することにより、無端ベルト３４がプ
ライマリプーリ３０及びセカンダリプーリ３２に巻き掛
かる部分の回転半径が変化し、ＣＶＴ１４の変速比が変
化する。

【００２２】プライマリプーリ３０の可動側プーリ半体
３０ａ及びセカンダリプーリ３２の可動側プーリ半体３
２ａの軸方向への移動は、油圧によって制御される。こ
の油圧を制御するのが、本発明に係る油圧制御装置であ
る。

【００２３】図２に、本発明の第１実施形態に係る油圧
制御装置の油圧回路構成を示す。

【００２４】図２において、油圧ポンプ５２は、戻し油
路Ｒ２を通じてオイルタンク５４内へ還流した作動油を
図示せぬストレーナを介して吸入し、油路Ｒ１へ吐出す
る。油路Ｒ１には、所定圧以上の異常昇圧を防止するた
めのリリーフ弁５６が設けられている。

【００２５】この油路Ｒ１内のライン圧PL1 は、ライン
圧制御弁５８により制御される。ライン圧PL1 は、油路
Ｒ１を介してベルト押圧油圧制御弁６０のポート６０ｂ
へ導入される。ベルト押圧油圧制御弁６０はスプール６
０ｓを有し、このライン圧PL1 を無端ベルト３４の伝達
トルクに依存して制御し、ベルトスリップを防止するの
に必要な最小の油圧となるように減圧して、ポート６０
ｃから油路Ｒ３を介してセカンダリプーリ３２の可動側
プーリ半体３２ａの油圧シリンダへ送り出す。又、ベル
ト押圧油圧制御弁６０はフィードバックポート６０ｄを
有している。

【００２６】ライン圧制御弁５８とベルト押圧油圧制御
弁６０を制御するために、リニアソレノイド弁７２が設
けられている。リニアソレノイド弁７２の出力圧（被制
御圧）は、油路Ｒ８からセーフティバルブ７４を通り油
路Ｒ９を介して、それぞれライン圧制御弁５８及びベル
ト押圧油圧制御弁６０のパイロットポート５８ａ及び６
０ａにそれぞれの弁５８、５９のパイロット圧として導
かれる。後で詳しく述べるが、ベルト押圧油圧制御弁６
０に導入されるリニアソレノイド７２の出力圧が高いと
きはベルト押圧油圧は高く制御され、前記出力圧が低い
ときはベルト押圧油圧は低く制御される。

【００２７】リニアソレノイド弁７２の出力圧の上限は
カットバックバルブ７６により切り換えることができ
る。カットバックバルブ７６は電磁弁７８よりポート７
６ａに導入される油圧によりオン・オフ制御される。

【００２８】本実施形態は、リニアソレノイド弁７２の
出力圧を多段階に切換えるものであり、これについては
後で詳しく述べる。

【００２９】変速制御部５０は、プライマリプーリ３０
の可動側プーリ半体３０ａの油圧シリンダの油圧を制御
する。変速制御部５０は、増速用流量制御弁６２及び減
速用流量制御弁６４と、各流量制御弁６２、６４にそれ
ぞれ制御圧を送る増速用電磁弁６６及び減速用電磁弁６
８とから主に構成される。

【００３０】油路Ｒ１には、ライン圧PL1 を常に一定の
油圧となるように調整して出力するための一定圧制御弁
７０が設けられている。一定圧制御弁７０によって一定
に維持された油圧は、油路Ｒ７を通じて増速用電磁弁６
６及び減速用電磁弁６８に導かれる。増速用電磁弁６６
及び減速用電磁弁６８はオンのとき、この油圧をパイロ
ット圧として、それぞれ増速用流量制御弁６２及び減速
用流量制御弁６４に導入する。

【００３１】増速用電磁弁６６がオンのとき、パイロッ
ト圧が増速用流量制御弁６２のポート６２ａに導入され
スプール６２ｓは上に移動し、ポート６２ｃと６２ｄが
連通し、油路Ｒ４から供給されたライン圧PL1 が油路Ｒ
５を介してプライマリプーリ３０へ供給される。減速用
電磁弁６８がオンのとき、パイロット圧が減速用流量制
御弁６４のポート６４ａに導入されスプール６４ｓは上
に移動し、ポート６４ｃとドレンポート６４ｄが連通
し、油路Ｒ５から分岐した油路Ｒ６を介してプライマリ
プーリ３０の油圧がドレンされる。

【００３２】次に、前後進切換装置１２の制御に係る部
分について説明する。

【００３３】前後進切換装置１２の制御に係る部分は、
前後進切換装置１２の前進用クラッチ２８と後進用ブレ
ーキ１２ｂの基圧を制御するクラッチ圧制御弁８０と、
この油圧を前進用クラッチ２８及び後進用ブレーキ１２
ｂへと振り分けるマニュアルバルブ８２及び２つのアキ
ュムレータ８４、８６を含む。

【００３４】リニアソレノイド８８は、前記一定圧制御
弁７０の出力圧を大気圧から一定圧の間の油圧に制御す
る。クラッチ圧制御弁８０は、該リニアソレノイド８８
の出力圧をパイロット圧として制御される。クラッチ圧
制御弁８０の出力圧は、油路Ｒ１０を通りマニュアルバ
ルブ８２のポート８２ａに導かれる。

【００３５】マニュアルバルブ８２は、運転者のシフト
操作によりそのスプール８２ｓの位置が切り換えられ、
ポート８２ａが、ポート８２ｂと連通したり、ポート８
２ｃと連通したり、あるいはどちらとも連通が遮断され
たりする。シフト位置がＤレンジの場合には、ポート８
２ａとポート８２ｃが連通し、油路Ｒ１１を通じて、そ
の出力圧が前進用クラッチ２８へ送られる。又、シフト
位置がＲレンジの場合には、ポート８２ａとポート８２
ｂとが連通し、油路Ｒ１２を通じて、出力圧が後進用ブ
レーキ１２ｂへ送られる。

【００３６】次に、ロックアップクラッチ１０ｄの制御
に係る部分について説明する。

【００３７】ロックアップ制御の基圧（ロックアップク
ラッチ１０ｄの背面側１０ｅ、前面側１０ｇに導入され
る油圧の基圧）は、ライン圧制御弁５８のドレン側に設
置されたセカンダリ圧制御弁９０によって制御される。

【００３８】この基圧は、油路Ｒ１３を介してロックア
ップリレーバルブ９２及びロックアップコントロールバ
ルブ９４に導かれる。ロックアップリレーバルブ９２の
オン（図の右側）、オフ（図の左側）はポート９２ａに
導かれる電磁弁７８の出力圧によって制御される。

【００３９】電磁弁７８がオンのとき、パイロット圧が
ロックアップリレーバルブ９２のポート９２ａに導入さ
れ、ロックアップリレーバルブ９２がオンとなり、ロッ
クアップリレーバルブ９２から油路Ｒ１４を通じてロッ
クアップクラッチ１０ｄの背面側１０ｅに油圧が導入さ
れ、ロックアップ係合となる。又、電磁弁７８がオフの
とき、ロックアップリレーバルブ９２はオフとなり、ロ
ックアップリレーバルブ９２から油路Ｒ１５を介してロ
ックアップクラッチ１０ｄの前面側１０ｇに油圧が導入
され、ロックアップ解放となる。

【００４０】又、ロックアップコントロールバルブ９４
は、電磁弁９６の出力圧によって制御され、ロックアッ
プクラッチ１０ｄの背面側１０ｅの油圧を制御して、ス
ムーズな係合・解放やスリップ制御を行う。

【００４１】最後に、各潤滑部の制御に係る部分につい
て説明する。

【００４２】ロックアップ係合時にロックアップクラッ
チ１０ｄの背面側１０ｅに油圧を送る油路Ｒ１４に絞り
を介してクーラ圧制御弁９８を設ける。そして、このク
ーラ圧制御弁９８によって制御された油圧を油路Ｒ１６
を介してクーラ９９へ送り、更に各潤滑部へ油圧を供給
する。

【００４３】図３にリニアソレノイド弁７２の周辺を拡
大して示す。

【００４４】図において、リニアソレノイド弁７２は、
２つのフィードバックポート７２ａ及び７２ｂを有して
いる。第１のフィードバックポート７２ａには、常時出
力圧がポート７２ｃを通じてフィードバック圧として導
入される。第２のフィードバックポート７２ｂには、カ
ットバックバルブ７６がオン（図の左側）のときにはリ
ニアソレノイド弁７２のポート７２ｄからカットバック
バルブ７６のポート７６ｂ及びポート７６ｃを介してフ
ィードバック圧が導入される。

【００４５】従って、第１のフィードバックポート７２
ａ側のスプール７２ｓの受圧面積をＡ₁ 、第２のフィー
ドバックポート７２ｂ側のスプール７２ｓの受圧面積を
Ａ₂、ポート７２ｃ（７２ｄ）に発生する出力圧をＰlin
、ばね７２ｅの付勢力をＷ、リニアソレノイド弁７２
のスプール吸引力をＦとすると、カットバックバルブ７
６がオンのときの、スプールバランスはＰlin ・（Ａ₁
＋Ａ₂ ）＝Ｗ−Ｆとなり、リニアソレノイド弁７２の出
力圧Ｐlin は（Ｗ−Ｆ）／（Ａ₁ ＋Ａ₂ ）となる。

【００４６】又カットバックバルブ７６がオフ（図の右
側）のときは、第２のフィードバックポート７２ｂか
ら、カットバックバルブ７６のポート７６ｃ及び７６ｄ
を介してフィードバック圧がドレンされ大気圧まで減圧
される。従って第２のフィードバックポート７２ｂにフ
ィードバック圧が作用しなくなることから、スプールバ
ランスは、Ｐlin ・Ａ₁ ＝Ｗ−Ｆとなり、リニアソレノ
イド弁７２の出力圧Ｐlin は（Ｗ−Ｆ）／Ａ₁ となり、
カットバックバルブ７６がオンのときに比べ（第２のフ
ィードバックポートが作用しなくなる分）高圧となる。

【００４７】カットバックバルブ７６のオン・オフの切
換えは電磁弁７８によって制御される。すなわち、電磁
弁７８がオンのときは、電磁弁７８からのパイロット圧
がロックアップリレーバルブ９２のポート９２ａに導入
されてロックアップ係合となるとともに、該パイロット
圧がカットバックバルブ７６のポート７６ａにも導入さ
れカットバックバルブ７６はオンになる。又、電磁弁７
８がオフのときは、前記ポート９２ａからパイロット圧
が電磁弁７８を通じてドレンされ、ロックアップ解放と
なるとともに、前記ポート７６ａからもパイロット圧が
電磁弁７８を通じてドレンされ、カットバックバルブ７
６はオフとなる。

【００４８】以下、本第１実施形態の作用を説明する。

【００４９】上に述べたように、電磁弁７８がオフでロ
ックアップ解放の場合には、カットバックバルブ７６は
オフとなっているため、リニアソレノイド弁７２の第２
のフィードバックポート７２ｂからカットバックバルブ
７６のポート７６ｃ及び７６ｄを介してフィードバック
圧がドレンされ大気圧まで減圧される。ここでリニアソ
レノイド弁７２を作動すると、図４に一点鎖線で示すよ
うにリニアソレノイド弁７２から油路Ｒ８へ出力される
出力圧Ｐlin （被制御圧）は制御電流Ｉa −Ｉb に対
し、Ｐ0 −Ｐ1 の範囲で変化する。この高圧に制御され
た出力圧Ｐlin は、セーフティバルブ７４を介してベル
ト押圧油圧制御弁６０のポート６０ａに導入されスプー
ル６０ｓをより下側に押し下げる。その結果、ポート６
０ｂとポート６０ｃは広く連通し、油路Ｒ３からセカン
ダリプーリ３２へ供給される油量が増加し、ベルト押圧
油圧は高く制御される。ロックアップ解放時にはトルク
コンバータ１０により動力が伝達されるため、トルク増
幅によりＣＶＴ１４への入力トルクが増加するが、この
ように、リニアソレノイド弁７２の出力圧Ｐlin が高圧
まで制御されるようにしたため、ベルト押圧油圧を高く
しベルト押圧力を増加することができ、トルク増幅に対
応することができる。

【００５０】又、電磁弁７８がオンとなり、ロックアッ
プ係合の場合には、カットバックバルブ７６のポート７
６ａに電磁弁７８からパイロット圧が導入され、カット
バックバルブ７６がオンとなり、リニアソレノイド弁７
２の第２のフィードバックポート７２ｂにカットバック
バルブ７６を介してフィードバック圧が導入される。そ
の結果スプール７２ｓがより下側へ押下げられ、ポート
７２ｆとポート７２ｃを結ぶ通路が狭くなり、ここを通
過する作動油の流量が減少する。ここでリニアソレノイ
ド弁７２を作動すると、図４に実線で示すように、先と
全く同一の制御電流Ｉa −Ｉb に対し、リニアソレノイ
ド弁７２の出力圧Ｐlin はＰ0 −Ｐ2 の範囲でしか変化
しない。その結果、セーフティバルブ７４を介してベル
ト押圧油圧制御弁６０のポート６０ａに導入される油圧
は低圧となり、フィードバックポート６０ｄに導入され
る油圧によりスプール６０ｓは上に押上げられポート６
０ｂと６０ｃを結ぶ通路は狭くなる。そのため、油路Ｒ
３からセカンダリプーリ３２に供給される油量は減少
し、ベルト押圧油圧は低く制御される。

【００５１】ロックアップ係合時にリニアソレノイド弁
７２の出力圧Ｐlin を低圧に制御し、ベルト押圧油圧を
低くするのは、ロックアップ係合時には、エンジンの回
転はクランク軸２２からロックアップクラッチ１０ｄを
介して直接トルクコンバータ出力軸２４へ伝達されるた
め、トルクコンバータ１０は働いておらず、トルク増幅
がないためである。

【００５２】このように、本第１実施形態においては、
電磁弁７８の働きにより、ロックアップ係合・解放に応
じてカットバックバルブ７６を制御して、リニアソレノ
イド弁７２の出力圧Ｐlin の上限を高圧と低圧の２段階
に切換えるようにしたため、図４に示したように、同じ
制御電流Ｉa −Ｉb の幅（範囲）に対し、出力圧Ｐlin
の範囲が（Ｐ0 −Ｐ1 より小さな）Ｐ0 −Ｐ2 でしかな
いので、セカンダリプーリ３２のシリンダ内油圧の制御
範囲の低圧側での調圧精度を高くすることができるとと
もに、該制御範囲の全域にわたり油圧の調圧精度を確保
することができるようになった。

【００５３】次に、本発明の第２実施形態について説明
する。第２実施形態に係る油圧制御装置の油圧回路図を
図５に示す。

【００５４】本第２実施形態も、リニアソレノイド弁１
７２の出力圧Ｐlin の上限を２段階に切換えるものであ
るが、第１実施形態におけるカットバックバルブ７６を
廃止して、その代わりにロックアップクラッチ背圧制御
用の電磁弁１９６の制御圧を、リニアソレノイド弁１７
２に、その出力圧Ｐlin を上昇させるように導入するよ
うにしたものである。

【００５５】電磁弁１７８がオフのとき、ロックアップ
コントロールバルブ１９２はオフとなり、ロックアップ
解放となる。このとき、ロックアップコントロールバル
ブ１９２のポート１９２ｂと１９２ｃが連通し、電磁弁
１９６のパイロット圧がポート１９２ｂから１９２ｃを
介してリニアソレノイド弁１７２のポート１７２ｇに導
入される。これにより、スプール１７２ｓはより上側に
押上げられ、ポート１７２ｆからポート１７２ｃへ流れ
る作動油の量が増加し、リニアソレノイド弁１７２の出
力圧Ｐlin が図６に斜線部で示すように高圧側に制御さ
れる。この高圧に制御された出力圧は、セーフティバル
ブ１７４を介してベルト押圧油圧制御弁１６０のポート
１６０ａに導入されスプール１６０ｓを下に押し下げ
る。その結果、ポート１６０ｂとポート１６０ｃは広く
連通し、油路Ｒ３からセカンダリプーリ３２へ供給され
る油量が増加し、ベルト押圧油圧は高く制御される。

【００５６】ロックアップ解放時は電磁弁１９６はロッ
クアップ制御とは無関係となり、又、この電磁弁１９６
は一定圧制御弁１７０の出力圧を基圧としているため広
い範囲で油圧制御可能である。そのため滑らかな油圧制
御が可能となる。

【００５７】又、電磁弁１７８がオンのとき、ロックア
ップ係合となり、ロックアップコントロールバルブ１９
２のポート１９２ｂと１９２ｃの連通が遮断され、ポー
ト１９２ｃと１９２ｄとが連通する。そのためリニアソ
レノイド弁１７２のポート１７２ｇからロックアップコ
ントロールバルブ１９２のポート１９２ｃ及び１９２ｄ
を通じてパイロット圧がドレンされ大気圧まで減圧され
る。このとき、リニアソレノイド弁１７２はばね１７２
ｅ及びフィードバックポート１７２ａのみの制御とな
り、リニアソレノイド弁１７２を作動すると、図６に実
線で示すようにリニアソレノイド弁１７２から油路Ｒ８
へ出力される出力圧（被制御圧）は制御電流Ｉa ′−Ｉ
b ′に対し、Ｐ0 ′−Ｐ2 ′の範囲でしか変化しない。
その結果、セーフティバルブ１７４を介してベルト押圧
油圧制御弁１６０のポート１６０ａに導入される油圧は
低圧となり、フィードバックポート１６０ｄに導入され
る油圧によりスプール１６０ｓは上に押上げられポート
１６０ｂとポート１６０ｃを結ぶ通路は狭くなる。その
ため、油路Ｒ３からセカンダリプーリ３２に供給される
油量は減少し、ベルト押圧油圧は低く制御される。

【００５８】このようにして、リニアソレノイド弁１７
２の出力圧Ｐlin の上限が第１実施形態同様２段階に切
換えられる。

【００５９】又、第２実施形態の油圧制御装置の油圧回
路を示す図５において、他の部分については、第１実施
形態と同様の要素については下２桁同一の符号を付し、
説明を省略する。

【００６０】次に、本発明の第３実施形態について説明
する。

【００６１】上に説明した実施形態では、リニアソレノ
イド弁の出力圧を二段階に切換えるようにしていたが、
本第３実施形態は、ライン圧制御弁及びベルト押圧油圧
制御弁の油圧フィードバックポートの受圧面積を二段階
に切換えることにより、リニアソレノイド弁の出力圧に
よる、セカンダリプーリ３２のシリンダ内油圧の制御範
囲の低圧側における調圧精度を確保するようにしたもの
である。

【００６２】第３実施形態に係る油圧制御装置の油圧回
路図を図７に示す。又、本実施形態に係るライン圧制御
弁、ベルト押圧油圧制御弁及びカットバックバルブ周辺
を拡大して図８に示す。以下図７及び図８をともに参照
して説明する。

【００６３】図７あるいは図８に示すように、ライン圧
制御弁２５８に２つの油圧フィードバックポート２５８
ｂ及び２５８ｃを設けると共に、ベルト押圧油圧制御弁
２６０にも２つの油圧フィードバックポート２６０ｄ及
び２６０ｅを設ける。

【００６４】まず、油圧フィードバックポート２５８ｂ
には、常時ライン圧をかけると共に、油圧フィードバッ
クポート２６０ｄには、ベルト押圧油圧制御弁２６０の
出力圧を常時かけるようにする。

【００６５】次いで、ロックアップ解放の場合、電磁弁
２７８がオフとなり図８に示されるようにカットバック
バルブ２７６のポート２７６ａから油圧が電磁弁２７８
を通じてドレンされると、カットバックバルブ２７６が
オフとなる（図の右側）。その結果、カットバックバル
ブ２７６のポート２７６ｃとポート２７６ｄが連通し、
ライン圧制御弁２５８の油圧フィードバックポート２５
８ｃの油圧がポート２７６ｄからドレンされ大気圧まで
減圧される。又、同時にカットバックバルブ２７６のポ
ート２７６ｇとポート２７６ｈが連通し、ベルト押圧油
圧制御弁２６０の油圧フィードバックポート２６０ｅの
油圧がポート２７６ｈからドレンされ大気圧まで減圧さ
れる。

【００６６】従って、ライン圧制御弁２５８には、油圧
フィードバックポート２５８ｂから導入されるライン圧
が働き、図に示すように、油圧フィードバックポート２
５８ｂの受圧面積はＳ１である。受圧面積Ｓ１に働くラ
イン圧だけでは、スプール２５８ｓはあまり押上げられ
ず、ポート２５８ｄとポート２５８ｅは遮断されている
か又は余り連通していないため、ポンプ２５２から吐出
されるライン圧は、高い油圧に制御される。リニアソレ
ノイド弁２７２は、この高い油圧をもとに出力圧Ｐlin
を作ることになる。

【００６７】又、ベルト押圧油圧制御弁２６０には、油
圧フィードバックポート２６０ｄから導入される油圧が
働き、図に示すように、油圧フィードバックポート２６
０ｄの受圧面積はＳ１′である。受圧面積Ｓ１′に働く
油圧だけでは、スプール２６０ｓはあまり押上げられ
ず、ポート２６０ｂとポート２６０ｃは広く連通し、充
分な流量が確保され、油圧は高く制御される。

【００６８】次に、ロックアップ係合の場合、電磁弁２
７８がオンとなり、電磁弁２７８の制御圧が、図８に示
すように、カットバックバルブ２７６のポート２７６ａ
に導入され、カットバックバルブ２７６がオンとなる
（図の左側）。その結果、ポート２７６ｅとポート２７
６ｃが連通し、ライン圧がライン圧制御弁２５８の油圧
フィードバックポート２５８ｃへ導かれる。又、同時
に、カットバックバルブ２７６のポート２７６ｆとポー
ト２７６ｇが連通し、ベルト押圧油圧制御弁２６０の出
力圧がポート２７６ｇからベルト押圧油圧制御弁２６０
の油圧フィードバックポート２６０ｅへ導かれる。

【００６９】従って、ライン圧制御弁２５８は、油圧フ
ィードバックポート２５８ｂに働くライン圧の他に、油
圧フィードバックポート２５８ｃの受圧面積Ｓ２にもラ
イン圧を受けるため、スプール２５８ｓはより上側へ押
上げられ、ポート２５８ｄとポート２５８ｅは大きく連
通し、ライン圧は、ポート２５８ｅからドレンされ、低
い油圧に制御される。リニアソレノイド弁２７２は、こ
の低い油圧をもとに出力圧Ｐlin を作ることとなる。

【００７０】又、ベルト押圧油圧制御弁２６０は、油圧
フィードバックポート２６０ｄに働く出力圧の他に、油
圧フィードバックポート２６０ｅの受圧面積Ｓ２′にも
出力圧を受けるため、スプール２６０ｓはより上側へ押
上げられ、ポート２６０ｂとポート２６０ｃの連通は狭
く、あるいは遮断され、ベルト押圧油圧制御弁２６０の
出力圧は、低い油圧に制御される。

【００７１】なお、図７において、前述した第１実施形
態と同様の要素については、下２桁同一の符号を付して
説明を省略する。

【００７２】このように、本実施形態では、ライン圧制
御弁２５８及びベルト押圧油圧制御弁２６０の油圧フィ
ードバックポート２５８ｂ、２５８ｃ、２６０ｄ、２６
０ｅの受圧面積を、ロックアップ解放及び係合に応じ
て、２段階に切換えるようにしたため、（リニアソレノ
イド弁２７２の制御電流の幅は同一でも）セカンダリプ
ーリのシリンダ内油圧の制御範囲の低圧側における調圧
精度を確保することが可能となった。

【００７３】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
トルクコンバータ付のベルト式無段変速機の油圧制御装
置において、セカンダリプーリのシリンダ内油圧の制御
範囲の低圧側での調圧精度を確保すると共に、滑らかに
油圧を変化させることが可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明が適用されるベルト式無段変速機周辺の
概略を表わす構成図

【図２】本発明の第１実施形態に係る油圧制御装置の概
略を示す油圧回路図

【図３】第２図におけるリニアソレノイド弁周辺を示す
拡大図

【図４】第１実施形態におけるリニアソレノイド弁の油
圧特性を示す線図

【図５】本発明の第２実施形態に係る油圧制御装置の概
略を示す油圧回路図

【図６】第２実施形態におけるリニアソレノイド弁の油
圧特性を示す線図

【図７】本発明の第３実施形態に係る油圧制御装置の概
略を示す油圧回路図

【図８】図７におけるカットバックバルブ周辺を示す拡
大図

【符号の説明】

１０…トルクコンバータ １２…前後進切換装置 １４…ベルト式無段変速機（ＣＶＴ） １６…減速ギヤ装置 １８…差動歯車装置 ２０…アクスルシャフト ２２…クランク軸 ２４…トルクコンバータ出力軸 ２６…入力軸 ２８…前進用クラッチ ３０…プライマリプーリ ３２…セカンダリプーリ ３４…無端ベルト ３６…出力軸 ５２…油圧ポンプ ５４…オイルタンク ５６…リリーフ弁 ５８…ライン圧制御弁 ６０…ベルト押圧油圧制御弁 ６２…増速用流量制御弁 ６４…減速用流量制御弁 ６６…増速用電磁弁 ６８…減速用電磁弁 ７２…リニアソレノイド弁 ７４…セーフティバルブ ７６…カットバックバルブ ７８…電磁弁 ８０…クラッチ圧制御弁 ８２…マニュアルバルブ ９０…セカンダリ圧制御弁 ９２…ロックアップリレーバルブ ９４…ロックアップコントロールバルブ

フロントページの続き (72)発明者 西ケ谷 雅文 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ロックアップクラッチを備えたトルクコン
   バータと、 オイルポンプから吐出された油圧を調圧するライン圧制
   御弁と、 ベルト式無段変速機のベルト押圧力を制御するベルト押
   圧油圧制御弁と、 前記各制御弁の作動を制御するリニアソレノイド弁と、
   を備えたベルト式無段変速機の油圧制御装置において、 前記ロックアップクラッチの制御状態を検出する手段
   と、 前記リニアソレノイド弁の被制御圧を、該ロックアップ
   クラッチの制御状態に応じて、多段階に切換える手段
   と、 を備えたことを特徴とするベルト式無段変速機の油圧制
   御装置。
2. 【請求項２】ロックアップクラッチを備えたトルクコン
   バータと、 オイルポンプから吐出された油圧を調圧するライン圧制
   御弁と、 ベルト式無段変速機のベルト押圧力を制御するベルト押
   圧油圧制御弁と、 前記各制御弁の作動を制御するリニアソレノイド弁と、
   を備えたベルト式無段変速機の油圧制御装置において、 前記ロックアップクラッチの制御状態を検出する手段
   と、 前記ライン圧制御弁とベルト押圧油圧制御弁の油圧フィ
   ードバックポートの受圧面積を、前記ロックアップクラ
   ッチの制御状態に応じて、多段階に切換える手段と、 を備えたことを特徴とするベルト式無段変速機の油圧制
   御装置。
3. 【請求項３】ロックアップクラッチを備えたトルクコン
   バータと、 オイルポンプから吐出された油圧を調圧するライン圧制
   御弁と、 ベルト式無段変速機のベルト押圧力を制御するベルト押
   圧油圧制御弁と、 前記各制御弁の作動を制御するリニアソレノイド弁と、
   を備えたベルト式無段変速機の油圧制御装置において、 前記ロックアップクラッチの非解放時にその背圧を制御
   する電磁弁と、 前記ロックアップクラッチの解放時に、前記リニアソレ
   ノイド弁の被制御圧を上昇させるように、前記電磁弁の
   被制御圧を前記リニアソレノイド弁に導入する手段と、 を備えたことを特徴とするベルト式無段変速機の油圧制
   御装置。