JP5469171B2 - 油圧制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、自動変速機の油圧制御装置に関する。

従来、係合要素にライン圧を調圧して供給自在な調圧弁と、調圧弁の開度を調整すべくライン圧を調圧して調圧弁の一端に供給するリニアソレノイド弁とを備える自動変速機の油圧制御装置が知られている（例えば、日本国特開２００５−９０６６５号公報参照）。又、リニアソレノイド弁の出力油圧を直接係合要素に供給するものも知られている。

従来の油圧制御装置では、複数の必要油圧に対応させる場合、リニアソレノイド弁の最大出力油圧を最も大きい必要油圧に予め設定しておく。そして、低圧の必要油圧で係合要素を係合させる場合には、駆動電流を抑えることにより適切な出力油圧となるように制御する。しかしながら、このとき、低圧の必要油圧とするまでの電流の制御範囲が狭くなるため、係合要素を係合させる際の出力油圧の制御性が悪いという問題がある。

本発明は、以上の点に鑑み、制御性を向上させることができる自動変速機の油圧制御装置を提供することを目的とする。

［１］本発明の自動変速機の油圧制御装置は、ライン圧を調圧して係合要素に供給するリニアソレノイド弁と、該リニアソレノイド弁の出力油圧が供給されるシフト弁と、該シフト弁と前記リニアソレノイド弁とを制御するコントローラとを備え、前記リニアソレノイド弁は、スリーブと、該スリーブに摺動自在に内挿されたスプールと、該スプールを付勢するスプリングと、該スプリングの付勢力に抗して前記スプールを付勢自在なリニアソレノイドとで構成され、前記リニアソレノイド弁は、油圧が供給されることにより当該リニアソレノイド弁の閉弁側への付勢力を発生させて該リニアソレノイド弁のゲイン特性を切り換えるゲイン切換室を有し、前記シフト弁は、前記リニアソレノイド弁のゲイン切換室に当該リニアソレノイド弁の出力油圧を供給する供給状態、又はこの出力油圧の供給を断つ遮断状態に切換自在に構成され、前記コントローラは、前記係合要素の必要油圧が高圧であるときは前記シフト弁を前記遮断状態とし、前記係合要素の必要油圧が低圧であるときには前記シフト弁を前記供給状態とし、前記シフト弁は、必要油圧の異なる２つの前記係合要素に接続され、必要油圧の高い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記遮断状態とされ、必要油圧の低い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記供給状態とされ、必要油圧の低い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記供給状態とされるとともに、必要油圧の高い方の前記係合要素に前記ライン圧を供給することを特徴とする。
または、本発明は、異なる２つの前記摩擦要素のうち、１つは同期噛合機構であり、他の一つは摩擦クラッチであることを特徴とする。

本発明によれば、係合要素の必要油圧の高低に応じて、リニアソレノイド弁のゲイン特性（電流−油圧特性）を切り換えることができる。従って、係合要素の必要油圧が低圧であっても、駆動電流に対する出力油圧の増加率の小さいゲイン特性に切り換えられるため、従来よりも広範囲で駆動電流を制御することが可能となり、出力油圧の制御性を向上させることができる。

［２］本発明の第１の具体的態様としては、係合要素は、自動変速機の複数の変速段で係合される湿式多板クラッチであり、湿式多板クラッチは、前記複数の変速段のうちの１つである第１変速段で係合される場合においては第１必要油圧を必要とし、前記複数の変速段のうちの１つである第２変速段で係合される場合においては、第１必要油圧よりも低圧の第２必要油圧を必要とするものである場合において、コントローラは、第１変速段においてはシフト弁を遮断状態に切り換え、第２変速段においてはシフト弁を供給状態に切り換えるように構成することができる。

第１の具体的態様によれば、第１変速段（例えば、後進段）と第２変速段（例えば、前進段）とにおいて必要油圧が切り換えられる湿式多板クラッチにおいて、第２変速段では第１変速段よりも小さいゲイン特性に切り換えることにより、電流制御範囲を従来よりも広く確保することができ、前進段における湿式多板クラッチの制御性を向上させることができる。

［３］本発明の第２の具体的態様としては、係合要素の必要油圧は、複数段に切り換えられると共に、アクセルペダルの開度の増加に応じて高圧に切り換えられ、コントローラは、レギュレータ弁用リニアソレノイド弁の出力油圧を制御することにより、レギュレータ弁で調圧されるライン圧を複数段に切り換えると共に、アクセルペダルの開度の増加に応じてライン圧を高圧に切り換え、シフト弁は、レギュレータ弁用リニアソレノイド弁の出力油圧又はライン圧が供給されることにより供給状態と遮断状態とが切り換えられ、ライン圧が高圧の状態ではシフト弁が遮断状態とされ、ライン圧が低圧の状態ではシフト弁が供給状態とされるように構成することができる。

第２の具体的態様によっても、アクセルペダルの開度に応じて変化する係合要素の必要油圧に合わせて、係合要素用のリニアソレノイド弁が適切なゲイン特性に切り換えられるため、制御性を向上させることができる。

尚、本発明の第２の具体的態様においては、シフト弁は、ライン圧を調圧するレギュレータ弁に出力油圧を供給するレギュレータ弁用リニアソレノイド弁の出力油圧又はライン圧を介して、コントローラにより制御されている。

［４］上記第２の具体的態様において、ライン圧及び係合要素の必要油圧がアクセルペダルの開度に応じて３段以上に切り換えられるように構成されている場合には、リニアソレノイド弁にゲイン切換室を複数設けることにより、アクセルペダルの開度に応じて、ゲイン特性を細かく切り換えるようにすることも可能である。

この場合、シフト弁は、ライン圧が最大のときには遮断状態に切り換えられ、ライン圧が順次低下するごとにリニアソレノイド弁の出力油圧が供給されるゲイン切換室の数が増加するように、供給状態を複数段に切り換えられるようにすればよい。

［５］本発明の第３の具体的態様としては、シフト弁を、必要油圧の異なる２つの係合要素に接続し、必要油圧の高い方の係合要素にリニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに遮断状態とし、必要油圧の低い方の係合要素にリニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに供給状態とするように構成することもできる。

第３の具体的態様によれば、必要油圧の異なる２つの係合要素に選択的に出力油圧を供給するリニアソレノイド弁のゲイン特性を必要油圧の高低に応じて切りかえることができる。従って、１つのゲイン特性で対応する場合と比較して低圧側の係合要素を係合させる際の電流制御範囲を広く確保することができ、制御性を向上させることができる。

又、リニアソレノイド弁の出力油圧の供給先を切り換えるシフト弁に、ゲイン特性を切り換えるシフト弁の機能を兼ね備えることができる。従って、部品点数を少なくし、構成の簡略化を図ることができる。

本発明の油圧制御装置の第１実施形態を示す模式図。 第１実施形態のゲイン特性を示す説明図。 第１実施形態においてノーマルオープンタイプのリニアソレノイド弁を用いた油圧制御装置を示す模式図。 本発明の油圧制御装置の第２実施形態を示す模式図。 第２実施形態のシフト弁の作動状態を示す模式図。 第２実施形態のゲイン特性を示す説明図。 本発明の油圧制御装置の第３実施形態を示す模式図。 第３実施形態のゲイン特性を示す説明図。

［第１実施形態］
図１及び図２を参照して、本発明の第１実施形態を説明する。第１実施形態の油圧制御装置は、自動変速機の係合要素たる湿式多板クラッチＣＬにライン圧ＰＬを調圧して供給するリニアソレノイド弁１と、リニアソレノイド弁１の出力油圧が供給されるシフト弁２と、リニアソレノイド弁１及びシフト弁２を制御するコントローラたるトランスミッション・コントロール・ユニットＴＣＵ（図示省略）とを備える。

リニアソレノイド弁１は、通電停止状態（非通電状態）で閉弁されるノーマルクローズタイプのものであり、スリーブ１１と、スリーブ１１に摺動自在に内挿されたスプール１２と、スプール１２を図１の左側に付勢するスプリング１３と、スプール１２をスプリング１３の付勢力に抗して図１の右側に付勢自在なリニアソレノイド１４とを備える。

スリーブ１１には、入力ポート１１ａと、出力ポート１１ｂと、排出ポート１１ｃとが穿設されている。入力ポート１１ａには、オイルポンプ（油圧供給源。図示省略。）から供給される油圧をレギュレータ弁（図示省略）で調圧したライン圧ＰＬが供給される。出力ポート１１ｂは、油路Ｌ１を介して多板クラッチＣＬに接続されている。

リニアソレノイド弁１には、スリーブ１１とスプール１２とにより、ポート１１ａ〜１１ｃよりも右側に位置させて環状のフィードバック室ＦＢが画成される。フィードバック室ＦＢは、リニアソレノイド１４側（左側）の端面を構成するスプール１２の表面積がスプリング１３側（右側）の端面を構成するスプール１２の表面積よりも大きくなるように設定されている。

スリーブ１１には、フィードバック室ＦＢに連通するフィードバックポートＦＢａが穿設されている。フィードバック室ＦＢには、油路Ｌ１から分岐する油路Ｌ１ａ及びフィードバックポートＦＢａを介してリニアソレノイド弁１の出力油圧が供給される。

図外のトランスミッション・コントロール・ユニットＴＣＵの制御下で、リニアソレノイド１４への通電量（駆動電流）が大きくなると、リニアソレノイド１４は、スプール１２をスプリング１３の付勢力に抗して右側に付勢する。これにより、入力ポート１１ａが開かれ、入力ポート１１ａの開度に応じた油圧が出力油圧として出力ポート１１ｂから出力される。

出力ポート１１ｂから出力される油圧の一部は油路Ｌ１ａ及びフィードバックポートＦＢａを介してフィードバック室ＦＢに供給される。フィードバック室ＦＢは、リニアソレノイド１４側（左側）の端面を構成するスプール１２の表面積がスプリング１３側（右側）の端面を構成するスプール１２の表面積よりも大きく設定されている。

このため、フィードバック室ＦＢに供給されたリニアソレノイド弁１の出力油圧により、スプール１２をリニアソレノイド１４側（左側）に付勢する付勢力が発生する。従って、スプール１２は、リニアソレノイド１４の付勢力と、スプリング１３及びフィードバック室ＦＢに供給された油圧の付勢力とが吊り合う位置で停止する。

このフィードバック室ＦＢを設けることにより、出力油圧の増減に反比例して、フィードバック室ＦＢで発生する左側への付勢力が増減する。換言すると、フィードバック室ＦＢに供給される油圧が増加すると、フィードバック室ＦＢで発生する付勢力が増加して入力ポート１１ａの開度が減少し、リニアソレノイド弁１の出力油圧が低下する。

逆に、フィードバック室ＦＢに供給される油圧が低下すると、フィードバック室ＦＢで発生する付勢力が低下して入力ポート１１ａの開度が増加し、リニアソレノイド弁１の出力油圧が増加する。これにより、リニアソレノイド弁１の出力油圧の安定性を向上させることができる。

リニアソレノイド弁１には、フィードバック室ＦＢの右側に位置させて、スリーブ１１とスプール１２とにより、環状の第１ゲイン切換室Ｇ１が画成される。第１ゲイン切換室Ｇ１は、リニアソレノイド１４側（左側）の端面を構成するスプール１２の表面積がスプリング１３側（右側）の端面を構成するスプール１２の表面積よりも大きくなるように設定されている。スリーブ１１には、第１ゲイン切換室Ｇ１に連通する第１ゲイン切換ポートＧ１ａが穿設されている。

次に、シフト弁２は、分岐路Ｌ１ｂを介して油路Ｌ１と接続されている。シフト弁２は、スリーブ２１と、スリーブ２１に摺動自在に内挿されたスプール２２と、スプール２２を左側に付勢するスプリング２３とを備える。

スリーブ２１には、分岐路Ｌ１ｂに接続された入力ポート２１ａと、出力ポート２１ｂと、排出ポート２１ｃとが穿設されている。出力ポート２１ｂは、油路Ｌ２を介してリニアソレノイド弁１の第１ゲイン切換ポートＧ１ａと連通されている。

スリーブ２１の左端部には、作動油圧ポート２１ｄが穿設されている。作動油圧ポート２１ｄには、図外のオンオフ式ソレノイド弁の開弁によりライン圧ＰＬが供給される。作動油圧ポート２１ｄにライン圧ＰＬが供給されると、スプール２２がスプリング２３の付勢力に抗して右側に移動し、入力ポート２１ａと出力ポート２１ｂとが連通状態（供給状態）となる（図１のシフト弁２の上半分参照）。

オンオフ式ソレノイド弁の閉弁により作動油圧ポート２１ｄへのライン圧ＰＬの供給が遮断されると、スプール２２がスプリング２３の付勢力により左側に移動し、入力ポート２１ａと出力ポート２１ｂとの連通が断たれた遮断状態となる（図１のシフト弁２の下半分参照）。

図外のＴＣＵ（コントローラ）は、図外のシフトレバーがＤレンジ（前進段位置）のときに、オンオフ式ソレノイド弁を開弁させて作動油圧ポート２１ｄにライン圧ＰＬを供給し、シフトレバーがＲレンジ（後進段位置）のときに、オンオフ式ソレノイド弁を閉弁させて作動油圧ポート２１ｄへのライン圧ＰＬの供給を遮断するようにしている。即ち、シフト弁２は、前進段においては連通状態（供給状態）となり、後進段においては遮断状態となる。

図２に、第１実施形態のリニアソレノイド弁１のゲイン特性（電流−油圧特性）を示す。第１実施形態の係合要素ＣＬは、後進段及び、前進３速段、前進５速段を確立する際に係合されるものである。そして、後進段を確立する際に必要とされる必要油圧をＰＲ、前進３速段を確立する際に必要とされる必要油圧をＰ３、前進５速段を確立する際に必要とされる必要油圧をＰ５とすると、ＰＲ＞Ｐ３＞Ｐ５の関係が成り立つように必要油圧が設定されている。

図２の実線Ｘは、シフト弁２の入力ポート２１ａと出力ポート２１ｂが遮断状態にある場合のゲイン特性を示し、１点鎖線Ｙは、シフト弁２の入力ポート２１ａと出力ポート２１ｂとが連通状態（供給状態）にある場合のゲイン特性を示している。

従来のように、１つのゲイン特性により係合要素ＣＬを制御すると、必要油圧の最も大きい後進段の必要油圧ＰＲにリニアソレノイド弁１の最大出力油圧を合わせる必要がある。このため、前進３速段を確立する場合には、出力油圧を電流値の０〜Ｉ２の間の範囲Ｂで駆動電流を制御する必要がある。又、前進５速段を確立する場合には、出力油圧を電流値の０〜Ｉ１の間の範囲Ａで駆動電流を制御する必要がある。

第１実施形態の油圧制御装置では、前進段においては、シフト弁２を連通状態（供給状態）とし、シフト弁２を介して第１ゲイン切換室Ｇ１に出力油圧を供給することでリニアソレノイド１４側（左側）への付勢力を増加させ、図２に１点差線Ｙで示す第２のゲイン特性となるように構成している。

これにより、前進３速段では電流値を０〜Ｉ４の間の範囲Ｄで制御可能となり、前進５速段では電流値を０〜Ｉ３の間の範囲Ｃで制御可能となる。従って、前進３速段及び前進５速段の出力油圧を細かく制御することが可能となり、係合要素ＣＬの制御性を向上させることができる。第１実施形態では、後進段が本発明の第１変速段、前進３速段及び前進５速段が本発明の第２変速段に相当する。

尚、第１実施形態においては、ノーマルクローズタイプのリニアソレノイド弁１を用いて説明したが、リニアソレノイド弁１は、図３に示すように、通電停止状態（非通電状態）で開弁されるノーマルオープンタイプのもので構成してもよい。この場合、フィードバック室ＦＢ及び第１ゲイン切換室Ｇ１のリニアソレノイド１４側（左側）の端面を構成するスプール１２の表面積がスプリング１３側（右側）の端面を構成するスプール１２の表面積よりも小さくなるように設定し、フィードバック室ＦＢ及び第１ゲイン切換室Ｇ１で発生する付勢力が入力ポートを閉じる側への力となるように構成すればよい。

［第２実施形態］
次に、図４〜図６を参照して、本発明の自動変速機の油圧制御装置の第２実施形態を説明する。第２実施形態の油圧制御装置も、第１実施形態と同様に、湿式多板クラッチＣＬに、ライン油圧ＰＬを調圧して供給するリニアソレノイド弁１と、シフト弁２とを備える。

第２実施形態のリニアソレノイド弁１には、第１ゲイン切換室Ｇ１の右側に位置させて、スリーブ１１とスプール１２とにより、環状の第２ゲイン切換室Ｇ２が画成されている。第２ゲイン切換室Ｇ２も、第１ゲイン切換室Ｇ１と同様にリニアソレノイド１４側（左側）の端面を構成するスプール１２の表面積がスプリング１３側（右側）の端面を構成するスプール１２の表面積よりも大きくなるように設定されている。

スリーブ１１には、第２ゲイン切換室Ｇ２に連通する第２ゲイン切換ポートＧ２ａが穿設されている。

第２実施形態のシフト弁２は、第１と第２の２つの入力ポート２１ａ，２１ａ’と、第１と第２の２つの出力ポート２１ｂ，２１ｂ’と、第１と第２の２つの排出ポート２１ｃ，２１ｃ’とを備える。第１入力ポート２１ａには、油路Ｌ１から分岐する分岐路Ｌ１ｂを介しいてリニアソレノイド弁１の出力油圧が供給される。第２入力ポート２１ａ’には、油路Ｌ１から分岐する分岐路Ｌ１ｃを介してリニアソレノイド弁１の出力油圧が供給される。

第１出力ポート２１ｂは、油路Ｌ２を介して第１ゲイン切換ポートＧ１ａに接続されている。第２出力ポート２１ｂ’は、油路Ｌ３を介して第２ゲイン切換ポートＧ２ａに接続されている。

ここで、第２実施形態の油圧制御装置では、アクセルペダルの開度を大・中・小の３つの領域に分けて開度領域の大・中・小に応じて、図外のレギュレータ弁によるライン圧ＰＬを、高圧・中圧・低圧の３段階に切り換えられる。レギュレータ弁は、レギュレータのスプールを付勢するスプリングの付勢力により一定のライン圧ＰＬが出力されるように構成されているが、図外のレギュレータ用リニアソレノイド弁から供給される油圧で、レギュレータ弁のスプールをスプリングの付勢力に抗して付勢させることにより、ライン圧ＰＬを上記３段階に調圧するように構成されている。

シフト弁２は、ライン圧ＰＬに応じて３つの状態に切換自在に構成されている。即ち、ライン圧ＰＬが低圧である場合には、シフト弁２は、第１入力ポート２１ａと第１出力ポート２１ｂとを連通されると共に、第２入力ポート２１ａ’と第２出力ポート２１ｂ’とを連通させる全通状態（第１の供給状態）となる（図４参照）。

そして、ライン圧ＰＬが中圧である場合には、図５のシフト弁２の上半分に示すように、シフト弁２は、第１入力ポート２１ａと第１出力ポート２１ｂとを連通させると共に、第２入力ポート２１ａ’と第２出力ポート２１ｂ’との連通を断つ一部連通状態（第２の供給状態）となる。

そして、ライン圧ＰＬが高圧である場合には、図５のシフト弁２の下半分に示すように、シフト弁２は、第１入力ポート２１ａと第１出力ポート２１ｂとの連通を断つと共に、第２入力ポート２１ａ’と第２出力ポート２１ｂ’との連通を断つ遮断状態となる。

第２実施形態の係合要素たる湿式多板クラッチＣＬを係合させる際の必要油圧は、図外のアクセルペダルの開度に応じて高圧Ｐｈ・中圧Ｐｍ・低圧Ｐｌの３つの段階に切り換えられる。この湿式多板クラッチＣＬの高圧Ｐｈ・中圧Ｐｍ・低圧Ｐｌの切り換えは、ライン圧ＰＬの高圧・中圧・低圧の切り換えに対応して行われる。上記以外の他の構成は、第１実施形態のものと同一であり、同一の符号を付している。

第２実施形態の自動変速機の油圧制御装置によれば、アクセルペダルの開度に応じて切り換えられるライン圧ＰＬに基づいて、リニアソレノイド弁１のゲイン特性が図６に示すように３段階に切り換えられる。

具体的には、ライン油圧ＰＬが高圧の場合には、シフト弁２が遮断状態となって、両ゲイン切換室Ｇ１，Ｇ２で付勢力が発生せず、ゲイン特性が図６に実線Ｘで示す状態となる。ライン油圧ＰＬが中圧の場合には、シフト弁２が一部連通状態（第２の供給状態）となって第１ゲイン切換室Ｇ１で左側への付勢力が発生し、ゲイン特性が図６に一点鎖線Ｙで示す状態となる。ライン油圧ＰＬが低圧の場合には、シフト弁２が全通状態（第１の供給状態）となり両ゲイン切換室Ｇ１，Ｇ２で左側への付勢力が発生し、ゲイン特性が図６に二点差線Ｚで示す状態となる。

湿式多板クラッチＣＬはアクセルペダル（図示省略）の開度に応じて必要油圧が３段階に切り換えられるものである。従来品のように１つのゲイン特性で対応しようとすると、リニアソレノイド弁１の最大出力油圧を最も高圧の必要油圧Ｐｈに設定する必要がある。この場合、湿式多板クラッチＣＬの必要油圧が低圧の必要油圧Ｐｌの場合には、電流値０〜Ｉ１の範囲Ａで制御する必要があり、中圧の必要油圧Ｐｍの場合には、電流値０〜Ｉ２の範囲Ｂで制御する必要があるため、制御範囲が狭くなり制御性が悪い。

第２実施形態の油圧制御装置では、必要油圧の切り換えに対応して切り換えられるライン油圧ＰＬによってシフト弁２の状態を３段階に切り換え、必要油圧が低圧のＰｌの場合には、ゲイン特性が二点差線Ｚの状態となるようにし、必要油圧が中圧のＰｍの場合には、ゲイン特性が一点鎖線Ｙの状態となるように構成されている。

従って、湿式多板クラッチＣＬの必要油圧がアクセルペダルの開度に応じてＰｈ、Ｐｍ、Ｐｌの何れの状態に切り換えられても、リニアソレノイド弁１を電流値０〜Ｉ３の範囲Ｃで制御可能となり、制御範囲が拡大され湿式多板クラッチの制御性を向上させることができる。

尚、第２実施形態においてもノーマルクローズタイプのリニアソレノイド弁１を図示しているが、第１実施形態の場合と同様にしてノーマルオープンタイプのリニアソレノイド弁とすることも可能である。

［第３実施形態］
次に、図７及び図８を参照して、本発明の自動変速機の油圧制御装置の第３実施形態を説明する。第３実施形態の油圧制御装置は、ライン圧ＰＬを調圧して出力するリニアソレノイド弁１と、リニアソレノイド弁１の出力油圧が供給されるシフト弁２とを備える。

第３実施形態のリニアソレノイド弁１は、第１実施形態のものと同一に構成される。

第３実施形態のシフト弁２は、リニアソレノイド弁１の出力油圧を湿式多板クラッチＣＬ又は噛合機構（図示省略。同期機能を備えるものでもよい。）のスリーブの駆動源たるシフトフォーク３の作動油圧室３１に選択的に供給する。

以下に第３実施形態のシフト弁２を詳細に説明する。シフト弁２のスリーブ２には、１つの入力ポート２１ａと、第１と第２の２つの出力ポート２１ｂ，２１ｂ’と、第１と第２の２つの排出ポート２１ｃ，２１ｃ’が穿設されている。入力ポート２１ａは、油路Ｌ１を介してリニアソレノイド弁１の出力ポート１１ｂと接続されている。

第１出力ポート２１ｂは、油路Ｌ２を介して係合要素たる湿式多板クラッチＣＬと接続されている。油路Ｌ２には、第１ゲイン切換ポートＧ１ａに接続される分岐路Ｌ２ａが設けられている。第２出力ポート２１ｂ’は、油路Ｌ３を介して係合要素たる噛合機構（図示省略）の作動油圧室３１と接続されている。

図外のトランスミッション・コントロール・ユニットＴＣＵ（コントローラ）は、図外のオンオフ式ソレノイド弁を開閉させることにより、シフト弁２の作動油圧ポート２１ｄにライン圧ＰＬを解除自在に供給させることができる。図外のオンオフ式ソレノイド弁を開弁して作動油圧ポート２１ｄにライン圧ＰＬを供給すると、図７のシフト弁２の下半分に示すように、スプール２２がスプリング２３の付勢力に抗して右側に移動する。

これにより、入力ポート２１ａと第１出力ポート２１ｂとが連通し、リニアソレノイド弁１の出力油圧が、油路Ｌ１、シフト弁２、油路Ｌ２を介して多板クラッチＣＬに供給される。又、分岐路Ｌ２ａを介して第１ゲイン切換ポートＧ１ａにもリニアソレノイド弁１の出力油圧が供給される。

図外のオンオフ式ソレノイド弁を閉弁して作動油圧ポート２１ｄへのライン圧ＰＬの供給を遮断すると、図７のシフト弁２の上半分に示すように、スプール２２がスプリング２３の付勢力により左側に移動する。これにより、入力ポート２１ａと第２出力ポート２１ｂ’とが連通し、リニアソレノイド弁１の出力油圧が、油路Ｌ１、シフト弁２、油路Ｌ３を介して図外の噛合機構のシフトフォーク３の作動油圧室３１に供給される。

図８に、第３実施形態のリニアソレノイド弁１のゲイン特性（電流−油圧特性）を示す。図８では、縦軸をリニアソレノイド弁１の出力油圧とし、横軸をリニアソレノイド弁１のリニアソレノイド１４の駆動電流としている。Ｐｓは図外の噛合機構を係合させるためのシフトフォーク３の駆動に必要な必要油圧を示し、Ｐｃは湿式多板クラッチＣＬの係合に必要な必要油圧を示している。

ここで、湿式多板クラッチＣＬは、一般的に、摩擦材の耐圧強度等の観点からピストンに加えることができる油圧に上限が設定される。逆に、図外の噛合機構のシフトフォーク３は、小型のピストンでありながら迅速な作動が要求され、高圧での使用が求められる。従って、シフトフォーク３の必要油圧Ｐｓと多板クラッチＣＬの必要油圧Ｐｃは、Ｐｓ＞Ｐｃの関係が成り立っている。

従来品のように、リニアソレノイド弁のゲイン特性が１つだけである場合、必要油圧の低い側の係合要素を係合させる場合には、狭い範囲で電流を制御する必要があり、制御性が悪い。

第３実施形態の油圧制御装置では、必要油圧の低い湿式多板クラッチＣＬにリニアソレノイド弁１の出力油圧を供給する場合には、油路Ｌ２ａを介して第１ゲイン切換室Ｇ１に出力油圧が供給される（このとき、シフト弁２は供給状態となっている）。第１ゲイン切換室Ｇ１に出力油圧が供給されると、スプール１２を左側に付勢する付勢力が増加するため、図８の一点鎖線Ｙで示すように第２のゲイン特性を持たせることができる。

必要油圧の高いシフトフォーク３の作動油圧室３１にリニアソレノイド弁１の出力油圧を供給する場合には、第１ゲイン切換室Ｇ１には出力油圧は供給されない。即ち、シフト弁２は遮断状態となる。

これにより、湿式多板クラッチＣＬを係合させる際には、従来品で制御していた電流値０〜Ｉ１の範囲Ａよりも広い範囲である電流値０〜Ｉ２の範囲Ｂで制御することができ、湿式多板クラッチＣＬの制御性を向上させることができる。

又、第３実施形態の油圧制御装置では、リニアソレノイド弁１の出力油圧の供給先を切り換えるシフト弁２が、リニアソレノイド弁１のゲイン特性を切り換えるシフト弁の機能を兼ね備えている。従って、別途ゲイン特性を切り換える為のシフト弁を設ける場合と比較して、部品点数を減少させることができ、構成の簡略化及び小型化を図ることができる。

尚、第３実施形態の油圧制御装置では、シフト弁２がリニアソレノイド弁１の出力油圧を多板クラッチＣＬに供給する状態であるときには、排出ポート２１ｃ’から作動油圧室３１の油圧を排出するようにしている。これによれば、係合機構たる図外の噛合機構と多板クラッチＣＬとを同時に係合させることはできないが、ポート２１ｃ’にライン圧ＰＬを供給できるように構成すれば、ライン圧ＰＬにより噛合機構の係合状態を維持させつつ、リニアソレノイド弁１の出力油圧で湿式多板クラッチＣＬを係合させることができる。

又、第３実施形態のリニアソレノイド弁１も第１実施形態及び第２実施形態の場合と同様にノーマルオープンタイプのリニアソレノイド弁とすることも可能である。

１…リニアソレノイド弁、１１…スリーブ、１１ａ…入力ポート、１１ｂ…出力ポート、１１ｃ…排出ポート、１２…スプール、１３…スプリング、１４…リニアソレノイド、２…シフト弁、２１…スリーブ、２１ａ，２１ａ’…入力ポート、２１ｂ，２１ｂ’…出力ポート、２１ｃ…排出ポート、２１ｄ…作動油圧ポート、２２…スプール、２３…スプリング、３…シフトフォーク、３１…作動油圧室、ＣＬ…湿式多板クラッチ、ＦＢ…フィードバック室、ＦＢａ…フィードバックポート、Ｇ１…第１ゲイン切換室、Ｇ１ａ…第１ゲイン切換ポート、Ｇ２…第２ゲイン切換室（第２実施形態）、Ｇ２ａ…第２ゲイン切換ポート（第２実施形態）、Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３…油路、Ｌ１ａ，Ｌ１ｂ，Ｌ１ｃ，Ｌ２ａ…分岐路。

Claims (2)

1. ライン圧を調圧して係合要素に供給するリニアソレノイド弁と、該リニアソレノイド弁の出力油圧が供給されるシフト弁と、該シフト弁と前記リニアソレノイド弁とを制御するコントローラとを備え、
   前記リニアソレノイド弁は、スリーブと、該スリーブに摺動自在に内挿されたスプールと、該スプールを付勢するスプリングと、該スプリングの付勢力に抗して前記スプールを付勢自在なリニアソレノイドとで構成され、
   前記リニアソレノイド弁は、油圧が供給されることにより当該リニアソレノイド弁の閉弁側への付勢力を発生させて該リニアソレノイド弁のゲイン特性を切り換えるゲイン切換室を有し、
   前記シフト弁は、前記リニアソレノイド弁のゲイン切換室に当該リニアソレノイド弁の出力油圧を供給する供給状態、又はこの出力油圧の供給を断つ遮断状態に切換自在に構成され、
   前記コントローラは、前記係合要素の必要油圧が高圧であるときは前記シフト弁を前記遮断状態とし、前記係合要素の必要油圧が低圧であるときには前記シフト弁を前記供給状態とし、
   前記シフト弁は、必要油圧の異なる２つの前記係合要素に接続され、必要油圧の高い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記遮断状態とされ、必要油圧の低い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記供給状態とされ、
   必要油圧の低い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記供給状態とされるとともに、必要油圧の高い方の前記係合要素に前記ライン圧を供給することを特徴とする自動変速機の油圧制御装置。
2. ライン圧を調圧して係合要素に供給するリニアソレノイド弁と、該リニアソレノイド弁の出力油圧が供給されるシフト弁と、該シフト弁と前記リニアソレノイド弁とを制御するコントローラとを備え、
   前記リニアソレノイド弁は、スリーブと、該スリーブに摺動自在に内挿されたスプールと、該スプールを付勢するスプリングと、該スプリングの付勢力に抗して前記スプールを付勢自在なリニアソレノイドとで構成され、
   前記リニアソレノイド弁は、油圧が供給されることにより当該リニアソレノイド弁の閉弁側への付勢力を発生させて該リニアソレノイド弁のゲイン特性を切り換えるゲイン切換室を有し、
   前記シフト弁は、前記リニアソレノイド弁のゲイン切換室に当該リニアソレノイド弁の出力油圧を供給する供給状態、又はこの出力油圧の供給を断つ遮断状態に切換自在に構成され、
   前記コントローラは、前記係合要素の必要油圧が高圧であるときは前記シフト弁を前記遮断状態とし、前記係合要素の必要油圧が低圧であるときには前記シフト弁を前記供給状態とし、
   前記シフト弁は、必要油圧の異なる２つの前記係合要素に接続され、必要油圧の高い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記遮断状態とされ、必要油圧の低い方の前記係合要素に前記リニアソレノイド弁の出力油圧を供給するときに前記供給状態とされ、
   異なる２つの前記係合要素のうち一方は同期噛合機構であり、他方は摩擦クラッチであることを特徴とする自動変速機の油圧制御装置。