JPH11181115A - 金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム - Google Patents
金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルムInfo
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- JPH11181115A JPH11181115A JP35481297A JP35481297A JPH11181115A JP H11181115 A JPH11181115 A JP H11181115A JP 35481297 A JP35481297 A JP 35481297A JP 35481297 A JP35481297 A JP 35481297A JP H11181115 A JPH11181115 A JP H11181115A
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- polyester film
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 深絞り加工性などの成形加工性、耐熱性、耐
衝撃性、保味保香性に優れた金属板貼合せ成形加工用ポ
リエステルフィルムを提供する。 【解決手段】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とし、融点が２１０〜２４５℃である共重合ポリ
エステルからなる二軸延伸フィルムであって、フィルム
の損失弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）と、ＤＳＣ測
定におけるガラス転移温度（Ｔｇ）が下記式（１）およ
び下記式（２）を満足し、かつ、Ｘ線回折強度比が下記
式（３）を満足すると共に、ＤＳＣによるサブピーク温
度が１５０〜２０５℃であることを特徴とする金属板貼
合せ成形加工用ポリエステルフィルム。 Ｔｇ≧７８ …（１） Ｔｅ−Ｔｇ≦３０ …（２） （ここで、Ｔｇは、２９０℃で加熱溶融―急冷後のＤＳ
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。）
衝撃性、保味保香性に優れた金属板貼合せ成形加工用ポ
リエステルフィルムを提供する。 【解決手段】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とし、融点が２１０〜２４５℃である共重合ポリ
エステルからなる二軸延伸フィルムであって、フィルム
の損失弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）と、ＤＳＣ測
定におけるガラス転移温度（Ｔｇ）が下記式（１）およ
び下記式（２）を満足し、かつ、Ｘ線回折強度比が下記
式（３）を満足すると共に、ＤＳＣによるサブピーク温
度が１５０〜２０５℃であることを特徴とする金属板貼
合せ成形加工用ポリエステルフィルム。 Ｔｇ≧７８ …（１） Ｔｅ−Ｔｇ≦３０ …（２） （ここで、Ｔｇは、２９０℃で加熱溶融―急冷後のＤＳ
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金属板貼合せ成形加
工用ポリエステルフィルムに関し、更に詳しくは金属板
と貼合せて絞り加工などの製缶加工をする際優れた成形
加工性を示し、かつ耐熱性、耐レトルト性、保味保香
性、耐衝撃性などに優れた金属缶、例えば飲料缶、食品
缶などを製造し得る金属板貼合せ成形加工用ポリエステ
ルに関する。
工用ポリエステルフィルムに関し、更に詳しくは金属板
と貼合せて絞り加工などの製缶加工をする際優れた成形
加工性を示し、かつ耐熱性、耐レトルト性、保味保香
性、耐衝撃性などに優れた金属缶、例えば飲料缶、食品
缶などを製造し得る金属板貼合せ成形加工用ポリエステ
ルに関する。
【０００２】
【従来の技術】金属缶には内外面の腐蝕防止として一般
に塗装が施されているが、最近、工程簡素化、衛生性向
上、公害防止などの目的で、有機溶剤を使用せずに防錆
性を得る方法の開発が進められ、その一つとして熱可塑
性樹脂フィルムによる被覆が試みられている。
に塗装が施されているが、最近、工程簡素化、衛生性向
上、公害防止などの目的で、有機溶剤を使用せずに防錆
性を得る方法の開発が進められ、その一つとして熱可塑
性樹脂フィルムによる被覆が試みられている。
【０００３】すなわち、ブリキ、ティンフリースチー
ル、アルミニウム等の金属板に熱可塑性樹脂フィルムを
ラミネートした後、絞り加工等により製缶する方法の検
討が進められている。
ル、アルミニウム等の金属板に熱可塑性樹脂フィルムを
ラミネートした後、絞り加工等により製缶する方法の検
討が進められている。
【０００４】この熱可塑性樹脂フィルムとしては、成形
加工性、耐熱性、耐衝撃性、保味保香性などの点で、共
重合ポリエステルフィルムが適していることが次第に明
らかになりつつある。しかしながら、このポリエステル
フィルムは緑茶類など極めて微妙な味わいが重要な飲
料、さらには無味無臭が要求されるミネラルウォーター
を内容物とした場合、必ずしも十分な保味保香性を示さ
ず、臭気や味に対する変化が感知される。
加工性、耐熱性、耐衝撃性、保味保香性などの点で、共
重合ポリエステルフィルムが適していることが次第に明
らかになりつつある。しかしながら、このポリエステル
フィルムは緑茶類など極めて微妙な味わいが重要な飲
料、さらには無味無臭が要求されるミネラルウォーター
を内容物とした場合、必ずしも十分な保味保香性を示さ
ず、臭気や味に対する変化が感知される。
【０００５】これに対し、特開平６―１１６３７６号公
報では、特定量のアルカリ金属元素とゲルマニウム元素
を含有する共重合ポリエステルからなる、フレーバー性
を向上せしめた金属板成形加工用ポリエステルフィルム
が提案されている。しかし、このフィルムを用いた場
合、コールドバックシステムのような内容物をつめた段
階で熱のかからない工程では優れた保味保香性を示す
が、レトルト処理のような内容物をつめた段階で熱処理
が行われる工程においては、必ずしも十分な保味保香性
が得られない。
報では、特定量のアルカリ金属元素とゲルマニウム元素
を含有する共重合ポリエステルからなる、フレーバー性
を向上せしめた金属板成形加工用ポリエステルフィルム
が提案されている。しかし、このフィルムを用いた場
合、コールドバックシステムのような内容物をつめた段
階で熱のかからない工程では優れた保味保香性を示す
が、レトルト処理のような内容物をつめた段階で熱処理
が行われる工程においては、必ずしも十分な保味保香性
が得られない。
【０００６】また、耐熱性、耐衝撃性、耐レトルト性、
保味保香性、特にレトルト処理後の保味保香性が改善さ
れるフィルムが得られるように、ポリエステルの共重合
成分を選択すると、成形加工性が悪くなる傾向が認めら
れることもわかってきた。
保味保香性、特にレトルト処理後の保味保香性が改善さ
れるフィルムが得られるように、ポリエステルの共重合
成分を選択すると、成形加工性が悪くなる傾向が認めら
れることもわかってきた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、か
かる従来技術の問題点を解消し、共重合ポリエステルフ
ィルムが持っている優れた耐熱性、耐衝撃性、耐レトル
ト性を保持しながら、保味保香性、特にレトルト処理後
の保味保香性を改善し、しかも成形加工性の低下が生じ
ない金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルムを提
供することを課題とするものである。
かる従来技術の問題点を解消し、共重合ポリエステルフ
ィルムが持っている優れた耐熱性、耐衝撃性、耐レトル
ト性を保持しながら、保味保香性、特にレトルト処理後
の保味保香性を改善し、しかも成形加工性の低下が生じ
ない金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルムを提
供することを課題とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、共重合ポリエステ
ルのなかでも、エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とし、ある特定の融点を有する共重合ポリエステ
ルを用い、特定のガラス転移温度、動的粘弾性、Ｘ線回
折強度比およびＤＳＣによるサブピーク温度を有するフ
ィルムとすれば、成形加工性を損なうことなく、保味保
香性、特にレトルト処理後の保味保香性を改善できるこ
とを見出し、本発明を完成するに至った。
を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、共重合ポリエステ
ルのなかでも、エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とし、ある特定の融点を有する共重合ポリエステ
ルを用い、特定のガラス転移温度、動的粘弾性、Ｘ線回
折強度比およびＤＳＣによるサブピーク温度を有するフ
ィルムとすれば、成形加工性を損なうことなく、保味保
香性、特にレトルト処理後の保味保香性を改善できるこ
とを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明は、エチレンテレフタレ
ートを主たる繰り返し単位とし、融点が２１０〜２４５
℃である共重合ポリエステルからなる二軸延伸フィルム
であって、フィルムの損失弾性率の最高温ピーク温度
（Ｔｅ）とＤＳＣ測定におけるガラス転移温度（Ｔｇ）
が下記式（１）および下記式（２）を満足し、かつ、Ｘ
線回折強度比が下記式（３）を満足すると共に、ＤＳＣ
によるサブピーク温度が１５０〜２０５℃であることを
特徴とする金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィル
ムである。
ートを主たる繰り返し単位とし、融点が２１０〜２４５
℃である共重合ポリエステルからなる二軸延伸フィルム
であって、フィルムの損失弾性率の最高温ピーク温度
（Ｔｅ）とＤＳＣ測定におけるガラス転移温度（Ｔｇ）
が下記式（１）および下記式（２）を満足し、かつ、Ｘ
線回折強度比が下記式（３）を満足すると共に、ＤＳＣ
によるサブピーク温度が１５０〜２０５℃であることを
特徴とする金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィル
ムである。
【００１０】
【数３】Ｔｇ≧７８ …（１） Ｔｅ−Ｔｇ≦３０ …（２） （ここで、Ｔｇは、２９０℃で加熱溶融―急冷後のＤＳ
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。）
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。）
【００１１】
【数４】
【００１２】該共重合ポリエステルの共重合成分は、
２，６―ナフタレンジカルボン酸であることが好まし
く、また、該共重合ポリエステルフィルムをイオン交換
水で１２１℃、２時間抽出処理したときの抽出量が１平
方インチ当たり０．５ｍｇ以下であることが好ましい。
２，６―ナフタレンジカルボン酸であることが好まし
く、また、該共重合ポリエステルフィルムをイオン交換
水で１２１℃、２時間抽出処理したときの抽出量が１平
方インチ当たり０．５ｍｇ以下であることが好ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明においては、種々の共重合
ポリエステルのなかでも、優れた耐熱性、耐衝撃性、耐
レトルト性を保持しながら、保味保香性、特にレトルト
処理後の保味保香性を改善できることから、エチレンテ
レフタレートを主たる繰り返し単位とし、融点が２１０
〜２４５℃、好ましくは２１５〜２４０℃である共重合
ポリエステルを使用する。
ポリエステルのなかでも、優れた耐熱性、耐衝撃性、耐
レトルト性を保持しながら、保味保香性、特にレトルト
処理後の保味保香性を改善できることから、エチレンテ
レフタレートを主たる繰り返し単位とし、融点が２１０
〜２４５℃、好ましくは２１５〜２４０℃である共重合
ポリエステルを使用する。
【００１４】本発明における共重合ポリエステルの共重
合成分は、ジカルボン酸成分でもジオール成分でもよ
い。
合成分は、ジカルボン酸成分でもジオール成分でもよ
い。
【００１５】このジカルボン酸成分としてはイソフタル
酸、フタル酸、２，６―ナフタレンジカルボン酸等の如
き芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セ
バシン酸、デカンジカルボン酸等の如き脂肪族ジカルボ
ン酸、シクロヘキサンジカルボン酸の如き脂環族ジカル
ボン酸等が例示でき、またジオール成分としては１，４
―ブタンジオール、１，６―ヘキサンジオール、ジエチ
レングリコール等の如き脂肪族ジオール、１，４―シク
ロヘキサンジメタノールの如き脂環族ジオール、ビスフ
ェノールＡの如き芳香族ジオールが例示できる。これら
は単独または二種以上を使用することができる。
酸、フタル酸、２，６―ナフタレンジカルボン酸等の如
き芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セ
バシン酸、デカンジカルボン酸等の如き脂肪族ジカルボ
ン酸、シクロヘキサンジカルボン酸の如き脂環族ジカル
ボン酸等が例示でき、またジオール成分としては１，４
―ブタンジオール、１，６―ヘキサンジオール、ジエチ
レングリコール等の如き脂肪族ジオール、１，４―シク
ロヘキサンジメタノールの如き脂環族ジオール、ビスフ
ェノールＡの如き芳香族ジオールが例示できる。これら
は単独または二種以上を使用することができる。
【００１６】共重合成分の割合は、その種類にもよるが
結果として、ポリマー融点が２１０〜２４５℃、好まし
くは２１５〜２４０℃の範囲になる割合である。融点が
２１０℃未満では耐熱性が劣ることになる。一方、融点
が２４５℃を超えると、ポリマーの結晶性が大きすぎて
成形加工性が損なわれる。
結果として、ポリマー融点が２１０〜２４５℃、好まし
くは２１５〜２４０℃の範囲になる割合である。融点が
２１０℃未満では耐熱性が劣ることになる。一方、融点
が２４５℃を超えると、ポリマーの結晶性が大きすぎて
成形加工性が損なわれる。
【００１７】ここで、共重合ポリエステルの融点測定
は、Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０
ＤＳＣを用い、昇温速度２０℃／分で融解ピークを求
める方法による。なおサンプル量は約２０ｍｇとする。
は、Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０
ＤＳＣを用い、昇温速度２０℃／分で融解ピークを求
める方法による。なおサンプル量は約２０ｍｇとする。
【００１８】さらに、本発明で用いる共重合ポリエステ
ルの固有粘度（オルトクロロフェノール、３５℃）は
０．５２〜１．５０であることが好ましく、さらに好ま
しくは０．５７〜１．００、特に好ましくは０．６０〜
０．８０である。この固有粘度が０．５２未満の場合に
は耐衝撃性が不足することがあり好ましくない。他方、
固有粘度が１．５０を超える場合には、成形加工性が損
なわれることがある。
ルの固有粘度（オルトクロロフェノール、３５℃）は
０．５２〜１．５０であることが好ましく、さらに好ま
しくは０．５７〜１．００、特に好ましくは０．６０〜
０．８０である。この固有粘度が０．５２未満の場合に
は耐衝撃性が不足することがあり好ましくない。他方、
固有粘度が１．５０を超える場合には、成形加工性が損
なわれることがある。
【００１９】本発明における共重合ポリエステルは、そ
の製法により限定されることはないが、例えば共重合ポ
リエチレンテレフタレートの場合、テレフタル酸、エチ
レングリコールおよび共重合成分をエステル化反応さ
せ、ついで得られた反応生成物を目的とする重合度にな
るまで重縮合反応させて共重合ポリエチレンテレフタレ
ートとする方法、あるいはテレフタル酸ジメチルエステ
ル、エチレングリコールおよび共重合成分をエステル交
換反応させ、ついで得られた反応生成物を目的とする重
合度になるまで重縮合反応させて共重合ポリエチレンテ
レフタレートとする方法を好ましく挙げることができ
る。また、上記の方法（溶融重合）により得られた共重
合ポリエステルは、必要に応じて固相状態での重合方法
（固相重合）により、さらに重合度の高いポリマーとす
ることができる。
の製法により限定されることはないが、例えば共重合ポ
リエチレンテレフタレートの場合、テレフタル酸、エチ
レングリコールおよび共重合成分をエステル化反応さ
せ、ついで得られた反応生成物を目的とする重合度にな
るまで重縮合反応させて共重合ポリエチレンテレフタレ
ートとする方法、あるいはテレフタル酸ジメチルエステ
ル、エチレングリコールおよび共重合成分をエステル交
換反応させ、ついで得られた反応生成物を目的とする重
合度になるまで重縮合反応させて共重合ポリエチレンテ
レフタレートとする方法を好ましく挙げることができ
る。また、上記の方法（溶融重合）により得られた共重
合ポリエステルは、必要に応じて固相状態での重合方法
（固相重合）により、さらに重合度の高いポリマーとす
ることができる。
【００２０】前記共重合ポリエステルには、必要に応じ
て、酸化防止剤、熱安定剤、粘度調整剤、可塑剤、色相
改良剤、滑剤、核剤、紫外線吸収剤などの添加剤を加え
ることができる。
て、酸化防止剤、熱安定剤、粘度調整剤、可塑剤、色相
改良剤、滑剤、核剤、紫外線吸収剤などの添加剤を加え
ることができる。
【００２１】前記重縮合反応に使用する触媒としては、
アンチモン化合物（Ｓｂ化合物）、チタン化合物（Ｔｉ
化合物）、ゲルマニウム化合物（Ｇｅ化合物）などが好
ましく挙げられ、なかでも、チタン化合物、ゲルマニウ
ム化合物は、フィルムの保味保香性の点で好ましい。チ
タン化合物としては、例えばチタンテトラブトキシド、
酢酸チタンなどが好ましく挙げられる。また、ゲルマニ
ウム化合物としては、（イ）無定形酸化ゲルマニウム、
（ロ）微細な結晶性酸化ゲルマニウム、（ハ）酸化ゲル
マニウムをアルカリ金属又はアルカリ土類金属もしくは
それらの化合物の存在下にグリコールに溶解した溶液、
（ニ）酸化ゲルマニウムを水に溶解した溶液などが好ま
しく挙げられる。更に、アンチモン化合物とチタン化合
物を組合わせて使用すると、保味保香性の改善と共に、
コストを低減することもできるので好ましい。
アンチモン化合物（Ｓｂ化合物）、チタン化合物（Ｔｉ
化合物）、ゲルマニウム化合物（Ｇｅ化合物）などが好
ましく挙げられ、なかでも、チタン化合物、ゲルマニウ
ム化合物は、フィルムの保味保香性の点で好ましい。チ
タン化合物としては、例えばチタンテトラブトキシド、
酢酸チタンなどが好ましく挙げられる。また、ゲルマニ
ウム化合物としては、（イ）無定形酸化ゲルマニウム、
（ロ）微細な結晶性酸化ゲルマニウム、（ハ）酸化ゲル
マニウムをアルカリ金属又はアルカリ土類金属もしくは
それらの化合物の存在下にグリコールに溶解した溶液、
（ニ）酸化ゲルマニウムを水に溶解した溶液などが好ま
しく挙げられる。更に、アンチモン化合物とチタン化合
物を組合わせて使用すると、保味保香性の改善と共に、
コストを低減することもできるので好ましい。
【００２２】本発明で用いる共重合ポリエステルには、
フィルムの巻取り性を向上させる目的で滑剤を添加する
ことが好ましい。滑剤の種類は無機、有機系の如何を問
わないが、無機系が好ましい。無機系滑剤としては、シ
リカ、アルミナ、酸化チタン、炭酸カルシウム、硫酸バ
リウムなどが例示でき、有機系滑剤としてはシリコーン
樹脂粒子、架橋ポリスチレン粒子などを例示できる。特
に、耐ピンホール性の点で好ましい滑剤は、粒径比（長
径／短径）が１．０〜１．２である単分散の滑剤であ
る。このような滑剤としては、真球状シリカ、真球状シ
リコーン樹脂粒子、球状架橋ポリスチレン等などが例示
できる。
フィルムの巻取り性を向上させる目的で滑剤を添加する
ことが好ましい。滑剤の種類は無機、有機系の如何を問
わないが、無機系が好ましい。無機系滑剤としては、シ
リカ、アルミナ、酸化チタン、炭酸カルシウム、硫酸バ
リウムなどが例示でき、有機系滑剤としてはシリコーン
樹脂粒子、架橋ポリスチレン粒子などを例示できる。特
に、耐ピンホール性の点で好ましい滑剤は、粒径比（長
径／短径）が１．０〜１．２である単分散の滑剤であ
る。このような滑剤としては、真球状シリカ、真球状シ
リコーン樹脂粒子、球状架橋ポリスチレン等などが例示
できる。
【００２３】滑剤の粒径および量は、フィルムの巻取り
性と耐ピンホール性および保味保香性から決定するとよ
い。すなわち、平均粒径１．５μｍのシリカであれば
０．０６重量％以上０．２５重量％以下、平均粒径０．
８μｍのシリカであれば０．１重量％以上０．４５重量
％以下の範囲で添加することにより、保味保香性を損な
うことなく巻取り性を確保することができる。
性と耐ピンホール性および保味保香性から決定するとよ
い。すなわち、平均粒径１．５μｍのシリカであれば
０．０６重量％以上０．２５重量％以下、平均粒径０．
８μｍのシリカであれば０．１重量％以上０．４５重量
％以下の範囲で添加することにより、保味保香性を損な
うことなく巻取り性を確保することができる。
【００２４】なお、滑剤は上記外部添加粒子に限るもの
でなく、例えばポリエステル製造時に用いた触媒などの
一部または全部を反応工程で析出させた内部析出粒子を
用いることもできる。また、外部添加粒子と内部析出粒
子を併用することも可能である。
でなく、例えばポリエステル製造時に用いた触媒などの
一部または全部を反応工程で析出させた内部析出粒子を
用いることもできる。また、外部添加粒子と内部析出粒
子を併用することも可能である。
【００２５】本発明のポリエステルフィルムは、特に食
品缶または飲料缶に用いられるものであるから、該フィ
ルムより溶出あるいは飛散する物質が少ないほど良い
が、それらの物質を全くなくすることは実質的に不可能
である。そこで、食品缶または飲料缶用途に使用するた
めには、例えばイオン交換水で１２１℃、２時間抽出し
たときのフィルム１平方インチ当りの抽出量が０．５ｍ
ｇ以下であることが好ましく、０．１ｍｇ以下であるこ
とが更に好ましい。
品缶または飲料缶に用いられるものであるから、該フィ
ルムより溶出あるいは飛散する物質が少ないほど良い
が、それらの物質を全くなくすることは実質的に不可能
である。そこで、食品缶または飲料缶用途に使用するた
めには、例えばイオン交換水で１２１℃、２時間抽出し
たときのフィルム１平方インチ当りの抽出量が０．５ｍ
ｇ以下であることが好ましく、０．１ｍｇ以下であるこ
とが更に好ましい。
【００２６】このように抽出量を少なくするには、ポリ
エステルフィルムのガラス転移温度を高くすればよい。
ポリエステルフィルムのガラス転移温度は、該フィルム
を構成するポリマーのガラス転移温度と配向度によって
決まるが、配向度を上げると成形加工性が悪化するの
で、ポリマー（共重合ポリエステル）のガラス転移温度
をできるだけ高くするのが好ましい。
エステルフィルムのガラス転移温度を高くすればよい。
ポリエステルフィルムのガラス転移温度は、該フィルム
を構成するポリマーのガラス転移温度と配向度によって
決まるが、配向度を上げると成形加工性が悪化するの
で、ポリマー（共重合ポリエステル）のガラス転移温度
をできるだけ高くするのが好ましい。
【００２７】本発明のポリエステルフィルムは、二軸延
伸、熱固定した状態で使用される。このとき、ポリエス
テルフィルムの損失弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）
と、ＤＳＣ測定におけるガラス転移温度（Ｔｇ）は下記
式（１）および下記式（２）を満足する必要がある。
伸、熱固定した状態で使用される。このとき、ポリエス
テルフィルムの損失弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）
と、ＤＳＣ測定におけるガラス転移温度（Ｔｇ）は下記
式（１）および下記式（２）を満足する必要がある。
【００２８】
【数５】Ｔｇ≧７８ …（１） Ｔｅ−Ｔｇ≦３０ …（２） （ここで、Ｔｇは、２９０℃で加熱溶融―急冷後のＤＳ
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。）
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。）
【００２９】フィルムのＴｇが７８℃未満であると、耐
熱性が劣るようになりレトルト後の保味保香性が悪化す
る。このため、共重合ポリエステルの共重合成分として
は、少なくとも１成分に、共重合成分の割合を増加させ
たときにガラス転移温度が変化しないか、もしくは上昇
するような成分を用いることが好ましい。共重合成分の
割合を増加させたときにガラス転移温度を上昇させるよ
うな成分としては、ジカルボン酸成分としては２，６―
ナフタレンジカルボン酸が、ジオール成分としては１，
４―シクロヘキサンジメタノールが好ましく例示でき
る。
熱性が劣るようになりレトルト後の保味保香性が悪化す
る。このため、共重合ポリエステルの共重合成分として
は、少なくとも１成分に、共重合成分の割合を増加させ
たときにガラス転移温度が変化しないか、もしくは上昇
するような成分を用いることが好ましい。共重合成分の
割合を増加させたときにガラス転移温度を上昇させるよ
うな成分としては、ジカルボン酸成分としては２，６―
ナフタレンジカルボン酸が、ジオール成分としては１，
４―シクロヘキサンジメタノールが好ましく例示でき
る。
【００３０】ここで、ポリエステルのＴｇは、ＤＳＣ測
定用パンに２０ｍｇのフィルムサンプルを入れ、２９０
℃加熱ステージ上で５分間加熱溶融後、すばやく試料パ
ンを氷の上に敷いたアルミ箔上で急冷固化し、Ｄｕ Ｐ
ｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０ ＤＳＣを用
い、昇温速度２０℃／分でガラス転移点を求める方法に
よる。
定用パンに２０ｍｇのフィルムサンプルを入れ、２９０
℃加熱ステージ上で５分間加熱溶融後、すばやく試料パ
ンを氷の上に敷いたアルミ箔上で急冷固化し、Ｄｕ Ｐ
ｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０ ＤＳＣを用
い、昇温速度２０℃／分でガラス転移点を求める方法に
よる。
【００３１】さらに、Ｔｅ−Ｔｇの値が３０を超える
と、フィルムの分子配向性や結晶性が高くなりすぎるた
めに成形加工性が著しく低下する。Ｔｅの値は共重合成
分および共重合量にもよるが、製膜条件により、特に二
軸延伸の倍率または延伸温度で調整する方法が好ましく
挙げられる。
と、フィルムの分子配向性や結晶性が高くなりすぎるた
めに成形加工性が著しく低下する。Ｔｅの値は共重合成
分および共重合量にもよるが、製膜条件により、特に二
軸延伸の倍率または延伸温度で調整する方法が好ましく
挙げられる。
【００３２】ここで、Ｔｅは動的粘弾性測定装置を用い
て測定周波数１０Ｈｚ、動的変位±２５×１０-4ｃｍに
て求められる。
て測定周波数１０Ｈｚ、動的変位±２５×１０-4ｃｍに
て求められる。
【００３３】また、本発明のポリエステルフィルムは、
Ｘ線回折強度比が下記式（３）を満足する必要がある。
Ｘ線回折強度比が下記式（３）を満足する必要がある。
【００３４】
【数６】
【００３５】このＸ線回折強度比が０．１０未満である
と、成形加工性が不十分となり、一方、Ｘ線回折強度比
が０．４０を超えると耐熱性が劣ったものとなるため、
不適当である。
と、成形加工性が不十分となり、一方、Ｘ線回折強度比
が０．４０を超えると耐熱性が劣ったものとなるため、
不適当である。
【００３６】さらに、本発明のポリエステルフィルム
は、ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）が１５０〜
２０５℃であることが必要であり、好ましくは１５５〜
２００℃、さらに好ましくは１６０〜１９５℃である。
サブピークは金属板上に加熱ラミネートした後のフィル
ム品質の安定性に寄与し、サブピーク温度が１５０℃未
満では金属板との加熱ラミネート温度を上げると缶の底
部が脆化し、一方、加熱ラミネート温度を下げると加工
時にフィルムの破断が生じ、加熱ラミネート温度の調整
によって良好な缶をつくることができない。またサブピ
ーク温度が２０５℃を越えると、いかなる加熱ラミネー
ト温度にしても製缶時にフィルムの破断が生じ、製缶が
不可能となる。
は、ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）が１５０〜
２０５℃であることが必要であり、好ましくは１５５〜
２００℃、さらに好ましくは１６０〜１９５℃である。
サブピークは金属板上に加熱ラミネートした後のフィル
ム品質の安定性に寄与し、サブピーク温度が１５０℃未
満では金属板との加熱ラミネート温度を上げると缶の底
部が脆化し、一方、加熱ラミネート温度を下げると加工
時にフィルムの破断が生じ、加熱ラミネート温度の調整
によって良好な缶をつくることができない。またサブピ
ーク温度が２０５℃を越えると、いかなる加熱ラミネー
ト温度にしても製缶時にフィルムの破断が生じ、製缶が
不可能となる。
【００３７】なお、サブピーク温度の測定は、前記の融
点の測定と同様に、Ｄｕ ＰｏｎｔＩｎｓｔｒｕｍｅｎ
ｔｓ ９１０ ＤＳＣを用い、サンプル量２０ｍｇで昇
温速度を２０℃／分としてサブピーク温度を求める方法
による。
点の測定と同様に、Ｄｕ ＰｏｎｔＩｎｓｔｒｕｍｅｎ
ｔｓ ９１０ ＤＳＣを用い、サンプル量２０ｍｇで昇
温速度を２０℃／分としてサブピーク温度を求める方法
による。
【００３８】ここで、サブピークとは、図１に示すよう
に、ＤＳＣチャートの融点のピークＡの低温側にあらわ
れる小さいピークＢを意味する。
に、ＤＳＣチャートの融点のピークＡの低温側にあらわ
れる小さいピークＢを意味する。
【００３９】Ｘ線回折強度比、ＤＳＣによるサブピーク
温度（Ｔｓｍ）を調整するには、例えば製膜条件、特に
二軸延伸の延伸倍率、延伸温度、熱固定温度を変更すれ
ばよい。
温度（Ｔｓｍ）を調整するには、例えば製膜条件、特に
二軸延伸の延伸倍率、延伸温度、熱固定温度を変更すれ
ばよい。
【００４０】上記Ｔｇ、Ｔｅ、Ｘ線回折強度比およびＴ
ｓｍをあわせ持つポリエステルフィルムを得るには、例
えば、共重合ポリエステルを溶融押し出し、急冷して未
延伸フィルムを作り、これを二軸延伸する際に、縦延伸
倍率を２．５〜３．８倍（好ましくは２．７〜３．６
倍）、縦延伸温度を１００〜１５０℃（好ましくは１１
０〜１４０℃）、横延伸倍率を２．７〜４．０倍（好ま
しくは２．８〜３．８倍）、横延伸温度を１００〜１５
０℃（好ましくは１１０〜１４０℃）、熱固定温度を１
５０〜２１０℃（好ましくは１５５〜２０５℃）とし
て、上記各特性値が所定の値となる条件を選択すればよ
い。
ｓｍをあわせ持つポリエステルフィルムを得るには、例
えば、共重合ポリエステルを溶融押し出し、急冷して未
延伸フィルムを作り、これを二軸延伸する際に、縦延伸
倍率を２．５〜３．８倍（好ましくは２．７〜３．６
倍）、縦延伸温度を１００〜１５０℃（好ましくは１１
０〜１４０℃）、横延伸倍率を２．７〜４．０倍（好ま
しくは２．８〜３．８倍）、横延伸温度を１００〜１５
０℃（好ましくは１１０〜１４０℃）、熱固定温度を１
５０〜２１０℃（好ましくは１５５〜２０５℃）とし
て、上記各特性値が所定の値となる条件を選択すればよ
い。
【００４１】また、ポリエステルフィルムの厚さ方向の
屈折率は１．５００〜１．５４５であることが好まし
く、１．５０５〜１．５３０であることが更に好まし
い。この屈折率が低すぎると成形加工性が不十分とな
り、一方高すぎると非晶に近い構造となるため、耐熱性
が低下することがある。
屈折率は１．５００〜１．５４５であることが好まし
く、１．５０５〜１．５３０であることが更に好まし
い。この屈折率が低すぎると成形加工性が不十分とな
り、一方高すぎると非晶に近い構造となるため、耐熱性
が低下することがある。
【００４２】本発明のポリエステルフィルムは、好まし
くは厚みが６〜７５μｍである。更に８〜７５μｍ、特
に１０〜５０μｍであることが好ましい。厚みが６μｍ
未満では加工時に破れなどが生じやすくなり、一方７５
μｍを超えるものは過剰品質であって不経済である。
くは厚みが６〜７５μｍである。更に８〜７５μｍ、特
に１０〜５０μｍであることが好ましい。厚みが６μｍ
未満では加工時に破れなどが生じやすくなり、一方７５
μｍを超えるものは過剰品質であって不経済である。
【００４３】本発明のポリエステルフィルムが貼合せら
れる金属板、特に製缶用金属板としては、ブリキ、ティ
ンフリースチール、アルミニウム等の板が適切である。
金属板へのポリエステルフィルムの貼合せは、例えば下
記、の方法で行うことができる。 金属板をフィルムの融点以上に加熱しておいてフィ
ルムを貼合せた後急冷し、金属板に接するフィルムの表
層部（薄層部）を非晶化して密着させる。 フィルムに予め接着剤層をプライマーコートしてお
き、この面と金属板を貼合せる。接着剤層としては公知
の樹脂接着剤、例えばエポキシ系接着剤、エポキシ―エ
ステル系接着剤、アルキッド系接着剤などを用いること
ができる。
れる金属板、特に製缶用金属板としては、ブリキ、ティ
ンフリースチール、アルミニウム等の板が適切である。
金属板へのポリエステルフィルムの貼合せは、例えば下
記、の方法で行うことができる。 金属板をフィルムの融点以上に加熱しておいてフィ
ルムを貼合せた後急冷し、金属板に接するフィルムの表
層部（薄層部）を非晶化して密着させる。 フィルムに予め接着剤層をプライマーコートしてお
き、この面と金属板を貼合せる。接着剤層としては公知
の樹脂接着剤、例えばエポキシ系接着剤、エポキシ―エ
ステル系接着剤、アルキッド系接着剤などを用いること
ができる。
【００４４】
【実施例】以下、実施例により本発明を更に説明する。
なお、実施例中の特性は下記の方法で測定した。 （１）ポリエステルの固有粘度 オルトクロロフェノール中、３５℃で測定する。
なお、実施例中の特性は下記の方法で測定した。 （１）ポリエステルの固有粘度 オルトクロロフェノール中、３５℃で測定する。
【００４５】（２）ポリエステルの融点 Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０ Ｄ
ＳＣを用い、昇温速度２０℃／分で融解ピークを求める
方法による。なおサンプル量は２０ｍｇとする。
ＳＣを用い、昇温速度２０℃／分で融解ピークを求める
方法による。なおサンプル量は２０ｍｇとする。
【００４６】（３）ポリエステルのガラス転移温度（Ｔ
ｇ） ＤＳＣ測定用パンに２０ｍｇのフィルムサンプルを入
れ、２９０℃加熱ステージ上で５分間加熱溶融後、すば
やく試料パンを氷の上に敷いたアルミ箔上で急冷固化
し、Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０
ＤＳＣを用い、昇温速度２０℃／分でガラス転移点を
求める方法による。
ｇ） ＤＳＣ測定用パンに２０ｍｇのフィルムサンプルを入
れ、２９０℃加熱ステージ上で５分間加熱溶融後、すば
やく試料パンを氷の上に敷いたアルミ箔上で急冷固化
し、Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０
ＤＳＣを用い、昇温速度２０℃／分でガラス転移点を
求める方法による。
【００４７】（４）フィルムの損失弾性率の最高温ピー
ク温度（Ｔｅ） 動的粘弾性測定装置を用いて測定周波数１０Ｈｚ、動的
変位±２５×１０-4ｃｍにて損失弾性率を求め、このと
きの最高温ピーク温度をもって示す。
ク温度（Ｔｅ） 動的粘弾性測定装置を用いて測定周波数１０Ｈｚ、動的
変位±２５×１０-4ｃｍにて損失弾性率を求め、このと
きの最高温ピーク温度をもって示す。
【００４８】（５）Ｘ線回折強度比
【００４９】
【外１】
【００５０】（６）ＤＳＣによるサブピーク温度 Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ ９１０ Ｄ
ＳＣを用い、昇温速度２０℃／分でサブピーク温度を求
める方法による。なおサンプル量は２０ｍｇとする。
ＳＣを用い、昇温速度２０℃／分でサブピーク温度を求
める方法による。なおサンプル量は２０ｍｇとする。
【００５１】（７）深絞り加工性 フィルムをポリエステルの融点以上に加熱した板圧０．
２５ｍｍのティンフリースチールの両面に貼合せ、水冷
した後１５０ｍｍ径の円形状に切り取り、絞りダイスと
ポンチを用いて４段階で深絞り加工し、５５ｍｍ径の側
面無継目容器（以下、缶と略す）を作成した。この缶に
ついて以下の観察および試験を行い、各々下記の基準で
評価した。 深絞り加工性―１ ◎：フィルムにまったく異常なく、加工されたフィルム
に白化や破断はまったく認められない。 ○：フィルムに異常なく、加工されたフィルムに白化や
破断が認められない。 △：フィルムの缶上部に白化が認められる。 ×：フィルムの一部にフィルム破断が認められる。 深絞り加工性―２ ◎：異常なく加工され、缶内フィルム面の防錆性試験
（１％ＮａＣｌ水溶液を缶内に入れ、電極を挿入し、缶
体を陽極にして６Ｖの電圧をかけた時の電流値を測定す
る。以下ＥＲＶ試験と略す）において０．１ｍＡ未満を
示す。 ○：異常なく加工され、ＥＲＶ試験において０．１〜
０．２ｍＡを示す。 ×：フィルムに異常はないが、ＥＲＶ試験では電流値が
０．２ｍＡを超え、通電個所を拡大観察するとフィルム
に粗大滑剤を起点としたピンホール状の割れが認められ
る。
２５ｍｍのティンフリースチールの両面に貼合せ、水冷
した後１５０ｍｍ径の円形状に切り取り、絞りダイスと
ポンチを用いて４段階で深絞り加工し、５５ｍｍ径の側
面無継目容器（以下、缶と略す）を作成した。この缶に
ついて以下の観察および試験を行い、各々下記の基準で
評価した。 深絞り加工性―１ ◎：フィルムにまったく異常なく、加工されたフィルム
に白化や破断はまったく認められない。 ○：フィルムに異常なく、加工されたフィルムに白化や
破断が認められない。 △：フィルムの缶上部に白化が認められる。 ×：フィルムの一部にフィルム破断が認められる。 深絞り加工性―２ ◎：異常なく加工され、缶内フィルム面の防錆性試験
（１％ＮａＣｌ水溶液を缶内に入れ、電極を挿入し、缶
体を陽極にして６Ｖの電圧をかけた時の電流値を測定す
る。以下ＥＲＶ試験と略す）において０．１ｍＡ未満を
示す。 ○：異常なく加工され、ＥＲＶ試験において０．１〜
０．２ｍＡを示す。 ×：フィルムに異常はないが、ＥＲＶ試験では電流値が
０．２ｍＡを超え、通電個所を拡大観察するとフィルム
に粗大滑剤を起点としたピンホール状の割れが認められ
る。
【００５２】（８）耐衝撃性 深絞り成形が良好な缶について、水を満注し、０℃に冷
却した後、各テストにつき１０個ずつを高さ３０ｃｍか
ら塩ビタイル床面に落とした後、缶内のＥＲＶ試験を行
った結果、 ○：全１０個について０．２ｍＡ以下であった。 △：１〜５個について０．２ｍＡ以上であった。 ×：６個以上について０．２ｍＡ以上であるか、あるい
は落下後既にフィルムのひび割れが認められた。
却した後、各テストにつき１０個ずつを高さ３０ｃｍか
ら塩ビタイル床面に落とした後、缶内のＥＲＶ試験を行
った結果、 ○：全１０個について０．２ｍＡ以下であった。 △：１〜５個について０．２ｍＡ以上であった。 ×：６個以上について０．２ｍＡ以上であるか、あるい
は落下後既にフィルムのひび割れが認められた。
【００５３】（９）耐熱脆化性 深絞り成形が良好であった缶を２００℃×５分間加熱保
持した後、（８）に記した耐衝撃性評価を行った結果、 ○：全１０個について０．２ｍＡ以下であった。 △：１〜５個について０．２ｍＡ以上であった。 ×：６個以上について０．２ｍＡ以上であるか、あるい
は２００℃×５分間加熱後既にフィルムのひび割れが認
められた。
持した後、（８）に記した耐衝撃性評価を行った結果、 ○：全１０個について０．２ｍＡ以下であった。 △：１〜５個について０．２ｍＡ以上であった。 ×：６個以上について０．２ｍＡ以上であるか、あるい
は２００℃×５分間加熱後既にフィルムのひび割れが認
められた。
【００５４】（１０）耐レトルト性 深絞り成形が良好な缶について、水を満注し、蒸気滅菌
器で１２０℃、１時間レトルト処理を行い、しかる後、
５０℃で３０日間保存した。得られた缶を各テストにつ
き１０個ずつ高さ５０ｃｍから塩ビタイル床面に落とし
た後、缶内のＥＲＶ試験を行った。
器で１２０℃、１時間レトルト処理を行い、しかる後、
５０℃で３０日間保存した。得られた缶を各テストにつ
き１０個ずつ高さ５０ｃｍから塩ビタイル床面に落とし
た後、缶内のＥＲＶ試験を行った。
【００５５】 ○：全１０個について０．２ｍＡ以下であった。 △：１〜５個について０．２ｍＡ以上であった。 ×：６個以上について０．２ｍＡ以上であるかあるい
は、落下後既にフィルムのひび割れが認められた。
は、落下後既にフィルムのひび割れが認められた。
【００５６】（１１）保味保香性−１ 深絞り成形が良好な缶について、イオン交換水を充填
し、常温下（２０℃）３０日間保管する。その浸漬液を
用いて３０人のパネラーにて試飲テストを行い、比較用
のイオン交換水と比較し、下記基準で評価する。 ◎：３０人中３人以下が比較液と比べて味、香りの変化
を感じた。 ○：３０人中４人〜６人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 △：３０人中７人〜９人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 ×：３０人中１０人以上が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。
し、常温下（２０℃）３０日間保管する。その浸漬液を
用いて３０人のパネラーにて試飲テストを行い、比較用
のイオン交換水と比較し、下記基準で評価する。 ◎：３０人中３人以下が比較液と比べて味、香りの変化
を感じた。 ○：３０人中４人〜６人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 △：３０人中７人〜９人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 ×：３０人中１０人以上が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。
【００５７】（１２）保味保香性−２ 深絞り成形が良好な缶について、イオン交換水を充填
し、蒸気滅菌器で１２０℃、１時間レトルト処理を行
い、しかる後、常温下（２０℃）３０日間保管する。そ
の浸漬液を用いて３０人のパネラーにて試飲テストを行
い、比較用のイオン交換水と比較し、下記基準で評価す
る。 ◎：３０人中３人以下が比較液と比べて味、香りの変化
を感じた。 ○：３０人中４人〜６人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 △：３０人中７人〜９人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 ×：３０人中１０人以上が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。
し、蒸気滅菌器で１２０℃、１時間レトルト処理を行
い、しかる後、常温下（２０℃）３０日間保管する。そ
の浸漬液を用いて３０人のパネラーにて試飲テストを行
い、比較用のイオン交換水と比較し、下記基準で評価す
る。 ◎：３０人中３人以下が比較液と比べて味、香りの変化
を感じた。 ○：３０人中４人〜６人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 △：３０人中７人〜９人が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。 ×：３０人中１０人以上が比較液と比べて味、香りの変
化を感じた。
【００５８】［実施例１〜５および比較例１、２］表１
に示す成分を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレ
ート（固有粘度０．６４、粒径比１．１、平均粒径０．
５μｍの真球状シリカを０．２重量％含有）を乾燥した
後、溶融押出し、急冷固化して未延伸フィルムを得た。
次いで、この未延伸フィルムを表１に示す温度および倍
率で縦延伸した後、表１に示す温度および倍率で横延伸
し、更に１７０℃で熱固定して二軸延伸ポリエステルフ
ィルムを得た。
に示す成分を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレ
ート（固有粘度０．６４、粒径比１．１、平均粒径０．
５μｍの真球状シリカを０．２重量％含有）を乾燥した
後、溶融押出し、急冷固化して未延伸フィルムを得た。
次いで、この未延伸フィルムを表１に示す温度および倍
率で縦延伸した後、表１に示す温度および倍率で横延伸
し、更に１７０℃で熱固定して二軸延伸ポリエステルフ
ィルムを得た。
【００５９】得られたフィルムの厚みは、２５μｍであ
った。また、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）、損失
弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）、Ｘ線回折強度比、
ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）、フィルム厚さ
方向の屈折率およびイオン交換水による抽出量を表２
に、評価結果を表３に示す。
った。また、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）、損失
弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）、Ｘ線回折強度比、
ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）、フィルム厚さ
方向の屈折率およびイオン交換水による抽出量を表２
に、評価結果を表３に示す。
【００６０】
【表１】
【００６１】
【表２】
【００６２】
【表３】
【００６３】表３からも明らかなように、共重合ポリエ
ステルの融点が２１０〜２４５℃である本発明の場合
（実施例１〜５）は、良好な結果が得られたが、融点が
２１０℃未満の場合（比較例１）は、耐熱性が劣り、レ
トルト処理後の保味保香性が悪く、２４５℃を超える場
合（比較例２）は、成形加工性が不良であった。
ステルの融点が２１０〜２４５℃である本発明の場合
（実施例１〜５）は、良好な結果が得られたが、融点が
２１０℃未満の場合（比較例１）は、耐熱性が劣り、レ
トルト処理後の保味保香性が悪く、２４５℃を超える場
合（比較例２）は、成形加工性が不良であった。
【００６４】［実施例６、７および比較例３、４］表４
に示す成分を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレ
ート（固有粘度０．６２、粒径比１．１、平均粒径０．
５μｍの真球状シリカを０．２重量％含有）を溶融押出
し、急冷固化して得た未延伸フィルムを、表４に示す条
件で延伸、熱固定し、二軸延伸ポリエステルフィルムを
得た。
に示す成分を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレ
ート（固有粘度０．６２、粒径比１．１、平均粒径０．
５μｍの真球状シリカを０．２重量％含有）を溶融押出
し、急冷固化して得た未延伸フィルムを、表４に示す条
件で延伸、熱固定し、二軸延伸ポリエステルフィルムを
得た。
【００６５】得られたフィルムの厚みは、２５μｍであ
った。また、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）、損失
弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）、Ｘ線回折強度比、
ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）、フィルム厚さ
方向の屈折率およびイオン交換水による抽出量は、表５
に示す通りであった。
った。また、フィルムのガラス転移温度（Ｔｇ）、損失
弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）、Ｘ線回折強度比、
ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）、フィルム厚さ
方向の屈折率およびイオン交換水による抽出量は、表５
に示す通りであった。
【００６６】評価結果は表６に示す通りであり、Ｔｇが
７８℃以上、Ｔｅ−Ｔｇが３０℃以下の本発明の場合
（実施例６、７）は、良好な結果が得られたが、Ｔｇが
７８℃未満の場合（比較例３）は、耐熱性が劣り、レト
ルト処理後の保味保香性が悪く、Ｔｅ−Ｔｇが３０℃を
超える場合（比較例４）は、成形加工性が低下した。
７８℃以上、Ｔｅ−Ｔｇが３０℃以下の本発明の場合
（実施例６、７）は、良好な結果が得られたが、Ｔｇが
７８℃未満の場合（比較例３）は、耐熱性が劣り、レト
ルト処理後の保味保香性が悪く、Ｔｅ−Ｔｇが３０℃を
超える場合（比較例４）は、成形加工性が低下した。
【００６７】
【表４】
【００６８】
【表５】
【００６９】
【表６】
【００７０】［実施例８〜１１および比較例５〜８］実
施例２において、延伸、熱固定条件を表７に示すように
変更し、表８に示す特性を有する（特に、Ｘ線回折強度
比およびＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）を変更
した）二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。
施例２において、延伸、熱固定条件を表７に示すように
変更し、表８に示す特性を有する（特に、Ｘ線回折強度
比およびＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）を変更
した）二軸延伸ポリエステルフィルムを得た。
【００７１】結果は、表９に示す通りであり、Ｘ線回折
強度比が０．１０〜０．４０で、ＤＳＣによるサブピー
ク温度（Ｔｓｍ）が１５０〜２０５℃である本発明の場
合（実施例８〜１１）には、良好な結果が得られたが、
Ｘ線回折強度比が０．１０未満（比較例５）では、深絞
り加工性が劣り、０．４０を超える（比較例６）と、耐
熱性が劣り、レトルト後の保味保香性が悪くなった。ま
た、ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）が、１５０
℃未満の場合（比較例７）は、耐衝撃性が劣り、２０５
℃を超える場合（比較例８）は、深絞り加工性が悪化し
た。
強度比が０．１０〜０．４０で、ＤＳＣによるサブピー
ク温度（Ｔｓｍ）が１５０〜２０５℃である本発明の場
合（実施例８〜１１）には、良好な結果が得られたが、
Ｘ線回折強度比が０．１０未満（比較例５）では、深絞
り加工性が劣り、０．４０を超える（比較例６）と、耐
熱性が劣り、レトルト後の保味保香性が悪くなった。ま
た、ＤＳＣによるサブピーク温度（Ｔｓｍ）が、１５０
℃未満の場合（比較例７）は、耐衝撃性が劣り、２０５
℃を超える場合（比較例８）は、深絞り加工性が悪化し
た。
【００７２】
【表７】
【００７３】
【表８】
【００７４】
【表９】
【００７５】
【発明の効果】本発明の金属板貼合せ成形加工用ポリエ
ステルフィルムは、金属板と貼合せた後、製缶加工、例
えば深絞り加工して金属缶を成形するにあたり、共重合
ポリエステルが持っている優れた耐熱性、耐衝撃性、耐
レトルト性を保持しながら、保味保香性、特にレトルト
処理後の保味保香性が改善され、しかも成形加工性が低
下しないものであり、金属容器用のフィルムとして極め
て有用である。
ステルフィルムは、金属板と貼合せた後、製缶加工、例
えば深絞り加工して金属缶を成形するにあたり、共重合
ポリエステルが持っている優れた耐熱性、耐衝撃性、耐
レトルト性を保持しながら、保味保香性、特にレトルト
処理後の保味保香性が改善され、しかも成形加工性が低
下しないものであり、金属容器用のフィルムとして極め
て有用である。
【図１】ＤＳＣによるチャートの一例を示すグラフであ
る。
る。
Ａ 融点ピーク Ｂ サブピーク
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｂ３２Ｂ 27/36 Ｂ３２Ｂ 27/36 Ｂ２９Ｋ 67:00 Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｃ０８Ｌ 67:00
Claims (3)
- 【請求項１】 エチレンテレフタレートを主たる繰り返
し単位とし、融点が２１０〜２４５℃である共重合ポリ
エステルからなる二軸延伸フィルムであって、フィルム
の損失弾性率の最高温ピーク温度（Ｔｅ）とＤＳＣ測定
におけるガラス転移温度（Ｔｇ）が下記式（１）および
下記式（２）を満足し、かつ、Ｘ線回折強度比が下記式
（３）を満足すると共に、ＤＳＣによるサブピーク温度
が１５０〜２０５℃であることを特徴とする金属板貼合
せ成形加工用ポリエステルフィルム。 【数１】Ｔｇ≧７８ …（１） Ｔｅ−Ｔｇ≦３０ …（２） （ここで、Ｔｇは、２９０℃で加熱溶融―急冷後のＤＳ
Ｃ測定におけるガラス転移温度（℃）、Ｔｅは、フィル
ムの損失弾性率の最高温ピーク温度（℃）である。） 【数２】 - 【請求項２】 共重合ポリエステルの共重合成分が、
２，６―ナフタレンジカルボン酸である請求項１記載の
金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム。 - 【請求項３】 フィルムをイオン交換水で１２１℃、２
時間抽出処理したときの抽出量が１平方インチ当たり
０．５ｍｇ以下である請求項１又は２記載の金属板貼合
せ成形加工用ポリエステルフィルム。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35481297A JP3880182B2 (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム |
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| JP35481297A JP3880182B2 (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181115A true JPH11181115A (ja) | 1999-07-06 |
| JP3880182B2 JP3880182B2 (ja) | 2007-02-14 |
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ID=18440072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35481297A Expired - Fee Related JP3880182B2 (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3880182B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11277701A (ja) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Teijin Ltd | 金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム |
| JP2020183527A (ja) * | 2019-05-08 | 2020-11-12 | エスケイシー・カンパニー・リミテッドＳｋｃ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | ポリエステルフィルムおよびこれを含むフレキシブルディスプレイ装置 |
-
1997
- 1997-12-24 JP JP35481297A patent/JP3880182B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11277701A (ja) * | 1998-03-31 | 1999-10-12 | Teijin Ltd | 金属板貼合せ成形加工用ポリエステルフィルム |
| JP2020183527A (ja) * | 2019-05-08 | 2020-11-12 | エスケイシー・カンパニー・リミテッドＳｋｃ Ｃｏ．， Ｌｔｄ． | ポリエステルフィルムおよびこれを含むフレキシブルディスプレイ装置 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3880182B2 (ja) | 2007-02-14 |
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