JPH11172360A - 材料流動性の優れたＢｅ−Ａｌ系合金 - Google Patents
材料流動性の優れたＢｅ−Ａｌ系合金Info
- Publication number
- JPH11172360A JPH11172360A JP33703897A JP33703897A JPH11172360A JP H11172360 A JPH11172360 A JP H11172360A JP 33703897 A JP33703897 A JP 33703897A JP 33703897 A JP33703897 A JP 33703897A JP H11172360 A JPH11172360 A JP H11172360A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crucible
- alloy
- flowability
- components
- further containing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C25/00—Alloys based on beryllium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】Be−Al系合金の材料流動性を有利に改善して、
成形時における押し出し圧力の低減およびそれに伴うダ
イス寿命の延長、さらには安価な坩堝材料の使用を可能
ならしめる。 【解決手段】Be−Al系合金において、材料流動性改善成
分としてMgを 1.0wt％以下の範囲で含有させる。
成形時における押し出し圧力の低減およびそれに伴うダ
イス寿命の延長、さらには安価な坩堝材料の使用を可能
ならしめる。 【解決手段】Be−Al系合金において、材料流動性改善成
分としてMgを 1.0wt％以下の範囲で含有させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ハードディスクのア
クチュエーター等の用途に用いて好適なBe−Al系合金に
関し、特にその材料流動性を向上させることによって、
成形性ひいては生産能率の有利な向上を図ろうとするも
のである。
クチュエーター等の用途に用いて好適なBe−Al系合金に
関し、特にその材料流動性を向上させることによって、
成形性ひいては生産能率の有利な向上を図ろうとするも
のである。
【０００２】
【従来技術】ハードディスクのアクチュエーター等の用
途においては、最近、軽量でかつ強度（ヤング率）の高
い材料としてBe−Al系合金が注目を浴びている。このBe
−Al系合金は、通常、真空鋳造法によって鋳塊を作製し
た後、押し出し、圧延、引き抜き、鍛造等の成形加工を
経て製品とされ、その組織は、ベリリウムリッチ相とア
ルミリッチ相とが混在した複合組織となっている。
途においては、最近、軽量でかつ強度（ヤング率）の高
い材料としてBe−Al系合金が注目を浴びている。このBe
−Al系合金は、通常、真空鋳造法によって鋳塊を作製し
た後、押し出し、圧延、引き抜き、鍛造等の成形加工を
経て製品とされ、その組織は、ベリリウムリッチ相とア
ルミリッチ相とが混在した複合組織となっている。
【０００３】ところで、かかるBe−Al系合金を、真空鋳
造後、押し出し加工によって成形しようとする場合、材
料流動性があまり良くないため、(1) 高い押し出し圧力
を必要とする、(2) 高い圧力で押し出し成形するため、
ダイスの損耗が著しく、ダイス寿命が短いというところ
に問題を残していた。
造後、押し出し加工によって成形しようとする場合、材
料流動性があまり良くないため、(1) 高い押し出し圧力
を必要とする、(2) 高い圧力で押し出し成形するため、
ダイスの損耗が著しく、ダイス寿命が短いというところ
に問題を残していた。
【０００４】また、上記した真空鋳造によってBe−Al鋳
塊を製造する場合、坩堝材料として製造法が難しいため
高価なベリリア（BeＯ）磁器を必要とするところにも問
題を残していた。というのは、坩堝材料として、例えば
安価なアルミナを用いた場合には、Beの還元力が強いた
めに、次式 Al2O3＋３Be(Liq）→２Al(Liq）＋３BeＯ の反応によってアルミナが溶解し、坩堝に穴が開いてし
まうおそれがあったからである。
塊を製造する場合、坩堝材料として製造法が難しいため
高価なベリリア（BeＯ）磁器を必要とするところにも問
題を残していた。というのは、坩堝材料として、例えば
安価なアルミナを用いた場合には、Beの還元力が強いた
めに、次式 Al2O3＋３Be(Liq）→２Al(Liq）＋３BeＯ の反応によってアルミナが溶解し、坩堝に穴が開いてし
まうおそれがあったからである。
【０００５】上記の問題を解決するものとして、Beの粉
末とAlの粉末とを混合し、Alのみを溶解して成形する方
法が提案された（米国特許第5551997 号）けれども、こ
の方法には、(1) Be，Alの粉末同士が十分に結合しない
ため、脆い、(2) Be粉末およびAl粉末をそれぞれ作る必
要があるため、手間がかかるだけでなく、コストが嵩
む、(3) Al粉末を作る際に、爆発の危険がある等の欠点
があった。
末とAlの粉末とを混合し、Alのみを溶解して成形する方
法が提案された（米国特許第5551997 号）けれども、こ
の方法には、(1) Be，Alの粉末同士が十分に結合しない
ため、脆い、(2) Be粉末およびAl粉末をそれぞれ作る必
要があるため、手間がかかるだけでなく、コストが嵩
む、(3) Al粉末を作る際に、爆発の危険がある等の欠点
があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、Be−Al系合金の材料流動性
を有利に改善して、成形時における押し出し圧力の低減
およびそれに伴うダイス寿命の延長、さらには安価な坩
堝材料の使用を可能ならしめた材料流動性の優れたBe−
Al系合金を提案することを目的とする。
題を有利に解決するもので、Be−Al系合金の材料流動性
を有利に改善して、成形時における押し出し圧力の低減
およびそれに伴うダイス寿命の延長、さらには安価な坩
堝材料の使用を可能ならしめた材料流動性の優れたBe−
Al系合金を提案することを目的とする。
【０００７】すなわち、この発明は、Be：30〜95wt％お
よびMg：1.0 wt％以下を含み、残部は実質的にAlの組成
になることを特徴とする材料流動性の優れたBe−Al系合
金である。
よびMg：1.0 wt％以下を含み、残部は実質的にAlの組成
になることを特徴とする材料流動性の優れたBe−Al系合
金である。
【０００８】この発明では、上記した基本組成に対し、
アルミリッチ相の強化成分として、さらにSi：0.5 〜5.
0 wt％、Ag：0.2 〜5.0 wt％およびZr：0.2 〜5.0 wt％
のうちから選んだ少なくとも一種を、またベリリウムリ
ッチ相の強化成分として、さらにCo：0.05〜5.0 wt％、
Ni：0.05〜5.0 wt％およびCu：0.05〜5.0 wt％のうちか
ら選んだ少なくとも一種を、さらに展延性の改善成分と
して、さらにSr：0.005 〜0.3 wt％およびSb：0.005 〜
0.3 wt％のうちから選んだ一種または二種を含有させる
ことができる。
アルミリッチ相の強化成分として、さらにSi：0.5 〜5.
0 wt％、Ag：0.2 〜5.0 wt％およびZr：0.2 〜5.0 wt％
のうちから選んだ少なくとも一種を、またベリリウムリ
ッチ相の強化成分として、さらにCo：0.05〜5.0 wt％、
Ni：0.05〜5.0 wt％およびCu：0.05〜5.0 wt％のうちか
ら選んだ少なくとも一種を、さらに展延性の改善成分と
して、さらにSr：0.005 〜0.3 wt％およびSb：0.005 〜
0.3 wt％のうちから選んだ一種または二種を含有させる
ことができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】まず、この発明において、合金の
成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明す
る。 Be：30〜95wt％ Beは、Alと共晶組織を形成して、強度および硬度を向上
させる有用元素であるが、含有量が30wt％に満たないと
十分な強度、硬度の改善効果が得られず、一方95wt％を
超えると加工性が急激に劣化するので、Beは30〜95wt％
の範囲で含有させるものとした。
成分組成を上記の範囲に限定した理由について説明す
る。 Be：30〜95wt％ Beは、Alと共晶組織を形成して、強度および硬度を向上
させる有用元素であるが、含有量が30wt％に満たないと
十分な強度、硬度の改善効果が得られず、一方95wt％を
超えると加工性が急激に劣化するので、Beは30〜95wt％
の範囲で含有させるものとした。
【００１０】Mg：1.0 wt％以下 Mgは、この発明において特に重要な元素であり、このMg
を少量添加することによって、Be−Al系合金の材料流動
性を飛躍的に向上させることができる。しかしながら、
含有量が 1.0wt％を超えるとヤング率の著しい低下を招
くので、Mgの添加量は 1.0wt％以下に限定した。なお、
このMgは、微量の添加でもそれなりの効果があるので、
下限値は特に設定しないが、良好な材料流動性を得て、
十分な押し出し圧力の低減を達成するためには、0.05wt
％以上添加することが好ましい。
を少量添加することによって、Be−Al系合金の材料流動
性を飛躍的に向上させることができる。しかしながら、
含有量が 1.0wt％を超えるとヤング率の著しい低下を招
くので、Mgの添加量は 1.0wt％以下に限定した。なお、
このMgは、微量の添加でもそれなりの効果があるので、
下限値は特に設定しないが、良好な材料流動性を得て、
十分な押し出し圧力の低減を達成するためには、0.05wt
％以上添加することが好ましい。
【００１１】Si：0.5 〜5.0 wt％、Ag：0.2 〜5.0 wt
％、Zr：0.2 〜5.0 wt％ Si、AgおよびZrはいずれも、アルミリッチ相の強化成分
として有効に寄与するが、含有量があまりに少ないとそ
の添加効果に乏しく、一方あまりに多くなると密度が大
きくなり、BeAlに求められる本来の特性を十分に活かせ
なくなるので、それぞれ上記の範囲で含有させるものと
した。
％、Zr：0.2 〜5.0 wt％ Si、AgおよびZrはいずれも、アルミリッチ相の強化成分
として有効に寄与するが、含有量があまりに少ないとそ
の添加効果に乏しく、一方あまりに多くなると密度が大
きくなり、BeAlに求められる本来の特性を十分に活かせ
なくなるので、それぞれ上記の範囲で含有させるものと
した。
【００１２】Co：0.05〜5.0 wt％、Ni：0.05〜5.0 wt
％、Cu：0.05〜5.0 wt％ Co、NiおおよびCuはいずれも、ベリリウムリッチ相の強
化成分として有効に寄与するが、含有量があまりに少な
いとその添加効果に乏しく、一方あまりに多くなるとや
はり密度が大きくなって、BeAl本来の特性を十分に活か
せなくなるので、それぞれ上記の範囲で含有させるもの
とした。
％、Cu：0.05〜5.0 wt％ Co、NiおおよびCuはいずれも、ベリリウムリッチ相の強
化成分として有効に寄与するが、含有量があまりに少な
いとその添加効果に乏しく、一方あまりに多くなるとや
はり密度が大きくなって、BeAl本来の特性を十分に活か
せなくなるので、それぞれ上記の範囲で含有させるもの
とした。
【００１３】Sr：0.005 〜0.3 wt％、Sb：0.005 〜0.3
wt％ SrおよびSbはそれぞれ、展延性の改善成分として有用な
元素であるが、いずれも 0.005wt％に満たないとその添
加効果に乏しく、一方 0.3wt％を超えるとその効果は飽
和に達し、むしろコストの上昇を招くので、それぞれ
0.005〜0.3 wt％の範囲で含有させるものとした。
wt％ SrおよびSbはそれぞれ、展延性の改善成分として有用な
元素であるが、いずれも 0.005wt％に満たないとその添
加効果に乏しく、一方 0.3wt％を超えるとその効果は飽
和に達し、むしろコストの上昇を招くので、それぞれ
0.005〜0.3 wt％の範囲で含有させるものとした。
【００１４】上記したように、Be−Al系合金において、
Mgを 1.0wt％以下の範囲で含有させることによって、材
料流動性を飛躍的に向上させることができ、その結果、
押し出し成形時における圧力を格段に低減することがで
きるのである。なお、Mgの添加時期については、原料溶
解時に、最初から所定量を添加しても勿論良いが、坩堝
としてマグネシア（MgＯ）坩堝を用い、鋳込み時にこの
坩堝からMgを混入させるようにしても良い。この場合
は、酸化消耗し易いMgを溶解時に添加する必要がなく、
またコスト的に安価なマグネシアを利用できるので、コ
ストの面でより有利である。また、この際に還元される
Mg量は 1.0wt％以下であり、従ってアルミナを用いた時
のように坩堝に穴が開くおそれもない。
Mgを 1.0wt％以下の範囲で含有させることによって、材
料流動性を飛躍的に向上させることができ、その結果、
押し出し成形時における圧力を格段に低減することがで
きるのである。なお、Mgの添加時期については、原料溶
解時に、最初から所定量を添加しても勿論良いが、坩堝
としてマグネシア（MgＯ）坩堝を用い、鋳込み時にこの
坩堝からMgを混入させるようにしても良い。この場合
は、酸化消耗し易いMgを溶解時に添加する必要がなく、
またコスト的に安価なマグネシアを利用できるので、コ
ストの面でより有利である。また、この際に還元される
Mg量は 1.0wt％以下であり、従ってアルミナを用いた時
のように坩堝に穴が開くおそれもない。
【００１５】
【実施例】実施例１ 表１に示す成分組成になる鋳塊（寸法：70mmφ×250 m
m）を、温度：490 ℃、押し出し比＝10の条件下でダイ
スを用いて押し出し成形した。押し出し時における押し
出し圧力、製品のヤング率およびダイス寿命について調
べた結果を表１に併記する。なお、ダイス寿命は、Beと
Alの組成比率がほぼ同じ材料について、Mgを含まない従
来材の寿命を基準（寿命指数＝1.0)とし、Mgを含有させ
た場合に寿命がどの程度延びたかを、指数表示した。ま
た、図中に＊を示したものは、坩堝としてマグネシア
（MgＯ）坩堝を用い、鋳込み時にこの坩堝からMgを添加
したものである。
m）を、温度：490 ℃、押し出し比＝10の条件下でダイ
スを用いて押し出し成形した。押し出し時における押し
出し圧力、製品のヤング率およびダイス寿命について調
べた結果を表１に併記する。なお、ダイス寿命は、Beと
Alの組成比率がほぼ同じ材料について、Mgを含まない従
来材の寿命を基準（寿命指数＝1.0)とし、Mgを含有させ
た場合に寿命がどの程度延びたかを、指数表示した。ま
た、図中に＊を示したものは、坩堝としてマグネシア
（MgＯ）坩堝を用い、鋳込み時にこの坩堝からMgを添加
したものである。
【００１６】
【表１】
【００１７】同表より明らかなように、この発明に従い
Mgを適量含有させたBe−Al系合金では、ヤング率の低下
をほとんど招くことなしに、押し出し圧力を格段に低減
することができた。
Mgを適量含有させたBe−Al系合金では、ヤング率の低下
をほとんど招くことなしに、押し出し圧力を格段に低減
することができた。
【００１８】実施例２ 表２に示す成分組成になる鋳塊を、実施例１と同様の条
件で押し出し成形した。押し出し時における押し出し圧
力、製品のヤング率およびダイス寿命について調べた結
果を表２に併記する。
件で押し出し成形した。押し出し時における押し出し圧
力、製品のヤング率およびダイス寿命について調べた結
果を表２に併記する。
【００１９】
【表２】
【００２０】実施例１と同様、この発明に従いMgを適量
含有させたBe−Al系合金は、ヤング率の低下を招くこと
なしに、押し出し圧力の大幅な低減が達成されている。
含有させたBe−Al系合金は、ヤング率の低下を招くこと
なしに、押し出し圧力の大幅な低減が達成されている。
【００２１】
【発明の効果】かくして、この発明によれば、Be−Al系
合金について、真空溶解鋳造後における材料の材料流動
性を著しく向上させて、成形性ひいては生産性の有利な
向上を図ることができ、特に成形加工として押し出し加
工を実施する場合には、押し出し圧力を格段に低減し
て、高い押し出し比を採用することができ、さらにはダ
イス寿命についてもその延長を図ることができる。
合金について、真空溶解鋳造後における材料の材料流動
性を著しく向上させて、成形性ひいては生産性の有利な
向上を図ることができ、特に成形加工として押し出し加
工を実施する場合には、押し出し圧力を格段に低減し
て、高い押し出し比を採用することができ、さらにはダ
イス寿命についてもその延長を図ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】Be：30〜95wt％および Mg：1.0 wt％以下 を含み、残部は実質的にAlの組成になることを特徴とす
る材料流動性の優れたBe−Al系合金。 - 【請求項２】 請求項１において、合金組成が、さらに Si：0.5 〜5.0 wt％、 Ag：0.2 〜5.0 wt％および Zr：0.2 〜5.0 wt％ のうちから選んだ少なくとも一種を含有する組成になる
ことを特徴とする材料流動性の優れたBe−Al系合金。 - 【請求項３】 請求項１または２において、合金組成
が、さらに Co：0.05〜5.0 wt％、 Ni：0.05〜5.0 wt％および Cu：0.05〜5.0 wt％ のうちから選んだ少なくとも一種を含有する組成になる
ことを特徴とする材料流動性の優れたBe−Al系合金。 - 【請求項４】 請求項１，２または３において、合金組
成が、さらに Sr：0.005 〜0.3 wt％および Sb：0.005 〜0.3 wt％ のうちから選んだ一種または二種を含有する組成になる
ことを特徴とする材料流動性の優れたBe−Al系合金。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33703897A JPH11172360A (ja) | 1997-12-08 | 1997-12-08 | 材料流動性の優れたＢｅ−Ａｌ系合金 |
| EP98123234A EP0921203A1 (en) | 1997-12-08 | 1998-12-07 | Beryllium-aluminium-based alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33703897A JPH11172360A (ja) | 1997-12-08 | 1997-12-08 | 材料流動性の優れたＢｅ−Ａｌ系合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11172360A true JPH11172360A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=18304857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33703897A Pending JPH11172360A (ja) | 1997-12-08 | 1997-12-08 | 材料流動性の優れたＢｅ−Ａｌ系合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0921203A1 (ja) |
| JP (1) | JPH11172360A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6656421B2 (en) | 2000-10-11 | 2003-12-02 | Ngk Insulators, Ltd. | Aluminum-beryllium-silicon based alloy |
| CN108300921A (zh) * | 2018-04-04 | 2018-07-20 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种铍铝锆系多元合金及其制备方法 |
| CN108359820A (zh) * | 2018-04-04 | 2018-08-03 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种超细晶铍铝合金的制备方法及其产品 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108441717B (zh) * | 2018-05-30 | 2020-06-05 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种钛掺杂铍铝合金及其制备方法 |
| CN115558830B (zh) * | 2022-10-17 | 2023-09-22 | 西北稀有金属材料研究院宁夏有限公司 | 一种高强度、高延伸率铍铝合金及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3558305A (en) * | 1966-11-28 | 1971-01-26 | Mallory & Co Inc P R | Chill cast particulate composites |
| DE1608248A1 (de) * | 1966-11-28 | 1970-10-15 | Mallory & Co Inc P R | Metallzusammensetzungen |
| US3664889A (en) * | 1969-05-26 | 1972-05-23 | Lockheed Aircraft Corp | TERNARY, QUATERNARY AND MORE COMPLEX ALLOYS OF Be-Al |
| US3960551A (en) * | 1974-10-21 | 1976-06-01 | Iosif Naumovich Fridlyander | Aluminium based alloy |
| WO1998021376A1 (en) * | 1996-11-15 | 1998-05-22 | Brush Wellman Inc. | High strength cast aluminum-beryllium alloys containing magnesium |
-
1997
- 1997-12-08 JP JP33703897A patent/JPH11172360A/ja active Pending
-
1998
- 1998-12-07 EP EP98123234A patent/EP0921203A1/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6656421B2 (en) | 2000-10-11 | 2003-12-02 | Ngk Insulators, Ltd. | Aluminum-beryllium-silicon based alloy |
| CN108300921A (zh) * | 2018-04-04 | 2018-07-20 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种铍铝锆系多元合金及其制备方法 |
| CN108359820A (zh) * | 2018-04-04 | 2018-08-03 | 中国工程物理研究院材料研究所 | 一种超细晶铍铝合金的制备方法及其产品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0921203A1 (en) | 1999-06-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2730847B2 (ja) | 高温クリープ強度に優れた鋳物用マグネシウム合金 | |
| JPH05500831A (ja) | 改良されたＡｌ基Ｓｉ―Ｃｕ―Ｎｉ―Ｍｎ―Ｚｒ過共晶合金の鋳造 | |
| JP3278232B2 (ja) | 鋳造用軽量高強度マグネシウム合金 | |
| CN103789574A (zh) | 一种低铜合金及其制备方法和用途 | |
| KR20210137552A (ko) | 다이-캐스팅 알루미늄 합금, 그의 제조 방법 및 그의 응용 | |
| JPH11172360A (ja) | 材料流動性の優れたＢｅ−Ａｌ系合金 | |
| WO1996022400A1 (en) | Silver alloy compositions | |
| JPH04323343A (ja) | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 | |
| JP3865430B2 (ja) | 耐熱・耐摩耗性マグネシウム合金 | |
| JPH055146A (ja) | 耐摩耗性及び熱伝導性に優れたアルミニウム合金 | |
| JPH055147A (ja) | 耐摩耗性に優れた低熱膨張アルミニウム合金 | |
| JP4303648B2 (ja) | 焼結アルミニウム部材の原料粉末用の粉末混合物 | |
| CN115927932B (zh) | 一种高强度压铸铝合金及其制备方法 | |
| JP3104309B2 (ja) | 靭性のすぐれたＡｌ−Ｓｉ系合金製熱間鍛造部材の製造法 | |
| JP3375958B2 (ja) | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｒ−マトリックス中に酸化アルミニウム強化材を含む鋳造複合材料 | |
| EP4083248A1 (en) | Aluminum alloy and preparation method thereof, and aluminum alloy structural member | |
| WO2003066917A1 (fr) | Alliage d'or colore | |
| CN113355551B (zh) | 一种复合作用细化镁或镁合金晶粒的方法 | |
| SU1514817A1 (ru) | Лигатура дл получени спеченных сплавов на основе меди | |
| JP2921114B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する過共晶Ａｌ―Ｓｉ系合金部材の製造法 | |
| JP2679267B2 (ja) | ロウ材の製造方法 | |
| JPH05156399A (ja) | 靭性にすぐれたＡｌ−Ｓｉ系合金 | |
| JPH01268830A (ja) | ＳｉＣ分散鋳造複合材料の製造法 | |
| JPH06212320A (ja) | 高機能性Ａｌ合金材料およびその製造方法 | |
| JPS62227057A (ja) | 耐摩耗性に優れたアルミニウム基複合材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010116 |