JPH11170339A - ポリアミドフィルムの製造方法 - Google Patents
ポリアミドフィルムの製造方法Info
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- JPH11170339A JPH11170339A JP9342625A JP34262597A JPH11170339A JP H11170339 A JPH11170339 A JP H11170339A JP 9342625 A JP9342625 A JP 9342625A JP 34262597 A JP34262597 A JP 34262597A JP H11170339 A JPH11170339 A JP H11170339A
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- JP
- Japan
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- sheet
- air
- cooling roll
- rotary cooling
- die
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- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 厚み均一性に優れた延伸ポリアミドフィルム
を工業的に安定して高速度で生産する方法を提供する。 【解決手段】 溶融ポリアミド樹脂をＴダイ３からシー
ト状に吐出し、吐出シート８をその巾方向にエアナイフ
装置９からエアを吹き付けて回転冷却ロール４の表面に
密着させて冷却固化した後、延伸してポリアミドフィル
ムを製造する方法において、ダイリップと吐出シート８
が回転冷却ロール４に接する点とを結ぶ直線が水平線と
なす角度θを−３０〜＋３０゜として吐出シートを冷却
固化する。
を工業的に安定して高速度で生産する方法を提供する。 【解決手段】 溶融ポリアミド樹脂をＴダイ３からシー
ト状に吐出し、吐出シート８をその巾方向にエアナイフ
装置９からエアを吹き付けて回転冷却ロール４の表面に
密着させて冷却固化した後、延伸してポリアミドフィル
ムを製造する方法において、ダイリップと吐出シート８
が回転冷却ロール４に接する点とを結ぶ直線が水平線と
なす角度θを−３０〜＋３０゜として吐出シートを冷却
固化する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、均一な厚みを有す
るポリアミドフィルムを高速で安定して生産する方法に
関するものであり、特に、溶融したポリアミド樹脂をＴ
ダイから吐出したシートの冷却固化工程に関するもので
ある。
るポリアミドフィルムを高速で安定して生産する方法に
関するものであり、特に、溶融したポリアミド樹脂をＴ
ダイから吐出したシートの冷却固化工程に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】Ｔダイ法によるポリアミド樹脂の未延伸
シートは、Ｔダイから吐出したシートを、回転冷却ロー
ル（キャスティングロールと称される。以下、ＣＲとい
う）の表面に押し付けて冷却固化する方法で成形され
る。
シートは、Ｔダイから吐出したシートを、回転冷却ロー
ル（キャスティングロールと称される。以下、ＣＲとい
う）の表面に押し付けて冷却固化する方法で成形され
る。
【０００３】吐出シートのＣＲへの押し付け方法とし
て、シートの巾方向にエアナイフ装置により、均一にエ
アを吹き付ける方法（以下、エアナイフ法という）があ
る。
て、シートの巾方向にエアナイフ装置により、均一にエ
アを吹き付ける方法（以下、エアナイフ法という）があ
る。
【０００４】エアナイフ法では、シートとＣＲとの隙間
には、僅かなエアが巻き込まれ、薄いエア層が形成され
る。しかし、シートはＣＲ表面に完全に非接触ではな
く、部分的にランダムに点接触している。この薄いエア
層を設けることで、シートの冷却速度をコントロール
し、適度な結晶化度を有するシートが得られるのが特徴
である。
には、僅かなエアが巻き込まれ、薄いエア層が形成され
る。しかし、シートはＣＲ表面に完全に非接触ではな
く、部分的にランダムに点接触している。この薄いエア
層を設けることで、シートの冷却速度をコントロール
し、適度な結晶化度を有するシートが得られるのが特徴
である。
【０００５】また、エアナイフ法では、シートとＣＲと
の接点において、ＣＲの回転に伴う随伴エアの圧力とメ
ルトテンションの分力が働き、シートに浮上力がかか
る。そこで、シートの巾方向にエアナイフ装置からエア
を吹き付け、シートをＣＲ表面へ押し付けるのである。
の接点において、ＣＲの回転に伴う随伴エアの圧力とメ
ルトテンションの分力が働き、シートに浮上力がかか
る。そこで、シートの巾方向にエアナイフ装置からエア
を吹き付け、シートをＣＲ表面へ押し付けるのである。
【０００６】フィルムの生産性向上を図るには、ＣＲの
高速度化に伴い、上記浮上力の増加に対抗してエアナイ
フの吹き付けエア圧を高くする必要がある。しかし、吹
き付けエア量が増えると、エアナイフから吹き出された
エアが僅かにＴダイ側に逆流し、溶融シートを振動させ
る現象が起きる。この溶融シートの振動は、メルトテン
ションの振動となり、さらにはシートとＣＲとの接点の
移動を招き、溶融シートとＣＲの隙間に安定したエア層
の形成ができなくなり、シートの流れ方向に波状のエア
層の厚み斑が発生する。
高速度化に伴い、上記浮上力の増加に対抗してエアナイ
フの吹き付けエア圧を高くする必要がある。しかし、吹
き付けエア量が増えると、エアナイフから吹き出された
エアが僅かにＴダイ側に逆流し、溶融シートを振動させ
る現象が起きる。この溶融シートの振動は、メルトテン
ションの振動となり、さらにはシートとＣＲとの接点の
移動を招き、溶融シートとＣＲの隙間に安定したエア層
の形成ができなくなり、シートの流れ方向に波状のエア
層の厚み斑が発生する。
【０００７】シートの冷却速度は、このエア層の厚みに
よって変化するため、結晶性の高いポリアミド樹脂で
は、このエア層の厚み斑によって、得られるシートに結
晶化度の斑が生じるという問題がある。
よって変化するため、結晶性の高いポリアミド樹脂で
は、このエア層の厚み斑によって、得られるシートに結
晶化度の斑が生じるという問題がある。
【０００８】シートの結晶化度は、後の工程の吸水処理
の作業性や延伸工程の延伸性に影響し、また、結晶化度
の斑は、特に延伸されたフィルムの厚みの均一性、表面
平滑度、収縮特性などの物性にも影響する重要なファク
ターである。
の作業性や延伸工程の延伸性に影響し、また、結晶化度
の斑は、特に延伸されたフィルムの厚みの均一性、表面
平滑度、収縮特性などの物性にも影響する重要なファク
ターである。
【０００９】このような問題を解決する方法として、特
開平９−155952号公報には、エアナイフ法において、粗
面化したＣＲを用いる方法が提案されている。しかし、
この公報に開示された方法は、ＴダイをＣＲの上方に設
置し、シートを下向きに吐出する方法であって、上記の
問題を完全に解決するには不十分な場合があり、また、
ＣＲの高速化に十分対応できないという問題があった。
開平９−155952号公報には、エアナイフ法において、粗
面化したＣＲを用いる方法が提案されている。しかし、
この公報に開示された方法は、ＴダイをＣＲの上方に設
置し、シートを下向きに吐出する方法であって、上記の
問題を完全に解決するには不十分な場合があり、また、
ＣＲの高速化に十分対応できないという問題があった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、エアナイフ
法によって、適度な結晶化度を有する均一なシートを得
ることができ、このシートを延伸することによって均一
な厚みと物性を有する延伸フィルムを工業的に高速度で
生産することのできるポリアミドフィルムの製造方法を
提供しようとするものである。
法によって、適度な結晶化度を有する均一なシートを得
ることができ、このシートを延伸することによって均一
な厚みと物性を有する延伸フィルムを工業的に高速度で
生産することのできるポリアミドフィルムの製造方法を
提供しようとするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するために鋭意検討の結果、ダイリップからＣ
Ｒ接点に至る溶融シートの引き取り角度とＣＲとの相対
位置を特定範囲に設定することで、溶融シートの振動が
抑えられ、ＣＲ表面と溶融シートとの間のエア層の厚み
を実質的に均一にすることができ、この目的が達成され
ることを見出し、本発明に到達した。
題を解決するために鋭意検討の結果、ダイリップからＣ
Ｒ接点に至る溶融シートの引き取り角度とＣＲとの相対
位置を特定範囲に設定することで、溶融シートの振動が
抑えられ、ＣＲ表面と溶融シートとの間のエア層の厚み
を実質的に均一にすることができ、この目的が達成され
ることを見出し、本発明に到達した。
【００１２】すなわち、本発明の要旨は、溶融ポリアミ
ド樹脂をＴダイからシート状に吐出し、吐出シートをそ
の巾方向にエアナイフ装置からエアを吹き付けてＣＲの
表面に密着させて冷却固化した後、延伸してポリアミド
フィルムを製造する方法において、ダイリップと吐出シ
ートがＣＲに接する点とを結ぶ直線が水平線となす角度
θを−30〜＋30゜として吐出シートを冷却固化すること
を特徴とするポリアミドフィルムの製造方法にある。
ド樹脂をＴダイからシート状に吐出し、吐出シートをそ
の巾方向にエアナイフ装置からエアを吹き付けてＣＲの
表面に密着させて冷却固化した後、延伸してポリアミド
フィルムを製造する方法において、ダイリップと吐出シ
ートがＣＲに接する点とを結ぶ直線が水平線となす角度
θを−30〜＋30゜として吐出シートを冷却固化すること
を特徴とするポリアミドフィルムの製造方法にある。
【００１３】
【発明の実施の形態】次に、本発明について詳細に説明
する。
する。
【００１４】図１は、本発明の方法の一例を示す工程図
である。まず、ホッパー１に原料のポリアミド樹脂ペレ
ットを供給し、押出機２で可塑化溶融し、押出機先端に
取り付けたＴダイ３からシート状に吐出する。吐出シー
トは、エアナイフ装置９（図示省略。図２参照。）から
吹き付けられるエアによってＣＲ４の表面に密着して冷
却固化された後、吸水処理工程５を通って、延伸工程６
で縦横２軸方向に延伸され、延伸ポリアミドフィルム製
品７として巻き取られる。
である。まず、ホッパー１に原料のポリアミド樹脂ペレ
ットを供給し、押出機２で可塑化溶融し、押出機先端に
取り付けたＴダイ３からシート状に吐出する。吐出シー
トは、エアナイフ装置９（図示省略。図２参照。）から
吹き付けられるエアによってＣＲ４の表面に密着して冷
却固化された後、吸水処理工程５を通って、延伸工程６
で縦横２軸方向に延伸され、延伸ポリアミドフィルム製
品７として巻き取られる。
【００１５】図２は、本発明におけるエアナイフ法によ
るシートの成形方法を示す説明図である。Ｔダイ３から
吐出されたシート８は、エアナイフ装置９から吹き付け
られるエアの圧力によってＣＲ表面に押し付けられ、冷
却固化される。エアナイフ装置９からは、高圧ブロワー
で送り込まれたエアが内部の整流板を通して、スリット
状の隙間から吐出シートの巾方向に吹き出される。
るシートの成形方法を示す説明図である。Ｔダイ３から
吐出されたシート８は、エアナイフ装置９から吹き付け
られるエアの圧力によってＣＲ表面に押し付けられ、冷
却固化される。エアナイフ装置９からは、高圧ブロワー
で送り込まれたエアが内部の整流板を通して、スリット
状の隙間から吐出シートの巾方向に吹き出される。
【００１６】図３は、Ｔダイ３、ＣＲ４、吐出シート８
及びエアナイフ装置９の関係を示す図であり、本発明に
おいて最も重要な要件は、ダイリップと吐出シート８が
ＣＲに接する点とを結ぶ直線が水平線となす角度（水平
角）θを−30〜＋30゜として吐出シートを冷却固化する
ことである。
及びエアナイフ装置９の関係を示す図であり、本発明に
おいて最も重要な要件は、ダイリップと吐出シート８が
ＣＲに接する点とを結ぶ直線が水平線となす角度（水平
角）θを−30〜＋30゜として吐出シートを冷却固化する
ことである。
【００１７】水平角θが−30゜未満であると、溶融シー
トの自重がシートの引っ張り方向に働き、メルトテンシ
ョンを低下させるために溶融シートの振動周期が大きく
なる。一方、水平角θが＋30゜を超えると、メルトテン
ションは増加するが、通常ダイリップは下方に向いてい
るので、引っ張り方向に物理的に無理があり、リップ面
を溶融樹脂が汚すといった別の問題が起きる。
トの自重がシートの引っ張り方向に働き、メルトテンシ
ョンを低下させるために溶融シートの振動周期が大きく
なる。一方、水平角θが＋30゜を超えると、メルトテン
ションは増加するが、通常ダイリップは下方に向いてい
るので、引っ張り方向に物理的に無理があり、リップ面
を溶融樹脂が汚すといった別の問題が起きる。
【００１８】また、ＣＲ表面と溶融シートとの間のエア
層の厚みを実質的に均一にするには、吐出シートが回転
冷却ロールに接する点におけるＣＲの接線と吐出シート
とがなす角度（扱き角）αを30゜以下、好ましくは５〜
20°とすることが望ましい。扱き角が大きすぎると、僅
かな振動でも接点の移動を引き起こし、シートの流れ方
向に著しいエア層の厚み斑が発生する。著しいエア層の
厚み斑が発生すると、延伸フィルムに波状の冷却斑模様
と厚さ斑となって表れる。
層の厚みを実質的に均一にするには、吐出シートが回転
冷却ロールに接する点におけるＣＲの接線と吐出シート
とがなす角度（扱き角）αを30゜以下、好ましくは５〜
20°とすることが望ましい。扱き角が大きすぎると、僅
かな振動でも接点の移動を引き起こし、シートの流れ方
向に著しいエア層の厚み斑が発生する。著しいエア層の
厚み斑が発生すると、延伸フィルムに波状の冷却斑模様
と厚さ斑となって表れる。
【００１９】さらに、吐出シートを引き取る際のドラフ
ト比を５〜20とすることが望ましい。ドラフト比が５未
満であると、メルトテンションが低すぎて振動し易くな
り、一方、ドラフト比が20を超えると、振動防止には有
利に作用するが、溶融シートの巾収縮（ネックイン）が
大きくなり、巾方向の厚さ斑が大きくなる。
ト比を５〜20とすることが望ましい。ドラフト比が５未
満であると、メルトテンションが低すぎて振動し易くな
り、一方、ドラフト比が20を超えると、振動防止には有
利に作用するが、溶融シートの巾収縮（ネックイン）が
大きくなり、巾方向の厚さ斑が大きくなる。
【００２０】また、ＣＲ表面を適度に粗面化すると、巻
き込みエアを分散させ、エア層の厚みを均一化すること
ができて望ましい。好ましいＣＲは、次式及びを満
足する表面粗さを有するものである。 0.2≦ＳＲa ≦１ １≦ＳＲmax ≦４ ここで、ＳＲa は中心線平均粗さ (μm)、ＳＲmax は最
高高さ (μm)を表す。
き込みエアを分散させ、エア層の厚みを均一化すること
ができて望ましい。好ましいＣＲは、次式及びを満
足する表面粗さを有するものである。 0.2≦ＳＲa ≦１ １≦ＳＲmax ≦４ ここで、ＳＲa は中心線平均粗さ (μm)、ＳＲmax は最
高高さ (μm)を表す。
【００２１】ＣＲの表面粗さが大きいと、巻き込まれた
エアが抜け易いので、エア圧が低くても均一な薄いエア
層が形成されるが、表面粗さが大きすぎると、ＣＲ表面
の粗面がシートに転写されるので好ましくない。一方、
ＣＲの表面粗さが小さい場合には、巻き込まれたエアが
分散し難くなり、高いエア圧で押し付けてもエア層の厚
みを均一化することが困難となる。
エアが抜け易いので、エア圧が低くても均一な薄いエア
層が形成されるが、表面粗さが大きすぎると、ＣＲ表面
の粗面がシートに転写されるので好ましくない。一方、
ＣＲの表面粗さが小さい場合には、巻き込まれたエアが
分散し難くなり、高いエア圧で押し付けてもエア層の厚
みを均一化することが困難となる。
【００２２】本発明において用いられるＣＲは、内部に
冷却媒体（水）が循環する構造を持つロールである。Ｃ
Ｒの表面材質としては、硬質クロムメッキやセラミック
溶射コートを施したものなどが挙げられるが、後者がモ
ノマーの付着が少ない点で好ましい。
冷却媒体（水）が循環する構造を持つロールである。Ｃ
Ｒの表面材質としては、硬質クロムメッキやセラミック
溶射コートを施したものなどが挙げられるが、後者がモ
ノマーの付着が少ない点で好ましい。
【００２３】また、本発明におけるポリアミド樹脂とし
ては、ナイロン６、ナイロン66、ナイロン11、ナイロン
12、ナイロン MXD６（ポリメタキシリレンアジパミド）
などの単独重合体及びこれらの混合物や共重合体が挙げ
られる。ポリアミド樹脂には、公知の添加剤、たとえば
熱安定剤、酸化防止剤、充填剤、滑剤、帯電防止剤、ブ
ロッキング防止剤、着色剤などを含有させることができ
る。
ては、ナイロン６、ナイロン66、ナイロン11、ナイロン
12、ナイロン MXD６（ポリメタキシリレンアジパミド）
などの単独重合体及びこれらの混合物や共重合体が挙げ
られる。ポリアミド樹脂には、公知の添加剤、たとえば
熱安定剤、酸化防止剤、充填剤、滑剤、帯電防止剤、ブ
ロッキング防止剤、着色剤などを含有させることができ
る。
【００２４】本発明において、シートの延伸は、延伸ポ
リアミドフィルムを製造する際の常法によって行えばよ
く、同時二軸延伸法、逐次二軸延伸法のいずれの方法も
用いることができる。
リアミドフィルムを製造する際の常法によって行えばよ
く、同時二軸延伸法、逐次二軸延伸法のいずれの方法も
用いることができる。
【００２５】
【作用】本発明の方法によりＴダイから吐出された溶融
シートの振動が抑えられ、均一なシートが得られるメカ
ニズムは、十分解明されていないが、次のように考えら
れる。すなわち、水平角θが前記の範囲となるように設
定することにより、Ｔダイから吐出された溶融シート
は、自重で僅かに下方向に彎曲し、鉛直方向の自由振動
を妨げられるとともに、シートの自重が浮上力の逆方
向、つまりエアナイフ装置からのエアによる押し付け圧
方向に力が作用するためと考えられる。
シートの振動が抑えられ、均一なシートが得られるメカ
ニズムは、十分解明されていないが、次のように考えら
れる。すなわち、水平角θが前記の範囲となるように設
定することにより、Ｔダイから吐出された溶融シート
は、自重で僅かに下方向に彎曲し、鉛直方向の自由振動
を妨げられるとともに、シートの自重が浮上力の逆方
向、つまりエアナイフ装置からのエアによる押し付け圧
方向に力が作用するためと考えられる。
【００２６】
【実施例】次に、実施例により本発明をさらに具体的に
説明する。なお、測定法は、次の通りである。 (1) エア層の厚み キーエンス社製レーザーフォーカス変位計で測定した。 (2) 延伸フィルムの厚み斑 延伸フィルムの長さ方向２ｍの厚み測定を行い、特に周
期的厚み変動を評価した。
説明する。なお、測定法は、次の通りである。 (1) エア層の厚み キーエンス社製レーザーフォーカス変位計で測定した。 (2) 延伸フィルムの厚み斑 延伸フィルムの長さ方向２ｍの厚み測定を行い、特に周
期的厚み変動を評価した。
【００２７】実施例１ シリンダー径90mmの押出機に巾 630mmのＴダイを取り付
け、押出温度 260℃でナイロン６（ユニチカ社製 A1030
BRF)をシート状に溶融吐出した。この溶融シートを硬質
クロムメッキした表面粗さがＳＲa 0.4 μm 、ＳＲmax
1.6 μm で、直径1200mm、周速 50m／min で回転するＣ
Ｒ上にエアナイフ法で押し付け、厚み 150μm の未延伸
シートを成形した。この際、水平角θが０゜、扱き角α
が15゜、ドラフト比が10となるように条件を設定した。
エアナイフ装置は、リップ間隔１mm、巾 600mm、エア圧
800mmAqで使用し、また、ＣＲの表面温度は20℃に調整
した。シートとＣＲ間のエア層の平均厚みは25μm であ
った。次に、シートを50℃の温水槽に２分間浸漬した
後、延伸温度 175℃で、縦方向に 3.0倍、横方向に 3.3
倍に同時二軸延伸し、次いで５％の弛緩率で 210℃で熱
処理し、厚み15μm の二軸延伸ポリアミドフィルムを製
造した。この結果、シート成形時のエア層の厚み変動が
小さく、延伸フィルムには特有の周期的厚み斑もなく、
延伸性も良好であった。
け、押出温度 260℃でナイロン６（ユニチカ社製 A1030
BRF)をシート状に溶融吐出した。この溶融シートを硬質
クロムメッキした表面粗さがＳＲa 0.4 μm 、ＳＲmax
1.6 μm で、直径1200mm、周速 50m／min で回転するＣ
Ｒ上にエアナイフ法で押し付け、厚み 150μm の未延伸
シートを成形した。この際、水平角θが０゜、扱き角α
が15゜、ドラフト比が10となるように条件を設定した。
エアナイフ装置は、リップ間隔１mm、巾 600mm、エア圧
800mmAqで使用し、また、ＣＲの表面温度は20℃に調整
した。シートとＣＲ間のエア層の平均厚みは25μm であ
った。次に、シートを50℃の温水槽に２分間浸漬した
後、延伸温度 175℃で、縦方向に 3.0倍、横方向に 3.3
倍に同時二軸延伸し、次いで５％の弛緩率で 210℃で熱
処理し、厚み15μm の二軸延伸ポリアミドフィルムを製
造した。この結果、シート成形時のエア層の厚み変動が
小さく、延伸フィルムには特有の周期的厚み斑もなく、
延伸性も良好であった。
【００２８】比較例１ 水平角θを−45゜、扱き角αは、20゜とした以外は、実
施例１と同様にして延伸ポリアミドフィルムを得た。こ
の結果、シート成形時のエア層の厚み変動が大きく、延
伸フィルムには周期的厚み斑が認められた。
施例１と同様にして延伸ポリアミドフィルムを得た。こ
の結果、シート成形時のエア層の厚み変動が大きく、延
伸フィルムには周期的厚み斑が認められた。
【００２９】上記の実施例１及び比較例１におけるシー
ト成形時のエア層の厚み及び得られた延伸フィルムの厚
み斑の測定結果を表１に示す。
ト成形時のエア層の厚み及び得られた延伸フィルムの厚
み斑の測定結果を表１に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、エアナイフ法によっ
て、適度な結晶化度を有する均一なシートを得ることが
でき、このシートを延伸することによって均一な厚みと
物性を有する延伸フィルムを工業的に高速度で生産する
ことのできるポリアミドフィルムの製造方法が提供され
る。
て、適度な結晶化度を有する均一なシートを得ることが
でき、このシートを延伸することによって均一な厚みと
物性を有する延伸フィルムを工業的に高速度で生産する
ことのできるポリアミドフィルムの製造方法が提供され
る。
【図１】本発明の方法の一例を示す工程図である。
【図２】本発明におけるエアナイフ法によるシートの成
形方法を示す説明図である。
形方法を示す説明図である。
【図３】Ｔダイ３、ＣＲ４、吐出シート８及びエアナイ
フ装置９の関係を示す図（水平角θと扱き角αを説明す
る模式図）である。
フ装置９の関係を示す図（水平角θと扱き角αを説明す
る模式図）である。
１ ホッパー ２ 押出機 ３ Ｔダイ ４ ＣＲ ５ 吸水処理工程 ６ 延伸工程 ７ フィルム巻き取り製品 ８ 吐出シート ９ エアナイフ装置
Claims (4)
- 【請求項１】 溶融ポリアミド樹脂をＴダイからシート
状に吐出し、吐出シートをその巾方向にエアナイフ装置
からエアを吹き付けて回転冷却ロールの表面に密着させ
て冷却固化した後、延伸してポリアミドフィルムを製造
する方法において、ダイリップと吐出シートが回転冷却
ロールに接する点とを結ぶ直線が水平線となす角度θを
−30〜＋30゜として吐出シートを冷却固化することを特
徴とするポリアミドフィルムの製造方法。 - 【請求項２】 吐出シートが回転冷却ロールに接する点
における回転冷却ロールの接線と吐出シートとがなす角
度αを30゜以下とする請求項１記載のポリアミドフィル
ムの製造方法。 - 【請求項３】 吐出シートをドラフト比５〜20で引き取
る請求項１又は２記載のポリアミドフィルムの製造方
法。 - 【請求項４】 回転冷却ロールとして、次式及びを
満足する表面粗さのロールを使用する請求項１、２又は
３記載のポリアミドフィルムの製造方法。 0.2≦ＳＲa ≦１ １≦ＳＲmax ≦４ ここで、ＳＲa は中心線平均粗さ (μm)、ＳＲmax は最
高高さ (μm)を表す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9342625A JPH11170339A (ja) | 1997-12-12 | 1997-12-12 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9342625A JPH11170339A (ja) | 1997-12-12 | 1997-12-12 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11170339A true JPH11170339A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=18355228
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9342625A Pending JPH11170339A (ja) | 1997-12-12 | 1997-12-12 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11170339A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003019741A (ja) * | 2001-07-06 | 2003-01-21 | Unitika Ltd | ポリアミドフィルムの製造方法 |
| KR20130009620A (ko) * | 2011-06-30 | 2013-01-23 | 코오롱인더스트리 주식회사 | 타이어 이너라이너용 필름 및 이의 제조 방법 |
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1997
- 1997-12-12 JP JP9342625A patent/JPH11170339A/ja active Pending
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