JPH11166118A - 射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物 - Google Patents
射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物Info
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- JPH11166118A JPH11166118A JP33150897A JP33150897A JPH11166118A JP H11166118 A JPH11166118 A JP H11166118A JP 33150897 A JP33150897 A JP 33150897A JP 33150897 A JP33150897 A JP 33150897A JP H11166118 A JPH11166118 A JP H11166118A
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- Japan
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- polyamide resin
- resin composition
- polyamide
- injection
- shear
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 機械的強度、耐熱性、耐薬品性等に優れ、且
つ溶着強度に優れた射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成
物を提供する。 【解決手段】 樹脂温度２８０℃において、式（１）に
よって算出される指数ｍが０．３３以上であることを特
徴とする射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物。 ｍ＝（logτ1−logτ2）／（logγ1−logγ2） （１） （式（１）において、γ1とγ2は剪断速度（１／ｓｅ
ｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の範囲にあ
り、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2は剪断速
度γ2における剪断応力を表す。）
つ溶着強度に優れた射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成
物を提供する。 【解決手段】 樹脂温度２８０℃において、式（１）に
よって算出される指数ｍが０．３３以上であることを特
徴とする射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物。 ｍ＝（logτ1−logτ2）／（logγ1−logγ2） （１） （式（１）において、γ1とγ2は剪断速度（１／ｓｅ
ｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の範囲にあ
り、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2は剪断速
度γ2における剪断応力を表す。）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、射出溶着成形用ポ
リアミド樹脂組成物に関する。
リアミド樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂において、エンジニアリン
グプラスチックは良好な性質を有し、広範囲に使用され
ている。なかでもポリアミド樹脂は、機械的特性、耐熱
性、耐薬品性、耐摩耗性などに優れており、鉄、亜鉛、
アルミニウムなどの金属に替わる材料として用いられて
おり、射出成形方法により樹脂製品が作られていること
が多い。しかし、製品の形状が例えば中空成形品である
場合、一つの通常の金型では成形できない。
グプラスチックは良好な性質を有し、広範囲に使用され
ている。なかでもポリアミド樹脂は、機械的特性、耐熱
性、耐薬品性、耐摩耗性などに優れており、鉄、亜鉛、
アルミニウムなどの金属に替わる材料として用いられて
おり、射出成形方法により樹脂製品が作られていること
が多い。しかし、製品の形状が例えば中空成形品である
場合、一つの通常の金型では成形できない。
【０００３】近年、ポリアミド樹脂の用途として、例え
ば自動車エンジンのインテークマニホールド、吸気レゾ
ネータ、リザーバタンクなどの中空形状部品への使用が
試みられている。こうした製品の製造方法としては、例
えば、中空成形品を二分割した分割体をそれぞれ成形
し、その分割体を振動溶着等により接合する方法等が挙
げられるが、振動溶着法により溶着するためには分割体
の形状に制約があり、複雑な形状の樹脂製品を得ること
は困難である。
ば自動車エンジンのインテークマニホールド、吸気レゾ
ネータ、リザーバタンクなどの中空形状部品への使用が
試みられている。こうした製品の製造方法としては、例
えば、中空成形品を二分割した分割体をそれぞれ成形
し、その分割体を振動溶着等により接合する方法等が挙
げられるが、振動溶着法により溶着するためには分割体
の形状に制約があり、複雑な形状の樹脂製品を得ること
は困難である。
【０００４】一方、一次成形により成形した分割体をそ
れぞれ金型キャビティ内に装着し、突き合わせ面の周縁
に樹脂を射出成形し、金型内で分割体を溶着させる射出
溶着法においては、分割体形状についての制約が少な
く、複雑な形状の製品を作ることが比較的容易である。
しかし、射出溶着法により得られる製品の接合強度は、
振動溶着法に比べて、一般に弱く、例えば、インテーク
マニホールドのようにエンジンのバックファイアなどに
よって内圧が増大する可能性のある中空管においては、
十分な信頼性のある製品を得ることが困難であった。
れぞれ金型キャビティ内に装着し、突き合わせ面の周縁
に樹脂を射出成形し、金型内で分割体を溶着させる射出
溶着法においては、分割体形状についての制約が少な
く、複雑な形状の製品を作ることが比較的容易である。
しかし、射出溶着法により得られる製品の接合強度は、
振動溶着法に比べて、一般に弱く、例えば、インテーク
マニホールドのようにエンジンのバックファイアなどに
よって内圧が増大する可能性のある中空管においては、
十分な信頼性のある製品を得ることが困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、機械
的強度、耐熱性、耐薬品性等に優れ、且つ溶着強度に優
れた射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物を提供するこ
とにある。
的強度、耐熱性、耐薬品性等に優れ、且つ溶着強度に優
れた射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物を提供するこ
とにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上述の問題を
解決するためになされたものであり、その要旨は、樹脂
温度２８０℃において、式（１）によって算出される指
数ｍが０．３３以上であることを特徴とする射出溶着成
形用ポリアミド樹脂組成物に存する。
解決するためになされたものであり、その要旨は、樹脂
温度２８０℃において、式（１）によって算出される指
数ｍが０．３３以上であることを特徴とする射出溶着成
形用ポリアミド樹脂組成物に存する。
【０００７】
【化１】 ｍ＝（logτ1−logτ2）／（logγ1−logγ2） （１）
【０００８】（式（１）において、γ1とγ2は剪断速度
（１／ｓｅｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の
範囲にあり、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2
は剪断速度γ2における剪断応力を表す。）
（１／ｓｅｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の
範囲にあり、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2
は剪断速度γ2における剪断応力を表す。）
【０００９】以下、本発明につき詳細に説明する。本発
明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物におけるポリ
アミド樹脂としては、重合可能なω−アミノ酸類もしく
はそのラクタム類、好ましくは３員環以上のラクタム、
または二塩基酸類とジアミン類などを原料とし、これら
の重縮合によって得られるポリアミド樹脂が挙げられ
る。
明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物におけるポリ
アミド樹脂としては、重合可能なω−アミノ酸類もしく
はそのラクタム類、好ましくは３員環以上のラクタム、
または二塩基酸類とジアミン類などを原料とし、これら
の重縮合によって得られるポリアミド樹脂が挙げられ
る。
【００１０】ω−アミノ酸類としては、ε−アミノカプ
ロン酸、７−アミノヘプタン酸、９−アミノノナン酸、
１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸が
挙げられる。ラクタム類としては、ε−カプロラクタ
ム、エナントラクタム、カプリルラクタム、ラウリルラ
クタム、α−ピロリドン、α−ピペリドンが挙げられ
る。
ロン酸、７−アミノヘプタン酸、９−アミノノナン酸、
１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸が
挙げられる。ラクタム類としては、ε−カプロラクタ
ム、エナントラクタム、カプリルラクタム、ラウリルラ
クタム、α−ピロリドン、α−ピペリドンが挙げられ
る。
【００１１】二塩基酸類としては、アジピン酸、グルタ
ル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシ
ン酸、ウンデカンジオン酸、ドデカジオン酸、ヘキサデ
カジオン酸、ヘキサデセンジオン酸、エイコサンジオン
酸、エイコサジエンジオン酸、ジグリコール酸、２，
２，４−トリメチルアジピン酸、キシリレンジカルボン
酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、テレフタル
酸、イソフタル酸が挙げられる。ジアミン類としては、
ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ノ
ナメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデ
カメチレンジアミン、２，２，４（または２，４，４）
−トリメチルヘキサメチレンジアミン、ビス−（４，
４’−アミノシクロヘキシル）メタン、メタキシリレン
ジアミンが挙げられる。
ル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシ
ン酸、ウンデカンジオン酸、ドデカジオン酸、ヘキサデ
カジオン酸、ヘキサデセンジオン酸、エイコサンジオン
酸、エイコサジエンジオン酸、ジグリコール酸、２，
２，４−トリメチルアジピン酸、キシリレンジカルボン
酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、テレフタル
酸、イソフタル酸が挙げられる。ジアミン類としては、
ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ノ
ナメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデ
カメチレンジアミン、２，２，４（または２，４，４）
−トリメチルヘキサメチレンジアミン、ビス−（４，
４’−アミノシクロヘキシル）メタン、メタキシリレン
ジアミンが挙げられる。
【００１２】ポリアミド樹脂としては、好ましくは、ε
−カプロラクタム（以下ＣＬ）またはε−アミノカプロ
ン酸を主原料とする６ナイロン樹脂、ヘキサメチレンジ
アミンとアジピン酸の等モル塩（以下ＡＨ塩）を主原料
とする６６ナイロン樹脂、ＡＨ塩とＣＬまたはε−アミ
ノカプロン酸とを主原料とした６／６６共重合ナイロン
が挙げられ、これらのナイロンをブレンドして用いても
よく、より好ましくは、６ナイロンが挙げられる。
−カプロラクタム（以下ＣＬ）またはε−アミノカプロ
ン酸を主原料とする６ナイロン樹脂、ヘキサメチレンジ
アミンとアジピン酸の等モル塩（以下ＡＨ塩）を主原料
とする６６ナイロン樹脂、ＡＨ塩とＣＬまたはε−アミ
ノカプロン酸とを主原料とした６／６６共重合ナイロン
が挙げられ、これらのナイロンをブレンドして用いても
よく、より好ましくは、６ナイロンが挙げられる。
【００１３】本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組
成物は、樹脂温度２８０℃において、式（１）によって
算出される指数ｍが０．３３以上、好ましくは０．３５
以上である。
成物は、樹脂温度２８０℃において、式（１）によって
算出される指数ｍが０．３３以上、好ましくは０．３５
以上である。
【００１４】
【化２】 ｍ＝（logτ1−logτ2）／（logγ1−logγ2） （１）
【００１５】（式（１）において、γ1とγ2は剪断速度
（１／ｓｅｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の
範囲にあり、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2
は剪断速度γ2における剪断応力を表す。）
（１／ｓｅｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の
範囲にあり、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2
は剪断速度γ2における剪断応力を表す。）
【００１６】上記の関係式は、ポリアミド樹脂組成物に
おける構造粘度指数を一定の値以上にすることによっ
て、射出溶着強度を高くできることを見いだしたことに
基づくものである。一般に、樹脂組成物の流動曲線、す
なわち溶融状態での剪断応力τと剪断速度γとの関係
は、べき法則と呼ばれる式（２）で近似される。
おける構造粘度指数を一定の値以上にすることによっ
て、射出溶着強度を高くできることを見いだしたことに
基づくものである。一般に、樹脂組成物の流動曲線、す
なわち溶融状態での剪断応力τと剪断速度γとの関係
は、べき法則と呼ばれる式（２）で近似される。
【００１７】
【化３】 τ＝ｋγn （２）
【００１８】式（２）において、ｋは材料定数であり、
指数ｎは構造粘度指数またはべき指数と呼ばれ、樹脂の
ような非ニュートン流体の場合、０＜ｎ＜１の値をと
る。式（２）より式（３）が導かれる。
指数ｎは構造粘度指数またはべき指数と呼ばれ、樹脂の
ような非ニュートン流体の場合、０＜ｎ＜１の値をと
る。式（２）より式（３）が導かれる。
【００１９】
【化４】ｎ＝（logτ−logｋ）／logγ （３）
【００２０】すなわち、構造粘度指数ｎは、τのγに対
する両対数プロットの勾配で与えられる。ｎは厳密には
剪断速度によって変わり、また温度によっても変わるの
で、本発明においては、樹脂温度２８０℃で、３０００
〜７０００（１／ｓｅｃ）の２つの異なる剪断速度にお
ける剪断応力の測定値から、式（１）によって近似的に
求めた値ｍを用いる。
する両対数プロットの勾配で与えられる。ｎは厳密には
剪断速度によって変わり、また温度によっても変わるの
で、本発明においては、樹脂温度２８０℃で、３０００
〜７０００（１／ｓｅｃ）の２つの異なる剪断速度にお
ける剪断応力の測定値から、式（１）によって近似的に
求めた値ｍを用いる。
【００２１】本発明の範囲内の指数ｍを有するポリアミ
ド樹脂組成物としては、好ましくは、（Ａ）９８％硫酸
中濃度１％、温度２５℃で測定した相対粘度が２．０〜
３．０のポリアミド５０〜９５重量％と、（Ｂ）９８％
硫酸中濃度１％、温度２５℃で測定した相対粘度が４．
０〜７．０のポリアミド５〜５０重量％とからなるポリ
アミド樹脂の混合物等が挙げられる。この場合、ポリア
ミド（Ａ）とポリアミド（Ｂ）とほ同種であることがよ
り好ましい。ポリアミド（Ａ）とポリアミド（Ｂ）との
混合方法としては、ポリアミド樹脂の重合から成形まで
の任意の段階で実施できるが、押出機を用いて溶融混練
する方法が好ましい。
ド樹脂組成物としては、好ましくは、（Ａ）９８％硫酸
中濃度１％、温度２５℃で測定した相対粘度が２．０〜
３．０のポリアミド５０〜９５重量％と、（Ｂ）９８％
硫酸中濃度１％、温度２５℃で測定した相対粘度が４．
０〜７．０のポリアミド５〜５０重量％とからなるポリ
アミド樹脂の混合物等が挙げられる。この場合、ポリア
ミド（Ａ）とポリアミド（Ｂ）とほ同種であることがよ
り好ましい。ポリアミド（Ａ）とポリアミド（Ｂ）との
混合方法としては、ポリアミド樹脂の重合から成形まで
の任意の段階で実施できるが、押出機を用いて溶融混練
する方法が好ましい。
【００２２】本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組
成物としては、好ましくは、ポリアミド樹脂とガラス繊
維とからなるポリアミド樹脂組成物である。ガラス繊維
としては、通常、熱可塑性樹脂に使用されるガラス繊維
でよく、好ましくは、Ｅガラス（無アルカリガラス）か
ら作られるチョップドストランドが挙げられる。ガラス
繊維の繊維径は、好ましくは、１〜２０μｍであり、よ
り好ましくは、５〜１５μｍである。ガラス繊維は、ポ
リアミドとの接着向上のためシランカップリング剤など
で表面処理されていることが好ましい。
成物としては、好ましくは、ポリアミド樹脂とガラス繊
維とからなるポリアミド樹脂組成物である。ガラス繊維
としては、通常、熱可塑性樹脂に使用されるガラス繊維
でよく、好ましくは、Ｅガラス（無アルカリガラス）か
ら作られるチョップドストランドが挙げられる。ガラス
繊維の繊維径は、好ましくは、１〜２０μｍであり、よ
り好ましくは、５〜１５μｍである。ガラス繊維は、ポ
リアミドとの接着向上のためシランカップリング剤など
で表面処理されていることが好ましい。
【００２３】ガラス繊維の配合量は、好ましくは、ポリ
アミド樹脂組成物の１０〜６０重量％である。ガラス繊
維の配合量が６０重量％を越えると成形品の表面平滑性
が損なわれ、１０重量％未満であると材料強度が低い。
ガラス繊維の配合量は、より好ましくは、ポリアミド樹
脂組成物の１５〜５０重量％である。
アミド樹脂組成物の１０〜６０重量％である。ガラス繊
維の配合量が６０重量％を越えると成形品の表面平滑性
が損なわれ、１０重量％未満であると材料強度が低い。
ガラス繊維の配合量は、より好ましくは、ポリアミド樹
脂組成物の１５〜５０重量％である。
【００２４】本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組
成物中には、本発明の効果を損なわない範囲において、
ガラス繊維以外の無機充填材、例えばガラスフレーク、
ガラスビーズ、マイカ、タルク、カオリン、ウォラスト
ナイト、チタン酸カリウムウィスカー等を配合してもよ
く、銅化合物などの熱安定剤、離型剤、カーボンブラッ
クなどの着色剤等の公知の添加剤を配合してもよい。こ
れらの配合は、樹脂の重合から成形までの任意の段階で
実施されるが、押出機を用いて溶融混練するのが好まし
い。
成物中には、本発明の効果を損なわない範囲において、
ガラス繊維以外の無機充填材、例えばガラスフレーク、
ガラスビーズ、マイカ、タルク、カオリン、ウォラスト
ナイト、チタン酸カリウムウィスカー等を配合してもよ
く、銅化合物などの熱安定剤、離型剤、カーボンブラッ
クなどの着色剤等の公知の添加剤を配合してもよい。こ
れらの配合は、樹脂の重合から成形までの任意の段階で
実施されるが、押出機を用いて溶融混練するのが好まし
い。
【００２５】本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組
成物を用いて、射出溶着成形品を製造する方法として
は、例えば、一次成形材料として本発明の射出溶着成形
用ポリアミド樹脂組成物を成形し、単数または複数の一
次成形品を得、得られた一次成形品の表面に、二次成形
材料である本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成
物を射出成形し、一次成形品と二次成形材料からなる成
形品部分とが溶着してなる射出溶着成形品を製造する方
法が挙げられる。一体成形品が、例えば中空体である場
合においては、まず中空体を二分割した分割体を射出成
形により成形し一次成形品とし、各分割体を二次成形の
金型キャビティ内に装着後二次成形材料を射出成形し、
分割体と二次成形材料とが溶着し、中空体である射出溶
着成形品を得ることができる。
成物を用いて、射出溶着成形品を製造する方法として
は、例えば、一次成形材料として本発明の射出溶着成形
用ポリアミド樹脂組成物を成形し、単数または複数の一
次成形品を得、得られた一次成形品の表面に、二次成形
材料である本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成
物を射出成形し、一次成形品と二次成形材料からなる成
形品部分とが溶着してなる射出溶着成形品を製造する方
法が挙げられる。一体成形品が、例えば中空体である場
合においては、まず中空体を二分割した分割体を射出成
形により成形し一次成形品とし、各分割体を二次成形の
金型キャビティ内に装着後二次成形材料を射出成形し、
分割体と二次成形材料とが溶着し、中空体である射出溶
着成形品を得ることができる。
【００２６】本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組
成物を用いて中空成形品を得る場合、一次成形と二次成
形にはそれぞれ別個の金型を用い、一次成形品を二次成
形の金型に移して行なうこともできるし、例えば、特開
平６２−８７３１５号公報に記載されているように、金
型にスライド機構を設け、一次成形を行い型開き後、二
分割成形された一次成形品の一方を金型内で移動して他
方の分割体と突き合わせてから二次成形を行なうことも
できる。ただし、後者の方法においては、一次成形材料
と二次成形材料の種類が異なる場合は２本のシリンダー
を有する成形機を使用する必要がある。
成物を用いて中空成形品を得る場合、一次成形と二次成
形にはそれぞれ別個の金型を用い、一次成形品を二次成
形の金型に移して行なうこともできるし、例えば、特開
平６２−８７３１５号公報に記載されているように、金
型にスライド機構を設け、一次成形を行い型開き後、二
分割成形された一次成形品の一方を金型内で移動して他
方の分割体と突き合わせてから二次成形を行なうことも
できる。ただし、後者の方法においては、一次成形材料
と二次成形材料の種類が異なる場合は２本のシリンダー
を有する成形機を使用する必要がある。
【００２７】射出溶着成形品を得る際、一次成形材料お
よび／または二次成形材料に、本発明の射出溶着成形用
ポリアミド樹脂組成物を用いることができるが、好まし
くは、一次成形材料および二次成形材料に、本発明の射
出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物を用いる。二次成形
材料であるポリアミド樹脂組成物は、一次成形材料に用
いられるポリアミド樹脂組成物と同種であっても、別種
であってもよい。
よび／または二次成形材料に、本発明の射出溶着成形用
ポリアミド樹脂組成物を用いることができるが、好まし
くは、一次成形材料および二次成形材料に、本発明の射
出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物を用いる。二次成形
材料であるポリアミド樹脂組成物は、一次成形材料に用
いられるポリアミド樹脂組成物と同種であっても、別種
であってもよい。
【００２８】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施
例に限定されるものではない。使用した原材料は下記の
通りである。 （１）ポリアミド樹脂（ａ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度２．５） （２）ポリアミド樹脂（ｂ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度２．８） （３）ポリアミド樹脂（ｃ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度４．５） （４）ポリアミド樹脂（ｄ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度５．５） （５）ガラス繊維：日本電気ガラス社製、ＥＣＳ０３Ｔ
２８３Ｈ
するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施
例に限定されるものではない。使用した原材料は下記の
通りである。 （１）ポリアミド樹脂（ａ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度２．５） （２）ポリアミド樹脂（ｂ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度２．８） （３）ポリアミド樹脂（ｃ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度４．５） （４）ポリアミド樹脂（ｄ）：６ナイロン（三菱エンジ
ニアリングプラスチックス（株）製、ノバミッド、相対
粘度５．５） （５）ガラス繊維：日本電気ガラス社製、ＥＣＳ０３Ｔ
２８３Ｈ
【００２９】（６）ポリアミドの相対粘度の測定：ＪＩ
Ｓ Ｋ６８１０に従って９８％硫酸中濃度１％、温度２
５℃で測定した。 （７）溶着強度の測定：一体成形品（図−１に示す試験
片Ｂ）を、引張速度５ｍｍ／ｍｉｎ、チャック間距離１
１５ｍｍの条件で引っ張り、破断時の荷重を測定し、そ
の大きさをｋｇｆで表しこれを溶着強度とした。 （８）剪断応力の測定：ポリアミド樹脂組成物を、東洋
精機製作所製キャピログラフ１Ｃを用いて、樹脂温度２
８０℃、剪断速度３６４８／ｓｅｃおよび６０４０／ｓ
ｅｃで剪断応力を測定した。用いたオリフィスは径１ｍ
ｍ、長さ３０ｍｍのフラット型であった。
Ｓ Ｋ６８１０に従って９８％硫酸中濃度１％、温度２
５℃で測定した。 （７）溶着強度の測定：一体成形品（図−１に示す試験
片Ｂ）を、引張速度５ｍｍ／ｍｉｎ、チャック間距離１
１５ｍｍの条件で引っ張り、破断時の荷重を測定し、そ
の大きさをｋｇｆで表しこれを溶着強度とした。 （８）剪断応力の測定：ポリアミド樹脂組成物を、東洋
精機製作所製キャピログラフ１Ｃを用いて、樹脂温度２
８０℃、剪断速度３６４８／ｓｅｃおよび６０４０／ｓ
ｅｃで剪断応力を測定した。用いたオリフィスは径１ｍ
ｍ、長さ３０ｍｍのフラット型であった。
【００３０】〔実施例１〕 ポリアミド樹脂（ａ）を
６３重量％、ポリアミド樹脂（ｄ）を７重量％およびガ
ラス繊維を３０重量％配合し、二軸押出機で溶融混練し
ポリアミド樹脂組成物を得た。得られたポリアミド樹脂
組成物について剪断応力の測定を行った。また、得られ
たポリアミド樹脂組成物（一次成形材料）を用いて、射
出成形機（ファナック株式会社製ＡＵＴＯＳＨＯＴ ５
０Ｂ型）により、表−２に示す成形条件で、図−１に示
す試験片Ａ（一次成形品）を成形し、熱風オーブン（１
２０℃）中で３０分間保持して取り出した後、直ちに二
次成形金型内に装着し、得られたポリアミド樹脂組成物
（二次成形材料）を用いて試験片Ｂを射出成形し、試験
片Ａと二次成形材料からなる成形品部分とを金型内で溶
着させ射出溶着成形品を得た。得られた射出溶着成形品
について射出溶着強度を測定した。
６３重量％、ポリアミド樹脂（ｄ）を７重量％およびガ
ラス繊維を３０重量％配合し、二軸押出機で溶融混練し
ポリアミド樹脂組成物を得た。得られたポリアミド樹脂
組成物について剪断応力の測定を行った。また、得られ
たポリアミド樹脂組成物（一次成形材料）を用いて、射
出成形機（ファナック株式会社製ＡＵＴＯＳＨＯＴ ５
０Ｂ型）により、表−２に示す成形条件で、図−１に示
す試験片Ａ（一次成形品）を成形し、熱風オーブン（１
２０℃）中で３０分間保持して取り出した後、直ちに二
次成形金型内に装着し、得られたポリアミド樹脂組成物
（二次成形材料）を用いて試験片Ｂを射出成形し、試験
片Ａと二次成形材料からなる成形品部分とを金型内で溶
着させ射出溶着成形品を得た。得られた射出溶着成形品
について射出溶着強度を測定した。
【００３１】〔実施例２〕 ポリアミド樹脂（ａ）を
５９．５重量％、ポリアミド樹脂（ｃ）を１０．５重量
％およびガラス繊維を３０重量％配合し、二軸押出機で
溶融混練しポリアミド樹脂組成物を得た。得られたポリ
アミド樹脂組成物について実施例１と同様に剪断応力の
測定を行った。また、得られたポリアミド樹脂組成物を
用いて、実施例１と同様にして射出溶着成形品を得、実
施例１と同様にして射出溶着強度を測定した。
５９．５重量％、ポリアミド樹脂（ｃ）を１０．５重量
％およびガラス繊維を３０重量％配合し、二軸押出機で
溶融混練しポリアミド樹脂組成物を得た。得られたポリ
アミド樹脂組成物について実施例１と同様に剪断応力の
測定を行った。また、得られたポリアミド樹脂組成物を
用いて、実施例１と同様にして射出溶着成形品を得、実
施例１と同様にして射出溶着強度を測定した。
【００３２】〔比較例１〕 ポリアミド樹脂（ｂ）を
７０重量％およびガラス繊維を３０重量％混合し、二軸
押出機で溶融混練しポリアミド樹脂組成物を得た。得ら
れたポリアミド樹脂組成物について実施例１と同様に剪
断応力の測定を行った。また、得られたポリアミド樹脂
組成物を用いて、実施例１と同様にして射出溶着成形品
を得、実施例１と同様にして射出溶着強度を測定した。
７０重量％およびガラス繊維を３０重量％混合し、二軸
押出機で溶融混練しポリアミド樹脂組成物を得た。得ら
れたポリアミド樹脂組成物について実施例１と同様に剪
断応力の測定を行った。また、得られたポリアミド樹脂
組成物を用いて、実施例１と同様にして射出溶着成形品
を得、実施例１と同様にして射出溶着強度を測定した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【発明の効果】本発明の射出溶着成形用ポリアミド樹脂
組成物は、機械的強度、耐熱性、耐薬品性等に優れ、且
つ射出溶着成形法によって得られる射出溶着成形品にお
ける溶着強度にも優れている。本発明の射出溶着成形用
ポリアミド樹脂組成物からなる射出溶着成形品は中空成
形品である場合でも溶着強度に優れ、自動車のインテー
クマニホールド、吸気レゾネータ、リザーバタンク等の
部品として好適である。
組成物は、機械的強度、耐熱性、耐薬品性等に優れ、且
つ射出溶着成形法によって得られる射出溶着成形品にお
ける溶着強度にも優れている。本発明の射出溶着成形用
ポリアミド樹脂組成物からなる射出溶着成形品は中空成
形品である場合でも溶着強度に優れ、自動車のインテー
クマニホールド、吸気レゾネータ、リザーバタンク等の
部品として好適である。
【図１】一次成形品（試験片Ａ）と二次成形材料との溶
着強度を測定するためのポリアミド樹脂製一体成形品試
料（試験片Ｂ）の形状説明図。
着強度を測定するためのポリアミド樹脂製一体成形品試
料（試験片Ｂ）の形状説明図。
１ 試験片Ｂにおける試験片Ａの部分 ２ 試験片Ｂにおける二次成形材料からなる成形品部分 ３ ２１８ｍｍ ４ １２．８２ｍｍ ５ ２５ｍｍ ６ １２１．５ｍｍ ７ ２８ｍｍ ８ ３．０ｍｍ ９ ３．０ｍｍ １０ ４５度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 早崎 秀広 神奈川県平塚市東八幡５丁目６番２号 三 菱エンジニアリングプラスチックス株式会 社技術センター内 (72)発明者 大山 一 神奈川県平塚市東八幡５丁目６番２号 三 菱エンジニアリングプラスチックス株式会 社技術センター内
Claims (4)
- 【請求項１】 樹脂温度２８０℃において、式（１）に
よって算出される指数ｍが０．３３以上であることを特
徴とする射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物。 ｍ＝（logτ1−logτ2）／（logγ1−logγ2） （１） （式（１）において、γ1とγ2は剪断速度（１／ｓｅ
ｃ）を表し、３０００＜γ 2<γ1<７０００の範囲にあ
り、τ1は剪断速度γ1における剪断応力、τ2は剪断速
度γ2における剪断応力を表す。） - 【請求項２】 ポリアミド樹脂組成物が、ポリアミド樹
脂４０〜９０重量％とガラス繊維１０〜６０重量％とか
らなることを特徴とする請求項１に記載の射出溶着成形
用ポリアミド樹脂組成物。 - 【請求項３】 ポリアミド樹脂が、６ナイロン、６６ナ
イロンまたは６／６６共重合ナイロンであることを特徴
とする請求項１または２に記載の射出溶着成形用ポリア
ミド樹脂組成物。 - 【請求項４】 ポリアミド樹脂が、（Ａ）９８％硫酸中
濃度１％、温度２５℃で測定した相対粘度が２．０〜
３．０のポリアミド５０〜９５重量％と、（Ｂ）９８％
硫酸中濃度１％、温度２５℃で測定した相対粘度が４．
０〜７．０のポリアミド５〜５０重量％とからなるポリ
アミド樹脂の混合物であることを特徴とする請求項１な
いし３に記載の射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33150897A JPH11166118A (ja) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | 射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33150897A JPH11166118A (ja) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | 射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11166118A true JPH11166118A (ja) | 1999-06-22 |
Family
ID=18244434
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33150897A Pending JPH11166118A (ja) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | 射出溶着成形用ポリアミド樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11166118A (ja) |
-
1997
- 1997-12-02 JP JP33150897A patent/JPH11166118A/ja active Pending
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