JPH11158549A - Ｔｖブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
Ｔｖブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH11158549A JPH11158549A JP32177797A JP32177797A JPH11158549A JP H11158549 A JPH11158549 A JP H11158549A JP 32177797 A JP32177797 A JP 32177797A JP 32177797 A JP32177797 A JP 32177797A JP H11158549 A JPH11158549 A JP H11158549A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度と磁気特性を両立させ、且つ、時代の
要請である鉄スクラップを大量使用することが可能なシ
ュリンクバンド用冷延鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％で、C ≦0.01% 、Si:1〜4%、Mn:
0.1〜3%、P ≦0.3%、S ≦0.02% 、Sol.Al:0.001〜2%、N
≦0.006%、Ti≦0.01% 、V ≦0.01% 、Nb≦0.01%、Cu:
0.005〜0.5%、Sn:0.001〜0.3%、Ni:0.005〜2%、Cr:0.00
4〜0.2%、Mo≦0.3%、B ≦0.01% 、Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ
2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１であっ
て、残部がFe及び不可避的不純物からなり、平均結晶粒
径が10〜70μｍであり、板厚 0.5〜 1.7mmであることを
特徴とするTVブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板。
要請である鉄スクラップを大量使用することが可能なシ
ュリンクバンド用冷延鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％で、C ≦0.01% 、Si:1〜4%、Mn:
0.1〜3%、P ≦0.3%、S ≦0.02% 、Sol.Al:0.001〜2%、N
≦0.006%、Ti≦0.01% 、V ≦0.01% 、Nb≦0.01%、Cu:
0.005〜0.5%、Sn:0.001〜0.3%、Ni:0.005〜2%、Cr:0.00
4〜0.2%、Mo≦0.3%、B ≦0.01% 、Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ
2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１であっ
て、残部がFe及び不可避的不純物からなり、平均結晶粒
径が10〜70μｍであり、板厚 0.5〜 1.7mmであることを
特徴とするTVブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＴＶブラウン管シ
ュリンクバンド用の冷延鋼板に関するもので、特に、鉄
スクラップを多量消費でき、且つ、磁気特性と強度の両
者に優れたシュリンクバンドに関する。
ュリンクバンド用の冷延鋼板に関するもので、特に、鉄
スクラップを多量消費でき、且つ、磁気特性と強度の両
者に優れたシュリンクバンドに関する。
【０００２】
【従来の技術】カラーブラウン管の基本構成は、電子銃
と電子ビームを映像に変える蛍光面から成り立ち更に
は、電子ビームが地磁気により偏向されるのを防ぐ磁気
シールド材やシャドウマスクまたはアパチャーグリル、
これらを支えるフレーム材が内部を覆っているが、外部
には防爆ようのバンドが巻かれている。この防爆バンド
は、焼きばめで使用されることが多いので、シュリンク
バンドとも呼称される。最近のＴＶの大型化やハイビジ
ョン化、更には、パソコン用の静止画像などで画面の鮮
明度に対する要求が強いことから、シュリンクバンドに
も従来の高強度以外に磁気シールド性が求められてい
る。磁気シールド性は、通常、直流磁化特性の地磁気程
度の低磁場透磁率で議論されるが、保磁力の測定が簡便
であり、また、低磁場透磁率と保磁力がほぼ反比例する
ことから保磁力で評価されることが多い。
と電子ビームを映像に変える蛍光面から成り立ち更に
は、電子ビームが地磁気により偏向されるのを防ぐ磁気
シールド材やシャドウマスクまたはアパチャーグリル、
これらを支えるフレーム材が内部を覆っているが、外部
には防爆ようのバンドが巻かれている。この防爆バンド
は、焼きばめで使用されることが多いので、シュリンク
バンドとも呼称される。最近のＴＶの大型化やハイビジ
ョン化、更には、パソコン用の静止画像などで画面の鮮
明度に対する要求が強いことから、シュリンクバンドに
も従来の高強度以外に磁気シールド性が求められてい
る。磁気シールド性は、通常、直流磁化特性の地磁気程
度の低磁場透磁率で議論されるが、保磁力の測定が簡便
であり、また、低磁場透磁率と保磁力がほぼ反比例する
ことから保磁力で評価されることが多い。
【０００３】シュリンクバンドには、従来、熱延鋼板を
冷延・焼鈍した冷延鋼板にめっき処理した冷延めっき鋼
板、通常板厚１．０〜２．０mmが用いられてきた。この
鋼板は、５０〜２００mm程度の幅にスリットされて、折
り曲げなどの加工を経て、５００〜８００℃程度の温度
に加熱され、ブラウン管の外周部に装着され、焼きばめ
された。引張強度は、３０〜５０kgf/mm2 （降伏点２０
〜３０kgf/mm2 ）程度の鋼板であったが、顧客のコスト
低減要求から薄くすること（０．５〜１．７mm）、薄く
すると剛性を損なうことから、降伏点を上昇させる必要
があった。しかしながら、ハイテンの鋼板になれば磁気
特性が損なわれ、磁気シールド性が劣化する矛盾があっ
た。
冷延・焼鈍した冷延鋼板にめっき処理した冷延めっき鋼
板、通常板厚１．０〜２．０mmが用いられてきた。この
鋼板は、５０〜２００mm程度の幅にスリットされて、折
り曲げなどの加工を経て、５００〜８００℃程度の温度
に加熱され、ブラウン管の外周部に装着され、焼きばめ
された。引張強度は、３０〜５０kgf/mm2 （降伏点２０
〜３０kgf/mm2 ）程度の鋼板であったが、顧客のコスト
低減要求から薄くすること（０．５〜１．７mm）、薄く
すると剛性を損なうことから、降伏点を上昇させる必要
があった。しかしながら、ハイテンの鋼板になれば磁気
特性が損なわれ、磁気シールド性が劣化する矛盾があっ
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決すべく具体的には、高強度と磁気特性を両立させ、
且つ、時代の要請である鉄スクラップを大量使用するこ
とが可能なシュリンクバンド用冷延鋼板を提供する。
解決すべく具体的には、高強度と磁気特性を両立させ、
且つ、時代の要請である鉄スクラップを大量使用するこ
とが可能なシュリンクバンド用冷延鋼板を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するものであって、その要旨とするところは以下の通
りである。 （１） 表面に耐蝕性被膜を施されてＴＶブラウン管シ
ュリンクバンドに用いられる熱延鋼板であって、重量％
で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：１〜４％、 Ｍｎ：０．１〜３％、 Ｐ ≦０．３％、 Ｓ ≦０．０２％、 Sol.Ａｌ：０．００１〜２％、 Ｎ ≦０．００６％、 Ｔｉ≦０．０１％、 Ｖ ≦０．０１％、 Ｎｂ≦０．０１％、 Ｃｕ：０．００５〜０．５％、Ｓｎ：０．００１〜０．３％、 Ｎｉ：０．００５〜２％、 Ｃｒ：０．００４〜０．２％、 Ｍｏ≦０．３％、 Ｂ ≦０．０１％、 Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、平
均結晶粒径が１０〜７０μｍであり、板厚０．５〜１．
７mmであることを特徴とするＴＶブラウン管シュリンク
バンド用冷延鋼板。
決するものであって、その要旨とするところは以下の通
りである。 （１） 表面に耐蝕性被膜を施されてＴＶブラウン管シ
ュリンクバンドに用いられる熱延鋼板であって、重量％
で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：１〜４％、 Ｍｎ：０．１〜３％、 Ｐ ≦０．３％、 Ｓ ≦０．０２％、 Sol.Ａｌ：０．００１〜２％、 Ｎ ≦０．００６％、 Ｔｉ≦０．０１％、 Ｖ ≦０．０１％、 Ｎｂ≦０．０１％、 Ｃｕ：０．００５〜０．５％、Ｓｎ：０．００１〜０．３％、 Ｎｉ：０．００５〜２％、 Ｃｒ：０．００４〜０．２％、 Ｍｏ≦０．３％、 Ｂ ≦０．０１％、 Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、平
均結晶粒径が１０〜７０μｍであり、板厚０．５〜１．
７mmであることを特徴とするＴＶブラウン管シュリンク
バンド用冷延鋼板。
【０００６】（２） 表面に耐蝕性被膜を施されてＴＶ
ブラウン管シュリンクバンドに用いられる熱延鋼板の製
造方法であって、重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：１〜４％、 Ｍｎ：０．１〜３％、 Ｐ ≦０．３％、 Ｓ ≦０．０２％、 Sol.Ａｌ：０．００１〜２％、 Ｎ ≦０．００６％、 Ｔｉ≦０．０１％、 Ｖ ≦０．０１％、 Ｎｂ≦０．０１％、 Ｃｕ：０．００５〜０．５％、Ｓｎ：０．００１〜０．３％、 Ｎｉ：０．００５〜２％、 Ｃｒ：０．００４〜０．２％、 Ｍｏ≦０．３％、 Ｂ ≦０．０１％、 Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる熱延
コイルを板厚０．５〜２．０mmに冷延した後、連続焼鈍
して平均結晶粒径を１０〜７０μｍとすることを特徴と
するＴＶブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板の製造
方法。
ブラウン管シュリンクバンドに用いられる熱延鋼板の製
造方法であって、重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：１〜４％、 Ｍｎ：０．１〜３％、 Ｐ ≦０．３％、 Ｓ ≦０．０２％、 Sol.Ａｌ：０．００１〜２％、 Ｎ ≦０．００６％、 Ｔｉ≦０．０１％、 Ｖ ≦０．０１％、 Ｎｂ≦０．０１％、 Ｃｕ：０．００５〜０．５％、Ｓｎ：０．００１〜０．３％、 Ｎｉ：０．００５〜２％、 Ｃｒ：０．００４〜０．２％、 Ｍｏ≦０．３％、 Ｂ ≦０．０１％、 Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる熱延
コイルを板厚０．５〜２．０mmに冷延した後、連続焼鈍
して平均結晶粒径を１０〜７０μｍとすることを特徴と
するＴＶブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板の製造
方法。
【０００７】本発明のポイントは、３点ある。一つは、
高強度を得るため、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌなどの固溶体
強化元素を積極活用すること。二つ目は、介在物のＡｌ
2 Ｏ3 重量％の他の介在物に対する割合が、保磁力を改
善する上で非常に重要であることを発見したこと。三点
目としては、トランプエレメントに対する作用・効果を
明確にして、スクラップ多量消費への道を切り開いたこ
とである。
高強度を得るため、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌなどの固溶体
強化元素を積極活用すること。二つ目は、介在物のＡｌ
2 Ｏ3 重量％の他の介在物に対する割合が、保磁力を改
善する上で非常に重要であることを発見したこと。三点
目としては、トランプエレメントに対する作用・効果を
明確にして、スクラップ多量消費への道を切り開いたこ
とである。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
まず、成分組成の限定理由について述べる。Ｃ量は、
０．０１％以下とする。Ｃの量が多いと磁気時効が生じ
て、保磁力が使用中に劣化するので０．０１％以下とす
る。
まず、成分組成の限定理由について述べる。Ｃ量は、
０．０１％以下とする。Ｃの量が多いと磁気時効が生じ
て、保磁力が使用中に劣化するので０．０１％以下とす
る。
【０００９】Ｓｉは、１〜４％に制限する。Ｓｉは、鋼
板強度を高めるのに安価な元素であるので必須である。
しかし、１％未満では鋼板強度が不満で、４％超では脆
化してシュリンクバンドへの加工の際に割れることがあ
るので、Ｓｉ量は１％以上４％以下とする。
板強度を高めるのに安価な元素であるので必須である。
しかし、１％未満では鋼板強度が不満で、４％超では脆
化してシュリンクバンドへの加工の際に割れることがあ
るので、Ｓｉ量は１％以上４％以下とする。
【００１０】Ｍｎ量は、０．１〜３％とする。Ｍｎは硫
化物の析出サイズを制御するため重要であると同時に、
鋼板強度を高めるのに有効である。しかし、０．１％未
満だとＭｎＳが微細析出して保磁力を劣化させる。ま
た、３％を超えると製品が焼き入れ組織となって脆化
し、シュリンクバンドへの加工の際に割れることがある
ので、Ｍｎ量は０．１％以上３％以下とする。
化物の析出サイズを制御するため重要であると同時に、
鋼板強度を高めるのに有効である。しかし、０．１％未
満だとＭｎＳが微細析出して保磁力を劣化させる。ま
た、３％を超えると製品が焼き入れ組織となって脆化
し、シュリンクバンドへの加工の際に割れることがある
ので、Ｍｎ量は０．１％以上３％以下とする。
【００１１】Ｐ量は、０．３％以下とする。Ｐは鋼板強
度を上昇させるのに効果のある元素であるが、多過ぎる
と偏析による加工割れが生じるので、Ｐ量は０．３％以
下とする。
度を上昇させるのに効果のある元素であるが、多過ぎる
と偏析による加工割れが生じるので、Ｐ量は０．３％以
下とする。
【００１２】Ｓ量は、０．０２％以下とする。Ｓは、硫
化物を形成せしめ保磁力を劣化させるので、０．０２％
以下とする。
化物を形成せしめ保磁力を劣化させるので、０．０２％
以下とする。
【００１３】Sol.Ａｌ量は、０．００１〜２％以下とす
る。Sol.Ａｌも鋼板強度を上昇させるのに効果のある元
素であるが、多過ぎると添加コストの問題があるので２
％以下とする。また、０．００１％未満では後述のＡｌ
2 Ｏ3 系の酸化物が少なくなって、保磁力が劣化するの
で避ける。このため、Sol.Ａｌ量は、０．００１％以上
２％以下とする。なお、Sol.ＡｌとはＡｌの中の酸に可
溶する所謂、SolubleＡｌ量のことである。
る。Sol.Ａｌも鋼板強度を上昇させるのに効果のある元
素であるが、多過ぎると添加コストの問題があるので２
％以下とする。また、０．００１％未満では後述のＡｌ
2 Ｏ3 系の酸化物が少なくなって、保磁力が劣化するの
で避ける。このため、Sol.Ａｌ量は、０．００１％以上
２％以下とする。なお、Sol.ＡｌとはＡｌの中の酸に可
溶する所謂、SolubleＡｌ量のことである。
【００１４】Ｎ量は、０．００６％以下に制限する。Ｎ
は、過度に多いとブリスターと呼ばれる鋼板表面のふく
れ疵を発生させるので、０．００６％以下とする。
は、過度に多いとブリスターと呼ばれる鋼板表面のふく
れ疵を発生させるので、０．００６％以下とする。
【００１５】Ｔｉ量は、０．０１％以下とする。Ｔｉ
は、炭化物や窒化物を形成して保磁力を劣化させるの
で、０．０１％以下とする。
は、炭化物や窒化物を形成して保磁力を劣化させるの
で、０．０１％以下とする。
【００１６】Ｖは、０．０１％以下に制限する。Ｖも炭
化物や窒化物を形成して保磁力を劣化させるので、０．
０１％以下とする。
化物や窒化物を形成して保磁力を劣化させるので、０．
０１％以下とする。
【００１７】Ｎｂは、０．０１％以下に制限する。Ｎｂ
も炭化物や窒化物を形成して保磁力を劣化させるので、
０．０１％以下とする。
も炭化物や窒化物を形成して保磁力を劣化させるので、
０．０１％以下とする。
【００１８】Ｃｕは、０．００５〜０．５％とする。Ｃ
ｕは、例えば自動車の廃車スクラップ中のモータ銅線な
どから混入する元素であるが、従来の高炉銑主体の成分
系では０．００５％未満であった。一方、本発明では
０．００５％以上を含有するが、Ｃｕ単独又はＣｕ硫化
物が保磁力を劣化させることがあるので０．５％以下と
する。なお、このＣｕを利用する本発明の場合、Ｓｉ≧
１％は、前提条件である。Ｓｉ＜１％の成分系にＣｕが
含有されるとＣｕへげと称される疵が鋼板表面全面に発
生するためで、Ｓｉ≧１％の成分系ではＣｕ含有されて
いても全く問題がないた。理由は、現時点で不明確であ
るが熱延での液相の発生に関連していると推定してい
る。
ｕは、例えば自動車の廃車スクラップ中のモータ銅線な
どから混入する元素であるが、従来の高炉銑主体の成分
系では０．００５％未満であった。一方、本発明では
０．００５％以上を含有するが、Ｃｕ単独又はＣｕ硫化
物が保磁力を劣化させることがあるので０．５％以下と
する。なお、このＣｕを利用する本発明の場合、Ｓｉ≧
１％は、前提条件である。Ｓｉ＜１％の成分系にＣｕが
含有されるとＣｕへげと称される疵が鋼板表面全面に発
生するためで、Ｓｉ≧１％の成分系ではＣｕ含有されて
いても全く問題がないた。理由は、現時点で不明確であ
るが熱延での液相の発生に関連していると推定してい
る。
【００１９】Ｓｎは、０．００１〜０．３％とする。Ｓ
ｎは、食缶用のブリキ屑などから混入する元素である
が、従来は０．００１％未満であった。一方、本発明で
は０．００１％以上を含有するが、Ｓｎは硫化物を微細
にして保磁力を劣化させるので０．３％以下とする。
ｎは、食缶用のブリキ屑などから混入する元素である
が、従来は０．００１％未満であった。一方、本発明で
は０．００１％以上を含有するが、Ｓｎは硫化物を微細
にして保磁力を劣化させるので０．３％以下とする。
【００２０】Ｎｉは、０．００５〜２％とする。Ｎｉ
は、ステンレス鋼などから混入する元素であるが、従来
０．００５％未満とされていた。一方、本発明では０．
００５％以上を含有する。Ｎｉの品質に与える影響を２
％まで調査したが、この範囲では問題が発生しなかった
ので、Ｎｉ量は２％以下を含有させることとした。
は、ステンレス鋼などから混入する元素であるが、従来
０．００５％未満とされていた。一方、本発明では０．
００５％以上を含有する。Ｎｉの品質に与える影響を２
％まで調査したが、この範囲では問題が発生しなかった
ので、Ｎｉ量は２％以下を含有させることとした。
【００２１】Ｃｒは、０．００４〜０．２％に制限す
る。Ｃｒもステンレス鋼などから混入する元素であるい
が、従来０．００４％未満とされていた。一方、本発明
では０．００４％以上を含有するが、Ｃｒが過度に増え
ると保磁力を劣化させるので０．２％以下とする。
る。Ｃｒもステンレス鋼などから混入する元素であるい
が、従来０．００４％未満とされていた。一方、本発明
では０．００４％以上を含有するが、Ｃｒが過度に増え
ると保磁力を劣化させるので０．２％以下とする。
【００２２】Ｍｏは、０．３％以下とする。Ｍｏの量が
増えると保磁力が劣化する。この限度が、０．３％であ
る。
増えると保磁力が劣化する。この限度が、０．３％であ
る。
【００２３】Ｂは、０．０１％以下とする。Ｂは、０．
０１％を超えるとスラブで割れが発生する。このためＢ
は０．０１％以下に制御する。
０１％を超えるとスラブで割れが発生する。このためＢ
は０．０１％以下に制御する。
【００２４】また、Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ
＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１とする。Ａｌ2 Ｏ3 ／
（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）の値は、保
磁力に大きく影響する。この値が０．１未満に低下する
と保磁力が劣化するため、０．１以上とする。Ａｌ2 Ｏ
3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．
１に制御するのに有効な手段としては、公知の方法では
あるが、製鋼での真空脱ガス装置での脱炭後、成分元素
を添加する際に、Ａｌで先行脱酸してから、他のＭｎ，
Ｓｉなどの脱酸剤を添加する方法、並びにSol.Ａｌ量と
して、０．００１％以上添加することなどがある。
＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．１とする。Ａｌ2 Ｏ3 ／
（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）の値は、保
磁力に大きく影響する。この値が０．１未満に低下する
と保磁力が劣化するため、０．１以上とする。Ａｌ2 Ｏ
3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）≧０．
１に制御するのに有効な手段としては、公知の方法では
あるが、製鋼での真空脱ガス装置での脱炭後、成分元素
を添加する際に、Ａｌで先行脱酸してから、他のＭｎ，
Ｓｉなどの脱酸剤を添加する方法、並びにSol.Ａｌ量と
して、０．００１％以上添加することなどがある。
【００２５】次に、本発明の製造プロセスについて説明
する。上記元素を含む溶鋼を連続鋳造してスラブを造
り、熱間圧延して熱延コイルとする。得られた熱延コイ
ルを冷間圧延して板厚０．５〜１．７mmの冷延板とす
る。ここで冷延板の板厚を０．５〜１．７mmとするの
は、近年の顧客のコスト低減要求に応じるためである。
なお、熱間圧延および冷間圧延は通常の条件で行えばよ
い。
する。上記元素を含む溶鋼を連続鋳造してスラブを造
り、熱間圧延して熱延コイルとする。得られた熱延コイ
ルを冷間圧延して板厚０．５〜１．７mmの冷延板とす
る。ここで冷延板の板厚を０．５〜１．７mmとするの
は、近年の顧客のコスト低減要求に応じるためである。
なお、熱間圧延および冷間圧延は通常の条件で行えばよ
い。
【００２６】以上のようにして得られた冷延板に連続焼
鈍を施して、連続焼鈍後の平均結晶粒径を１０〜７０μ
ｍとする。この平均結晶粒径とは、鋼板断面の光顕組織
を板厚方向に測定して平均化したものである。結晶粒径
が大きいほど、鋼板の保磁力を低減する上では有利であ
るが、鋼板の強度は低下する。具体的には、１０μｍ未
満では鋼板の保磁力を十分低減できず、７０μｍ超では
鋼板の強度が確保できないため、本発明における平均結
晶粒径は１０〜７０μｍとする。
鈍を施して、連続焼鈍後の平均結晶粒径を１０〜７０μ
ｍとする。この平均結晶粒径とは、鋼板断面の光顕組織
を板厚方向に測定して平均化したものである。結晶粒径
が大きいほど、鋼板の保磁力を低減する上では有利であ
るが、鋼板の強度は低下する。具体的には、１０μｍ未
満では鋼板の保磁力を十分低減できず、７０μｍ超では
鋼板の強度が確保できないため、本発明における平均結
晶粒径は１０〜７０μｍとする。
【００２７】このような平均結晶粒径を得るための焼鈍
温度や時間は成分系によっても異なるが、焼鈍温度は６
００〜１０００℃とすることが好ましい。一方、均熱時
間は連続焼鈍のため通常の数分以内が望ましい。バッチ
焼鈍は焼鈍後に形状矯正のためのスキンパスが必要とな
って、磁気特性を大きく劣化させるため好ましくない。
連続焼鈍後の冷却速度も鋼板の保磁力に若干影響し、徐
冷のほうが保磁力が小さくできるので、１５０℃/s以下
の徐冷が好ましい。
温度や時間は成分系によっても異なるが、焼鈍温度は６
００〜１０００℃とすることが好ましい。一方、均熱時
間は連続焼鈍のため通常の数分以内が望ましい。バッチ
焼鈍は焼鈍後に形状矯正のためのスキンパスが必要とな
って、磁気特性を大きく劣化させるため好ましくない。
連続焼鈍後の冷却速度も鋼板の保磁力に若干影響し、徐
冷のほうが保磁力が小さくできるので、１５０℃/s以下
の徐冷が好ましい。
【００２８】次いで、酸洗してから鋼板表面に耐蝕性被
膜を形成させる。耐蝕性被膜としては、例えばＺｎめっ
きや特公平６−２３８９号に開示されているものを利用
できる。これは、Ｚｎ−Ｎｉめっきの上にクロメート処
理し、次いでシリカ・水ガラス・有機混合被膜を塗布焼
付する方法である。
膜を形成させる。耐蝕性被膜としては、例えばＺｎめっ
きや特公平６−２３８９号に開示されているものを利用
できる。これは、Ｚｎ−Ｎｉめっきの上にクロメート処
理し、次いでシリカ・水ガラス・有機混合被膜を塗布焼
付する方法である。
【００２９】
【実施例】［実施例１］表１に示した化学成分を含む溶
鋼を真空溶解して鋼塊とし、加熱を１０５０℃で行い、
ホットコイル３．０mm厚を製造した。なお、Ａｌ2 Ｏ3
／（Ａｌ2 Ｏ3＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）の値は、
溶鋼への合金添加順序、即ち、Ａｌ添加をする時期を、
ＳｉやＭｎで脱酸する前か後か、脱酸後のフリー酸素量
の制御によってコントロールした。次いで、酸洗してか
ら０．８mmまで冷延した後、７３０℃×３０秒の均熱を
窒素＋水素雰囲気中で実施し、次いで、Ｚｎめっき２０
ｇ／ｍ2 を実施してから、クロメート処理（９０mg／ｍ
2 ）し、水ガラスとポリエチレン混合水溶液を塗布して
乾燥させて１．７g/ｍ2 となる被膜を形成させた。磁気
特性測定用としてエプスタイン試料（３０mm×３００m
m）に切りだし、無方向性電磁鋼板と同様にして直流磁
気特性をＪＩＳ Ｃ ２５５０に準拠し最大磁化力を１
０Ｏｅ（エルステッド）として保磁力を測定した。降伏
点は、５号引張試験で圧延方向試料で求めた。また、結
晶粒径を測定して、表１を得た。なお、Ａｌ2 Ｏ3 比率
の意味は、化学分析の重量比Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3
＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）である。
鋼を真空溶解して鋼塊とし、加熱を１０５０℃で行い、
ホットコイル３．０mm厚を製造した。なお、Ａｌ2 Ｏ3
／（Ａｌ2 Ｏ3＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）の値は、
溶鋼への合金添加順序、即ち、Ａｌ添加をする時期を、
ＳｉやＭｎで脱酸する前か後か、脱酸後のフリー酸素量
の制御によってコントロールした。次いで、酸洗してか
ら０．８mmまで冷延した後、７３０℃×３０秒の均熱を
窒素＋水素雰囲気中で実施し、次いで、Ｚｎめっき２０
ｇ／ｍ2 を実施してから、クロメート処理（９０mg／ｍ
2 ）し、水ガラスとポリエチレン混合水溶液を塗布して
乾燥させて１．７g/ｍ2 となる被膜を形成させた。磁気
特性測定用としてエプスタイン試料（３０mm×３００m
m）に切りだし、無方向性電磁鋼板と同様にして直流磁
気特性をＪＩＳ Ｃ ２５５０に準拠し最大磁化力を１
０Ｏｅ（エルステッド）として保磁力を測定した。降伏
点は、５号引張試験で圧延方向試料で求めた。また、結
晶粒径を測定して、表１を得た。なお、Ａｌ2 Ｏ3 比率
の意味は、化学分析の重量比Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3
＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）である。
【００３０】
【表１】
【００３１】表１に示す如く、本発明範囲成分の試料は
保磁力が２．０Ｏｅ以下で且つ、降伏点が２９kg/ mm2
以上の特性が得られた。
保磁力が２．０Ｏｅ以下で且つ、降伏点が２９kg/ mm2
以上の特性が得られた。
【００３２】［実施例２］重量％で、Ｃ：０．００６
％、Ｓｉ：１．２％、Ｍｎ：１．５％、Ｐ：０．１３
％、Ｓ：０．０１５％、Sol.Ａｌ：０．７３％、Ｎ：
０．００３％、Ｂ：０．０００１％、Ｔｉ：０．００２
％、Ｖ：０．００３％、Ｎｂ：０．００５％、Ｃｕ：
０．１８％、Ｓｎ：０．０３３％、Ｎｉ：０．１５％、
Ｃｒ：０．０７％、Ｍｏ：０．１２％、Ａｌ2 Ｏ3 ／
（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）の値が０．
６９、残部が実質的に鉄よりなるスラブを、１０００℃
で加熱し、仕上温度を８００℃とし、巻取温度を５９０
℃として、２．１mm厚のホットコイルを製造した。次い
で、１．２mmに冷延し、酸洗後、連続焼鈍の温度を変更
した。均熱時間は２０秒で雰囲気は窒素とし、冷却は徐
冷で１０℃/Sとした。次いで、酸洗し実施例１のＺｎを
Ｚｎ−Ｎｉ（１５％Ｎｉ）に代えためっき被膜を付け
て、実施例１と同様に磁気特性、５号引張試験と結晶粒
径を測定し、表２を得た。
％、Ｓｉ：１．２％、Ｍｎ：１．５％、Ｐ：０．１３
％、Ｓ：０．０１５％、Sol.Ａｌ：０．７３％、Ｎ：
０．００３％、Ｂ：０．０００１％、Ｔｉ：０．００２
％、Ｖ：０．００３％、Ｎｂ：０．００５％、Ｃｕ：
０．１８％、Ｓｎ：０．０３３％、Ｎｉ：０．１５％、
Ｃｒ：０．０７％、Ｍｏ：０．１２％、Ａｌ2 Ｏ3 ／
（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋ＳｉＯ2 ）の値が０．
６９、残部が実質的に鉄よりなるスラブを、１０００℃
で加熱し、仕上温度を８００℃とし、巻取温度を５９０
℃として、２．１mm厚のホットコイルを製造した。次い
で、１．２mmに冷延し、酸洗後、連続焼鈍の温度を変更
した。均熱時間は２０秒で雰囲気は窒素とし、冷却は徐
冷で１０℃/Sとした。次いで、酸洗し実施例１のＺｎを
Ｚｎ−Ｎｉ（１５％Ｎｉ）に代えためっき被膜を付け
て、実施例１と同様に磁気特性、５号引張試験と結晶粒
径を測定し、表２を得た。
【００３３】
【表２】
【００３４】表２に示すように、本発明範囲の結晶粒径
のものは、優れた保磁力と強度を示したが、本発明範囲
を外れるものは両者を満足させることが出来なかった。
のものは、優れた保磁力と強度を示したが、本発明範囲
を外れるものは両者を満足させることが出来なかった。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、高強度
と磁気特性を両立させ、且つ、時代の要請である鉄スク
ラップを大量使用することが可能なシュリンクバンド用
冷延鋼板を提供することができた。
と磁気特性を両立させ、且つ、時代の要請である鉄スク
ラップを大量使用することが可能なシュリンクバンド用
冷延鋼板を提供することができた。
Claims (2)
- 【請求項１】 表面に耐蝕性被膜を施されてＴＶブラウ
ン管シュリンクバンドに用いられる熱延鋼板であって、
重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：１〜４％、 Ｍｎ：０．１〜３％、 Ｐ ≦０．３％、 Ｓ ≦０．０２％、 Sol.Ａｌ：０．００１〜２％、 Ｎ ≦０．００６％、 Ｔｉ≦０．０１％、 Ｖ ≦０．０１％、 Ｎｂ≦０．０１％、 Ｃｕ：０．００５〜０．５％、 Ｓｎ：０．００１〜０．３％、 Ｎｉ：０．００５〜２％、 Ｃｒ：０．００４〜０．２％、 Ｍｏ≦０．３％、 Ｂ ≦０．０１％、 Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋Ｓｉ
Ｏ2 ）≧０．１ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、平
均結晶粒径が１０〜７０μｍであり、板厚０．５〜１．
７mmであることを特徴とするＴＶブラウン管シュリンク
バンド用冷延鋼板。 - 【請求項２】 表面に耐蝕性被膜を施されてＴＶブラウ
ン管シュリンクバンドに用いられる熱延鋼板の製造方法
であって、重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：１〜４％、 Ｍｎ：０．１〜３％、 Ｐ ≦０．３％、 Ｓ ≦０．０２％、 Sol.Ａｌ：０．００１〜２％、 Ｎ ≦０．００６％、 Ｔｉ≦０．０１％、 Ｖ ≦０．０１％、 Ｎｂ≦０．０１％、 Ｃｕ：０．００５〜０．５％、 Ｓｎ：０．００１〜０．３％、 Ｎｉ：０．００５〜２％、 Ｃｒ：０．００４〜０．２％、 Ｍｏ≦０．３％、 Ｂ ≦０．０１％、 Ａｌ2 Ｏ3 ／（Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＣａＯ＋ＭｎＯ＋Ｓｉ
Ｏ2 ）≧０．１ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる熱延
コイルを板厚０．５〜１．７mmに冷延した後、連続焼鈍
して平均結晶粒径を１０〜７０μｍとすることを特徴と
するＴＶブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32177797A JP3348398B2 (ja) | 1997-11-21 | 1997-11-21 | Ｔｖブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32177797A JP3348398B2 (ja) | 1997-11-21 | 1997-11-21 | Ｔｖブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11158549A true JPH11158549A (ja) | 1999-06-15 |
| JP3348398B2 JP3348398B2 (ja) | 2002-11-20 |
Family
ID=18136319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32177797A Expired - Fee Related JP3348398B2 (ja) | 1997-11-21 | 1997-11-21 | Ｔｖブラウン管シュリンクバンド用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3348398B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001007669A1 (fr) * | 1999-07-22 | 2001-02-01 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour bande thermoretractable et son procede de production |
| WO2001012863A1 (fr) * | 1999-08-11 | 2001-02-22 | Nkk Corporation | Feuille d'acier pour bande thermoretractable et son procede de production |
| EP1310576A1 (en) * | 2000-06-30 | 2003-05-14 | Nkk Corporation | Steel sheet for heat shrink band |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6020863B2 (ja) * | 2015-01-07 | 2016-11-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-11-21 JP JP32177797A patent/JP3348398B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001007669A1 (fr) * | 1999-07-22 | 2001-02-01 | Nkk Corporation | Tole d'acier pour bande thermoretractable et son procede de production |
| WO2001012863A1 (fr) * | 1999-08-11 | 2001-02-22 | Nkk Corporation | Feuille d'acier pour bande thermoretractable et son procede de production |
| US6562150B2 (en) | 1999-08-11 | 2003-05-13 | Nkk Corporation | Steel sheet for heat shrink band and manufacturing method thereof |
| EP1310576A1 (en) * | 2000-06-30 | 2003-05-14 | Nkk Corporation | Steel sheet for heat shrink band |
| EP1310576A4 (en) * | 2000-06-30 | 2005-06-29 | Jfe Steel Corp | STEEL PLATE FOR HEAT SHRINKABLE BELT |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3348398B2 (ja) | 2002-11-20 |
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