JP2002012956A - 地磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 - Google Patents
地磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 地磁気シールド特性が優れる、すなわち０．
３エールステッド前後の直流磁場における比透磁率が大
きい高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造
方法を提供すること。 【解決手段】 Ｃが０．００４０％以下の極低炭素鋼
で、析出強化によらず、Ｓｉ、Ｍｎにより固溶強化した
鋼をＡｌが鋼中に実質的に残存しないようＳｉで脱酸す
るか、Ａｌにより脱酸を行う場合にはＡｌＮの析出を抑
制するためＢを添加したうえ、７５０℃〜９８０℃で仕
上圧延し、６０〜９０％の冷間圧延を施した後、連続焼
鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備
で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼鈍すること
により、その金属組織におけるフェライト結晶粒径を１
０〜３０μｍにする。
３エールステッド前後の直流磁場における比透磁率が大
きい高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造
方法を提供すること。 【解決手段】 Ｃが０．００４０％以下の極低炭素鋼
で、析出強化によらず、Ｓｉ、Ｍｎにより固溶強化した
鋼をＡｌが鋼中に実質的に残存しないようＳｉで脱酸す
るか、Ａｌにより脱酸を行う場合にはＡｌＮの析出を抑
制するためＢを添加したうえ、７５０℃〜９８０℃で仕
上圧延し、６０〜９０％の冷間圧延を施した後、連続焼
鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備
で７５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼鈍すること
により、その金属組織におけるフェライト結晶粒径を１
０〜３０μｍにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は地磁気シールド特性
に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその
製造方法に関するものである。
に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】家庭電気製品や自動車、家具、建築など
の用途に薄鋼板を使用する場合、強度、防錆性等が必要
とされる特性の代表的なものであるが、ＴＶブラウン管
の防爆バンドやサポートフレーム等の部品にはその部品
によって構成される空間内を電子ビームが通過する際に
偏向しないよう地磁気の影響をシールドすることが要求
される。ここで地磁気シールド性に優れるとは地磁気に
相当する０．３エールステッド前後の直流磁場における
比透磁率が大きいことを意味し、電子制御化の進展が著
しい自動車でもこのような鋼板を使用することにより、
機器の誤作動を抑制できる可能性がある。
の用途に薄鋼板を使用する場合、強度、防錆性等が必要
とされる特性の代表的なものであるが、ＴＶブラウン管
の防爆バンドやサポートフレーム等の部品にはその部品
によって構成される空間内を電子ビームが通過する際に
偏向しないよう地磁気の影響をシールドすることが要求
される。ここで地磁気シールド性に優れるとは地磁気に
相当する０．３エールステッド前後の直流磁場における
比透磁率が大きいことを意味し、電子制御化の進展が著
しい自動車でもこのような鋼板を使用することにより、
機器の誤作動を抑制できる可能性がある。
【０００３】地磁気シールド性を優れたものとすること
は一般にＪＩＳ Ｃ２５５２に規定されるような無方向
性電磁鋼板を用いることで容易に実現できるが、必要と
されるのは地磁気に相当する０．３エ−ルステッド前後
の直流磁場における比透磁率を大きくすることだけであ
り、回転機のような高磁場における特性は必要とせず、
プレス加工用の薄鋼板と同一設備で製造できれば、製造
可能な板厚範囲も広く製造コストも低減できる。地磁気
に相当する０．３エ−ルステッド前後の直流磁場におけ
る比透磁率を大きくするためには、鋼中に存在する微細
な析出物を減じ、またフェライト結晶粒を粗大化して磁
壁の移動を容易とすることが有効なことが知られてお
り、例えば、特開平３−６１３３０号公報では低炭素Ａ
ｌキルド鋼を用いてオ−プンコイル脱炭焼鈍することに
より結晶粒を粗大化する方法が、また特公平８−６１３
４号公報や特開平８−２７５２０号公報ではＣを０．０
１％以下とし、不純物を少なくした鋼を連続焼鈍するこ
とにより結晶粒を粗大化する方法が記載されているが、
かかる発明による鋼板では降伏点はたかだか２５０ＭＰ
ａに過ぎないと推定される。
は一般にＪＩＳ Ｃ２５５２に規定されるような無方向
性電磁鋼板を用いることで容易に実現できるが、必要と
されるのは地磁気に相当する０．３エ−ルステッド前後
の直流磁場における比透磁率を大きくすることだけであ
り、回転機のような高磁場における特性は必要とせず、
プレス加工用の薄鋼板と同一設備で製造できれば、製造
可能な板厚範囲も広く製造コストも低減できる。地磁気
に相当する０．３エ−ルステッド前後の直流磁場におけ
る比透磁率を大きくするためには、鋼中に存在する微細
な析出物を減じ、またフェライト結晶粒を粗大化して磁
壁の移動を容易とすることが有効なことが知られてお
り、例えば、特開平３−６１３３０号公報では低炭素Ａ
ｌキルド鋼を用いてオ−プンコイル脱炭焼鈍することに
より結晶粒を粗大化する方法が、また特公平８−６１３
４号公報や特開平８−２７５２０号公報ではＣを０．０
１％以下とし、不純物を少なくした鋼を連続焼鈍するこ
とにより結晶粒を粗大化する方法が記載されているが、
かかる発明による鋼板では降伏点はたかだか２５０ＭＰ
ａに過ぎないと推定される。
【０００４】一方、軽量化やライフサイクルアセスメン
ト（ＬＣＡ）の観点から鋼材使用量を低減しようとする
場合には、例えば２５０〜３００ＭＰａ以上の高い降伏
点が要求され、固溶強化、細粒強化、析出強化、加工強
化のうち一つまたは二つ以上の手段を組み合わせて降伏
点を高める必要があるが、いずれの場合も降伏点の増加
にともなって地磁気シールド特性は急激に劣化し、また
高Ｓｉ化した場合には圧延時に板破断が発性しやすくな
り、生産性、歩留りとも低下するため目的を達すること
はできなかった。
ト（ＬＣＡ）の観点から鋼材使用量を低減しようとする
場合には、例えば２５０〜３００ＭＰａ以上の高い降伏
点が要求され、固溶強化、細粒強化、析出強化、加工強
化のうち一つまたは二つ以上の手段を組み合わせて降伏
点を高める必要があるが、いずれの場合も降伏点の増加
にともなって地磁気シールド特性は急激に劣化し、また
高Ｓｉ化した場合には圧延時に板破断が発性しやすくな
り、生産性、歩留りとも低下するため目的を達すること
はできなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述のような従来技術
の問題点を解決し、地磁気シールド特性に優れる高強度
冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法を提供
することを課題とする。ここで、冷延鋼板およびめっき
鋼板とはＴＶブラウン管の防爆バンドやサポートフレー
ムをはじめとした家庭電気製品や自動車、家具、建築な
どの用途に使用されるものであり、表面処理をしない狭
義の冷延鋼板、防錆のために例えばＺｎやＺｎ−Ｎｉ等
の合金をめっきした電気めっき鋼板や、溶融亜鉛めっき
鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、さらにはプレス成
形性と防錆の一層の改善のためにめっき層の合金化や上
層に有機皮膜処理などを施した表面処理鋼板を含むもの
を言う。
の問題点を解決し、地磁気シールド特性に優れる高強度
冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法を提供
することを課題とする。ここで、冷延鋼板およびめっき
鋼板とはＴＶブラウン管の防爆バンドやサポートフレー
ムをはじめとした家庭電気製品や自動車、家具、建築な
どの用途に使用されるものであり、表面処理をしない狭
義の冷延鋼板、防錆のために例えばＺｎやＺｎ−Ｎｉ等
の合金をめっきした電気めっき鋼板や、溶融亜鉛めっき
鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板と、さらにはプレス成
形性と防錆の一層の改善のためにめっき層の合金化や上
層に有機皮膜処理などを施した表面処理鋼板を含むもの
を言う。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の課題
を解決するべく、地磁気に相当する０．３エールステッ
ド前後の直流磁場における比透磁率を大きくすることと
降伏点で代表されるような強度を高めることの両立に
は、Ｃが０．００４０％以下の極低炭素鋼を用いて、析
出強化によらずフェライト結晶粒を微細化せずに固溶強
化することが肝要であることに着目し、鋭意検討を加え
た結果、Ｓｉ、Ｍｎによる固溶強化を主としたうえで、
Ａｌが鋼中に実質的に残存しないようＳｉによる脱酸を
行うか、Ａｌによる脱酸を行う場合にはＮに対し一定割
合以上のＢを添加することにより、フェライト結晶粒径
が１０〜３０μｍで０．３エールステッドの直流磁場に
おける比透磁率が５００以上となり、地磁気シールド特
性を優れたものとできることを見出した。すなわち、本
発明はこのような新知見に基づいて構成された従来には
ない全く新しい鋼板であり、その要旨とするところは以
下のとおりであるが、後で説明するようにＰの添加量を
Ｓｉによって一定範囲内とすれば製造も極めて容易であ
る。
を解決するべく、地磁気に相当する０．３エールステッ
ド前後の直流磁場における比透磁率を大きくすることと
降伏点で代表されるような強度を高めることの両立に
は、Ｃが０．００４０％以下の極低炭素鋼を用いて、析
出強化によらずフェライト結晶粒を微細化せずに固溶強
化することが肝要であることに着目し、鋭意検討を加え
た結果、Ｓｉ、Ｍｎによる固溶強化を主としたうえで、
Ａｌが鋼中に実質的に残存しないようＳｉによる脱酸を
行うか、Ａｌによる脱酸を行う場合にはＮに対し一定割
合以上のＢを添加することにより、フェライト結晶粒径
が１０〜３０μｍで０．３エールステッドの直流磁場に
おける比透磁率が５００以上となり、地磁気シールド特
性を優れたものとできることを見出した。すなわち、本
発明はこのような新知見に基づいて構成された従来には
ない全く新しい鋼板であり、その要旨とするところは以
下のとおりであるが、後で説明するようにＰの添加量を
Ｓｉによって一定範囲内とすれば製造も極めて容易であ
る。
【０００７】（１）重量％で、Ｃ：０．０００３〜０．
００４０％、Ｓｉ：０．３〜１．８％、Ｍｎ：０．５〜
１．８％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．００１〜０．
０１２％、Ａｌ：０．００５％未満、Ｎ：０．００３０
％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０〜
３０μｍであることを特徴とする、０．３エールステッ
ドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シ
ールド特性に優れる高強度冷延鋼板。
００４０％、Ｓｉ：０．３〜１．８％、Ｍｎ：０．５〜
１．８％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．００１〜０．
０１２％、Ａｌ：０．００５％未満、Ｎ：０．００３０
％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
り、その金属組織においてフェライト結晶粒径が１０〜
３０μｍであることを特徴とする、０．３エールステッ
ドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シ
ールド特性に優れる高強度冷延鋼板。
【０００８】（２）重量％で、Ｃ：０．０００３〜０．
００４０％、Ｓｉ：０．３〜１．８％、Ｍｎ：０．５〜
１．８％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．００１〜０．
０１２％、Ａｌ：０．００５〜０．０４％、Ｎ：０．０
０３０％以下、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、且
つ％Ｎ、％ＢをそれぞれＮ、Ｂ含有量とした場合に％Ｂ
／％Ｎ≧０．５を含有し，残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなり、その金属組織においてフェライト結晶粒径が
１０〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エール
ステッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地
磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度
めっき鋼板。 （３）前記（１）、または（２）に記載の０．３エール
ステッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地
磁気シールド特性に優れる高強度めっき鋼板。
００４０％、Ｓｉ：０．３〜１．８％、Ｍｎ：０．５〜
１．８％、Ｐ：０．０８％以下、Ｓ：０．００１〜０．
０１２％、Ａｌ：０．００５〜０．０４％、Ｎ：０．０
０３０％以下、Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、且
つ％Ｎ、％ＢをそれぞれＮ、Ｂ含有量とした場合に％Ｂ
／％Ｎ≧０．５を含有し，残部Ｆｅ及び不可避的不純物
からなり、その金属組織においてフェライト結晶粒径が
１０〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エール
ステッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地
磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度
めっき鋼板。 （３）前記（１）、または（２）に記載の０．３エール
ステッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の地
磁気シールド特性に優れる高強度めっき鋼板。
【０００９】（４）前記（１）、または（２）に記載の
化学成分よりなるスラブを７５０℃〜９８０℃で仕上圧
延し、６０〜９０％の冷間圧延を施した後、連続焼鈍設
備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７
５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼鈍し、その金属
組織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍであ
ることを特徴とする、０．３エールステッドの直流磁場
における比透磁率が５００以上の地磁気シールド特性に
優れる高強度冷延鋼板の製造方法。
化学成分よりなるスラブを７５０℃〜９８０℃で仕上圧
延し、６０〜９０％の冷間圧延を施した後、連続焼鈍設
備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７
５０℃以上Ａｃ3 点以下の温度範囲で焼鈍し、その金属
組織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍであ
ることを特徴とする、０．３エールステッドの直流磁場
における比透磁率が５００以上の地磁気シールド特性に
優れる高強度冷延鋼板の製造方法。
【００１０】（５）前記（３）に記載の化学成分よりな
るスラブを７５０℃〜９８０℃で仕上圧延し、６０〜９
０％の冷間圧延を施した後、連続焼鈍設備またはライン
内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７５０℃以上Ａｃ
3 点以下の温度範囲で焼鈍し、その金属組織においてフ
ェライト結晶粒径が１０〜３０μｍであることを特徴と
する、０．３エールステッドの直流磁場における比透磁
率が５００以上の地磁気シールド特性に優れる高強度め
っき鋼板の製造方法、である。
るスラブを７５０℃〜９８０℃で仕上圧延し、６０〜９
０％の冷間圧延を施した後、連続焼鈍設備またはライン
内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７５０℃以上Ａｃ
3 点以下の温度範囲で焼鈍し、その金属組織においてフ
ェライト結晶粒径が１０〜３０μｍであることを特徴と
する、０．３エールステッドの直流磁場における比透磁
率が５００以上の地磁気シールド特性に優れる高強度め
っき鋼板の製造方法、である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
まず、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｂ、及びＮの限
定理由について述べる。Ｃは固溶強化あるいは析出強化
により降伏点を高める極めて重要な元素であるが、０．
００４０％を超えると時効にともなう微細炭化物の析出
にともなって地磁気シールド特性が劣化する。一方、Ｃ
を０．０００３％未満とすることは真空脱ガスに極めて
長い時間が必要となり、製造コストの増大が著しいため
好ましくない。
まず、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｂ、及びＮの限
定理由について述べる。Ｃは固溶強化あるいは析出強化
により降伏点を高める極めて重要な元素であるが、０．
００４０％を超えると時効にともなう微細炭化物の析出
にともなって地磁気シールド特性が劣化する。一方、Ｃ
を０．０００３％未満とすることは真空脱ガスに極めて
長い時間が必要となり、製造コストの増大が著しいため
好ましくない。
【００１２】Ｓｉはフェライト結晶粒径を大きく変化せ
ずに、結晶中に固溶してＦｅ原子を置換し、結晶格子を
歪ませることにより降伏点を高める。一方で地磁気シー
ルド特性への悪影響が小さいため、降伏点を高める目的
で０．３％以上添加し、特に３００ＭＰａを超すために
は１．０％以上を添加することが望ましい。しかし、そ
の添加量が１．８％を超えると鋼板の表層に内部酸化層
を生じて、表面欠陥の一因となり、また溶融亜鉛めっき
を行う場合には表層にＳｉＯ2 の被膜が形成されるため
にめっき密着性を劣化する。
ずに、結晶中に固溶してＦｅ原子を置換し、結晶格子を
歪ませることにより降伏点を高める。一方で地磁気シー
ルド特性への悪影響が小さいため、降伏点を高める目的
で０．３％以上添加し、特に３００ＭＰａを超すために
は１．０％以上を添加することが望ましい。しかし、そ
の添加量が１．８％を超えると鋼板の表層に内部酸化層
を生じて、表面欠陥の一因となり、また溶融亜鉛めっき
を行う場合には表層にＳｉＯ2 の被膜が形成されるため
にめっき密着性を劣化する。
【００１３】ＭｎはＳｉと同じようにフェライト結晶粒
径を大きく変化せずに結晶中に固溶してＦｅ原子を置換
し、結晶格子を歪ませることにより降伏点を高める。一
方で地磁気シールド特性への悪影響が小さいため、降伏
点を高める目的で０．５％以上添加する。しかし、その
添加量が１．８％を超えるとフェライト結晶粒の微細化
が顕著となり、地磁気シールド特性が大きく劣化するば
かりかＣ量を本発明範囲とすることと両立するには極め
て高コストとなる。
径を大きく変化せずに結晶中に固溶してＦｅ原子を置換
し、結晶格子を歪ませることにより降伏点を高める。一
方で地磁気シールド特性への悪影響が小さいため、降伏
点を高める目的で０．５％以上添加する。しかし、その
添加量が１．８％を超えるとフェライト結晶粒の微細化
が顕著となり、地磁気シールド特性が大きく劣化するば
かりかＣ量を本発明範囲とすることと両立するには極め
て高コストとなる。
【００１４】Ｐはフェライト結晶粒を微細化するため、
同じ固溶強化元素とされるＳｉやＭｎと比べて地磁気シ
ールド性への悪影響が大きいが、特に降伏点強度を高め
る必要がある場合には、析出強化や加工強化に比べれば
地磁気シールド性の劣化が許容できるものであるため最
大０．１２％まで添加することができる。その量が０．
１２％を超えるとフェライト結晶粒の微細化が顕著とな
り、地磁気シールド特性が大きく劣化するばかりか中心
偏析が著しいため、冷間圧延性が劣化する。また本発明
のような極低炭素鋼板においてＳｉとともに多量に添加
すると脆化が著しく、これを避けるためにはＳｉの添加
量を％Ｓｉとした場合に、Ｐの添加量を（０．１２−
０．０４×％Ｓｉ）％以下とすることが望ましい。
同じ固溶強化元素とされるＳｉやＭｎと比べて地磁気シ
ールド性への悪影響が大きいが、特に降伏点強度を高め
る必要がある場合には、析出強化や加工強化に比べれば
地磁気シールド性の劣化が許容できるものであるため最
大０．１２％まで添加することができる。その量が０．
１２％を超えるとフェライト結晶粒の微細化が顕著とな
り、地磁気シールド特性が大きく劣化するばかりか中心
偏析が著しいため、冷間圧延性が劣化する。また本発明
のような極低炭素鋼板においてＳｉとともに多量に添加
すると脆化が著しく、これを避けるためにはＳｉの添加
量を％Ｓｉとした場合に、Ｐの添加量を（０．１２−
０．０４×％Ｓｉ）％以下とすることが望ましい。
【００１５】ＳはＭｎＳを形成して磁壁の移動を阻害
し、またフェライト結晶粒成長を抑制することにより、
地磁気シールド特性を劣化させるので上限を０．０１２
％とする。一方、０．００１％未満にすることは製造コ
ストを極めて高くするので好ましくない。Ａｌは一般に
鋼の脱酸のために用いられるが、微細なＡｌＮを析出し
て磁壁の移動を阻害し、またフェライト結晶粒成長を抑
制するため地磁気シールド特性を劣化させる。このため
Ｏを捕捉するのに過剰となるような添加は好ましくな
く、鋼中に実質的に残存しないよう０．００５％未満と
する。しかし、本発明のＳｉ量を添加する場合にその添
加量を０．００５％未満とすることは極めて高コストと
なる場合もあり、ＢをＮに対し一定以上添加した場合に
はその悪影響が見られないため０．００５％以上添加
し、十分に脱酸を行うことが表面性状の向上にとって好
ましい。一方０．０４％を超えることは地磁気シールド
特性への悪影響が大きいばかりか表面性状も劣化させ
る。
し、またフェライト結晶粒成長を抑制することにより、
地磁気シールド特性を劣化させるので上限を０．０１２
％とする。一方、０．００１％未満にすることは製造コ
ストを極めて高くするので好ましくない。Ａｌは一般に
鋼の脱酸のために用いられるが、微細なＡｌＮを析出し
て磁壁の移動を阻害し、またフェライト結晶粒成長を抑
制するため地磁気シールド特性を劣化させる。このため
Ｏを捕捉するのに過剰となるような添加は好ましくな
く、鋼中に実質的に残存しないよう０．００５％未満と
する。しかし、本発明のＳｉ量を添加する場合にその添
加量を０．００５％未満とすることは極めて高コストと
なる場合もあり、ＢをＮに対し一定以上添加した場合に
はその悪影響が見られないため０．００５％以上添加
し、十分に脱酸を行うことが表面性状の向上にとって好
ましい。一方０．０４％を超えることは地磁気シールド
特性への悪影響が大きいばかりか表面性状も劣化させ
る。
【００１６】Ｎは微細析出物となって磁壁の移動を阻害
し、地磁気シールド特性を劣化するので０．００３０％
以下とする。また、Ａｌと化合物を形成することにより
磁壁の移動を阻害するとともにフェライト結晶粒成長を
抑制するので、本発明では鋼中にＡｌが残存する場合に
は特にＢを添加し、ＢＮとして析出させることにより地
磁気シールド特性の劣化を抑制する。
し、地磁気シールド特性を劣化するので０．００３０％
以下とする。また、Ａｌと化合物を形成することにより
磁壁の移動を阻害するとともにフェライト結晶粒成長を
抑制するので、本発明では鋼中にＡｌが残存する場合に
は特にＢを添加し、ＢＮとして析出させることにより地
磁気シールド特性の劣化を抑制する。
【００１７】Ｂは本発明において鋼中にＡｌが残存する
場合に極めて重要な元素であり、ＢＮを形成することに
より微細なＡｌＮの析出を抑制し、地磁気シールド特性
を改善する目的で添加する。この目的はその添加量が
０．００１０％以上で、かつ％Ｎ、％ＢをそれぞれＮ、
Ｂ含有量とした場合に、％Ｂ／％Ｎ≧0.5 である時に達
せられる。一方、０．００３０％を超える場合にはフェ
ライト結晶粒の成長が抑制され、むしろ地磁気シールド
特性が劣化することがあるため避ける必要がある。これ
らを主成分とする鋼にＴｉ、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｚｎ、
Ｚｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｒ、及びＮｉ等の不可避的不純物を
含むが、本発明の目的とする地磁気シールド特性と高強
度を両立するためには好ましくなく、その含有量は合計
で０．３％未満とすることが好ましい。
場合に極めて重要な元素であり、ＢＮを形成することに
より微細なＡｌＮの析出を抑制し、地磁気シールド特性
を改善する目的で添加する。この目的はその添加量が
０．００１０％以上で、かつ％Ｎ、％ＢをそれぞれＮ、
Ｂ含有量とした場合に、％Ｂ／％Ｎ≧0.5 である時に達
せられる。一方、０．００３０％を超える場合にはフェ
ライト結晶粒の成長が抑制され、むしろ地磁気シールド
特性が劣化することがあるため避ける必要がある。これ
らを主成分とする鋼にＴｉ、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｚｎ、
Ｚｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｒ、及びＮｉ等の不可避的不純物を
含むが、本発明の目的とする地磁気シールド特性と高強
度を両立するためには好ましくなく、その含有量は合計
で０．３％未満とすることが好ましい。
【００１８】次に、製造条件の限定理由について述べ
る。熱間圧延に供するスラブは特に限定するものではな
い。すなわち，連続鋳造スラブや薄スラブキャスター等
で製造したものであればよい。また鋳造後直ちに熱間圧
延を行う連続鋳造−直送圧延（ＣＣ−ＤＲ）のようなプ
ロセスにも適合する。熱間圧延の条件は特定するもので
はない。熱間圧延の仕上温度は７５０℃〜９８０℃とす
る。仕上温度が７５０℃未満の場合には未再結晶状態の
組織が残存し、冷延性を悪化させるとともに冷延、焼鈍
後のフェライト結晶粒を１０μｍ以上とすることが容易
ではなく地磁気シールド特性が劣る。一方、９８０℃を
超えるような温度で熱延を仕上げるには加熱温度を著し
く上げることが必要となり好ましくない。特に冷延、焼
鈍後のフェライト結晶粒の成長を容易にするという観点
からは８００℃以上Ａｒ3 点以下とすることが望まし
い。熱延後の冷却方法および巻取温度は特に限定しない
が、スケール厚の増加による酸洗性の劣化を避けるため
に７００℃以下とすることが望ましい。
る。熱間圧延に供するスラブは特に限定するものではな
い。すなわち，連続鋳造スラブや薄スラブキャスター等
で製造したものであればよい。また鋳造後直ちに熱間圧
延を行う連続鋳造−直送圧延（ＣＣ−ＤＲ）のようなプ
ロセスにも適合する。熱間圧延の条件は特定するもので
はない。熱間圧延の仕上温度は７５０℃〜９８０℃とす
る。仕上温度が７５０℃未満の場合には未再結晶状態の
組織が残存し、冷延性を悪化させるとともに冷延、焼鈍
後のフェライト結晶粒を１０μｍ以上とすることが容易
ではなく地磁気シールド特性が劣る。一方、９８０℃を
超えるような温度で熱延を仕上げるには加熱温度を著し
く上げることが必要となり好ましくない。特に冷延、焼
鈍後のフェライト結晶粒の成長を容易にするという観点
からは８００℃以上Ａｒ3 点以下とすることが望まし
い。熱延後の冷却方法および巻取温度は特に限定しない
が、スケール厚の増加による酸洗性の劣化を避けるため
に７００℃以下とすることが望ましい。
【００１９】冷間圧延は通常の条件でよく、特に効率よ
くスケールの酸洗を行う目的からその圧延率は６０％以
上とする。一方、９０％を超す圧延率で冷間圧延を行う
ことは多大の冷延負荷が必要となるため現実的ではな
い。連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で焼鈍する際、その焼鈍温度は７５０℃以上
Ａｃ3 点以下とする。焼鈍温度が７５０℃未満では再結
晶が不十分であり、加工組織が残存するため地磁気シー
ルド特性が著しく劣化する。地磁気シールド特性は焼鈍
温度が上昇し、フェライト結晶粒が成長するとともに向
上するが、Ａｃ3 点を超すような温度で焼鈍し、変態に
よる混粒組織が生じると低下することがあるため避ける
ことが望ましい。この後、必要により防錆のために、例
えばＺｎめっきやＺｎ−Ｎｉをはじめとした合金めっき
などの表面処理、さらにはその上に有機皮膜処理などを
施しても本発明の特徴とする地磁気シ−ルド特性への影
響は見られない。
くスケールの酸洗を行う目的からその圧延率は６０％以
上とする。一方、９０％を超す圧延率で冷間圧延を行う
ことは多大の冷延負荷が必要となるため現実的ではな
い。連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛
めっき設備で焼鈍する際、その焼鈍温度は７５０℃以上
Ａｃ3 点以下とする。焼鈍温度が７５０℃未満では再結
晶が不十分であり、加工組織が残存するため地磁気シー
ルド特性が著しく劣化する。地磁気シールド特性は焼鈍
温度が上昇し、フェライト結晶粒が成長するとともに向
上するが、Ａｃ3 点を超すような温度で焼鈍し、変態に
よる混粒組織が生じると低下することがあるため避ける
ことが望ましい。この後、必要により防錆のために、例
えばＺｎめっきやＺｎ−Ｎｉをはじめとした合金めっき
などの表面処理、さらにはその上に有機皮膜処理などを
施しても本発明の特徴とする地磁気シ−ルド特性への影
響は見られない。
【００２０】また、焼鈍後、調質圧延や鋼板の剪断、部
品形状への加工にともなって０．３エールステッド前後
の直流磁場における比透磁率は低下するが、ＴＶブラウ
ン管の防爆バンドやサポートフレームは約６００℃から
強制冷却した時の熱収縮により圧縮した、すなわち焼き
ばめ状態で使用されるため、６００℃に再加熱される過
程で付加されたひずみの多くが解放され、地磁気シール
ド特性、すなわち０．３エールステッド前後の直流磁場
における比透磁率は焼鈍直後の状態と大きくは違わな
い。すなわち、地磁気シールド特性が優れることと降伏
点で代表されるような強度が高いことを両立できる。
品形状への加工にともなって０．３エールステッド前後
の直流磁場における比透磁率は低下するが、ＴＶブラウ
ン管の防爆バンドやサポートフレームは約６００℃から
強制冷却した時の熱収縮により圧縮した、すなわち焼き
ばめ状態で使用されるため、６００℃に再加熱される過
程で付加されたひずみの多くが解放され、地磁気シール
ド特性、すなわち０．３エールステッド前後の直流磁場
における比透磁率は焼鈍直後の状態と大きくは違わな
い。すなわち、地磁気シールド特性が優れることと降伏
点で代表されるような強度が高いことを両立できる。
【００２１】
【実施例】次に本発明例を実施例にて説明する。 （実施例１）表１に示す組成からなる鋼を表２に示す条
件により３．０〜６．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗後、
冷間圧延を施して０．７〜１．６ｍｍ厚の冷間圧延鋼帯
とした後、連続焼鈍設備を用いて表２に示すような条件
の熱処理を行い、さらに伸び率０．３％の調質圧延を行
った。このようにして製造された鋼帯から圧延方向に平
行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、常温での引張試験を
行うことにより降伏強さ（ＹＰ）、引張強さ（ＴＳ）を
求めた。また同じ鋼帯から切り出した３０ｍｍ×３００
ｍｍの試料を組み合わせ、ＪＩＳ Ｃ２５５０に準拠し
た直流エプスタイン法により、０．３エールステッドの
直流磁場における比透磁率を求めた。さらに断面を腐食
後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察することにより、フ
ェライト結晶粒の平均粒径を求めた。結果を表２に示
す。
件により３．０〜６．０ｍｍ厚に熱間圧延し、酸洗後、
冷間圧延を施して０．７〜１．６ｍｍ厚の冷間圧延鋼帯
とした後、連続焼鈍設備を用いて表２に示すような条件
の熱処理を行い、さらに伸び率０．３％の調質圧延を行
った。このようにして製造された鋼帯から圧延方向に平
行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、常温での引張試験を
行うことにより降伏強さ（ＹＰ）、引張強さ（ＴＳ）を
求めた。また同じ鋼帯から切り出した３０ｍｍ×３００
ｍｍの試料を組み合わせ、ＪＩＳ Ｃ２５５０に準拠し
た直流エプスタイン法により、０．３エールステッドの
直流磁場における比透磁率を求めた。さらに断面を腐食
後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察することにより、フ
ェライト結晶粒の平均粒径を求めた。結果を表２に示
す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】この表から明らかなように、本発明に規定
する化学組成を有しフェライト結晶粒径が１０〜３０μ
ｍである試料Ｎｏ１〜６、８、１０、１１、１６、１７
及び１９は０．３エ−ルステッドの直流磁場において５
００以上の比透磁率を有すると同時に、降伏点が２５０
ＭＰａ以上であり、特にＳｉ添加量が１．０％以上の場
合には降伏点が３００ＭＰａ以上となることから、地磁
気シ−ルド特性に優れる高強度冷延鋼板であることがわ
かる。これに対して試料Ｎｏ７、９、１２、１８、及び
２０のように、本発明に規定する化学組成を有しても製
造条件が不適切であり、フェライト結晶粒径が１０〜３
０μｍの範囲になく、特に未再結晶粒が含まれたり、混
粒組織となる時には０．３エ−ルステッドの直流磁場に
おける比透磁率は５００未満であり、地磁気シ−ルド特
性に劣っている。
する化学組成を有しフェライト結晶粒径が１０〜３０μ
ｍである試料Ｎｏ１〜６、８、１０、１１、１６、１７
及び１９は０．３エ−ルステッドの直流磁場において５
００以上の比透磁率を有すると同時に、降伏点が２５０
ＭＰａ以上であり、特にＳｉ添加量が１．０％以上の場
合には降伏点が３００ＭＰａ以上となることから、地磁
気シ−ルド特性に優れる高強度冷延鋼板であることがわ
かる。これに対して試料Ｎｏ７、９、１２、１８、及び
２０のように、本発明に規定する化学組成を有しても製
造条件が不適切であり、フェライト結晶粒径が１０〜３
０μｍの範囲になく、特に未再結晶粒が含まれたり、混
粒組織となる時には０．３エ−ルステッドの直流磁場に
おける比透磁率は５００未満であり、地磁気シ−ルド特
性に劣っている。
【００２５】一方、本発明成分以外の鋼では、試料Ｎｏ
１３、１４のようにＳｉやＭｎの添加量が少ないと、
０．３エールステッドの直流磁場において５００以上の
比透磁率を有したとしても３００ＭＰａ以上の降伏点を
得ることが難しく、あるいは試料Ｎｏ１５、２１〜２４
のように過剰にＭｎ、Ｐが添加されていたり、Ａｌ、Ｂ
の添加量が不適切であると降伏点が３００ＭＰａ以上で
あってもフェライト結晶粒径を１０〜３０μｍとするこ
とが難しいために、また試料Ｎｏ２５のようにＣが０．
００４０％を超えると時効による微細炭化物が析出しや
すく、０．３エールステッドの直流磁場における比透磁
率は５００未満であり、地磁気シールド特性に劣る。
１３、１４のようにＳｉやＭｎの添加量が少ないと、
０．３エールステッドの直流磁場において５００以上の
比透磁率を有したとしても３００ＭＰａ以上の降伏点を
得ることが難しく、あるいは試料Ｎｏ１５、２１〜２４
のように過剰にＭｎ、Ｐが添加されていたり、Ａｌ、Ｂ
の添加量が不適切であると降伏点が３００ＭＰａ以上で
あってもフェライト結晶粒径を１０〜３０μｍとするこ
とが難しいために、また試料Ｎｏ２５のようにＣが０．
００４０％を超えると時効による微細炭化物が析出しや
すく、０．３エールステッドの直流磁場における比透磁
率は５００未満であり、地磁気シールド特性に劣る。
【００２６】（実施例２）表１に示す組成からなる鋼
Ｂ、Ｃを表３に示す条件により４．５〜６．０ｍｍ厚に
熱間圧延し、酸洗後、１．０〜１．６ｍｍ厚に冷間圧延
した後、ライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備を用
いて表２に示すような条件の熱処理を行いながらその表
層に溶融亜鉛めっきを付した鋼帯に、さらに伸び率０．
３％の調質圧延を行った。このようにして製造された鋼
帯から圧延方向に平行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、
常温での引張試験を行うことにより、降伏強さ（Ｙ
Ｐ）、引張強さ（ＴＳ）を求めた。また同じ鋼帯から切
り出した３０ｍｍ×３００ｍｍの試料を組み合わせ、Ｊ
ＩＳ Ｃ２５５０に準拠した直流エプスタイン法によ
り、０．３エールステッドの直流磁場における比透磁率
を求めた。さらに断面を腐食後、倍率１００倍で光学顕
微鏡観察することにより、フェライト結晶粒の平均粒径
を求めた。結果を表３に示す。
Ｂ、Ｃを表３に示す条件により４．５〜６．０ｍｍ厚に
熱間圧延し、酸洗後、１．０〜１．６ｍｍ厚に冷間圧延
した後、ライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備を用
いて表２に示すような条件の熱処理を行いながらその表
層に溶融亜鉛めっきを付した鋼帯に、さらに伸び率０．
３％の調質圧延を行った。このようにして製造された鋼
帯から圧延方向に平行にＪＩＳ５号試験片を切り出し、
常温での引張試験を行うことにより、降伏強さ（Ｙ
Ｐ）、引張強さ（ＴＳ）を求めた。また同じ鋼帯から切
り出した３０ｍｍ×３００ｍｍの試料を組み合わせ、Ｊ
ＩＳ Ｃ２５５０に準拠した直流エプスタイン法によ
り、０．３エールステッドの直流磁場における比透磁率
を求めた。さらに断面を腐食後、倍率１００倍で光学顕
微鏡観察することにより、フェライト結晶粒の平均粒径
を求めた。結果を表３に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】この表から明らかなように、本発明に規定
する化学組成を有し、フェライト結晶粒径が１０〜３０
μｍである試料Ｎｏ１、２、４、及び５は降伏点が３０
０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板であると同時に、０．３
エールステッドの直流磁場において５００以上の比透磁
率を有し、地磁気シールド特性に優れている。これに対
し試料Ｎｏ３、６のように、本発明に規定する化学組成
を有しても製造条件が不適切であり、フェライト結晶粒
径が１０〜３０μｍの範囲になく、特に未再結晶粒が含
まれたり、混粒組織となる時には０．３エールステッド
の直流磁場における比透磁率は５００未満となり地磁気
シールド特性に劣る。
する化学組成を有し、フェライト結晶粒径が１０〜３０
μｍである試料Ｎｏ１、２、４、及び５は降伏点が３０
０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板であると同時に、０．３
エールステッドの直流磁場において５００以上の比透磁
率を有し、地磁気シールド特性に優れている。これに対
し試料Ｎｏ３、６のように、本発明に規定する化学組成
を有しても製造条件が不適切であり、フェライト結晶粒
径が１０〜３０μｍの範囲になく、特に未再結晶粒が含
まれたり、混粒組織となる時には０．３エールステッド
の直流磁場における比透磁率は５００未満となり地磁気
シールド特性に劣る。
【００２９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明は地磁気に
相当する０．３エールステッド前後の直流磁場における
比透磁率が大きく、地磁気シールド特性が優れることと
降伏点で代表されるような強度が高いことを両立した高
強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法を
提供するものであり、またプレス加工用の薄鋼板が製造
されるのと同じ連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連
続溶融亜鉛めっき設備を用いて容易に製造できるため、
ＴＶブラウン管の防爆バンドやサポートフレームのみな
らず、家庭電気製品や自動車、家具、建築などの薄鋼板
が用いられる広い用途に適用でき、産業上極めて大きな
効果を有する。
相当する０．３エールステッド前後の直流磁場における
比透磁率が大きく、地磁気シールド特性が優れることと
降伏点で代表されるような強度が高いことを両立した高
強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法を
提供するものであり、またプレス加工用の薄鋼板が製造
されるのと同じ連続焼鈍設備またはライン内焼鈍式の連
続溶融亜鉛めっき設備を用いて容易に製造できるため、
ＴＶブラウン管の防爆バンドやサポートフレームのみな
らず、家庭電気製品や自動車、家具、建築などの薄鋼板
が用いられる広い用途に適用でき、産業上極めて大きな
効果を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 久保田 猛 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K033 AA01 CA08 CA09 DA01 EA02 FA03 FA10 HA02 JA00 4K037 EA01 EA04 EA15 EA18 EA23 EA25 EA27 EA28 EB02 EB05 EB06 EB09 FA00 FC03 FC04 FH01 GA05 JA07
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０００３〜０．００４０％、 Ｓｉ：０．３〜１．８％、 Ｍｎ：０．５〜１．８％、 Ｐ：０．０８％以下、 Ｓ：０．００１〜０．０１２％、 Ａｌ：０．００５％未満、 Ｎ：０．００３０％以下 を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、その
金属組織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍ
であることを特徴とする、０．３エールステッドの直流
磁場における比透磁率が５００以上の地磁気シールド特
性に優れる高強度冷延鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．０００３〜０．００４０％、 Ｓｉ：０．３〜１．８％、 Ｍｎ：０．５〜１．８％、 Ｐ：０．０８％以下、 Ｓ：０．００１〜０．０１２％、 Ａｌ：０．００５〜０．０４％、 Ｎ：０．００３０％以下、 Ｂ：０．００１０〜０．００３０％、 且つ％Ｎ、％ＢをそれぞれＮ、Ｂ含有量とした場合に％
Ｂ／％Ｎ≧０．５を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなり、その金属組織においてフェライト結晶粒径
が１０〜３０μｍであることを特徴とする、０．３エー
ルステッドの直流磁場における比透磁率が５００以上の
地磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１、または請求項２に記載の０．
３エールステッドの直流磁場における比透磁率が５００
以上の地磁気シールド特性に優れる高強度めっき鋼板。 - 【請求項４】 請求項１、または請求項２に記載の化学
成分よりなるスラブを７５０℃〜９８０℃で仕上圧延
し、６０〜９０％の冷間圧延を施した後、連続焼鈍設備
またはライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛めっき設備で７５
０℃以上Ａｃ3点以下の温度範囲で焼鈍し、その金属組
織においてフェライト結晶粒径が１０〜３０μｍである
ことを特徴とする、０．３エールステッドの直流磁場に
おける比透磁率が５００以上の地磁気シールド特性に優
れる高強度冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項３に記載の化学成分よりなるスラ
ブを７５０℃〜９８０℃で仕上圧延し、６０〜９０％の
冷間圧延を施した後、連続焼鈍設備またはライン内焼鈍
式の連続溶融亜鉛めっき設備で７５０℃以上Ａｃ3 点以
下の温度範囲で焼鈍し、その金属組織においてフェライ
ト結晶粒径が１０〜３０μｍであることを特徴とする、
０．３エールステッドの直流磁場における比透磁率が５
００以上の地磁気シールド特性に優れる高強度めっき鋼
板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30263197A JP2002012956A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 地磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 |
| PCT/JP1998/004933 WO1999023268A1 (fr) | 1997-11-05 | 1998-10-30 | Tole d'acier haute resistance laminee a froid, tole d'acier metallisee presentant d'excellentes caracteristiques de protection geomagnetique, et leur procede de fabrication |
| CN98803063A CN1078625C (zh) | 1997-11-05 | 1998-10-30 | 地磁屏蔽特性优良的高强度冷轧钢板及其制造方法 |
| GB9915556A GB2336601B (en) | 1997-11-05 | 1998-10-30 | High-strength cold rolled steel sheet and high-strength plated steel sheet possessing improved geomagnetic shielding properties and process for producing same |
| US09/348,227 US6129992A (en) | 1997-11-05 | 1999-07-06 | High-strength cold rolled steel sheet and high-strength plated steel sheet possessing improved geomagnetic shielding properties and process for producing the same |
| CNB011211288A CN1134550C (zh) | 1997-11-05 | 2001-06-05 | 地磁屏蔽特性优良的高强度电镀钢板和镀敷钢板的制造方法 |
| CNB011211296A CN1134551C (zh) | 1997-11-05 | 2001-06-05 | 地磁屏蔽特性优良的高强度冷轧钢板、其制造方法和用途 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30263197A JP2002012956A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 地磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002012956A true JP2002012956A (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=17911316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30263197A Pending JP2002012956A (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 地磁気シールド特性に優れる高強度冷延鋼板および高強度めっき鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002012956A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004092433A1 (ja) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Nisshin Steel Co., Ltd. | ブラウン管バンド用高強度高透磁率鋼板およびその製造法 |
| WO2006051777A1 (ja) * | 2004-11-11 | 2006-05-18 | Nippon Steel & Sumikin Coated Sheet Corporation | カラー陰極線管用磁気シールド鋼板 |
| KR100584739B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 브라운관 수축 밴드용 고강도 냉연강판의제조방법 |
| CN103170510A (zh) * | 2013-02-26 | 2013-06-26 | 首钢总公司 | 一种控制低碳冷镦钢屈强比的热轧方法 |
| EP3561102A4 (en) * | 2016-12-20 | 2019-11-13 | Posco | NON-ORIENTED ELECTROSTAHLBLECH AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP30263197A patent/JP2002012956A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100584739B1 (ko) * | 2001-12-13 | 2006-05-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 브라운관 수축 밴드용 고강도 냉연강판의제조방법 |
| WO2004092433A1 (ja) * | 2003-04-15 | 2004-10-28 | Nisshin Steel Co., Ltd. | ブラウン管バンド用高強度高透磁率鋼板およびその製造法 |
| US7501029B2 (en) | 2003-04-15 | 2009-03-10 | Nisshin Steel Co., Ltd. | High-strength, high-permeability steel sheet for picture tube band and method of producing the same |
| WO2006051777A1 (ja) * | 2004-11-11 | 2006-05-18 | Nippon Steel & Sumikin Coated Sheet Corporation | カラー陰極線管用磁気シールド鋼板 |
| JPWO2006051777A1 (ja) * | 2004-11-11 | 2008-05-29 | 日鉄住金鋼板株式会社 | カラー陰極線管用磁気シールド鋼板 |
| CN103170510A (zh) * | 2013-02-26 | 2013-06-26 | 首钢总公司 | 一种控制低碳冷镦钢屈强比的热轧方法 |
| EP3561102A4 (en) * | 2016-12-20 | 2019-11-13 | Posco | NON-ORIENTED ELECTROSTAHLBLECH AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US11162155B2 (en) | 2016-12-20 | 2021-11-02 | Posco | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing same |
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Legal Events
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050104 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050510 |