JPH11152532A - 極細銅線及びその製造方法 - Google Patents
極細銅線及びその製造方法Info
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- JPH11152532A JPH11152532A JP31519997A JP31519997A JPH11152532A JP H11152532 A JPH11152532 A JP H11152532A JP 31519997 A JP31519997 A JP 31519997A JP 31519997 A JP31519997 A JP 31519997A JP H11152532 A JPH11152532 A JP H11152532A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間伸線で断線が発生せず、伸線後の保管や
極細線の焼鈍による機械的特性の劣化がない極細銅線及
びその製造方法の提供。 【解決手段】 本発明の極細銅線は、0.02ないし0.05ｍ
ｍの直径を有し、１００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下
の酸素を含むタフピッチ銅から成り、錫又はインジウム
を重量で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満含有する。異種
金属は鋳造工程で添加する。
極細線の焼鈍による機械的特性の劣化がない極細銅線及
びその製造方法の提供。 【解決手段】 本発明の極細銅線は、0.02ないし0.05ｍ
ｍの直径を有し、１００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下
の酸素を含むタフピッチ銅から成り、錫又はインジウム
を重量で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満含有する。異種
金属は鋳造工程で添加する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は極細銅線及びその製
造方法に関し、特に極細エナメル線の心線に適する極細
銅線及びその製造方法に関する。
造方法に関し、特に極細エナメル線の心線に適する極細
銅線及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】時計のステッピングモ−タ、磁気記録用
の磁気ヘッド、ブラウン管用のフライバックトランス等
のコイル等には、直径0.02ないし0.05ｍｍの極細エナメ
ル線が用いられている。極細エナメル線の心線には、タ
フピッチ銅や無酸素銅のような、酸素の含有量が0.１％
以下の高純度の銅（以下、純銅と言う）が用いられてい
る。
の磁気ヘッド、ブラウン管用のフライバックトランス等
のコイル等には、直径0.02ないし0.05ｍｍの極細エナメ
ル線が用いられている。極細エナメル線の心線には、タ
フピッチ銅や無酸素銅のような、酸素の含有量が0.１％
以下の高純度の銅（以下、純銅と言う）が用いられてい
る。
【０００３】純銅は、高い導電率と熱電導性を有する利
点があり、極細エナメル線の心線のほか電子機器部品の
リ−ド線としても用いられている。
点があり、極細エナメル線の心線のほか電子機器部品の
リ−ド線としても用いられている。
【０００４】しかし、冷間加工を受けた純銅は高温で再
結晶化により軟化する欠点があり、極細エナメル線の心
線に用いる場合、製造工程での伸線の際の断線の重要な
原因の一つとなっている。この軟化は、材料とダイスと
の摩擦熱によってひきおこされ、軟化した材料はダイス
による引き抜きの張力に耐えられなくなり、断線する。
この種の断線は加工度（断面減小率）が９５％以上の場
合に生じ易く、従って線径が小さくなるほど、頻度は高
くなる。
結晶化により軟化する欠点があり、極細エナメル線の心
線に用いる場合、製造工程での伸線の際の断線の重要な
原因の一つとなっている。この軟化は、材料とダイスと
の摩擦熱によってひきおこされ、軟化した材料はダイス
による引き抜きの張力に耐えられなくなり、断線する。
この種の断線は加工度（断面減小率）が９５％以上の場
合に生じ易く、従って線径が小さくなるほど、頻度は高
くなる。
【０００５】再結晶化による銅素材の軟化は室温でも進
み、伸線後の経時変化による引張り強度や伸びの減小の
ような問題を生じている。最終線径まで伸線された銅線
は、その保管中に時間の経過とともに、引張り強さ及び
伸びの値が低下する。その程度は、無酸素銅と呼ばれる
高純度の銅（例えば、５Ｎ、６Ｎ）で特に顕著である
が、純度が３Ｎ級のタフピッチ銅でも、伸線加工度が高
い場合にはこの現象が見られる。
み、伸線後の経時変化による引張り強度や伸びの減小の
ような問題を生じている。最終線径まで伸線された銅線
は、その保管中に時間の経過とともに、引張り強さ及び
伸びの値が低下する。その程度は、無酸素銅と呼ばれる
高純度の銅（例えば、５Ｎ、６Ｎ）で特に顕著である
が、純度が３Ｎ級のタフピッチ銅でも、伸線加工度が高
い場合にはこの現象が見られる。
【０００６】このような室温で生ずる再結晶は素材中で
局部的に発生するもので、再結晶部分の金属組織を観察
すると、特定の粒子が成長し、粗大化しているのが認め
られる。この心線をエナメル線の製造工程で焼鈍する
と、新たに微細粒子が発生し、すでに存在する粗大化粒
子が混在する状態となる。これが引張り強度や伸びの減
小の理由と思われる。何故なら、室温での軟化が現れな
いような銅素材は、粒子が微細で均一な金属組織を有し
ている。伸線ずみ銅線の室温で進む軟化は、伸線工程で
の加工度が高いほど、保管中の温度が高いほど、著し
い。
局部的に発生するもので、再結晶部分の金属組織を観察
すると、特定の粒子が成長し、粗大化しているのが認め
られる。この心線をエナメル線の製造工程で焼鈍する
と、新たに微細粒子が発生し、すでに存在する粗大化粒
子が混在する状態となる。これが引張り強度や伸びの減
小の理由と思われる。何故なら、室温での軟化が現れな
いような銅素材は、粒子が微細で均一な金属組織を有し
ている。伸線ずみ銅線の室温で進む軟化は、伸線工程で
の加工度が高いほど、保管中の温度が高いほど、著し
い。
【０００７】伸線の際の断線や室温保管による軟化を軽
減するためには、伸線の際の加工度を小さくし、荒引き
から最終線径までの伸線の間の焼鈍の回数を増やすこと
が考えられる。
減するためには、伸線の際の加工度を小さくし、荒引き
から最終線径までの伸線の間の焼鈍の回数を増やすこと
が考えられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の極細銅
線によると、伸線の際の加工度を小さくし、焼鈍の回数
を増やさないと、断線を防止することができないため、
製造コストが上昇する。繰り返して説明すると、極細エ
ナメル線の心線用銅線にタフピッチ銅や無酸素銅のよう
な、酸素の含有量が0.１％以下の高純度の銅を用いてい
たので、製造工程での伸線の際にしばしば断線が起こ
り、また伸線後の室温保管での経時変化による引張り強
度や伸びの減小が見られた。伸線の際の断線は加工度が
高い場合に生じ易く、伸線後の保管による引張り強度や
伸びの減小も伸線工程での加工度が高いほど著しい。後
者は５Ｎ以上の高純度の無酸素銅で特に顕著であるが、
伸線加工度が高い場合には、純度が３Ｎ級のタフピッチ
銅でも生じた。伸線の際の加工度を小さくすれば、伸線
の際の断線や室温保管による軟化を軽減できるが、伸線
の間の焼鈍の回数を増やす必要があり、製造コストが増
大する。
線によると、伸線の際の加工度を小さくし、焼鈍の回数
を増やさないと、断線を防止することができないため、
製造コストが上昇する。繰り返して説明すると、極細エ
ナメル線の心線用銅線にタフピッチ銅や無酸素銅のよう
な、酸素の含有量が0.１％以下の高純度の銅を用いてい
たので、製造工程での伸線の際にしばしば断線が起こ
り、また伸線後の室温保管での経時変化による引張り強
度や伸びの減小が見られた。伸線の際の断線は加工度が
高い場合に生じ易く、伸線後の保管による引張り強度や
伸びの減小も伸線工程での加工度が高いほど著しい。後
者は５Ｎ以上の高純度の無酸素銅で特に顕著であるが、
伸線加工度が高い場合には、純度が３Ｎ級のタフピッチ
銅でも生じた。伸線の際の加工度を小さくすれば、伸線
の際の断線や室温保管による軟化を軽減できるが、伸線
の間の焼鈍の回数を増やす必要があり、製造コストが増
大する。
【０００９】それ故、本発明の目的は、タフピッチ銅極
細銅線の、製造工程での伸線中の断線と伸線の間の焼鈍
回数の増加を防止して、製造コストを低下した極細銅線
を提供することにある。
細銅線の、製造工程での伸線中の断線と伸線の間の焼鈍
回数の増加を防止して、製造コストを低下した極細銅線
を提供することにある。
【００１０】本発明の他の目的は、タフピッチ銅極細銅
線の、伸線後の室温保管での経時変化による引張り強度
や伸びの減小を防止することにある。
線の、伸線後の室温保管での経時変化による引張り強度
や伸びの減小を防止することにある。
【００１１】本発明のさらに他の目的は、タフピッチ銅
極細銅線の製造方法において、伸線中の断線を防止し、
伸線の間の焼鈍回数の増加を回避して、製造コストを低
下するとともに、伸線後の室温保管での経時変化による
引張り強度や伸びの減小を防止することにある。
極細銅線の製造方法において、伸線中の断線を防止し、
伸線の間の焼鈍回数の増加を回避して、製造コストを低
下するとともに、伸線後の室温保管での経時変化による
引張り強度や伸びの減小を防止することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、１００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の
酸素を含むタフピッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍ
の直径を有する極細銅線において、引張り強さが所定の
値に満たない軟銅線によって構成され、錫及びインジウ
ムのうち１種以上の金属を、重量で５ｐｐｍ以上２００
ｐｐｍ未満含有することを特徴とする極細銅線を提供す
る。
成するために、１００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の
酸素を含むタフピッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍ
の直径を有する極細銅線において、引張り強さが所定の
値に満たない軟銅線によって構成され、錫及びインジウ
ムのうち１種以上の金属を、重量で５ｐｐｍ以上２００
ｐｐｍ未満含有することを特徴とする極細銅線を提供す
る。
【００１３】本発明は、上記目的を達成するために、１
００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の酸素を含むタフピ
ッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍの直径を有する極
細銅線の製造方法において、タフピッチ銅の鋳造工程
で、錫およびインジウムのうち１種以上の金属を、重量
で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満の含有量になるよう
に、添加することを特徴とする極細銅線の製造方法を提
供する。
００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の酸素を含むタフピ
ッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍの直径を有する極
細銅線の製造方法において、タフピッチ銅の鋳造工程
で、錫およびインジウムのうち１種以上の金属を、重量
で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満の含有量になるよう
に、添加することを特徴とする極細銅線の製造方法を提
供する。
【００１４】本発明の、または本発明により製造され
る、タフピッチ銅極細銅線は、直径が0.02ないし0.05ｍ
ｍで、その引張り強度が35kg／mm2 未満の軟銅線であ
る。極細銅線を構成するタフピッチ銅は、錫、インジウ
ム又はその両方（以下、添加元素と言う）を重量で５ｐ
ｐｍ以上、２００ｐｐｍ未満含む。タフピッチ銅とは酸
素を１００ないし５００ｐｐｍ程度含む高純度の銅を言
うが、通常は酸素を２００ないし４００ｐｐｍ含む。
る、タフピッチ銅極細銅線は、直径が0.02ないし0.05ｍ
ｍで、その引張り強度が35kg／mm2 未満の軟銅線であ
る。極細銅線を構成するタフピッチ銅は、錫、インジウ
ム又はその両方（以下、添加元素と言う）を重量で５ｐ
ｐｍ以上、２００ｐｐｍ未満含む。タフピッチ銅とは酸
素を１００ないし５００ｐｐｍ程度含む高純度の銅を言
うが、通常は酸素を２００ないし４００ｐｐｍ含む。
【００１５】錫やインジウムは酸素との親和力の高い元
素であるが、酸素含有量が５００ｐｐｍ以下のタフピッ
チ銅に添加したとき、固溶体を形成し、銅の軟化温度を
上昇させる。添加量は、含有量が重量で５ｐｐｍ以上、
２００ｐｐｍ未満になるようにする。含有量が５ｐｐｍ
未満であると、銅の軟化温度の上昇が小さく、伸線の際
の断線や、伸線後の室温保管での経時変化による引張り
強度や伸びの減小を充分防止することができない。極微
量の添加（0.1 ％未満）２００ｐｐｍ以上の含有量とし
ても、溶銅中の酸素存在下での固溶限度を超えるため、
軟化温度の上昇効果は向上しない。添加元素の量を増す
と、錫酸化物が増加するので好ましくない。
素であるが、酸素含有量が５００ｐｐｍ以下のタフピッ
チ銅に添加したとき、固溶体を形成し、銅の軟化温度を
上昇させる。添加量は、含有量が重量で５ｐｐｍ以上、
２００ｐｐｍ未満になるようにする。含有量が５ｐｐｍ
未満であると、銅の軟化温度の上昇が小さく、伸線の際
の断線や、伸線後の室温保管での経時変化による引張り
強度や伸びの減小を充分防止することができない。極微
量の添加（0.1 ％未満）２００ｐｐｍ以上の含有量とし
ても、溶銅中の酸素存在下での固溶限度を超えるため、
軟化温度の上昇効果は向上しない。添加元素の量を増す
と、錫酸化物が増加するので好ましくない。
【００１６】添加元素は、鋳造の際母材のタフピッチ銅
に添加する。鋳造には、舟型のセラミックるつぼを用い
てもよく、ＳＣＲのような連続鋳造装置を用いてもよ
い。連続鋳造は、鋳造工程で冷却が急速に行なわれるた
め、添加元素が強制固溶されるから、添加元素の効果が
大きい。
に添加する。鋳造には、舟型のセラミックるつぼを用い
てもよく、ＳＣＲのような連続鋳造装置を用いてもよ
い。連続鋳造は、鋳造工程で冷却が急速に行なわれるた
め、添加元素が強制固溶されるから、添加元素の効果が
大きい。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態の一
例を詳細に説明する。ＳＣＲ連続鋳造装置を用いて２０
０ないし４００ｐｐｍの酸素を含むタフピッチ銅を鋳造
し、直径８ｍｍの荒引き線を製作した。溶銅に錫、イン
ジウム、又は両方を、量を変えて添加して、１２通りの
心線用銅材を鋳造した。比較のため別に、６Ｎ高純度銅
を小型連続鋳造機で鋳造して、直径８ｍｍの荒引き線を
製作した（従来技術）。１３種類の銅材の錫およびイン
ジウムの含有量をＩＣＰ分析により定量した結果、表１
の通りであった。 No.１から No.５までは本発明による
銅材、 No.６から No.１３までは比較のための本発明外
の組成である。
例を詳細に説明する。ＳＣＲ連続鋳造装置を用いて２０
０ないし４００ｐｐｍの酸素を含むタフピッチ銅を鋳造
し、直径８ｍｍの荒引き線を製作した。溶銅に錫、イン
ジウム、又は両方を、量を変えて添加して、１２通りの
心線用銅材を鋳造した。比較のため別に、６Ｎ高純度銅
を小型連続鋳造機で鋳造して、直径８ｍｍの荒引き線を
製作した（従来技術）。１３種類の銅材の錫およびイン
ジウムの含有量をＩＣＰ分析により定量した結果、表１
の通りであった。 No.１から No.５までは本発明による
銅材、 No.６から No.１３までは比較のための本発明外
の組成である。
【００１８】
【表１】
【００１９】荒引き線の酸素含有量を測定した結果、２
００ないし４００ｐｐｍの範囲内であった。直径８ｍｍ
の荒引き線を直径２.6ｍｍまで冷間伸線し、一旦焼鈍し
た後、直径０.9 ｍｍまで冷間伸線し、焼鈍後、さらに
直径0.04ｍｍまで冷間伸線した。最大５０日まで保管し
た後、焼鈍してエナメル線の心線とした。本発明による
銅材（ No.１から No.５まで）および銅材 No.９、１
０、１１、１２は伸線の過程で断線を全く生じなかっ
た。添加元素の量の少ない銅材 No.６、７、８及び No.
１３は軟化による断線を生じた。
００ないし４００ｐｐｍの範囲内であった。直径８ｍｍ
の荒引き線を直径２.6ｍｍまで冷間伸線し、一旦焼鈍し
た後、直径０.9 ｍｍまで冷間伸線し、焼鈍後、さらに
直径0.04ｍｍまで冷間伸線した。最大５０日まで保管し
た後、焼鈍してエナメル線の心線とした。本発明による
銅材（ No.１から No.５まで）および銅材 No.９、１
０、１１、１２は伸線の過程で断線を全く生じなかっ
た。添加元素の量の少ない銅材 No.６、７、８及び No.
１３は軟化による断線を生じた。
【００２０】
【実施例】以下に本発明の実施例を示し、本発明の効果
について詳細に説明する。 ［実施例１］先に表１に示した No.１から No.１３まで
の銅材の直径８ｍｍの荒引き線を直径２.6ｍｍまで冷間
伸線した段階で、１２０℃から４００℃の間の温度で１
時間、ソルトバス中で熱処理した。熱処理後の荒引き線
について、引張り試験機を用いて引張り速度 20 mm／mi
n で引張り強さを測定した。
について詳細に説明する。 ［実施例１］先に表１に示した No.１から No.１３まで
の銅材の直径８ｍｍの荒引き線を直径２.6ｍｍまで冷間
伸線した段階で、１２０℃から４００℃の間の温度で１
時間、ソルトバス中で熱処理した。熱処理後の荒引き線
について、引張り試験機を用いて引張り速度 20 mm／mi
n で引張り強さを測定した。
【００２１】図１は、銅材 No.２及び No.６について熱
処理温度（℃）と引張り強さ（kg／mm2 ）の関係を示
す。図１でσB （20℃) は伸線したままの銅材（温度20
℃) の引張り強さを、σB (400℃) は完全焼鈍材（熱処
理温度 400℃）の引張り強さを、それぞれ意味する。引
張り強さが伸線したままの銅材（σB （20℃) ）と完全
焼鈍材（σB (400℃) ）のちょうど中間の値［σB （20
℃) ＋σB (400℃) ］／２になるような熱処理温度を半
軟化温度とすると、本発明による銅材 No.２は、従来技
術による No.６よりも半軟化温度が２０℃高い。このよ
うにして半軟化温度により線材を評価した結果を表２に
示す。
処理温度（℃）と引張り強さ（kg／mm2 ）の関係を示
す。図１でσB （20℃) は伸線したままの銅材（温度20
℃) の引張り強さを、σB (400℃) は完全焼鈍材（熱処
理温度 400℃）の引張り強さを、それぞれ意味する。引
張り強さが伸線したままの銅材（σB （20℃) ）と完全
焼鈍材（σB (400℃) ）のちょうど中間の値［σB （20
℃) ＋σB (400℃) ］／２になるような熱処理温度を半
軟化温度とすると、本発明による銅材 No.２は、従来技
術による No.６よりも半軟化温度が２０℃高い。このよ
うにして半軟化温度により線材を評価した結果を表２に
示す。
【００２２】
【表２】
【００２３】本発明による銅材 No.１から No.５まで
は、いずれも従来技術による銅材 No.６より半軟化温度
が１０℃ないし２０℃高かった。添加元素含有量の少な
い銅材No.７と No.８は半軟化温度が No.６と同じであ
った。添加元素量が 200ｐｐｍを超える銅材 No.９、 N
o.１０、 No.１１は、半軟化温度が銅材 No.４、 No.５
（２００℃）以上には上昇しない。錫を極端に多く添加
した銅材 No.１２の半軟化温度は大きく上昇した。この
ように軟化温度が上がると、エナメル線等の軟銅線の心
線として用いる場合に、焼鈍が難しくなる。一方、高純
度銅 No.１３の半軟化温度は低く、１３３℃であった。
は、いずれも従来技術による銅材 No.６より半軟化温度
が１０℃ないし２０℃高かった。添加元素含有量の少な
い銅材No.７と No.８は半軟化温度が No.６と同じであ
った。添加元素量が 200ｐｐｍを超える銅材 No.９、 N
o.１０、 No.１１は、半軟化温度が銅材 No.４、 No.５
（２００℃）以上には上昇しない。錫を極端に多く添加
した銅材 No.１２の半軟化温度は大きく上昇した。この
ように軟化温度が上がると、エナメル線等の軟銅線の心
線として用いる場合に、焼鈍が難しくなる。一方、高純
度銅 No.１３の半軟化温度は低く、１３３℃であった。
【００２４】熱処理後の荒引き線について、導電率を測
定した。その結果を表３に示す。
定した。その結果を表３に示す。
【表３】
【００２５】表３に示すように、銅材 No.１から No.１
１までの導電率はほとんど差がないが、錫を多量に添加
した銅材 No.１２の導電率は大幅に低下した。銅材 No.
１２は、前述のように軟化温度が大幅に上昇していた
が、それは溶銅中の酸素が全て錫と反応して酸化錫とな
り、酸化物にならなかった錫が銅中に固溶するためであ
る。また、錫の固溶により、導電率が大きく低下する。
１までの導電率はほとんど差がないが、錫を多量に添加
した銅材 No.１２の導電率は大幅に低下した。銅材 No.
１２は、前述のように軟化温度が大幅に上昇していた
が、それは溶銅中の酸素が全て錫と反応して酸化錫とな
り、酸化物にならなかった錫が銅中に固溶するためであ
る。また、錫の固溶により、導電率が大きく低下する。
【００２６】実施の形態の項で説明したように直径0.04
ｍｍまで冷間伸線した後、室温で５０日間保管して、保
管前後での機械的特性（引張り強さ、伸び）を測定し
た。さらに、それらを焼鈍してエナメル線（１ＵＥＷ0.
04）としたときの機械的特性を測定した。本発明による
銅材 No.２、 No.３、 No.５および比較のための銅材 N
o.６、 No.７、 No.１３について、焼鈍前の機械的特性
を測定した結果を表４に、焼鈍後の機械的特性の測定結
果を表５に示す。
ｍｍまで冷間伸線した後、室温で５０日間保管して、保
管前後での機械的特性（引張り強さ、伸び）を測定し
た。さらに、それらを焼鈍してエナメル線（１ＵＥＷ0.
04）としたときの機械的特性を測定した。本発明による
銅材 No.２、 No.３、 No.５および比較のための銅材 N
o.６、 No.７、 No.１３について、焼鈍前の機械的特性
を測定した結果を表４に、焼鈍後の機械的特性の測定結
果を表５に示す。
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】表４に見られるように、本発明による銅材
No.２、 No.３、 No.５は、冷間伸線後５０日保管して
も引張り強さ、伸びがほとんど低下しなかった。これに
対して、比較例 No.６、 No.７、 No.１３は５０日保管
後に引張り強さ、伸びが著しく低下した。
No.２、 No.３、 No.５は、冷間伸線後５０日保管して
も引張り強さ、伸びがほとんど低下しなかった。これに
対して、比較例 No.６、 No.７、 No.１３は５０日保管
後に引張り強さ、伸びが著しく低下した。
【００３０】また、表５に見られるように、本発明によ
る銅材 No.２、 No.３、 No.５は、５０日保管した後極
細線を焼鈍しても、保管による引張り強さ及び伸びの低
下は僅かであった。これに対し、比較例 No.６、 No.
７、 No.１３の極細線を５０日保管後の極細線を焼鈍す
ると、伸線直後に焼鈍したものに比し焼鈍後の引張り強
さ、伸びは大幅に低下した。
る銅材 No.２、 No.３、 No.５は、５０日保管した後極
細線を焼鈍しても、保管による引張り強さ及び伸びの低
下は僅かであった。これに対し、比較例 No.６、 No.
７、 No.１３の極細線を５０日保管後の極細線を焼鈍す
ると、伸線直後に焼鈍したものに比し焼鈍後の引張り強
さ、伸びは大幅に低下した。
【００３１】本発明による銅材 No.２、 No.３、 No.５
の金属組織は、冷間伸線後、５０日保管後、極細線焼鈍
後、いずれも微細な結晶粒から成っていた。これに対
し、比較例 No.６、 No.７、 No.１３の金属組織は、粗
大粒と微細粒が混在していた。
の金属組織は、冷間伸線後、５０日保管後、極細線焼鈍
後、いずれも微細な結晶粒から成っていた。これに対
し、比較例 No.６、 No.７、 No.１３の金属組織は、粗
大粒と微細粒が混在していた。
【００３２】［実施例２］本発明の又は本発明により製
造される銅線は硬銅線としても用いることができる。例
えば、単線又は撚り線として、絶縁体で被覆して、ケ−
ブルとする。その際、絶縁体を１００℃ないし３００℃
の温度で心線上に押し出すため、心線は瞬間的に高温に
加熱される。そこで、架空配電線を製造する際の絶縁体
押し出し工程における心線の軟化を評価した。表６は、
架空配電線用導体（７／φ２.0）の絶縁体被覆前後での
機械的特性（引張り強さ、伸び）を測定した結果であ
る。
造される銅線は硬銅線としても用いることができる。例
えば、単線又は撚り線として、絶縁体で被覆して、ケ−
ブルとする。その際、絶縁体を１００℃ないし３００℃
の温度で心線上に押し出すため、心線は瞬間的に高温に
加熱される。そこで、架空配電線を製造する際の絶縁体
押し出し工程における心線の軟化を評価した。表６は、
架空配電線用導体（７／φ２.0）の絶縁体被覆前後での
機械的特性（引張り強さ、伸び）を測定した結果であ
る。
【００３３】
【表６】
【００３４】表６に示されたように、絶縁体押し出し工
程で熱を受けたとき、本発明外の銅材（ No.24、 No.2
5、 No.26）は軟化して引張り強さが低下するのに対
し、本発明による銅材（ No.21、 No.22、 No.23）は軟
化しない。このように、本発明の銅線の製造方法は、絶
縁体被覆された硬銅線の製造にも適用できる。
程で熱を受けたとき、本発明外の銅材（ No.24、 No.2
5、 No.26）は軟化して引張り強さが低下するのに対
し、本発明による銅材（ No.21、 No.22、 No.23）は軟
化しない。このように、本発明の銅線の製造方法は、絶
縁体被覆された硬銅線の製造にも適用できる。
【００３５】
【発明の効果】本発明の極細銅線は、0.02ないし0.05ｍ
ｍの直径を有し、１００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下
の酸素を含むタフピッチ銅から成り、錫およびインジウ
ムのうち１種以上の金属を重量で５ｐｐｍ以上２００ｐ
ｐｍ未満含有するため、冷間伸線、伸線後の保管、極細
線の焼鈍、どの過程でも金属組織に粗大粒が発生しない
から、冷間伸線で軟化による断線が発生せず、断線を避
けるために冷間伸線途中での焼鈍の回数を増やす必要も
ないから、製造コストを抑えることができる。また、伸
線後の保管や極細線の焼鈍による、心線の引張り強さ、
伸び等の機械的特性の劣化がない。
ｍの直径を有し、１００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下
の酸素を含むタフピッチ銅から成り、錫およびインジウ
ムのうち１種以上の金属を重量で５ｐｐｍ以上２００ｐ
ｐｍ未満含有するため、冷間伸線、伸線後の保管、極細
線の焼鈍、どの過程でも金属組織に粗大粒が発生しない
から、冷間伸線で軟化による断線が発生せず、断線を避
けるために冷間伸線途中での焼鈍の回数を増やす必要も
ないから、製造コストを抑えることができる。また、伸
線後の保管や極細線の焼鈍による、心線の引張り強さ、
伸び等の機械的特性の劣化がない。
【００３６】本発明の極細銅線の製造方法によると、１
００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の酸素を含むタフピ
ッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍの直径を有する極
細銅線の製造方法において、タフピッチ銅の鋳造工程
で、錫およびインジウムのうち１種以上の金属を、重量
で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満の含有量になるように
添加するため、冷間伸線、伸線後の保管、極細線の焼
鈍、どの過程でも金属組織に粗大粒が発生しないから、
冷間伸線で軟化による断線が発生せず、断線を避けるた
めに冷間伸線途中での焼鈍の回数を増やす必要もないか
ら、製造コストを抑えることができる。また、伸線後の
保管や極細線の焼鈍による引張り強さ、伸び等の機械的
特性の劣化がない。
００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の酸素を含むタフピ
ッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍの直径を有する極
細銅線の製造方法において、タフピッチ銅の鋳造工程
で、錫およびインジウムのうち１種以上の金属を、重量
で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満の含有量になるように
添加するため、冷間伸線、伸線後の保管、極細線の焼
鈍、どの過程でも金属組織に粗大粒が発生しないから、
冷間伸線で軟化による断線が発生せず、断線を避けるた
めに冷間伸線途中での焼鈍の回数を増やす必要もないか
ら、製造コストを抑えることができる。また、伸線後の
保管や極細線の焼鈍による引張り強さ、伸び等の機械的
特性の劣化がない。
【図１】 銅材の熱処理温度と引張り強さの関係を示す
グラフである。
グラフである。
フロントページの続き (72)発明者 高橋 勉 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内 (72)発明者 長山 秀寿 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 １００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の
酸素を含むタフピッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍ
の直径を有する極細銅線において、引張り強さが所定の
値に満たない軟銅線によって構成され、錫及びインジウ
ムのうち１種以上の金属を重量で５ｐｐｍ以上２００ｐ
ｐｍ未満含有することを特徴とする極細銅線。 - 【請求項２】 前記所定の値は、35kg／mm2 である請求
項１の極細銅線。 - 【請求項３】 １００ｐｐｍを超え５００ｐｐｍ以下の
酸素を含むタフピッチ銅から成り、0.02ないし0.05ｍｍ
の直径を有する極細銅線の製造方法において、タフピッ
チ銅の鋳造工程で、錫およびインジウムのうち１種以上
の金属を、重量で５ｐｐｍ以上２００ｐｐｍ未満の含有
量になるように、添加することを特徴とする極細銅線の
製造方法。 - 【請求項４】 前記鋳造工程はＳＣＲ等の連続鋳造装置
によって鋳造を行なう鋳造工程である、請求項３の極細
銅線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31519997A JP3718036B2 (ja) | 1997-11-17 | 1997-11-17 | 極細銅線及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31519997A JP3718036B2 (ja) | 1997-11-17 | 1997-11-17 | 極細銅線及びその製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003201077A Division JP3858861B2 (ja) | 2003-07-24 | 2003-07-24 | 架空配電線用銅線及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11152532A true JPH11152532A (ja) | 1999-06-08 |
| JP3718036B2 JP3718036B2 (ja) | 2005-11-16 |
Family
ID=18062606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31519997A Expired - Fee Related JP3718036B2 (ja) | 1997-11-17 | 1997-11-17 | 極細銅線及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3718036B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274382A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Hitachi Cable Ltd | 銅材の製造方法及び銅材 |
| JP2011111634A (ja) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 銅線材及びその製造方法 |
-
1997
- 1997-11-17 JP JP31519997A patent/JP3718036B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274382A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Hitachi Cable Ltd | 銅材の製造方法及び銅材 |
| JP2011111634A (ja) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 銅線材及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3718036B2 (ja) | 2005-11-16 |
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