JPH11131167A

JPH11131167A - 成形性およびろう付け性に優れたアルミニウム合金薄肉フィン材およびその製造方法

Info

Publication number: JPH11131167A
Application number: JP31138397A
Authority: JP
Inventors: Yuji Hisatomi; 裕二久富; Hiroshi Ikeda; 洋池田
Original assignee: Sumitomo Light Metal Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Light Metal Industries Ltd
Priority date: 1997-10-27
Filing date: 1997-10-27
Publication date: 1999-05-18

Abstract

(57)【要約】【課題】コルゲート成形性に優れ、コルゲート成形に
おいてフィン山高さにバラツキが生じることがないＡｌ
−Ｆｅ系合金薄肉フィン材が提供される。当該フィン材
は、アルミニウム合金のチューブ材と組合わせ、ろう付
け接合してアルミニウム製熱交換器を製造する場合、ろ
う付け性に優れるとともに、座屈を生じることがない。【解決手段】Ｆｅ：０．５〜２．０％を含有するアル
ミニウム製熱交換器用フィン材であって、該フィン材は
厚さが０．１ｍｍ未満、伸びが１〜８％である。材料の
圧延板面の｛１１２｝方位集積度の割合が３０〜９０％
の集合組織をそなえたものが好ましい。Ｆｅ：０．５〜
２．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｎ：０．５〜
３．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなる合
金、またはこれに少量のＭｎ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｉｎ、Ｓｎ
の１種以上を添加した合金が好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、成形性およびろう
付け性に優れたアルミニウム合金薄肉フィン材、とく
に、不活性ガス雰囲気ろう付けによりチューブ材と接合
して、ラジエータ、ヒータコア、オイルクーラ、インタ
ークーラ、コンデンサ、エバポレータなどの自動車用ア
ルミニウム製熱交換器を製造する場合のフィン材として
好適なＡｌ−Ｆｅ系のアルミニウム合金薄肉フィン材お
よびその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車用アルミニウム合金製熱交換器あ
るいは油圧機器、産業機械のオイルクーラなどのアルミ
ニウム合金製熱交換器のフィン材には、チューブ材を防
食するために犠牲陽極効果が要求されるとともに、ろう
付け時の高温加熱によって変形したり、ろうの浸食を防
止するために高温座屈性が要求される。このような要求
を満たすために、従来、アルミニウム合金フィン材とし
てはＡｌ−Ｍｎ系合金、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系合金、Ａｌ
−Ｍｎ−Ｓｉ−Ｃｕ系合金が用いられ、さらに、フィン
材の熱伝導性を向上させるためにＡｌ−Ｆｅ系合金、Ａ
ｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金のフィン材も提案されている。

【０００３】自動車の軽量化の観点から、自動車用熱交
換器においても、軽量化、コスト低減の要求が強くなっ
ており、これに対応してチューブ材、フィン材などの熱
交換器構成部材の薄肉化がますます進行している。フィ
ン材は、図１に示すようにコルゲート成形され、コルゲ
ートフィン１は図２に示すようにチューブ材２と組合わ
せて、ろう付け接合され熱交換器エレメントとなる。こ
の場合、例えば、厚さ０．１０ｍｍ未満に薄肉化された
アルミニウム合金フィン材をコルゲート成形した場合、
上側Ｒ頂点と下側Ｒ頂点との間のフィン山高さｈに、ｈ
₁、ｈ₂、ｈ₃、ｈ₄のようにバラツキが生じることが
経験されている。

【０００４】フィン山高さにバラツキが生じると、フィ
ンとチューブとのろう付け接合率が低下して熱交換性能
がわるくなるから、ろう付け時、溶融ろうの浸透に伴う
フィンの溶融を避けるために半硬質（Ｈ１４）の調質で
使用されるＡｌ−Ｍｎ系合金フィン材においては、フィ
ン山高さのバラツキを少なくするために、成形機の調
整、材料強度の調整などを行って対処していた。

【０００５】しかしながら、Ａｌ−Ｆｅ系合金など、高
熱伝導性の薄肉フィン材においては、ろう付け時のフィ
ンの溶融を抑制するために、ろう付け加熱時の再結晶粒
を粗大化させることが必要で、そのためにフィン材製造
時の最終冷間圧延の加工率を低く抑える必要があるか
ら、材料強度の調整、成形機の調整によりフィン山高さ
のバラツキをなくして良好なろう付け接合を得ることは
困難である。

【０００６】また、この場合、最終冷間圧延の直前の焼
鈍処理において、再結晶により形成される結晶粒が比較
的粗大であると、粗大粒部分においてはコルゲート加工
が加わり難く、その周囲で優先的に加工による変形が生
じ、粗大粒が成形部の幅方向に整列するとフィン山高さ
にバラツキが生じることが判明した。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ａｌ−Ｆｅ
系のアルミニウム合金製熱交換器用薄肉フィン材におけ
る上記従来問題点を解消するために、Ａｌ−Ｆｅ系合金
フィン材の成分組成、機械的特性、内部組織、製造条件
とコルゲート成形性、ろう付け性との関連について多角
的な実験、検討を行った結果に基づいてなれたものであ
り、その目的は、フィンのコルゲート成形時に生じるフ
ィン山高さのバラツキをなくして、ろう付けによるフィ
ンとチューブとの接合性を改善することができ、ろう付
け時に座屈を生じることもない成形性およびろう付け性
に優れたアルミニウム合金薄肉フィン材およびその製造
方法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明による成形性およびろう付け性に優れたアル
ミニウム合金薄肉フィン材は、Ｆｅ：０．５〜２．０％
を含有するアルミニウム製熱交換器用Ａｌ−Ｆｅ系合金
フィン材であって、該フィン材は厚さが０．１ｍｍ未
満、伸びが１〜８％であることを構成上の第１の特徴と
する。

【０００９】また、Ａｌ−Ｆｅ系合金が、Ｆｅ：０．５
〜２．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｎ：０．５
〜３．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなるこ
と、Ａｌ−Ｆｅ系合金が、Ｆｅ：０．５〜２．０％、Ｚ
ｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｎ：０．５〜３．０％を含
有し、さらにＭｎ：０．６％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｉｎ：０．１％以下、Ｓｎ：
０．１％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌおよび不純物からなること、およびフィン材の板
面の｛１１２｝方位集積度の割合が３０〜９０％である
ことを第２、第３および第４の特徴とする。

【００１０】本発明による成形性およびろう付け性に優
れたアルミニウム合金薄肉フィン材の製造方法は、上記
の組成を有するアルミニウム合金の鋳塊を３５０〜４６
０℃の温度で均質化処理した後、圧延開始温度を３６０
〜４６０℃とする熱間圧延を行い、その後１回以上の中
間焼鈍を介して冷間圧延を行い、該冷間圧延工程におけ
る最後の中間焼鈍前の冷間圧延の加工率が７０％以上
で、最後の中間焼鈍の加熱温度が３００〜４５０℃であ
り、最終冷間圧延を加工率５〜３０％で行うことを特徴
とする。

【００１１】本発明のアルミニウム合金フィン材の合金
成分の意義およびそれらの限定理由について説明する
と、Ｆｅは、アルミニウム中への固溶度がごく僅かであ
るため、熱伝導性を損なうことなく強度を向上するよう
機能する。Ｆｅの好ましい含有量は０．５〜２．０％の
範囲であり、０．５％未満ではろう付け後の強度が不十
分となり、２．０％を越えると、均質化処理時に凝集し
て析出物が粗大化し、それ以上の強度向上効果が望めな
いとともに、自己腐食速度が増大するため好ましくな
い。また、ろう付け加熱時の再結晶粒の微細化を促進す
るため、溶融ろうの浸透が生じ易くなり耐高温座屈性を
低下させる。

【００１２】Ｚｒは、ろう付け温度への昇温過程での再
結晶時に粗大な結晶粒を生成させて、ろう付け温度にお
ける溶融ろうの粒界浸透を抑制し、フィンの座屈、溶融
を防止するよう作用する。好ましい含有範囲は０．０５
〜０．３％であり、０．０５％未満ではその効果が十分
でなく、０．３％を越えると鋳造時に巨大晶出物が生成
し易くなり、加工性が害される。

【００１３】Ｚｎはフィンの電極電位を下げ、犠牲陽極
作用によりチューブ材を防食するために機能する。好ま
しい含有量は０．５〜３．０％の範囲である。０．５％
未満ではその効果が小さく、３．０％を越えると電位を
低下させる効果が小さくなり、逆に自己腐食速度が増大
するのでフィンの早期腐食消耗が生じる。

【００１４】ＭｎはＦｅ、Ｓｉなどの元素と化合物を形
成し、マトリックス中に微細に析出分散することにより
強度を向上させる。好ましい含有量は０．６％以下、さ
らに好ましくは０．１〜０．６％の範囲であり、０．６
％を越えて含有すると、熱伝導性が低下する。０．１％
未満であっても、Ｆｅ、Ｓｉの濃度を調整することによ
り、ある程度まで強度を向上させることができる。

【００１５】ＳｉはＭｎ、Ｆｅなどの元素と化合物を形
成し、マトリックス中に微細に析出分散することにより
強度を向上させる。好ましい含有量は１．０％以下の範
囲であり、さらに好ましい範囲は０．２〜１．０％であ
り、１．０％を越えると、熱伝導性が低下するととも
に、融点が低下して、ろう付け加熱時に局部溶融が生じ
易くなり、耐高温座屈性が低下する。０．２％未満であ
っても、Ｍｎ、Ｆｅの濃度を調整することにより、ある
程度まで強度を向上させることができる。

【００１６】Ｎｉは、Ｆｅと同様、アルミニウム中への
固溶度がごく僅かなため、熱伝導性をほとんど損なうこ
となく強度を向上させる効果を有する。好ましい含有範
囲は１．０％以下、さらに好ましくは０．２〜１．０％
であり、１．０％を越えると、自己腐食速度が増大し、
また、ろう付け加熱時の再結晶粒の微細化を促進するた
め、溶融ろうが浸透し易くなり耐高温座屈性が低下す
る。０．２％未満であっても、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｓｉの濃度
を調整することにより、ある程度まで強度を向上させる
ことができる。

【００１７】Ｉｎはフィンの電極電位を下げ、犠牲陽極
効果によりチューブ材を防食するよう機能する。好まし
い含有量は０．１％以下の範囲であり、０．１％を越え
ると、活性が強過ぎるためにフィン材が保管中に白変し
易くなり、材料の健全性が損なわれる。

【００１８】Ｓｎはフィンの電極電位を下げ、犠牲陽極
効果によりチューブ材を防食するよう機能する。好まし
い含有量は０．１％以下の範囲であり、０．１％を越え
ると、熱間加工時に割れが生じ易り、フィン材の製造が
困難となる。

【００１９】本発明のフィン材においては、不純物とし
て０．１％以下のＰｂ、Ｌｉ、Ｓｒ、Ｃａ、Ｎａが含有
されていても本発明の効果が損なわれることはなく、
０．５％未満のＶ、Ｍｏ、Ｃｒ、０．２％以下のＣｕ、
Ｍｇは強度向上に役立つ。また、他のアルミニウム合金
の場合と同様に、鋳塊組織の微細化のために、０．３％
以下のＴｉ、０．０１％以下のＢを添加することがで
き、さらに酸化防止のために０．１％以下のＢｅを添加
することもできる。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明によるアルミニウム合金薄
肉フィン材の製造は、連続鋳造により上記の組成を有す
るアルミニウム合金を造塊し、得られた鋳塊を均質化処
理、熱間圧延後、中間焼鈍を介して冷間圧延することに
より行われ、厚さ０．１ｍｍ未満のフィン材とする。

【００２１】薄肉フィン材は、軟質材では成形時に破断
し易いため、本発明においては、冷間圧延の途中で中間
焼鈍を施し、最終冷間圧延で仕上げるＨ１ｎ調質のフィ
ン材とし、その際、最終冷間圧延の加工率を調整して、
伸びを１〜８％の範囲とすることにより、ろう付け時、
溶融ろうの浸透に起因するフィンの座屈、溶融を抑制す
ることができる。伸びが１％未満では、フィン材に加え
られる加工歪が過剰となって、ろう付け時の昇温過程で
生じる再結晶が低温で発生するため、再結晶粒が微細と
なり、溶融ろうが粒界を通して進入し、フィンに局部的
な溶融が生じたり、フィンが座屈変形したりする。伸び
が８％を越えると、フィン材に加えられる加工歪が少な
く、ろう付け過程で生じる再結晶の生成温度がろうの融
点以上となって加工歪が残存するため、溶融ろうが加工
歪を通して進入し、フィンに局部的な溶融が生じたり、
フィンが座屈変形したりする。

【００２２】本発明においては、また、フィン材の板面
の圧延集合組織｛１１２｝方位の集積比率が３０〜９０
％の集合組織とすることが好ましく、｛１１２｝方位の
集積度をこの範囲とすることにより、フィン材のコルー
ゲート成形において、コルゲート高さにバラツキのない
優れた成形性が達成できる。３０％未満では曲げ加工部
における変形抵抗のばらつきが大きくなり、コルゲート
成形時の山高さがばらつき、ろう付け後のフィン接合率
が低下する。９０％を越えると、加工歪の残存が多くな
り、ろう付け時に粗大結晶粒が形成し難くなり、フィン
に座屈が生じ易くなる。上記｛１１２｝方位の集積比率
のさらに好ましい範囲は３０〜８０％である。

【００２３】本発明のフィン材の製造における好ましい
態様は、鋳塊の均質化処理を４６０℃以下の温度、好ま
しくは３５０〜４６０℃の温度で、例えば１〜１０時間
程度行い、且つ熱間圧延の開始温度を３６０〜４６０℃
の温度とすることである。この条件により、その後１回
以上の中間焼鈍を介して行う冷間圧延工程において、最
後の中間焼鈍前の冷間圧延の加工率を７０％以上とする
とともに、最終冷間圧延の加工率を５〜３０％とするこ
とができ、より広い加工率を確保することが可能とな
る。

【００２４】均質化処理温度が４６０℃を越えると、ろ
う付け昇温過程での再結晶時に粗大な結晶粒が生成せ
ず、ろう付け時、溶融ろうの粒界浸透によりフィンの座
屈、溶融が生じ易くなる。この傾向は、とくにＺｒが含
有された場合に顕著である。なお、この均質化処理は熱
間圧延前の鋳塊加熱により代替することもできる。

【００２５】熱間圧延の開始温度が４６０℃より高い場
合は、ろう付け昇温過程での再結晶時に粗大な結晶粒が
生成せず、ろう付け時、溶融ろうの粒界浸透によりフィ
ンの座屈、溶融が生じ易くなる。この傾向は、とくにＺ
ｒが含有された場合に顕著である。また、その後の製造
条件によっては、圧延集合組織｛１１２｝方位の集積比
率が低くなり、フィンのコルゲート成形性を劣化させる
場合もある。熱間圧延の開始温度が３６０℃より低い
と、熱間圧延時に耳割れや表面のむしれなどが生じ品質
低下を招き易い。なお、均質化処理を行わず熱間圧延前
の鋳塊加熱処理で代替する場合には、鋳塊を熱間圧延開
始前の温度に５時間以上保持しておくことが好ましい。

【００２６】最後の中間焼鈍は３００〜４５０℃の温度
域において行うのが望ましく、最後の中間焼鈍前の冷間
加工率は７０％以上とするのが好ましい。冷間加工率が
７０％未満では、冷間圧延により発達する圧延集合組織
｛１１２｝方位の集積比率が不十分となるため、コルゲ
ート成形時の山高さのばらつきを抑制し難くなる。

【００２７】最終中間焼鈍の温度が３００℃未満では、
冷間加工で加えられる加工歪の除去、軟化が十分でな
く、ろう付け時に粗大な再結晶粒組織を確保し難くな
る。４５０℃を越える最終中間焼鈍では、冷間圧延で発
達した圧延集合組織｛１１２｝方位の集積比率が不十分
なため、コルゲート成形時の山高さのばらつきを抑制し
難くなる。

【００２８】最終冷間圧延の加工率は５〜３０％の範囲
が好ましい。最終冷間圧延の加工率が５％未満では、フ
ィン材の加工歪が少ないため、ろう付け昇温過程で生じ
る再結晶がろうの融点以上まで遅延し、ろう付け時に加
工歪が残存するため、溶融ろうが加工歪を通して進入
し、フィンの局部溶融や座屈変形が生じる。加工率が３
０％を越えると、フィン材に加えられる加工歪が過剰と
なって、ろう付け昇温過程での再結晶が低温で生じるた
め、再結晶粒が微細となり、溶融ろうが結晶粒界を通し
て進入し易くなり、フィンの局部溶融や座屈変形が生じ
る。

【００２９】

【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。実施例１表１に示す組成を有するアルミニウム合金のインゴット
（断面寸法：幅５００ｍｍ、厚さ約２５０ｍｍ）を半連
続鋳造により造塊し、得られたインゴットを所定の寸法
に切断し、４１０℃で６時間の均質化処理を行った。つ
ぎに、圧延開始温度を４１０℃とし、この温度に１０時
間保持した後、２．０ｍｍ厚さまで熱間圧延、さらに冷
間圧延し、最終工程において、３６０℃の温度で最後の
中間焼鈍、ついで加工率１５％の最終冷間圧延を行っ
て、厚さ０．０７０ｍｍのフィン材に仕上げた。

【００３０】得られたフィン材から、ＪＩＳ−５号試験
片を採取して引張試験を行って伸びを測定し、Ｘ線回折
により、Ｓｃｈｕｌｔｚの反射法による極点図から求め
られる全積分強度の合計に対して圧延集合組織｛１１
２｝方位の集積度が占める割合（集積比率）を調査し
た。また、フィン材を所定のサイズに切断した後、歯車
回転式の成形機を通してコルゲート成形を行い、これを
投影機に映してコルゲート成形されたフィンの山高さｈ
（図１参照）のバラツキを測定し、その標準偏差σ（ｍ
ｍ）を求めた。

【００３１】さらに、フィン材を窒素ガス雰囲気中で、
ろう付けと同様、６０５℃で３分間加熱した後、ＪＩＳ
−５号試験片を採取して引張試験を行い、引張強度を測
定するとともに、２５℃における電気伝導度を測定し、
電気伝導度と比例関係にある熱伝導度を評価した。

【００３２】コルゲート成形されたフィンは、４０４５
合金をクラッドした３００３合金管（クラッド率：１０
％）からなるチューブ材（厚さ：０．２５ｍｍ）に組付
けて、フッ化物系のフラックスを塗布し、窒素ガス雰囲
気中で６０５℃の温度に３分間加熱して、ろう付けを行
い、図２に示すような、熱交換器のミニコアを作製し
た。作製したミニコアについては、フィンとチューブと
の接合部を観察してフィンの座屈の有無を確認し、２週
間のＣＡＳＳ試験（ＪＩＳＤ０２０１）を行って、
フィンおよびチューブの腐食状況を調査し、耐食性の評
価を行った。

【００３３】これらの測定、評価結果を表２に示す。表
２にみられるように、本発明に従うフィン材は、いずれ
もコルゲート成形後のフィン山高さのバラツキ（標準偏
差）が０．１ｍｍ、未満で良好な成形性を示した。ま
た、ろう付け加熱後の電気伝導度も５０％以上であり熱
伝導度が優れていることが確認された。ろう付け後の強
度も、引張強さ１００ＭＰａを越える優れた強度を示し
ている。ろう付け後におけるフィンの座屈もなく優れた
ろう付け性をそなえ、耐食性も良好である。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】比較例１表３に示す組成を有するアルミニウム合金のインゴット
（断面寸法：幅５００ｍｍ、厚さ約２５０ｍｍ）を半連
続鋳造により造塊し、得られたインゴットを所定の寸法
に切断し、４１０℃で６時間の均質化処理を行った。つ
ぎに、圧延開始温度を４１０℃とし、この温度に１０時
間保持した後、２．０ｍｍ厚さまで熱間圧延、さらに冷
間圧延し、最終工程において、３６０℃の温度で最後の
中間焼鈍、ついで加工率１５％の最終冷間圧延を行っ
て、厚さ０．０７０ｍｍのフィン材に仕上げた。

【００３７】得られたフィン材について、実施例１と同
じ方法により、特性評価を行った。評価結果を表４に示
す。表４に示すように、Ｆｅ含有量が多い場合（試験材
Ｎｏ．９）には、フィンがろう付け時に座屈するととも
に、耐食試験でフィンの腐食、消耗が著しい。Ｆｅ含有
量が少ない場合（試験材Ｎｏ．１０）には、ろう付け後
の強度が低い。Ｆｅ、ＺｒおよびＺｎを含有するアルミ
ニウム合金フィン材において、Ｚｎ含有量が少ない場合
（試験材Ｎｏ．１１）には、フィン材の犠牲陽極効果が
小さくなって、腐食試験においてチューブ材に貫通孔が
生じることがある。

【００３８】Ｚｒ含有量が多いもの（試験材Ｎｏ．１
２）は巨大晶出物が生じたため、健全な板材を製造する
ことができず、Ｉｎ含有量の多いもの（試験材Ｎｏ．１
６）は、保管中に材料表面が白変したため、試験を行う
ことができず、Ｓｎ含有量の多いもの（試験材Ｎｏ．１
７）は熱間圧延中に割れが生じたため、健全な板材の製
造ができなかった。その他の成分が本発明規定の範囲を
外れた場合にも、いずれかの特性がわるくなっている。
なお、表３において、本発明の範囲を外れたものには下
線を付した。

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】《表注》耐食性 ×F:フィン材の腐食、消耗が激しい ×T:チューブ材に貫通孔発生

【００４１】実施例２表１の合金のうち、合金Ａ、Ｂ、Ｈのインゴットを使用
し、これらのインゴットに、表５に示す条件に従って、
均質化処理、熱間圧延を施し、冷間圧延工程を経て、厚
さ０．０７０ｍｍのフィン材とした。なお、表５におい
て、条件ｃは、均質化処理を行わず、熱間圧延開始前の
加熱を４１０℃で行った。

【００４２】得られたフィン材について、実施例１と同
じ方法で特性評価を行った。本実施例においてはＳｃｈ
ｌｕｔｚの反射法による極点図により得られた｛１１
２｝方位の集積度の割合を求めた。結果を表６に示す。
表６にみられるように、本発明に従うフィン材は、いず
れもコルゲート成形後のフィン山高さのバラツキ（標準
偏差）が０．１ｍｍ未満であり良好な成形性を示した。
また、ろう付け加熱後の電気伝導度も５０％以上であり
熱伝導度が優れていることが確認された。ろう付け後の
強度も、引張強さ１００ＭＰａを越える優れた強度を示
している。ろう付け後におけるフィンの座屈もなく優れ
たろう付け性をそなえ、耐食性も良好である。

【００４３】

【表５】

【００４４】

【表６】

【００４５】比較例２表１の合金のうち、合金Ａ、Ｂ、Ｈのインゴットを使用
し、これらのインゴットに、表７に示す条件に従って、
均質化処理、熱間圧延を施し、冷間圧延工程を経て、厚
さ０．０７０ｍｍのフィン材とした。なお、表７におい
て、条件ｊは、均質化処理を行わず、熱間圧延開始前の
加熱を４１０℃で行った。表７において、本発明の条件
を外れたものには下線を付した。

【００４６】得られたフィン材について、実施例１と同
じ方法で特性評価を行った。結果を表８に示す。表８に
示すように、本発明に規定する製造条件を外れた場合に
は、いずれかの特性が十分でない。試験材Ｎｏ．２８、
３５および４２は、圧延時にむしれが生じたため、特性
評価ができなかった。

【００４７】試験材Ｎｏ．２７、３４、４１は、均質化
処理温度が高いため、｛１１２｝方位の集積比率が低く
なって、コルゲート成形においてフィン高さにバラツキ
が生じ、ろう付け接合率が低下した。試験材Ｎｏ．２
９、３６、４３は、最後の中間焼鈍前の冷間圧延の加工
率が低いため、また試験材Ｎｏ．３０、３７、４４は、
最後の中間焼鈍の温度が高いため、圧延集合組織｛１１
２｝方位の集積比率が不十分となり、コルゲート成形に
おいてフィン高さにバラツキが生じ、ろう付け接合率が
低下した。試験材Ｎｏ．３１〜３３、Ｎｏ．３８〜４０
およびＮｏ．４５〜４７は、ろう付け時、フィンの座屈
が生じている。

【００４８】

【表７】

【００４９】

【表８】

【００５０】

【発明の効果】本発明によれば、コルゲート成形性に優
れ、コルゲート成形においてフィン高さにバラツキが生
じないＡｌ−Ｆｅ系のアルミニウム合金薄肉フィン材が
提供される。当該フィン材は、アルミニウム合金のチュ
ーブ材と組合わせ、ろう付け接合してアルミニウム製熱
交換器を製造する場合、ろう付け接合性に優れ、座屈を
生じることもない。

【図面の簡単な説明】

【図１】コルゲート成形されたフィン材の一部正面図で
ある。

【図２】チューブ材とコルゲート成形されたフィン材を
組合わせ、ろう付け接合された熱交換器エレメントの一
部正面図である。

【符号の説明】

１コルゲートフィン２チューブ材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号ＦＩＣ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｋ６３０Ｍ６５１６５１Ａ６８２６８２６８３６８３６８４６８４Ｃ６８５６８５Ｚ６８６６８６Ｂ６９１６９１Ｂ６９４６９４Ｂ６９４Ａ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｆｅ：０．５〜２．０％（重量％、以下
同じ）を含有するアルミニウム製熱交換器用Ａｌ−Ｆｅ
系合金フィン材であって、該フィン材は厚さが０．１ｍ
ｍ未満、伸びが１〜８％であることを特徴とする成形性
およびろう付け性に優れたアルミニウム合金薄肉フィン
材。
【請求項２】Ａｌ−Ｆｅ系合金が、Ｆｅ：０．５〜
２．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｎ：０．５〜
３．０％を含有し、残部Ａｌおよび不純物からなること
を特徴とする請求項１記載の成形性およびろう付け性に
優れたアルミニウム合金薄肉フィン材。
【請求項３】Ａｌ−Ｆｅ系合金が、Ｆｅ：０．５〜
２．０％、Ｚｒ：０．０５〜０．３％、Ｚｎ：０．５〜
３．０％を含有し、さらにＭｎ：０．６％以下（０％を
含まず、以下同じ）、Ｓｉ：１．０％以下、Ｎｉ：１．
０％以下、Ｉｎ：０．１％以下、Ｓｎ：０．１％以下の
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌおよび不
純物からなることを特徴とする請求項１記載の成形性お
よびろう付け性に優れたアルミニウム合金薄肉フィン
材。
【請求項４】フィン材の板面の｛１１２｝方位集積度
の割合が３０〜９０％であることを特徴とする請求項１
〜３記載の成形性およびろう付け性に優れたアルミニウ
ム合金薄肉フィン材。
【請求項５】請求項１〜３記載の組成を有するアルミ
ニウム合金の鋳塊を３５０〜４６０℃の温度で均質化処
理した後、圧延開始温度を３６０〜４６０℃とする熱間
圧延を行い、その後１回以上の中間焼鈍を介して冷間圧
延を行い、該冷間圧延工程における最後の中間焼鈍前の
冷間圧延の加工率が７０％以上で、最後の中間焼鈍の加
熱温度が３００〜４５０℃であり、最終冷間圧延を加工
率５〜３０％で行うことを特徴とする成形性およびろう
付け性に優れたアルミニウム合金薄肉フィン材の製造方
法。