JPH1086066A - 研削砥石 - Google Patents
研削砥石Info
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- JPH1086066A JPH1086066A JP24038096A JP24038096A JPH1086066A JP H1086066 A JPH1086066 A JP H1086066A JP 24038096 A JP24038096 A JP 24038096A JP 24038096 A JP24038096 A JP 24038096A JP H1086066 A JPH1086066 A JP H1086066A
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- Japan
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- grinding
- layer
- grinding wheel
- grindstone
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Abstract
(57)【要約】
【課題】クランクシャフト等のピンまたはジャーナル等
の円筒部とショルダーおよび円筒部からショルダー部に
いたるコーナーを１つの砥石により研削する際に円筒部
とショルダー部およびコーナーの研削とで研削量が相違
することから発生する砥石の円弧部分の「だれ」を防止
もしくは遅らせることを目的とする。 【解決手段】研削砥石１を中央部の第１砥石層３と前記
第１砥石層３よりも研削比の高い第２砥石層４を第１砥
石層３の両側面に複数のブロックにわけて貼り付けて構
成し、第２砥石層４の周方向の幅を第１砥石に対する研
削比の割合と単位面積当りの除去量の割合でもって決定
したもの。
の円筒部とショルダーおよび円筒部からショルダー部に
いたるコーナーを１つの砥石により研削する際に円筒部
とショルダー部およびコーナーの研削とで研削量が相違
することから発生する砥石の円弧部分の「だれ」を防止
もしくは遅らせることを目的とする。 【解決手段】研削砥石１を中央部の第１砥石層３と前記
第１砥石層３よりも研削比の高い第２砥石層４を第１砥
石層３の両側面に複数のブロックにわけて貼り付けて構
成し、第２砥石層４の周方向の幅を第１砥石に対する研
削比の割合と単位面積当りの除去量の割合でもって決定
したもの。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クランクシャフト
等のピンおよびジャーナルなどの円筒部とショルダー部
および円筒部からショルダー部にいたるコーナー部を１
つの回転砥石により研削する研削砥石に関するものであ
る。
等のピンおよびジャーナルなどの円筒部とショルダー部
および円筒部からショルダー部にいたるコーナー部を１
つの回転砥石により研削する研削砥石に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、図６および図７に示すようなクラ
ンクシャフトＷのピンＰの斜線部分Ｑを研削する際に
は、普通砥石５０（ＷＡ砥石またはＧＣ砥石等）の両側
面外周部に円弧部５３を形成し、１度にピンＰの斜線部
分Ｑつまり円筒部４１とショルダー部４２およびコーナ
ー部４３を研削している。
ンクシャフトＷのピンＰの斜線部分Ｑを研削する際に
は、普通砥石５０（ＷＡ砥石またはＧＣ砥石等）の両側
面外周部に円弧部５３を形成し、１度にピンＰの斜線部
分Ｑつまり円筒部４１とショルダー部４２およびコーナ
ー部４３を研削している。
【０００３】ピンＰの円筒部４１は砥石５０の中央部５
１で研削され、ピンＰのショルダー部４２およびコーナ
ー部４３は砥石５０の円弧部５３により研削される。こ
の際、図７に示すように砥石５０の中央部５１は距離Ｌ
１だけストロークする間に研削部分Ｑ１だけ工作物を除
去するだけであるが、砥石５０の円弧部５３は距離Ｌ１
のストロークの間にショルダー部４２の研削部分Ｑ２と
コーナー部の研削部分Ｑ３とを除去するため、中央部５
１に比べ円弧部５３は砥粒１粒当たりの除去量つまりは
単位面積当たりの研削量が多くなる。
１で研削され、ピンＰのショルダー部４２およびコーナ
ー部４３は砥石５０の円弧部５３により研削される。こ
の際、図７に示すように砥石５０の中央部５１は距離Ｌ
１だけストロークする間に研削部分Ｑ１だけ工作物を除
去するだけであるが、砥石５０の円弧部５３は距離Ｌ１
のストロークの間にショルダー部４２の研削部分Ｑ２と
コーナー部の研削部分Ｑ３とを除去するため、中央部５
１に比べ円弧部５３は砥粒１粒当たりの除去量つまりは
単位面積当たりの研削量が多くなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような研削方法に
おいては、研削を続けるうちに円弧部５３が破線Ｔ１の
ように著しい摩耗や「だれ」が生じる。（破線Ｔ２は中
央部５１と同様の単位面積当たりの研削量の場合におけ
る理想的な摩耗状態の場合を示す。）この「だれ」はそ
のままコーナー部４３の研削面に転与されるため、この
ままでは一様な円弧形状に研削することができなくな
る。
おいては、研削を続けるうちに円弧部５３が破線Ｔ１の
ように著しい摩耗や「だれ」が生じる。（破線Ｔ２は中
央部５１と同様の単位面積当たりの研削量の場合におけ
る理想的な摩耗状態の場合を示す。）この「だれ」はそ
のままコーナー部４３の研削面に転与されるため、この
ままでは一様な円弧形状に研削することができなくな
る。
【０００５】よって、破線Ｔ３までツルーイングを行い
砥石５０に一様な円弧形状を復元しなおさなければなら
ない。このツルーイングで元の円弧形状にするために
は、円弧部５３に比べ比較的摩耗の少ない中央部５１を
多量に削り取ることとなるため、砥石寿命が格段に短く
なってしまうという問題があった。
砥石５０に一様な円弧形状を復元しなおさなければなら
ない。このツルーイングで元の円弧形状にするために
は、円弧部５３に比べ比較的摩耗の少ない中央部５１を
多量に削り取ることとなるため、砥石寿命が格段に短く
なってしまうという問題があった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上述した問題
点を解決するためになされたものであり、クランクシャ
フト等のピンまたはジャーナル等の円筒部とショルダー
部および円筒部からショルダー部にいたるコーナー部を
１つの砥石により研削する研削砥石において、第１砥石
層とこの第１砥石層より研削比が高く第１砥石層の両側
面に複数のブロックに分けて張りつけた第２砥石層とに
より構成する。
点を解決するためになされたものであり、クランクシャ
フト等のピンまたはジャーナル等の円筒部とショルダー
部および円筒部からショルダー部にいたるコーナー部を
１つの砥石により研削する研削砥石において、第１砥石
層とこの第１砥石層より研削比が高く第１砥石層の両側
面に複数のブロックに分けて張りつけた第２砥石層とに
より構成する。
【０００７】また、前記第２砥石層の１ブロックの周方
向の幅を前記第１砥石層の研削比（砥石の単位摩耗量当
たりの工作物の研削量）に対する第２砥石層の研削比の
割合と第１砥石層の単位面積当たりの除去量に対する第
２砥石層の単位面積当たりの除去量の割合でもって決定
する。さらに、第１砥石層の研削比に対する第２砥石層
の研削比の割合をＸとし、第１砥石層の除去量に対する
第２砥石層の除去量の割合をＹとした場合、前記第２砥
石層の１ブロックの周方向の幅Ｌａを、 Ｌａ＝（１÷Ｎ）×２πＲ×（Ｙ÷Ｘ） ただし、（Ｙ÷Ｘ）＜１ Ｒ＝砥石の半径，π＝円周率，Ｎ＝第２砥石層のブロッ
ク数 の式でもって決定する。
向の幅を前記第１砥石層の研削比（砥石の単位摩耗量当
たりの工作物の研削量）に対する第２砥石層の研削比の
割合と第１砥石層の単位面積当たりの除去量に対する第
２砥石層の単位面積当たりの除去量の割合でもって決定
する。さらに、第１砥石層の研削比に対する第２砥石層
の研削比の割合をＸとし、第１砥石層の除去量に対する
第２砥石層の除去量の割合をＹとした場合、前記第２砥
石層の１ブロックの周方向の幅Ｌａを、 Ｌａ＝（１÷Ｎ）×２πＲ×（Ｙ÷Ｘ） ただし、（Ｙ÷Ｘ）＜１ Ｒ＝砥石の半径，π＝円周率，Ｎ＝第２砥石層のブロッ
ク数 の式でもって決定する。
【０００８】加えて、第２砥石層の各ブロック間の間隙
Ｌｂを、 Ｌｂ＝（１÷Ｎ）×２πＲ×｛１−（Ｙ÷Ｘ）｝ ただし、（Ｙ÷Ｘ）＜１ Ｒ＝砥石の半径，π＝円周率，Ｎ＝第２砥石層のブロッ
ク数 の式でもってする。
Ｌｂを、 Ｌｂ＝（１÷Ｎ）×２πＲ×｛１−（Ｙ÷Ｘ）｝ ただし、（Ｙ÷Ｘ）＜１ Ｒ＝砥石の半径，π＝円周率，Ｎ＝第２砥石層のブロッ
ク数 の式でもってする。
【０００９】また、上記構成の研削砥石において、第２
砥石層をＣＢＮ砥石とする。
砥石層をＣＢＮ砥石とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態につい
て説明する。以下の実施の形態はクランクシャフトＷの
ピンＰを研削する場合について記述するものであるが、
ジャーナルＪを研削する場合も同様である。図１、図２
および図３は本発明の実施の形態に係る研削砥石１を示
すものである。
て説明する。以下の実施の形態はクランクシャフトＷの
ピンＰを研削する場合について記述するものであるが、
ジャーナルＪを研削する場合も同様である。図１、図２
および図３は本発明の実施の形態に係る研削砥石１を示
すものである。
【００１１】この研削砥石１は、図略研削盤の砥石台の
砥石軸が取り付けられる取り付け穴１０がその基盤部１
ａに形成され、その軸線Ｏ’を中心として回転し前記軸
線Ｏ’に直行する方向に進退することにより、図１に示
すように軸線Ｏ’’を中心に回転するクランクシャフト
ＷのピンＰの斜線部分Ｑをプランジ加工により研削する
ために使用される。
砥石軸が取り付けられる取り付け穴１０がその基盤部１
ａに形成され、その軸線Ｏ’を中心として回転し前記軸
線Ｏ’に直行する方向に進退することにより、図１に示
すように軸線Ｏ’’を中心に回転するクランクシャフト
ＷのピンＰの斜線部分Ｑをプランジ加工により研削する
ために使用される。
【００１２】前記研削砥石１は、クランクシャフトＷの
ピンＰの円筒部４１を研削する環状の第１砥石層３と、
この第１砥石層３の両側面外周部に張り付けられ、ピン
Ｐのショルダー部４２およびコーナー部４３を研削する
セグメント構成の第２砥石層４から構成されている。こ
こで、前記第１砥石層３は環状としたが、貼り付け易く
するためにセグメント構成としても良い。また、あるい
は、前記基盤部１ａを設けずに円盤状に第１砥石層３を
形成しても良い。
ピンＰの円筒部４１を研削する環状の第１砥石層３と、
この第１砥石層３の両側面外周部に張り付けられ、ピン
Ｐのショルダー部４２およびコーナー部４３を研削する
セグメント構成の第２砥石層４から構成されている。こ
こで、前記第１砥石層３は環状としたが、貼り付け易く
するためにセグメント構成としても良い。また、あるい
は、前記基盤部１ａを設けずに円盤状に第１砥石層３を
形成しても良い。
【００１３】前記第２砥石層４は前記第１砥石層３に比
べ研削比（工作物の除去体積÷砥石摩耗量）が大きくな
るように砥粒の粒度や材質等の異なるもの例えばＣＢＮ
砥石またはダイヤモンド砥石等により形成されており、
ピンＰのコーナー部４３に当たる先端部には所望する円
弧とほぼ同一の円弧部５が形成されている。また、図２
に示すように、この第２砥石層４は円周方向に配列した
複数個のブロック形状をしており、一定間隔をあけて貼
り付けられている。
べ研削比（工作物の除去体積÷砥石摩耗量）が大きくな
るように砥粒の粒度や材質等の異なるもの例えばＣＢＮ
砥石またはダイヤモンド砥石等により形成されており、
ピンＰのコーナー部４３に当たる先端部には所望する円
弧とほぼ同一の円弧部５が形成されている。また、図２
に示すように、この第２砥石層４は円周方向に配列した
複数個のブロック形状をしており、一定間隔をあけて貼
り付けられている。
【００１４】ここで、前述したように第２砥石層４は第
１砥石層３に比べ研削比が大きく設定されているため、
第１砥石層３よりも摩耗が少ない。よって、図４に示す
ように第２砥石層４の研削比が大きいものほど１ブロッ
クの周方向の幅を狭く設定して摩耗時間を早めることに
より、前記第１砥石層３との砥石種類の相違（研削比の
相違）による砥石摩耗時間の相違をなくするようにして
いる。
１砥石層３に比べ研削比が大きく設定されているため、
第１砥石層３よりも摩耗が少ない。よって、図４に示す
ように第２砥石層４の研削比が大きいものほど１ブロッ
クの周方向の幅を狭く設定して摩耗時間を早めることに
より、前記第１砥石層３との砥石種類の相違（研削比の
相違）による砥石摩耗時間の相違をなくするようにして
いる。
【００１５】また、発明が解決しようとする課題の項で
述べたように円筒部４１の研削とショルダー部４２およ
びコーナー部４３の研削とでは単位面積当たりに工作物
を削り取る体積（単位面積当たりの除去量）が異なる。
ここで、単位面積当たりの除去量とは、第１砥石層３の
表面積をＡ１とし、ピンＰの円筒部４１の研削体積をＱ
１とすると、第１砥石層３の単位面積当たりの除去量Ｖ
１は、 式：Ｖ１＝Ｑ１÷Ａ１ にて算出され、また、第２砥石層４の円弧部５の表面積
をＡ２とし、ピンＰのショルダー部４２およびコーナー
部４３の研削体積をＱ２，Ｑ３とすると、第２砥石層４
の単位面積当たりの除去量Ｖ２は、 式：Ｖ２＝（Ｑ２＋Ｑ３）÷Ａ２ にて算出される。
述べたように円筒部４１の研削とショルダー部４２およ
びコーナー部４３の研削とでは単位面積当たりに工作物
を削り取る体積（単位面積当たりの除去量）が異なる。
ここで、単位面積当たりの除去量とは、第１砥石層３の
表面積をＡ１とし、ピンＰの円筒部４１の研削体積をＱ
１とすると、第１砥石層３の単位面積当たりの除去量Ｖ
１は、 式：Ｖ１＝Ｑ１÷Ａ１ にて算出され、また、第２砥石層４の円弧部５の表面積
をＡ２とし、ピンＰのショルダー部４２およびコーナー
部４３の研削体積をＱ２，Ｑ３とすると、第２砥石層４
の単位面積当たりの除去量Ｖ２は、 式：Ｖ２＝（Ｑ２＋Ｑ３）÷Ａ２ にて算出される。
【００１６】よって、図５に示すように第２砥石層４の
単位面積当たりの除去量が大きいものほど１ブロックの
周方向の幅を大きく設定して摩耗時間遅らせることによ
り、第１砥石層４との研削部位の違いによる砥石摩耗時
間の相違をなくするようにしている。これら上記２点を
考慮して、第１砥石層３に対する第２砥石層４の研削比
割合分（Ｘ）だけ除算し、かつ、第１砥石層３に対する
第２砥石層４の単位面積当たりの除去量割合分（Ｙ）だ
け乗算して前記第２砥石層４の周方向の幅Ｌａを決定す
ることにより、第１，第２砥石層３，４の摩耗量を同じ
く設定することができる。この関係を式に表すと、
単位面積当たりの除去量が大きいものほど１ブロックの
周方向の幅を大きく設定して摩耗時間遅らせることによ
り、第１砥石層４との研削部位の違いによる砥石摩耗時
間の相違をなくするようにしている。これら上記２点を
考慮して、第１砥石層３に対する第２砥石層４の研削比
割合分（Ｘ）だけ除算し、かつ、第１砥石層３に対する
第２砥石層４の単位面積当たりの除去量割合分（Ｙ）だ
け乗算して前記第２砥石層４の周方向の幅Ｌａを決定す
ることにより、第１，第２砥石層３，４の摩耗量を同じ
く設定することができる。この関係を式に表すと、
【００１７】
【数１】
【００１８】となり、この対比関係から、
【００１９】
【数２】
【００２０】のように係数 Ｙ÷Ｘ を乗算することで
第２砥石層４の１ブロックの周方向の幅Ｌａを算出す
る。上記数式２において、Ｌａは第２砥石層の１ブロッ
クの周方向の幅、Ｒは砥石の半径、πは円周率、Ｎは第
２砥石層のプロック数である。また、隣合う２つの各ブ
ロックの間隙Ｌｂは、
第２砥石層４の１ブロックの周方向の幅Ｌａを算出す
る。上記数式２において、Ｌａは第２砥石層の１ブロッ
クの周方向の幅、Ｒは砥石の半径、πは円周率、Ｎは第
２砥石層のプロック数である。また、隣合う２つの各ブ
ロックの間隙Ｌｂは、
【００２１】
【数３】
【００２２】にて係数 １−（Ｙ÷Ｘ） を乗算するに
より算出することができる。上記数式３において、Ｌｂ
は第２砥石層のブロック間の間隙、Ｒは砥石の半径、π
は円周率、Ｎは第２砥石層のプロック数である。ただ
し、当然のことながら、上記数式２および数式３におい
て、第２砥石層４の方が研削比が大きいのでこの係数
Ｙ÷Ｘ は１未満でなければならない。
より算出することができる。上記数式３において、Ｌｂ
は第２砥石層のブロック間の間隙、Ｒは砥石の半径、π
は円周率、Ｎは第２砥石層のプロック数である。ただ
し、当然のことながら、上記数式２および数式３におい
て、第２砥石層４の方が研削比が大きいのでこの係数
Ｙ÷Ｘ は１未満でなければならない。
【００２３】なお、上記図４および図５において、研削
比と幅および除去量と幅の関係を表したが、これはあく
まで一例であり、この相関関係は砥石周速や切り込み速
度等その他諸条件により当然変化するものである。上記
の構成による研削砥石１によれば、図１の斜線部分Ｑの
研削の進行に連れて前記研削砥石１の摩耗は、図３の破
線Ｔ４のように中央部（第１砥石層３），両側面部およ
び円弧部５（第２砥石層４）とも均一に摩耗する。特に
第２砥石層４の円弧部５は第１砥石層３より研削比が高
く、また、前記数式２および数式３により研削比および
単位面積当たりの除去量を考慮しているため、従来技術
に比べて円弧部５における「だれ」の発生が遅く、かつ
第１砥石層３と同じく均等に摩耗していくため、砥石の
研削作用面の復元に際しドレッシング量が少なくて済
み、また、ドレッシングのインターバルも長くなる。
比と幅および除去量と幅の関係を表したが、これはあく
まで一例であり、この相関関係は砥石周速や切り込み速
度等その他諸条件により当然変化するものである。上記
の構成による研削砥石１によれば、図１の斜線部分Ｑの
研削の進行に連れて前記研削砥石１の摩耗は、図３の破
線Ｔ４のように中央部（第１砥石層３），両側面部およ
び円弧部５（第２砥石層４）とも均一に摩耗する。特に
第２砥石層４の円弧部５は第１砥石層３より研削比が高
く、また、前記数式２および数式３により研削比および
単位面積当たりの除去量を考慮しているため、従来技術
に比べて円弧部５における「だれ」の発生が遅く、かつ
第１砥石層３と同じく均等に摩耗していくため、砥石の
研削作用面の復元に際しドレッシング量が少なくて済
み、また、ドレッシングのインターバルも長くなる。
【００２４】さらに、上記構成によれば第２砥石層４の
各ブロック間の隙間より研削液が研削面に供給されるた
めに研削熱の上昇が抑えられ研削能率が向上するという
利点がある。
各ブロック間の隙間より研削液が研削面に供給されるた
めに研削熱の上昇が抑えられ研削能率が向上するという
利点がある。
【００２５】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、円筒部よりも
ショルダー部およびコーナー部にあたる部分に研削比の
高い砥石を貼り付けることにより、円筒部とショルダー
部およびコーナー部との除去量の相違による砥石円弧部
の「だれ」の発生を遅らせることができるため、ドレッ
シングのインターバルが長くなり、かつ、ドレッシング
の量も少なくて済むので研削効率の良い研削が可能とな
る。よって、砥石寿命が格段に延びる。
ショルダー部およびコーナー部にあたる部分に研削比の
高い砥石を貼り付けることにより、円筒部とショルダー
部およびコーナー部との除去量の相違による砥石円弧部
の「だれ」の発生を遅らせることができるため、ドレッ
シングのインターバルが長くなり、かつ、ドレッシング
の量も少なくて済むので研削効率の良い研削が可能とな
る。よって、砥石寿命が格段に延びる。
【００２６】また、請求項２乃至請求項４の発明によれ
ば、第２砥石層をブロックに分けて貼り付け、さらに、
第１，第２砥石層のそれぞれの研削比および単位面積当
たりの除去量の割合でもってブロックの周方向の幅およ
びブロック間の間隙を決定することで、研削比や研削部
位が違っても摩耗を均一にすることができる。さらに、
請求項５の発明によれば、研削能力の良いＣＢＮ砥石等
を研削負荷の大きい円弧部に使うことにより高能率化を
図れ、さらに第２砥石層の各ブロック間の隙間より研削
液が研削面に供給されるために研削熱の上昇をも抑えら
れることで研削能率が向上する。
ば、第２砥石層をブロックに分けて貼り付け、さらに、
第１，第２砥石層のそれぞれの研削比および単位面積当
たりの除去量の割合でもってブロックの周方向の幅およ
びブロック間の間隙を決定することで、研削比や研削部
位が違っても摩耗を均一にすることができる。さらに、
請求項５の発明によれば、研削能力の良いＣＢＮ砥石等
を研削負荷の大きい円弧部に使うことにより高能率化を
図れ、さらに第２砥石層の各ブロック間の隙間より研削
液が研削面に供給されるために研削熱の上昇をも抑えら
れることで研削能率が向上する。
【図１】本発明の研削砥石の断面およびクランクシャフ
トを表した図である。
トを表した図である。
【図２】図１のＡ方向から研削砥石を見た図である。
【図３】図１のＢ部の拡大断面図である。
【図４】第２砥石層の研削比と各ブロックの周方向の幅
との関連を表したグラフである。
との関連を表したグラフである。
【図５】第２砥石層の除去量と各ブロックの周方向の幅
との関連を表したグラフである。
との関連を表したグラフである。
【図６】従来の研削砥石の断面図である。
【図７】図６のＣ部の拡大断面図である。
１ 研削砥石 １ａ基盤部 ３ 第１砥石層 ４ 第２砥石層 ５ 円弧部 １０ 取り付け穴 ４１ 円筒部 ４２ ショルダー部 ４３ コーナー部 ５０ 砥石 ５１ 中央部 ５３ 円弧部 Ｊ ジャーナル Ｐ ピン Ｑ 研削部 Ｗ クランクシャフト
Claims (5)
- 【請求項１】 円筒部とショルダー部および円筒部から
ショルダー部にいたるコーナー部を１つの砥石により研
削する研削砥石において、第１砥石層とこの第１砥石層
より研削比が高く第１砥石層の両側面に複数のブロック
に分けて貼り付けた第２砥石層とにより構成したことを
特徴とする研削砥石。 - 【請求項２】 円筒部とショルダー部および円筒部から
ショルダー部にいたるコーナー部を１つの砥石により研
削する研削砥石において、第１砥石層とこの第１砥石層
より研削比が高く第１砥石層の両側面に複数のブロック
に分けて貼り付けた第２砥石層とにより構成し、また、
前記第２砥石層の１ブロックの周方向の幅を前記第１砥
石層の研削比（砥石の単位摩耗量当たりの工作物の研削
量）に対する第２砥石層の研削比の割合と第１砥石層の
単位面積当たりの除去量に対する第２砥石層の単位面積
当たりの除去量の割合でもって決定したことを特徴とす
る研削砥石。 - 【請求項３】 前記請求項２に記載の研削砥石におい
て、第１砥石層の研削比に対する第２砥石層の研削比の
割合をＸとし、第１砥石層の単位面積当たりの除去量に
対する第２砥石層の単位面積当たりの除去量の割合をＹ
とした場合、前記第２砥石層の１ブロックの周方向の幅
Ｌａを下記の式でもって決定したことを特徴とする研削
砥石。 式：Ｌａ＝（１÷Ｎ）×２πＲ×（Ｙ÷Ｘ） （Ｙ÷Ｘ）＜１ Ｒ：砥石の半径 π：円周率 Ｎ：第２砥石層のブロ
ック数 - 【請求項４】 前記請求項３に記載の研削砥石におい
て、第１砥石層の研削比に対する第２砥石層の研削比の
割合をＸとし第１砥石層の単位面積当たりの除去量に対
する第２砥石層の単位面積当たりの除去量の割合をＹと
した場合、第２砥石層の各ブロック間の間隙の幅Ｌｂを
下記の式でもって決定したことを特徴とする研削砥石。 式：Ｌｂ＝（１÷Ｎ）×２πＲ×｛１−（Ｙ÷Ｘ）｝ （Ｙ÷Ｘ）＜１ Ｒ：砥石の半径 π：円周率 Ｎ：第２砥石層のブロ
ック数 - 【請求項５】 前記請求項１乃至請求項４のいずれかに
記載の研削砥石において、前記第２砥石層をＣＢＮ砥石
としたことを特徴とする研削砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24038096A JPH1086066A (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 研削砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24038096A JPH1086066A (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 研削砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1086066A true JPH1086066A (ja) | 1998-04-07 |
Family
ID=17058636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24038096A Pending JPH1086066A (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 研削砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1086066A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006082197A (ja) * | 2004-09-17 | 2006-03-30 | Toyoda Mach Works Ltd | 砥石車 |
| JP2017024091A (ja) * | 2015-07-16 | 2017-02-02 | 株式会社ジェイテクト | 砥石車 |
| US10639763B2 (en) | 2017-11-14 | 2020-05-05 | Ford Motor Company | Method for journal finishing of crankshafts, camshafts, and journals |
-
1996
- 1996-09-11 JP JP24038096A patent/JPH1086066A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006082197A (ja) * | 2004-09-17 | 2006-03-30 | Toyoda Mach Works Ltd | 砥石車 |
| JP2017024091A (ja) * | 2015-07-16 | 2017-02-02 | 株式会社ジェイテクト | 砥石車 |
| US10639763B2 (en) | 2017-11-14 | 2020-05-05 | Ford Motor Company | Method for journal finishing of crankshafts, camshafts, and journals |
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