JPH1076388A - フェライト系耐熱鋼管の溶接構造 - Google Patents
フェライト系耐熱鋼管の溶接構造Info
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- JPH1076388A JPH1076388A JP23313496A JP23313496A JPH1076388A JP H1076388 A JPH1076388 A JP H1076388A JP 23313496 A JP23313496 A JP 23313496A JP 23313496 A JP23313496 A JP 23313496A JP H1076388 A JPH1076388 A JP H1076388A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 フェライト系耐熱鋼管の長手溶接部のクリー
プ破断やクリープ損傷を低減することができるフェライ
ト系耐熱鋼管の溶接構造を提供すること。 【解決手段】 フェライト系耐熱鋼板を曲げて鋼管１０
を作成する場合、ＭＩＧ溶接を用い溶接金属１３ａ、１
３ｂで溶接を行う。この長手溶接時、溶接入熱により熱
影響部（ＨＡＺ）１４ａ、１４ｂが生成される。内圧が
作用する長手溶接には、内圧による周方向応力がＨＡＺ
１４ａ、１４ｂに対して垂直に働く。一方、フェライト
系耐熱鋼では溶接入熱によりＨＡＺ１４ａ、１４ｂと母
材１１との境界１４ａ1 、１４ｂ1 において軟化する領
域が生じ、上記内圧により溶接部のクリープ破断やクリ
ープ損傷が生じるが、ＨＡＺ１４ａとＨＡＺ１４ｂとの
なす角θを１４０度以上としてクリープ破断やクリープ
損傷を低減することができる。
プ破断やクリープ損傷を低減することができるフェライ
ト系耐熱鋼管の溶接構造を提供すること。 【解決手段】 フェライト系耐熱鋼板を曲げて鋼管１０
を作成する場合、ＭＩＧ溶接を用い溶接金属１３ａ、１
３ｂで溶接を行う。この長手溶接時、溶接入熱により熱
影響部（ＨＡＺ）１４ａ、１４ｂが生成される。内圧が
作用する長手溶接には、内圧による周方向応力がＨＡＺ
１４ａ、１４ｂに対して垂直に働く。一方、フェライト
系耐熱鋼では溶接入熱によりＨＡＺ１４ａ、１４ｂと母
材１１との境界１４ａ1 、１４ｂ1 において軟化する領
域が生じ、上記内圧により溶接部のクリープ破断やクリ
ープ損傷が生じるが、ＨＡＺ１４ａとＨＡＺ１４ｂとの
なす角θを１４０度以上としてクリープ破断やクリープ
損傷を低減することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、火力発電プラン
ト、高速増殖炉等に使用されるフェライト系耐熱鋼管の
溶接構造に関する。
ト、高速増殖炉等に使用されるフェライト系耐熱鋼管の
溶接構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力プラント、高速増殖炉等に使
用される鋼材の使用温度、使用圧力は上昇する傾向にあ
る。このため、当該鋼材には、高温での使用に適したフ
ェライト系耐熱鋼管が使用されるようになってきた。こ
のような鋼管には、フェライト系耐熱鋼板（調質された
フェライト系高Ｃｒ耐熱鋼板等）を曲げ、長手方向を被
覆アーク溶接、ＴＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接等の溶接方法で
作成されるものがある。この溶接方法を図６および図７
により説明する。
用される鋼材の使用温度、使用圧力は上昇する傾向にあ
る。このため、当該鋼材には、高温での使用に適したフ
ェライト系耐熱鋼管が使用されるようになってきた。こ
のような鋼管には、フェライト系耐熱鋼板（調質された
フェライト系高Ｃｒ耐熱鋼板等）を曲げ、長手方向を被
覆アーク溶接、ＴＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接等の溶接方法で
作成されるものがある。この溶接方法を図６および図７
により説明する。
【０００３】図６は溶接前の鋼管の一部を示す図、図７
は溶接された鋼管の溶接構造を示す図である。各図で、
１はフェライト系耐熱鋼管（以下、単に鋼管という。）
１１はその母材（フェライト系耐熱鋼板）を示す。図６
に示す２ａはフェライト系耐熱鋼板を曲げた後に鋼管１
の外面（図では上側、以下同じ）から加工された開先、
２ｂは鋼管１の内面（図では下側、以下同じ）から加工
された開先である。これら開先２ａ、２ｂを用いて溶接
が行われる。図７に溶接後の溶接部が示されている。３
ａは外面からの溶接の溶接金属、３ｂは内面からの溶接
の溶接金属である。４ａ、４ｂは各溶接の溶接入熱によ
って生成した熱影響部（ＨＡＺ）、４ａ1 、４ｂ1 はＨ
ＡＺ４ａ、４ｂと母材１１との境界を示す。ＡはＨＡＺ
４ａの境界４ａ1 とＨＡＺ４ｂの境界４ｂ1 との重なり
部を示す。
は溶接された鋼管の溶接構造を示す図である。各図で、
１はフェライト系耐熱鋼管（以下、単に鋼管という。）
１１はその母材（フェライト系耐熱鋼板）を示す。図６
に示す２ａはフェライト系耐熱鋼板を曲げた後に鋼管１
の外面（図では上側、以下同じ）から加工された開先、
２ｂは鋼管１の内面（図では下側、以下同じ）から加工
された開先である。これら開先２ａ、２ｂを用いて溶接
が行われる。図７に溶接後の溶接部が示されている。３
ａは外面からの溶接の溶接金属、３ｂは内面からの溶接
の溶接金属である。４ａ、４ｂは各溶接の溶接入熱によ
って生成した熱影響部（ＨＡＺ）、４ａ1 、４ｂ1 はＨ
ＡＺ４ａ、４ｂと母材１１との境界を示す。ＡはＨＡＺ
４ａの境界４ａ1 とＨＡＺ４ｂの境界４ｂ1 との重なり
部を示す。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】フェライト系耐熱鋼板
を曲げ、軸方向の長手溶接により鋼管を作成する場合、
内圧が作用する長手溶接には、内圧による周方向応力
が、溶接入熱により生成したＨＡＺ４ａ、４ｂに対して
垂直に働く。ところで、フェライト系耐熱鋼では、溶接
に際し、溶接入熱によりＨＡＺ４ａ、４ｂと母材１１と
の境界４ａ1 、４ｂ1 において軟化する領域が生じ、溶
接部のクリープ破断強度が母材１１に比べて低下するこ
とが明らかになった。これは、母材１１については適正
な成分設計や適正な熱処理により良好な特性が得られる
ようになっているものの、ＨＡＺ４ａ、４ｂにおいては
溶接入熱により組織が変化して母材１１と同等のクリー
プ特性が得られないためである。
を曲げ、軸方向の長手溶接により鋼管を作成する場合、
内圧が作用する長手溶接には、内圧による周方向応力
が、溶接入熱により生成したＨＡＺ４ａ、４ｂに対して
垂直に働く。ところで、フェライト系耐熱鋼では、溶接
に際し、溶接入熱によりＨＡＺ４ａ、４ｂと母材１１と
の境界４ａ1 、４ｂ1 において軟化する領域が生じ、溶
接部のクリープ破断強度が母材１１に比べて低下するこ
とが明らかになった。これは、母材１１については適正
な成分設計や適正な熱処理により良好な特性が得られる
ようになっているものの、ＨＡＺ４ａ、４ｂにおいては
溶接入熱により組織が変化して母材１１と同等のクリー
プ特性が得られないためである。
【０００５】又、フェライト系耐熱鋼板の板曲げ溶接に
より鋼管を作成する場合、開先の加工の困難さから、図
６および図７に示すように、鋼管の外面と内面の両方か
ら溶接を行う場合がある。この場合、図７に示すように
両方のＨＡＺ４ａ、４ｂが重なる部分Ａが生じる。そし
て、境界４ａ1 、４ｂ1 に生じる軟化域は、母材１１や
溶接金属３ａ、３ｂに比べてクリープ変形し易いので、
ＨＡＺ４ａ、４ｂが重なる部分Ａにクリープ変形が集中
する。このため、当該重なる部分Ａのクリープ損傷が進
み、上記軟化域で亀裂が発生し易くなっている。
より鋼管を作成する場合、開先の加工の困難さから、図
６および図７に示すように、鋼管の外面と内面の両方か
ら溶接を行う場合がある。この場合、図７に示すように
両方のＨＡＺ４ａ、４ｂが重なる部分Ａが生じる。そし
て、境界４ａ1 、４ｂ1 に生じる軟化域は、母材１１や
溶接金属３ａ、３ｂに比べてクリープ変形し易いので、
ＨＡＺ４ａ、４ｂが重なる部分Ａにクリープ変形が集中
する。このため、当該重なる部分Ａのクリープ損傷が進
み、上記軟化域で亀裂が発生し易くなっている。
【０００６】本発明の目的は、上記従来技術における課
題を解決し、内圧を受けるフェライト系耐熱鋼管の長手
溶接部のクリープ破断やクリープ損傷を低減することが
できるフェライト系耐熱鋼管の溶接構造を提供すること
にある。
題を解決し、内圧を受けるフェライト系耐熱鋼管の長手
溶接部のクリープ破断やクリープ損傷を低減することが
できるフェライト系耐熱鋼管の溶接構造を提供すること
にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上述のように、内圧を受
ける長手溶接の鋼管においては、最大応力成分である周
方向応力が溶接部に垂直に働く。このため、ＨＡＺが傾
いているとせん断成分が働き、ＨＡＺとＨＡが重なって
いる部分は幾何学的にクリープ変形が集中し易くなり、
この結果、当該重なっている部分のクリープ損傷が進
み、上記軟化域で亀裂が発生し易くなる。本発明者等は
この点に着目して本発明に想到したものである。即ち、
本発明は、フェライト系耐熱鋼板を曲げて溶接すること
により構成されるフェライト系耐熱鋼管の溶接構造にお
いて、当該フェライト系耐熱鋼管の外面からの溶接によ
る熱影響部と内面からの溶接による熱影響部とのなす角
が１４０度から１８０度までの間のいずれかとすること
によって上記の目的を達成する。
ける長手溶接の鋼管においては、最大応力成分である周
方向応力が溶接部に垂直に働く。このため、ＨＡＺが傾
いているとせん断成分が働き、ＨＡＺとＨＡが重なって
いる部分は幾何学的にクリープ変形が集中し易くなり、
この結果、当該重なっている部分のクリープ損傷が進
み、上記軟化域で亀裂が発生し易くなる。本発明者等は
この点に着目して本発明に想到したものである。即ち、
本発明は、フェライト系耐熱鋼板を曲げて溶接すること
により構成されるフェライト系耐熱鋼管の溶接構造にお
いて、当該フェライト系耐熱鋼管の外面からの溶接によ
る熱影響部と内面からの溶接による熱影響部とのなす角
が１４０度から１８０度までの間のいずれかとすること
によって上記の目的を達成する。
【０００８】
【作用】フェライト系耐熱鋼板を曲げ、軸方向の長手溶
接により鋼管を作成する場合、鋼管の外面と内面の両方
から溶接を行う。この場合、外面からの溶接による熱影
響部と内面からの溶接による熱影響部とのなす角が１４
０度から１８０度までの間のいずれか、好ましくは１８
０度とする。これにより、ＨＡＺの傾きによるせん断成
分を小さくし、ＨＡＺとＨＡＺの重なり部分のクリープ
変形の集中を緩和し、クリープ破断やクリープ損傷を低
減することができる。
接により鋼管を作成する場合、鋼管の外面と内面の両方
から溶接を行う。この場合、外面からの溶接による熱影
響部と内面からの溶接による熱影響部とのなす角が１４
０度から１８０度までの間のいずれか、好ましくは１８
０度とする。これにより、ＨＡＺの傾きによるせん断成
分を小さくし、ＨＡＺとＨＡＺの重なり部分のクリープ
変形の集中を緩和し、クリープ破断やクリープ損傷を低
減することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示の実施例に基
づいて説明する。図１は本発明の実施例に係るフェライ
ト系耐熱鋼管の溶接構造を示す図、図２は図１に示す溶
接を行うための開先加工を示す図である。各図で、１０
は本実施例の溶接構造をもつ鋼管、１１は図６、７に示
すものと同じ母材、１３ａ、１３ｂは外面および内面か
らの溶接の溶接金属、１４ａ、１４ｂは外面および内面
からの溶接の溶接入熱により生成されるＨＡＺ、１４ａ
1 、１４ｂ1 はＨＡＺ１４ａ、１４ｂと母材１１との境
界を示す。又、図２における１２ａ、１２ｂはそれぞれ
外面側、内面側の開先を示す。
づいて説明する。図１は本発明の実施例に係るフェライ
ト系耐熱鋼管の溶接構造を示す図、図２は図１に示す溶
接を行うための開先加工を示す図である。各図で、１０
は本実施例の溶接構造をもつ鋼管、１１は図６、７に示
すものと同じ母材、１３ａ、１３ｂは外面および内面か
らの溶接の溶接金属、１４ａ、１４ｂは外面および内面
からの溶接の溶接入熱により生成されるＨＡＺ、１４ａ
1 、１４ｂ1 はＨＡＺ１４ａ、１４ｂと母材１１との境
界を示す。又、図２における１２ａ、１２ｂはそれぞれ
外面側、内面側の開先を示す。
【００１０】本実施例では、母材１１として、９Ｃｒ−
１Ｍｏ鋼板が使用され、鋼管寸法は外径：７６２ｍｍ、
肉厚：１００ｍｍである。又、開先形状における図２に
示す各寸法は、Ｗ1 ＝１３ｍｍ、Ｗ2 ＝８ｍｍ、Ｒ1
（曲率半径）＝５ｍｍ、Ｒ2 （曲率半径）＝５ｍｍ、Ｈ
2 ＝１２ｍｍ、Ｈ12＝３ｍｍである。さらに、溶接は、
溶接電流：２２０Ａ、溶接電圧：２６Ｖ、溶接方法：狭
開先ＭＩＧ、シールドガス：（Ａｒ＋ＣＯ2 ）、予熱：
２２０℃で行った。
１Ｍｏ鋼板が使用され、鋼管寸法は外径：７６２ｍｍ、
肉厚：１００ｍｍである。又、開先形状における図２に
示す各寸法は、Ｗ1 ＝１３ｍｍ、Ｗ2 ＝８ｍｍ、Ｒ1
（曲率半径）＝５ｍｍ、Ｒ2 （曲率半径）＝５ｍｍ、Ｈ
2 ＝１２ｍｍ、Ｈ12＝３ｍｍである。さらに、溶接は、
溶接電流：２２０Ａ、溶接電圧：２６Ｖ、溶接方法：狭
開先ＭＩＧ、シールドガス：（Ａｒ＋ＣＯ2 ）、予熱：
２２０℃で行った。
【００１１】溶接は、まず、鋼管１０の内面から狭開先
ＭＩＧで行い、その後、鋼管１０の外面から同様に狭開
先ＭＩＧで行った。ここで、鋼管の溶接（特に内面から
の溶接）に狭開先ＭＩＧを使用したのは、溶接入熱を抑
えてＨＡＺ１４ａ、１４ｂを鋼管１０の円周方向に対し
て垂直に形成させるためである。なお、溶接入熱が大き
いと、ＨＡＺ１４ａ、１４ｂを垂直に形成するのが困難
となり、ＨＡＺ１４ａとＨＡＺ１４ｂとのなす角が小さ
くなってくるので、溶接入熱はできる限り抑えた方がよ
い。
ＭＩＧで行い、その後、鋼管１０の外面から同様に狭開
先ＭＩＧで行った。ここで、鋼管の溶接（特に内面から
の溶接）に狭開先ＭＩＧを使用したのは、溶接入熱を抑
えてＨＡＺ１４ａ、１４ｂを鋼管１０の円周方向に対し
て垂直に形成させるためである。なお、溶接入熱が大き
いと、ＨＡＺ１４ａ、１４ｂを垂直に形成するのが困難
となり、ＨＡＺ１４ａとＨＡＺ１４ｂとのなす角が小さ
くなってくるので、溶接入熱はできる限り抑えた方がよ
い。
【００１２】上記溶接の断面のマクロ組織観察の結果、
ＨＡＺ１４ａとＨＡＺ１４ｂとのなす角θは約１６５度
であった。そして、クリープ損傷解析（解析温度＝６０
０℃、内圧＝５９ＭＰａ）によるこの溶接構造のクリー
プ寿命は１９７００時間であり、通常の溶接により得ら
れる溶接構造（θ＝１３５度）の同一条件下におけるク
リープ寿命１３８００時間に比較して、より長いクリー
プ寿命を有することが判った。
ＨＡＺ１４ａとＨＡＺ１４ｂとのなす角θは約１６５度
であった。そして、クリープ損傷解析（解析温度＝６０
０℃、内圧＝５９ＭＰａ）によるこの溶接構造のクリー
プ寿命は１９７００時間であり、通常の溶接により得ら
れる溶接構造（θ＝１３５度）の同一条件下におけるク
リープ寿命１３８００時間に比較して、より長いクリー
プ寿命を有することが判った。
【００１３】このように、本実施例では、ＨＡＺとＨＡ
Ｚとのなす角を大きくすることにより、クリープ破断強
度を向上させ、クリープ損傷を低減することができ、ひ
いては、溶接構造の信頼性を向上させることができる。
Ｚとのなす角を大きくすることにより、クリープ破断強
度を向上させ、クリープ損傷を低減することができ、ひ
いては、溶接構造の信頼性を向上させることができる。
【００１４】なお、上記実施例の説明では、狭開先ＭＩ
Ｇ溶接を行う例について説明したが、狭開先の溶接が可
能であれば、溶接はＭＡＧ溶接、ＴＩＧ溶接、電子ビー
ム溶接等を使用することができる。
Ｇ溶接を行う例について説明したが、狭開先の溶接が可
能であれば、溶接はＭＡＧ溶接、ＴＩＧ溶接、電子ビー
ム溶接等を使用することができる。
【００１５】図３および図４は鋼管の溶接構造の有限要
素法によるクリープ損傷解析結果を示す図であり、図３
はＨＡＺとＨＡＺの角度がない場合（１８０度の場
合）、図４はＨＡＺとＨＡＺの角度がある場合の解析結
果を示す。図３に示す各部分において、図１に示す各部
分に相当する部分には、図１と同一符号が付してあり、
図４に示す各部分において、図７に示す各部分に相当す
る部分には、図７と同一符号が付してある。
素法によるクリープ損傷解析結果を示す図であり、図３
はＨＡＺとＨＡＺの角度がない場合（１８０度の場
合）、図４はＨＡＺとＨＡＺの角度がある場合の解析結
果を示す。図３に示す各部分において、図１に示す各部
分に相当する部分には、図１と同一符号が付してあり、
図４に示す各部分において、図７に示す各部分に相当す
る部分には、図７と同一符号が付してある。
【００１６】上記図３および図４に示す解析は、鋼板と
して上記実施例と同様、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼板を選択し、
鋼管の外径＝５００ｍｍ、肉厚＝１００ｍｍ、解析温度
＝６００℃、内圧＝５９ＭＰａ、図４に示す場合のＨＡ
ＺとＨＡＺの角度θ＝１４０度として行った。図３およ
び図４に示す解析結果は、約４０００時間クリープ後の
相当応力の分布を示すものである。この相当応力の分布
は色合いの濃淡で示され、相当応力は濃いほど大きく、
淡いほど小さい。この濃淡と相当応力との関係が図３の
左側に示されている。
して上記実施例と同様、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼板を選択し、
鋼管の外径＝５００ｍｍ、肉厚＝１００ｍｍ、解析温度
＝６００℃、内圧＝５９ＭＰａ、図４に示す場合のＨＡ
ＺとＨＡＺの角度θ＝１４０度として行った。図３およ
び図４に示す解析結果は、約４０００時間クリープ後の
相当応力の分布を示すものである。この相当応力の分布
は色合いの濃淡で示され、相当応力は濃いほど大きく、
淡いほど小さい。この濃淡と相当応力との関係が図３の
左側に示されている。
【００１７】上記の解析結果から、図４に示すように、
ＨＡＺとＨＡＺとのなす角θが小さい場合、ＨＡＺとＨ
ＡＺとが重なった部分Ｂ（この部分Ｂの拡大図が右側に
取り出されている）に高い相当応力が発生している。こ
れは上述のように、この部分にクリープ変形が集中し易
いためであり、この部分のＨＡＺの軟化域に亀裂が発生
し易いのも、上記の高い応力に起因している。ところ
が、図３に示すようにＨＡＺとＨＡＺとの角度が１８０
度の場合には、相当応力の高い個所は発生していない。
したがって、ＨＡＺとＨＡＺとのなす角が大きくなり、
直線に近づくほど、この部分に発生する相当応力は小さ
くなり、クリープ損傷を受け難くなる。このことは、溶
接構造のクリープ破断寿命又はクリープ損傷に対してＨ
ＡＺとＨＡＺとのなす角が１８０度に近い方が有利であ
ることを示している。
ＨＡＺとＨＡＺとのなす角θが小さい場合、ＨＡＺとＨ
ＡＺとが重なった部分Ｂ（この部分Ｂの拡大図が右側に
取り出されている）に高い相当応力が発生している。こ
れは上述のように、この部分にクリープ変形が集中し易
いためであり、この部分のＨＡＺの軟化域に亀裂が発生
し易いのも、上記の高い応力に起因している。ところ
が、図３に示すようにＨＡＺとＨＡＺとの角度が１８０
度の場合には、相当応力の高い個所は発生していない。
したがって、ＨＡＺとＨＡＺとのなす角が大きくなり、
直線に近づくほど、この部分に発生する相当応力は小さ
くなり、クリープ損傷を受け難くなる。このことは、溶
接構造のクリープ破断寿命又はクリープ損傷に対してＨ
ＡＺとＨＡＺとのなす角が１８０度に近い方が有利であ
ることを示している。
【００１８】図５はＨＡＺとＨＡＺとのなす角度θに対
する有限要素法解析により得られるクリープ寿命を示す
図であり、横軸に角度θが、縦軸にクリープ寿命がとっ
てある。選択した鋼板、鋼管の寸法、解析温度、内圧は
それぞれ図３、図４に示す場合と同じである。図５か
ら、クリープ寿命は、角度θが小さくなるほど、即ち、
ＨＡＺとＨＡＺとのなす角度が鋭角になるほど減少して
いることが判る。特に、角度θが１４０度付近でクリー
プ寿命が大きく減少しており、このことから、クリープ
破断やクリープ損傷を低減するためには、ＨＡＺとＨＡ
Ｚとのなす角度は１４０度以上であることが必要とな
る。逆に、角度θが１４０度以上であれば、溶接構造の
内圧によるクリープ破断やクリープ損傷を低減すること
ができ、溶接構造の信頼性を向上させることができるこ
ととなる。
する有限要素法解析により得られるクリープ寿命を示す
図であり、横軸に角度θが、縦軸にクリープ寿命がとっ
てある。選択した鋼板、鋼管の寸法、解析温度、内圧は
それぞれ図３、図４に示す場合と同じである。図５か
ら、クリープ寿命は、角度θが小さくなるほど、即ち、
ＨＡＺとＨＡＺとのなす角度が鋭角になるほど減少して
いることが判る。特に、角度θが１４０度付近でクリー
プ寿命が大きく減少しており、このことから、クリープ
破断やクリープ損傷を低減するためには、ＨＡＺとＨＡ
Ｚとのなす角度は１４０度以上であることが必要とな
る。逆に、角度θが１４０度以上であれば、溶接構造の
内圧によるクリープ破断やクリープ損傷を低減すること
ができ、溶接構造の信頼性を向上させることができるこ
ととなる。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明では、フェラ
イト系耐熱鋼管の外面からの溶接による熱影響部と内面
からの溶接による熱影響部とのなす角度を１４０度から
１８０度までの間のいずれかとしたので、溶接構造の内
圧によるクリープ破断やクリープ損傷を低減することが
でき、ひいては、溶接構造の信頼性を向上させることが
できる。
イト系耐熱鋼管の外面からの溶接による熱影響部と内面
からの溶接による熱影響部とのなす角度を１４０度から
１８０度までの間のいずれかとしたので、溶接構造の内
圧によるクリープ破断やクリープ損傷を低減することが
でき、ひいては、溶接構造の信頼性を向上させることが
できる。
【図１】本発明の実施例に係るフェライト系耐熱鋼管の
溶接構造を示す図である。
溶接構造を示す図である。
【図２】図１に示す溶接を行うための開先加工を示す図
である。
である。
【図３】鋼管の溶接構造の有限要素法によるクリープ損
傷解析結果を示す図である。
傷解析結果を示す図である。
【図４】鋼管の溶接構造の有限要素法によるクリープ損
傷解析結果を示す図である。
傷解析結果を示す図である。
【図５】ＨＡＺとＨＡＺとのなす角度θに対する有限要
素法解析により得られるクリープ寿命を示す図である。
素法解析により得られるクリープ寿命を示す図である。
【図６】溶接前の鋼管の一部を示す図である。
【図７】溶接された鋼管の溶接構造を示す図である。
１０ 鋼管 １１ 母材 １３ａ、１３ｂ 溶接金属 １４ａ、１４ｂ ＨＡＺ １４ａ1 、１４ｂ1 境界
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/22 Ｃ２２Ｃ 38/22 (72)発明者 小山 輝夫 広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日立 株式会社呉研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 フェライト系耐熱鋼板を曲げて溶接する
ことにより構成されるフェライト系耐熱鋼管の溶接構造
において、当該フェライト系耐熱鋼管の外面からの溶接
による熱影響部と内面からの溶接による熱影響部とのな
す角度が１４０度から１８０度までの間のいずれかであ
ることを特徴とするフェライト系耐熱鋼管の溶接構造。 - 【請求項２】 請求項１において、前記角度は、１８０
度であることを特徴とするフェライト系耐熱鋼管の溶接
構造。 - 【請求項３】 請求項１において、前記溶接は、狭開先
ＭＩＧ溶接であることを特徴とするフェライト系耐熱鋼
管の溶接構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23313496A JP3712797B2 (ja) | 1996-09-03 | 1996-09-03 | フェライト系耐熱鋼管の溶接構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| JP2004181530A (ja) * | 2002-11-18 | 2004-07-02 | Jfe Steel Kk | 疲労強度特性に優れた溶接継手 |
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| JP2011125921A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接継手部のクリープ強度向上構造 |
| JP2011218412A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Toshiba Corp | マグ溶接用シールドガス，マグ溶接方法，および溶接構造物 |
| JP2015518536A (ja) * | 2012-03-28 | 2015-07-02 | マーレ インターナショナル ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツングＭＡＨＬＥ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ＧｍｂＨ | アルミニウムピストンの製造方法 |
| WO2019076208A1 (zh) * | 2017-10-16 | 2019-04-25 | 中国电建集团山东电力建设第一工程有限公司 | 新型cb2耐热钢中大径管道焊接及热处理工艺 |
-
1996
- 1996-09-03 JP JP23313496A patent/JP3712797B2/ja not_active Expired - Lifetime
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