JPH1060596A - 高硬度、高靱性冷間工具鋼 - Google Patents
高硬度、高靱性冷間工具鋼Info
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- JPH1060596A JPH1060596A JP22295396A JP22295396A JPH1060596A JP H1060596 A JPH1060596 A JP H1060596A JP 22295396 A JP22295396 A JP 22295396A JP 22295396 A JP22295396 A JP 22295396A JP H1060596 A JPH1060596 A JP H1060596A
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- toughness
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- tool steel
- steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 靱性に対して有害な巨大炭化物の生成を抑制
するためにＣ，Ｃｒのバランスを考慮しながら、成分バ
ランスの最適化を図ることにより、高硬度でしかも高い
靱性、耐熱性を有し、安価で熱処理および加工における
取扱いが容易な経済的な高硬度、高靱性冷間工具鋼及び
その金型並びに工具を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．８０〜０．９５％、
Ｓｉ：０．３０〜２．０％、Ｍｎ：０．３０〜１．５０
％、Ｃｒ：６．０〜１０．０％、Ｍｏ又はＷのいずれか
１種又は２種をＭｏ当量（１／２Ｗ＋Ｍｏ）で２．５〜
５．０％、Ｖ：０．３５〜０．５０％とし、残部Ｆｅお
よび通常の不可避不純物とからなることを特徴とする高
硬度、高靱性冷間工具鋼。また、上記成分組成にさらに
Ｎ：６０ｐｐｍ以下とした高硬度、高靱性冷間工具鋼。
するためにＣ，Ｃｒのバランスを考慮しながら、成分バ
ランスの最適化を図ることにより、高硬度でしかも高い
靱性、耐熱性を有し、安価で熱処理および加工における
取扱いが容易な経済的な高硬度、高靱性冷間工具鋼及び
その金型並びに工具を提供すること。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．８０〜０．９５％、
Ｓｉ：０．３０〜２．０％、Ｍｎ：０．３０〜１．５０
％、Ｃｒ：６．０〜１０．０％、Ｍｏ又はＷのいずれか
１種又は２種をＭｏ当量（１／２Ｗ＋Ｍｏ）で２．５〜
５．０％、Ｖ：０．３５〜０．５０％とし、残部Ｆｅお
よび通常の不可避不純物とからなることを特徴とする高
硬度、高靱性冷間工具鋼。また、上記成分組成にさらに
Ｎ：６０ｐｐｍ以下とした高硬度、高靱性冷間工具鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鍛造金型、フォー
ミングロールあるいは転造ダイスなどの使用条件が特に
過酷な冷間加工用として好適な高硬度、高靱性冷間工具
鋼およびその金型並びに工具に関する。
ミングロールあるいは転造ダイスなどの使用条件が特に
過酷な冷間加工用として好適な高硬度、高靱性冷間工具
鋼およびその金型並びに工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷間加工用工具には、ＪＩＳ−Ｓ
ＫＳ３やＳＫＤ１１およびＳＫＨ５１が広く使用されて
いる。とくに、鍛造金型、フォーミングロールあるいは
転造ダイスなどの使用条件が特に過酷な冷間加工用とし
ては、比較的高い硬度と靱性を具備したＳＫＤ１１など
の冷間ダイス鋼が汎用されている。しかしながら、塑性
加工技術の進歩や被加工材の高強度化に伴い、使用され
る工具への応力および熱負荷が大きくなり、硬度不足や
耐熱性不足によりＳＫＤ１１では対処できない場合が多
くなっている。また、高速度工具鋼であるＳＫＨ５１に
おいては、５００℃以上の高温焼戻しにて６４ＨＲＣ以
上の高い硬さと耐熱性が確保できるものの、その素材単
価が高いうえに、適正焼入温度は、１２００℃程度と非
常に高く、熱処理作業性やそのコストの点で制限が多
い。さらに、ＳＫＨ５１は、硬質のＭＣ炭化物を多量に
含むために、機械加工性や研削性もあまり良くない。
ＫＳ３やＳＫＤ１１およびＳＫＨ５１が広く使用されて
いる。とくに、鍛造金型、フォーミングロールあるいは
転造ダイスなどの使用条件が特に過酷な冷間加工用とし
ては、比較的高い硬度と靱性を具備したＳＫＤ１１など
の冷間ダイス鋼が汎用されている。しかしながら、塑性
加工技術の進歩や被加工材の高強度化に伴い、使用され
る工具への応力および熱負荷が大きくなり、硬度不足や
耐熱性不足によりＳＫＤ１１では対処できない場合が多
くなっている。また、高速度工具鋼であるＳＫＨ５１に
おいては、５００℃以上の高温焼戻しにて６４ＨＲＣ以
上の高い硬さと耐熱性が確保できるものの、その素材単
価が高いうえに、適正焼入温度は、１２００℃程度と非
常に高く、熱処理作業性やそのコストの点で制限が多
い。さらに、ＳＫＨ５１は、硬質のＭＣ炭化物を多量に
含むために、機械加工性や研削性もあまり良くない。
【０００３】このような、問題に対して、例えば特公昭
６１−１１３１０号公報、特公平３−３６８９７号公
報、特公昭６４−５１００号公報および特開平５−１５
６４６７号公報等の発明が提案されている。特公昭６１
−１１３１０号公報は冷間圧延用ワークロールに関する
ものであり、Ｍｏを０．４％〜３．０％含有させ、しか
も表面硬度を７２０〜８００ＨＶ（６１〜６４ＨＲＣ）
の高硬さに規定しているものの焼戻し温度は全て１５０
℃程度の低温であり、耐熱性の点で不十分である。
６１−１１３１０号公報、特公平３−３６８９７号公
報、特公昭６４−５１００号公報および特開平５−１５
６４６７号公報等の発明が提案されている。特公昭６１
−１１３１０号公報は冷間圧延用ワークロールに関する
ものであり、Ｍｏを０．４％〜３．０％含有させ、しか
も表面硬度を７２０〜８００ＨＶ（６１〜６４ＨＲＣ）
の高硬さに規定しているものの焼戻し温度は全て１５０
℃程度の低温であり、耐熱性の点で不十分である。
【０００４】特公平３−３６８９７号公報は、ＳＫＤ１
１を改善し５２０℃程度の高温戻しで、高硬度と高靱性
を達成し、炭化物被覆処理に適した冷間工具鋼に関する
ものである。この発明鋼においても、Ｍｏが０．７５〜
１．９５％と低く、またＶを０．５〜１．０％含有し、
しかも得られる硬さは、６２ＨＲＣ水準であり、安定し
て６４ＨＲＣ以上の高硬さは達成できない。また、これ
に類似した発明として特公昭６４−５１００号公報があ
るが、いずれも本開発目標は、十分に達成できない。
１を改善し５２０℃程度の高温戻しで、高硬度と高靱性
を達成し、炭化物被覆処理に適した冷間工具鋼に関する
ものである。この発明鋼においても、Ｍｏが０．７５〜
１．９５％と低く、またＶを０．５〜１．０％含有し、
しかも得られる硬さは、６２ＨＲＣ水準であり、安定し
て６４ＨＲＣ以上の高硬さは達成できない。また、これ
に類似した発明として特公昭６４−５１００号公報があ
るが、いずれも本開発目標は、十分に達成できない。
【０００５】一方、上記特公平３−３６８９７号公報お
よび特公昭６４−５１００号公報の発明をさらに改善し
たのが、特開平５−１５６４０７号公報である。この特
許は、ＶとＮｂの１種または２種を含み、しかも高温焼
戻後の硬さが６４ＨＲＣ以上得られる高性能転造ダイス
用鋼およびその製造方法に関するものである。しかしな
がら、目標の達成には、単に合金組成の規制だけでな
く、その製造工程での特殊溶解法、高温拡散処理の適用
や、製品の一次炭化物の組成およびその粒径や析出量を
限定する必要があり、かなり複雑なものとなる。
よび特公昭６４−５１００号公報の発明をさらに改善し
たのが、特開平５−１５６４０７号公報である。この特
許は、ＶとＮｂの１種または２種を含み、しかも高温焼
戻後の硬さが６４ＨＲＣ以上得られる高性能転造ダイス
用鋼およびその製造方法に関するものである。しかしな
がら、目標の達成には、単に合金組成の規制だけでな
く、その製造工程での特殊溶解法、高温拡散処理の適用
や、製品の一次炭化物の組成およびその粒径や析出量を
限定する必要があり、かなり複雑なものとなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】近年の塑性加工技術の
進歩や被加工材の高強度化に伴い、工具の寿命向上を目
的として、工具の高硬度化および硬質の表面処理の適用
が進んでいる。このような用途に適する素材として、硬
さができるだけ高く且つ靱性に富む工具鋼が必要とされ
る。本発明は、靱性に対して有害な巨大炭化物の生成を
抑制する為に、Ｃ，Ｃｒのバランスを考慮しながら、成
分バランスの最適化を図ることにより、高硬度でしかも
高い靱性、耐熱性を有し、安価で熱処理および加工にお
ける取扱いが容易な経済的な高硬度、高靱性冷間工具鋼
及びその金型並びに工具を提供することを目的とする。
進歩や被加工材の高強度化に伴い、工具の寿命向上を目
的として、工具の高硬度化および硬質の表面処理の適用
が進んでいる。このような用途に適する素材として、硬
さができるだけ高く且つ靱性に富む工具鋼が必要とされ
る。本発明は、靱性に対して有害な巨大炭化物の生成を
抑制する為に、Ｃ，Ｃｒのバランスを考慮しながら、成
分バランスの最適化を図ることにより、高硬度でしかも
高い靱性、耐熱性を有し、安価で熱処理および加工にお
ける取扱いが容易な経済的な高硬度、高靱性冷間工具鋼
及びその金型並びに工具を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するため、５００℃以上の高温焼戻しにより６４Ｈ
ＲＣ〜６６ＨＲＣの高硬さが容易に得られることを特徴
とする。以下に、本発明鋼の各化学成分の作用およびそ
の限定理由を示す。Ｃは、焼入焼戻により、十分なマト
リックス硬さを与えると共に、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂな
どと結合して炭化物を形成し、高温強度、耐摩耗性を与
える元素である。しかし、添加量が多すぎると、凝固時
に粗大炭化物が過剰に析出し靱性を阻害することから、
Ｃの上限を０．９５％とした。一方、０．８０％未満で
は、十分な二次硬化硬さが得られないので、その下限を
０．８０％としたが、強度と靱性の最適バランスを得る
ためには、０．８５〜０．９１％の範囲が望ましい。
解決するため、５００℃以上の高温焼戻しにより６４Ｈ
ＲＣ〜６６ＨＲＣの高硬さが容易に得られることを特徴
とする。以下に、本発明鋼の各化学成分の作用およびそ
の限定理由を示す。Ｃは、焼入焼戻により、十分なマト
リックス硬さを与えると共に、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂな
どと結合して炭化物を形成し、高温強度、耐摩耗性を与
える元素である。しかし、添加量が多すぎると、凝固時
に粗大炭化物が過剰に析出し靱性を阻害することから、
Ｃの上限を０．９５％とした。一方、０．８０％未満で
は、十分な二次硬化硬さが得られないので、その下限を
０．８０％としたが、強度と靱性の最適バランスを得る
ためには、０．８５〜０．９１％の範囲が望ましい。
【０００８】Ｓｉは、主に脱酸剤として添加されると共
に、耐酸化性、焼入性に有効な元素であると共に焼戻過
程において炭化物の凝集を抑え二次硬化を促進する元素
である。しかし２．０％を越えて添加すると、靱性を低
下させるので、その上限を２．０％とし、下限を０．３
０％とした。Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として添加し
鋼の清浄度を高めると共に焼入性を高める元素である。
しかしながら、１．５０％を越えて添加すると、熱間加
工性を阻害するうえに靱性を低下させるので、その上限
を１．５０％とし、下限を０．５０％とした。
に、耐酸化性、焼入性に有効な元素であると共に焼戻過
程において炭化物の凝集を抑え二次硬化を促進する元素
である。しかし２．０％を越えて添加すると、靱性を低
下させるので、その上限を２．０％とし、下限を０．３
０％とした。Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として添加し
鋼の清浄度を高めると共に焼入性を高める元素である。
しかしながら、１．５０％を越えて添加すると、熱間加
工性を阻害するうえに靱性を低下させるので、その上限
を１．５０％とし、下限を０．５０％とした。
【０００９】Ｃｒは、焼入性を高めると共に、焼戻軟化
抵抗を高める有効な元素である。この効果を満足するた
めには、少なくとも６．０％以上必要である。従って、
その下限を６．０％とした。一方、Ｃｒは、凝固時にＣ
と結合して巨大一次炭化物を形成し易く、過剰な添加
は、靱性を低下させるため、その上限を１０．０％とし
た。ＭｏおよびＷは、共に微細な炭化物を形成し、二次
硬化に寄与する重要な元素であると共に、耐軟化抵抗性
を改善する元素である。ただし、その効果はＭｏの方が
Ｗよりも２倍強く、同じ効果を得るのに、ＷはＭｏの２
倍必要である。この両元素の効果は、Ｍｏ当量（１／２
Ｗ＋Ｍｏ）で表すことができる。本発明成分系におい
て、５００℃以上の高温戻しで６４〜６６ＨＲＣの高硬
さを得るためには、Ｍｏ当量で少なくとも２．５％超が
必要である。逆に、Ｍｏ当量の過剰増加は、靱性低下を
招くため、その上限を５．０％とした。
抵抗を高める有効な元素である。この効果を満足するた
めには、少なくとも６．０％以上必要である。従って、
その下限を６．０％とした。一方、Ｃｒは、凝固時にＣ
と結合して巨大一次炭化物を形成し易く、過剰な添加
は、靱性を低下させるため、その上限を１０．０％とし
た。ＭｏおよびＷは、共に微細な炭化物を形成し、二次
硬化に寄与する重要な元素であると共に、耐軟化抵抗性
を改善する元素である。ただし、その効果はＭｏの方が
Ｗよりも２倍強く、同じ効果を得るのに、ＷはＭｏの２
倍必要である。この両元素の効果は、Ｍｏ当量（１／２
Ｗ＋Ｍｏ）で表すことができる。本発明成分系におい
て、５００℃以上の高温戻しで６４〜６６ＨＲＣの高硬
さを得るためには、Ｍｏ当量で少なくとも２．５％超が
必要である。逆に、Ｍｏ当量の過剰増加は、靱性低下を
招くため、その上限を５．０％とした。
【００１０】Ｖは、二次硬化に有効でありＣと硬い炭化
物を形成して耐摩耗性の向上に大きく寄与すると共に結
晶粒を微細化する。高温焼戻し６４〜６６ＨＲＣを得る
ためには、０．３５％以上が必要である。過剰な添加は
靱性を劣化させるため、その上限を０．５０％とした
が、最適な強度と靱性の最適バランスを得るため、０．
３９〜０．４６％の範囲が望ましい。Ｎは、靱性を重視
する場合に必要である。しかし、Ｎが６０ｐｐｍを越え
ると靱性を大きく低下させるため、本発明鋼では６０ｐ
ｐｍ以下とした。
物を形成して耐摩耗性の向上に大きく寄与すると共に結
晶粒を微細化する。高温焼戻し６４〜６６ＨＲＣを得る
ためには、０．３５％以上が必要である。過剰な添加は
靱性を劣化させるため、その上限を０．５０％とした
が、最適な強度と靱性の最適バランスを得るため、０．
３９〜０．４６％の範囲が望ましい。Ｎは、靱性を重視
する場合に必要である。しかし、Ｎが６０ｐｐｍを越え
ると靱性を大きく低下させるため、本発明鋼では６０ｐ
ｐｍ以下とした。
【００１１】
（実施例１）本発明鋼の供試材（Ａ）〜（Ｅ）および比
較鋼の供試鋼（Ｆ）および（Ｇ）を各鋼１００ｋｇを真
空誘導溶解炉にて出鋼した。出鋼した７ヒートの鋼の化
学成分を表１に示す。合計７ヒートの鋼の１００ｋｇ鋼
塊（平均径１９０ｍｍ）を鍛伸して角４０ｍｍとし、角
３０ｍｍ×長さ５０ｍｍの試験片を機械加工により作製
した。この試験片を１０８０℃に３０分保持後、空冷し
て焼入れした後、５３０℃で６０分保持後空冷処理を２
回行った。この試験片の中心から縦４×横８×長さ４０
ｍｍの抗折試験片を加工し、常温でロックウェルＣスケ
ールで硬さを測定した後、抗折力およびたわみ量を測定
した。表２に示すように、本発明鋼（Ａ）〜（Ｅ）は、
いずれも６４ＨＲＣ以上の硬さを維持している上、従来
の冷間工具鋼（Ｆ）および（Ｇ）よりもはるかに優れた
抗折力を有し、特にＮを６０ｐｐｍ以下とした本発明鋼
（Ｃ）および（Ｅ）は、従来鋼（Ｆ）および（Ｇ）に比
べ、より高い硬さにも拘わらず、従来鋼と同等のたわみ
量（靱性）を有していることが判る。
較鋼の供試鋼（Ｆ）および（Ｇ）を各鋼１００ｋｇを真
空誘導溶解炉にて出鋼した。出鋼した７ヒートの鋼の化
学成分を表１に示す。合計７ヒートの鋼の１００ｋｇ鋼
塊（平均径１９０ｍｍ）を鍛伸して角４０ｍｍとし、角
３０ｍｍ×長さ５０ｍｍの試験片を機械加工により作製
した。この試験片を１０８０℃に３０分保持後、空冷し
て焼入れした後、５３０℃で６０分保持後空冷処理を２
回行った。この試験片の中心から縦４×横８×長さ４０
ｍｍの抗折試験片を加工し、常温でロックウェルＣスケ
ールで硬さを測定した後、抗折力およびたわみ量を測定
した。表２に示すように、本発明鋼（Ａ）〜（Ｅ）は、
いずれも６４ＨＲＣ以上の硬さを維持している上、従来
の冷間工具鋼（Ｆ）および（Ｇ）よりもはるかに優れた
抗折力を有し、特にＮを６０ｐｐｍ以下とした本発明鋼
（Ｃ）および（Ｅ）は、従来鋼（Ｆ）および（Ｇ）に比
べ、より高い硬さにも拘わらず、従来鋼と同等のたわみ
量（靱性）を有していることが判る。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】（実施例２）表１に示した本発明鋼（Ｃ）
でリング切断用ディスクカッターを作製し、１０８０℃
焼入れ、５３０℃焼戻し処理後、実機により切断テスト
を行った。被加工材は、外径φ３０、肉厚２．５ｍｍの
ＳＣＭ４２０リングであった。従来鋼であるＳＫＤ１１
は刃先の割れおよび欠けにより寿命となり、その平均寿
命は約３２００ケであった。これに対し、本発明鋼
（Ｃ）で作製したディスクの寿命回数は１７８８０ケで
あり、従来ディスクのおよそ５．４倍の高寿命が得られ
た。その際のディスク寿命要因は、刃先の欠けであった
ことから、従来材では硬さ不足および粗大な一次炭化物
を起点としたき裂の発生を生じたのに対し、本発明鋼で
は硬さが充分に高く、かつ成分バランスの最適化によっ
て破壊の起点となる粗大な一次炭化物が著しく軽減され
たため、高寿命になったと推定される。
でリング切断用ディスクカッターを作製し、１０８０℃
焼入れ、５３０℃焼戻し処理後、実機により切断テスト
を行った。被加工材は、外径φ３０、肉厚２．５ｍｍの
ＳＣＭ４２０リングであった。従来鋼であるＳＫＤ１１
は刃先の割れおよび欠けにより寿命となり、その平均寿
命は約３２００ケであった。これに対し、本発明鋼
（Ｃ）で作製したディスクの寿命回数は１７８８０ケで
あり、従来ディスクのおよそ５．４倍の高寿命が得られ
た。その際のディスク寿命要因は、刃先の欠けであった
ことから、従来材では硬さ不足および粗大な一次炭化物
を起点としたき裂の発生を生じたのに対し、本発明鋼で
は硬さが充分に高く、かつ成分バランスの最適化によっ
て破壊の起点となる粗大な一次炭化物が著しく軽減され
たため、高寿命になったと推定される。
【００１５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明鋼は、冷間
工具鋼において、ＣおよびＣｒ量を最適にバランスさせ
ながら成分バランスの最適化を図ることにより、高硬度
かつ高靱性、耐熱性を有し、冷間で使用する金型用工具
鋼として従来のものに比べて経済的で極めて優れたもの
となっている。
工具鋼において、ＣおよびＣｒ量を最適にバランスさせ
ながら成分バランスの最適化を図ることにより、高硬度
かつ高靱性、耐熱性を有し、冷間で使用する金型用工具
鋼として従来のものに比べて経済的で極めて優れたもの
となっている。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．８０〜０．９５％、 Ｓｉ：０．３０〜２．０％、 Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、 Ｃｒ：６．０〜１０．０％、 Ｍｏ又はＷのいずれか１種又は２種をＭｏ当量（１／２
Ｗ＋Ｍｏ）で２．５〜５．０％、 Ｖ ：０．３５〜０．５０％とし、残部Ｆｅおよび通常
の不可避不純物とからなることを特徴とする高硬度、高
靱性冷間工具鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．８０〜０．９５％、 Ｓｉ：０．３０〜２．０％、 Ｍｎ：０．３０〜１．５０％、 Ｃｒ：６．０〜１０．０％、 Ｍｏ又はＷのいずれか１種又は２種をＭｏ当量（１／２
Ｗ＋Ｍｏ）で２．５〜５．０％、 Ｖ ：０．３５〜０．５０％、 Ｎ ：６０ｐｐｍ以下とし、残部Ｆｅおよび通常の不可
避不純物とからなることを特徴とする高硬度、高靱性冷
間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22295396A JPH1060596A (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 高硬度、高靱性冷間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22295396A JPH1060596A (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 高硬度、高靱性冷間工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060596A true JPH1060596A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16790473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22295396A Pending JPH1060596A (ja) | 1996-08-26 | 1996-08-26 | 高硬度、高靱性冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060596A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014009396A (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-20 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高硬度高靭性の冷間工具鋼 |
| WO2021045143A1 (ja) * | 2019-09-06 | 2021-03-11 | 日立金属株式会社 | 刃物用鋼、マルテンサイト系刃物用鋼、刃物、およびマルテンサイト系刃物用鋼の製造方法 |
-
1996
- 1996-08-26 JP JP22295396A patent/JPH1060596A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014009396A (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-20 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高硬度高靭性の冷間工具鋼 |
| WO2021045143A1 (ja) * | 2019-09-06 | 2021-03-11 | 日立金属株式会社 | 刃物用鋼、マルテンサイト系刃物用鋼、刃物、およびマルテンサイト系刃物用鋼の製造方法 |
| CN114341384A (zh) * | 2019-09-06 | 2022-04-12 | 日立金属株式会社 | 刀具用钢、马氏体系刀具用钢、刀具、及马氏体系刀具用钢的制造方法 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020326 |