JPH1060453A - 重質油の流動接触分解法 - Google Patents
重質油の流動接触分解法Info
- Publication number
- JPH1060453A JPH1060453A JP9139102A JP13910297A JPH1060453A JP H1060453 A JPH1060453 A JP H1060453A JP 9139102 A JP9139102 A JP 9139102A JP 13910297 A JP13910297 A JP 13910297A JP H1060453 A JPH1060453 A JP H1060453A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- zone
- heavy oil
- temperature
- catalytic cracking
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 重質油を高温で接触分解し、軽質オレフィン
を収率良く得るための流動接触分解法を提供する。 【解決手段】 再生帯域、反応帯域、分離帯域およびス
トリッピング帯域を有する流動接触分解反応装置におい
て、重質油を、反応帯域出口温度が５５０〜７００℃、
触媒／油比が１５〜１００ｗｔ／ｗｔ、再生帯域触媒濃
厚相温度と反応帯域出口温度との差（−）が１
５０〜５℃の条件下で、超安定Ｙ型ゼオライトを含有す
る触媒と接触させることを特徴とする重質油の流動接触
分解方法。
を収率良く得るための流動接触分解法を提供する。 【解決手段】 再生帯域、反応帯域、分離帯域およびス
トリッピング帯域を有する流動接触分解反応装置におい
て、重質油を、反応帯域出口温度が５５０〜７００℃、
触媒／油比が１５〜１００ｗｔ／ｗｔ、再生帯域触媒濃
厚相温度と反応帯域出口温度との差（−）が１
５０〜５℃の条件下で、超安定Ｙ型ゼオライトを含有す
る触媒と接触させることを特徴とする重質油の流動接触
分解方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、重質油の接触分解
方法に関する。特に重質油を分解してエチレン、プロピ
レン、ブテン、ペンテン等の軽質オレフィンを得るため
の流動接触分解（ＦＣＣ）方法に関する。
方法に関する。特に重質油を分解してエチレン、プロピ
レン、ブテン、ペンテン等の軽質オレフィンを得るため
の流動接触分解（ＦＣＣ）方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常の接触分解は、石油系炭化水素を触
媒と接触させて分解し、主生成物としてのガソリンと、
少量のＬＰＧと分解軽油等を得、さらに触媒上に堆積し
たコークを空気で燃焼除去して触媒を循環再使用するも
のである。
媒と接触させて分解し、主生成物としてのガソリンと、
少量のＬＰＧと分解軽油等を得、さらに触媒上に堆積し
たコークを空気で燃焼除去して触媒を循環再使用するも
のである。
【０００３】しかしながら最近では、流動接触分解装置
をガソリン製造装置としてではなく石油化学原料として
の軽質オレフィンの製造装置として利用していこうとい
う動きがある。このような流動接触分解装置の利用法
は、石油精製と石油化学工場が高度に結びついた精油所
において特に経済的なメリットがある。
をガソリン製造装置としてではなく石油化学原料として
の軽質オレフィンの製造装置として利用していこうとい
う動きがある。このような流動接触分解装置の利用法
は、石油精製と石油化学工場が高度に結びついた精油所
において特に経済的なメリットがある。
【０００４】また一方、環境問題への関心の高まりか
ら、自動車ガソリン中のオレフィン、芳香族含有量の規
制、あるいは含酸素基材（ＭＴＢＥ等）添加の義務づけ
等が施行され始めている。これによりＦＣＣガソリン、
接触改質ガソリンに替わる高オクタン価ガソリン基材と
して、アルキレート、ＭＴＢＥの需要が増大することが
予想される。従ってそれら基材の原料であるプロピレ
ン、ブテンの増産が必要となる。
ら、自動車ガソリン中のオレフィン、芳香族含有量の規
制、あるいは含酸素基材（ＭＴＢＥ等）添加の義務づけ
等が施行され始めている。これによりＦＣＣガソリン、
接触改質ガソリンに替わる高オクタン価ガソリン基材と
して、アルキレート、ＭＴＢＥの需要が増大することが
予想される。従ってそれら基材の原料であるプロピレ
ン、ブテンの増産が必要となる。
【０００５】重質油の流動接触分解により軽質オレフィ
ンを製造する方法としては、例えば触媒と原料油の接触
時間を短くする方法（米国特許 4,419,221号、米国特許
3,074,878号、米国特許 5,462,652号、ヨーロッパ特許
315,179A号）、高温で反応を行う方法（米国特許 4,98
0,053号）、ペンタシル型ゼオライトを用いる方法（米
国特許 5,326,465号、特表平7-506389号）等が挙げられ
る。
ンを製造する方法としては、例えば触媒と原料油の接触
時間を短くする方法（米国特許 4,419,221号、米国特許
3,074,878号、米国特許 5,462,652号、ヨーロッパ特許
315,179A号）、高温で反応を行う方法（米国特許 4,98
0,053号）、ペンタシル型ゼオライトを用いる方法（米
国特許 5,326,465号、特表平7-506389号）等が挙げられ
る。
【０００６】しかし、これらの方法によってもまだ軽質
オレフィン選択性を十分高めることはできない。例えば
高温反応では重質油の熱分解を併発し、ドライガス収率
が増大する。また接触時間を短くする方法では、水素移
行反応が抑制されることによって、軽質オレフィンが軽
質パラフィンへ転化する割合を低減することはできる
が、重質油が軽質分に転化する割合を増加させることは
できない。同様にペンタシル型ゼオライトを用いた方法
では、生成したガソリン留分を過分解して軽質オレフィ
ン収率を高めているだけである。従ってこれら単独の技
術で、重質油から高い収率で軽質オレフィンを得ること
は困難である。
オレフィン選択性を十分高めることはできない。例えば
高温反応では重質油の熱分解を併発し、ドライガス収率
が増大する。また接触時間を短くする方法では、水素移
行反応が抑制されることによって、軽質オレフィンが軽
質パラフィンへ転化する割合を低減することはできる
が、重質油が軽質分に転化する割合を増加させることは
できない。同様にペンタシル型ゼオライトを用いた方法
では、生成したガソリン留分を過分解して軽質オレフィ
ン収率を高めているだけである。従ってこれら単独の技
術で、重質油から高い収率で軽質オレフィンを得ること
は困難である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、重質
油の熱分解による水素ガス、メタンガス、エタンガス等
のドライガス発生量が少なく、軽質オレフィン収率が高
い改良された重質油の流動接触分解法を提供することに
ある。
油の熱分解による水素ガス、メタンガス、エタンガス等
のドライガス発生量が少なく、軽質オレフィン収率が高
い改良された重質油の流動接触分解法を提供することに
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、高温にお
ける重質油の流動接触分解法において、ドライガスを多
く発生させる熱分解を抑制し、軽質オレフィン収率を高
めることを主眼に鋭意研究した結果、重質油を高温で特
定の条件下で触媒と接触させることによりその目的が達
成されることを見いだし、この知見に基づき本発明に達
成したものである。
ける重質油の流動接触分解法において、ドライガスを多
く発生させる熱分解を抑制し、軽質オレフィン収率を高
めることを主眼に鋭意研究した結果、重質油を高温で特
定の条件下で触媒と接触させることによりその目的が達
成されることを見いだし、この知見に基づき本発明に達
成したものである。
【０００９】すなわち本発明の重質油の流動接触分解方
法は、再生帯域、反応帯域、分離帯域およびストリッピ
ング帯域を有する流動接触分解反応装置において、重質
油を、反応帯域出口温度が５５０〜７００℃、触媒／油
比が１５〜１００wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度と
反応帯域出口温度との差（−）が１５０〜５℃の
条件下で、超安定Ｙ型ゼオライトを含有する触媒と接触
させることを特徴とする。
法は、再生帯域、反応帯域、分離帯域およびストリッピ
ング帯域を有する流動接触分解反応装置において、重質
油を、反応帯域出口温度が５５０〜７００℃、触媒／油
比が１５〜１００wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度と
反応帯域出口温度との差（−）が１５０〜５℃の
条件下で、超安定Ｙ型ゼオライトを含有する触媒と接触
させることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。本発明の流動接触分解方法では、原料油として重
質油を用いる。重質油としては、沸点範囲が常圧で２５
０℃以上の重質油が好ましい。例えば直留軽油、減圧軽
油、常圧残油、減圧残油、熱分解軽油、あるいはこれら
を水素化精製した重質油等が例示できる。これらの重質
油を単独で用いてもよいし、これら重質油の混合物ある
いはこれら重質油に一部軽質油を混合したものも用いる
ことができる。
する。本発明の流動接触分解方法では、原料油として重
質油を用いる。重質油としては、沸点範囲が常圧で２５
０℃以上の重質油が好ましい。例えば直留軽油、減圧軽
油、常圧残油、減圧残油、熱分解軽油、あるいはこれら
を水素化精製した重質油等が例示できる。これらの重質
油を単独で用いてもよいし、これら重質油の混合物ある
いはこれら重質油に一部軽質油を混合したものも用いる
ことができる。
【００１１】本発明で使用する流動接触分解反応装置
は、再生帯域（再生塔）、反応帯域（反応器）、分離帯
域（分離器）およびストリッピング帯域を有する装置で
ある。
は、再生帯域（再生塔）、反応帯域（反応器）、分離帯
域（分離器）およびストリッピング帯域を有する装置で
ある。
【００１２】反応帯域では、触媒粒子を重質油で流動さ
せる流動床で行う場合と、触媒粒子と重質油が共に管中
を上昇するいわゆるライザークラッキングあるいは触媒
粒子と重質油が共に管中を降下するダウンフロークラッ
キングを採用する場合がある。本発明において、極めて
短い反応（接触）時間を保持する場合には、ダウンフロ
ークラッキングが好ましく採用される。
せる流動床で行う場合と、触媒粒子と重質油が共に管中
を上昇するいわゆるライザークラッキングあるいは触媒
粒子と重質油が共に管中を降下するダウンフロークラッ
キングを採用する場合がある。本発明において、極めて
短い反応（接触）時間を保持する場合には、ダウンフロ
ークラッキングが好ましく採用される。
【００１３】本発明の流動接触分解方法について述べ
る。まず反応帯域で、重質油を流動状態に保持されてい
る触媒と後述する特定の運転条件下で連続的に接触さ
せ、重質油を軽質オレフィンを主体とした軽質な炭化水
素に分解させる。次いで接触分解によって得られた生成
物（分解生成物）および未反応物からなる炭化水素ガス
と触媒の混合物は分離帯域に送られ、そこで殆どの触媒
が炭化水素ガスから分離される。次に分離された触媒は
ストリッピング帯域に送られ、触媒粒子から生成物、未
反応物等の炭化水素類の大部分が除去される。そして炭
素質および一部重質の炭化水素類が付着した触媒は該ス
トリッピング帯域から再生帯域に送られる。そして再生
帯域において、該炭素質等の付着した触媒の酸化処理が
施される。この酸化処理を受けた触媒が再生触媒であ
り、触媒上に沈着した炭素質および炭化水素類が減少さ
れたものである。この再生触媒は前記反応帯域に連続的
に循環される。場合によっては不必要な熱分解あるいは
過分解を抑制するため、分解生成物は該分離器に入る直
前あるいは出た直後で急冷される。
る。まず反応帯域で、重質油を流動状態に保持されてい
る触媒と後述する特定の運転条件下で連続的に接触さ
せ、重質油を軽質オレフィンを主体とした軽質な炭化水
素に分解させる。次いで接触分解によって得られた生成
物（分解生成物）および未反応物からなる炭化水素ガス
と触媒の混合物は分離帯域に送られ、そこで殆どの触媒
が炭化水素ガスから分離される。次に分離された触媒は
ストリッピング帯域に送られ、触媒粒子から生成物、未
反応物等の炭化水素類の大部分が除去される。そして炭
素質および一部重質の炭化水素類が付着した触媒は該ス
トリッピング帯域から再生帯域に送られる。そして再生
帯域において、該炭素質等の付着した触媒の酸化処理が
施される。この酸化処理を受けた触媒が再生触媒であ
り、触媒上に沈着した炭素質および炭化水素類が減少さ
れたものである。この再生触媒は前記反応帯域に連続的
に循環される。場合によっては不必要な熱分解あるいは
過分解を抑制するため、分解生成物は該分離器に入る直
前あるいは出た直後で急冷される。
【００１４】本発明でいう反応帯域出口温度とは、反応
帯域の出口温度のことであり、分解生成物が触媒と分離
される前の温度、あるいは分離器の手前で急冷される場
合にはその急冷される前の温度である。本発明において
反応帯域出口温度は５５０〜７００℃であり、好ましく
は５８０〜７００℃、さらに好ましくは６００〜６８０
℃である。５５０℃より低い温度では高い収率で軽質オ
レフィンを得ることができず、７００℃より高い温度で
は重質油の熱分解が顕著になり、その結果ドライガス発
生量が多くなるため好ましくない。
帯域の出口温度のことであり、分解生成物が触媒と分離
される前の温度、あるいは分離器の手前で急冷される場
合にはその急冷される前の温度である。本発明において
反応帯域出口温度は５５０〜７００℃であり、好ましく
は５８０〜７００℃、さらに好ましくは６００〜６８０
℃である。５５０℃より低い温度では高い収率で軽質オ
レフィンを得ることができず、７００℃より高い温度で
は重質油の熱分解が顕著になり、その結果ドライガス発
生量が多くなるため好ましくない。
【００１５】本発明でいう再生帯域触媒濃厚相の温度と
は、再生帯域において濃厚状態で流動している触媒が再
生帯域を出る直前の温度をいう。本発明において再生帯
域触媒濃厚相の温度は好ましくは６００〜７７０℃、よ
り好ましくは６５０〜７７０℃であり、特に好ましくは
６７０〜７５０℃である。
は、再生帯域において濃厚状態で流動している触媒が再
生帯域を出る直前の温度をいう。本発明において再生帯
域触媒濃厚相の温度は好ましくは６００〜７７０℃、よ
り好ましくは６５０〜７７０℃であり、特に好ましくは
６７０〜７５０℃である。
【００１６】本発明において、再生帯域触媒濃厚相の温
度は反応帯域出口温度よりも高く、その差（−
）は１５０〜５℃、好ましくは１５０〜３０℃、特に
好ましくは１００〜５０℃の範囲である。この温度差が
１５０℃を超えると、反応帯域出口温度を固定した場
合、再生帯域触媒濃厚相温度が高くなり、反応帯域入口
において原料油が高い温度の触媒と接触することにな
る。それにより原料油の熱分解が顕著となりドライガス
発生量が多くなる。一方、その差が５℃未満の場合に
は、触媒／油比が大きくなり、実用的でない。
度は反応帯域出口温度よりも高く、その差（−
）は１５０〜５℃、好ましくは１５０〜３０℃、特に
好ましくは１００〜５０℃の範囲である。この温度差が
１５０℃を超えると、反応帯域出口温度を固定した場
合、再生帯域触媒濃厚相温度が高くなり、反応帯域入口
において原料油が高い温度の触媒と接触することにな
る。それにより原料油の熱分解が顕著となりドライガス
発生量が多くなる。一方、その差が５℃未満の場合に
は、触媒／油比が大きくなり、実用的でない。
【００１７】本発明において、触媒／油比（触媒循環量
（ｔｏｎ／ｈ）と原料油供給速度（ｔｏｎ／ｈ）の比）
は１５〜１００wt／wtで、好ましくは２５〜８０wt／wt
である。触媒／油比が１５より小さい場合、ヒートバラ
ンス上再生帯域触媒濃厚相の温度が高くなるため、触媒
の失活が早められると同時に、原料油が高温の触媒と接
触するため、原料油の熱分解によるドライガス発生量が
多くなり好ましくない。また触媒／油比が１００より大
きい場合触媒循環量が多くなり、再生帯域での触媒の再
生に必要な触媒滞留時間を確保するために再生帯域の容
量が大きくなり過ぎることとなり好ましくない。
（ｔｏｎ／ｈ）と原料油供給速度（ｔｏｎ／ｈ）の比）
は１５〜１００wt／wtで、好ましくは２５〜８０wt／wt
である。触媒／油比が１５より小さい場合、ヒートバラ
ンス上再生帯域触媒濃厚相の温度が高くなるため、触媒
の失活が早められると同時に、原料油が高温の触媒と接
触するため、原料油の熱分解によるドライガス発生量が
多くなり好ましくない。また触媒／油比が１００より大
きい場合触媒循環量が多くなり、再生帯域での触媒の再
生に必要な触媒滞留時間を確保するために再生帯域の容
量が大きくなり過ぎることとなり好ましくない。
【００１８】本発明において、流動接触分解反応装置の
操作条件のうち上記以外のものについては特に限定され
ないが、反応圧力は１〜３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、接触時間は
２秒以下で好ましくは運転される。接触時間については
０．５秒以下がさらに好ましい。ここでいう接触時間と
は、再生触媒と原料油が接触してから分離帯域において
触媒と分解生成物が分離されるまでの時間、あるいは分
離帯域の手前で急冷される場合は急冷されるまでの時間
を示す。
操作条件のうち上記以外のものについては特に限定され
ないが、反応圧力は１〜３ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、接触時間は
２秒以下で好ましくは運転される。接触時間については
０．５秒以下がさらに好ましい。ここでいう接触時間と
は、再生触媒と原料油が接触してから分離帯域において
触媒と分解生成物が分離されるまでの時間、あるいは分
離帯域の手前で急冷される場合は急冷されるまでの時間
を示す。
【００１９】本発明において、デルタコーク（ストリッ
ピング帯域出口における触媒上に堆積したコークの量
（wt％）と再生帯域出口における触媒上に堆積したコー
クの量（wt％）の差）は好ましくは０．０５〜０．６wt
％、より好ましくは０．１〜０．３wt％である。デルタ
コークが０．６wt％より大きい場合、ヒートバランス上
再生帯域触媒濃厚相の温度が高くなるため、触媒の失活
が早められると同時に、原料油が高温の触媒と接触する
ため、原料油の熱分解によるドライガス発生量が多くな
り好ましくない。またデルタコークが０．０５wt％より
小さい場合、装置のヒートバランスを保つのが困難とな
り好ましくない。
ピング帯域出口における触媒上に堆積したコークの量
（wt％）と再生帯域出口における触媒上に堆積したコー
クの量（wt％）の差）は好ましくは０．０５〜０．６wt
％、より好ましくは０．１〜０．３wt％である。デルタ
コークが０．６wt％より大きい場合、ヒートバランス上
再生帯域触媒濃厚相の温度が高くなるため、触媒の失活
が早められると同時に、原料油が高温の触媒と接触する
ため、原料油の熱分解によるドライガス発生量が多くな
り好ましくない。またデルタコークが０．０５wt％より
小さい場合、装置のヒートバランスを保つのが困難とな
り好ましくない。
【００２０】本発明において用いる触媒に活性成分とし
て含有される超安定Ｙ型ゼオライトは、結晶格子定数が
好ましくは２４．４５Å以下、より好ましくは２４．４
０Å以下、特に好ましくは２４．３５〜２４．２５Åで
あり、かつ結晶化度が好ましくは９０％以上、より好ま
しくは９５％以上、特に好ましくは９８％以上のもので
ある。なお、この超安定Ｙ型ゼオライトの結晶格子定数
は、ＡＳＴＭ Ｄ−３９４２−８０に準拠して測定した
値である。超安定Ｙ型ゼオライトの結晶格子定数が２
４．４５Åより大きい場合、コーク選択性が悪くなり低
いデルタコークを維持できなくなる。また結晶化度が９
０％より低い場合、耐熱性が悪くなり触媒消費量が増大
するため好ましくない。
て含有される超安定Ｙ型ゼオライトは、結晶格子定数が
好ましくは２４．４５Å以下、より好ましくは２４．４
０Å以下、特に好ましくは２４．３５〜２４．２５Åで
あり、かつ結晶化度が好ましくは９０％以上、より好ま
しくは９５％以上、特に好ましくは９８％以上のもので
ある。なお、この超安定Ｙ型ゼオライトの結晶格子定数
は、ＡＳＴＭ Ｄ−３９４２−８０に準拠して測定した
値である。超安定Ｙ型ゼオライトの結晶格子定数が２
４．４５Åより大きい場合、コーク選択性が悪くなり低
いデルタコークを維持できなくなる。また結晶化度が９
０％より低い場合、耐熱性が悪くなり触媒消費量が増大
するため好ましくない。
【００２１】本発明で用いる触媒は、活性成分である超
安定Ｙ型ゼオライトと、その支持母体であるマトリック
スを含有するものである。マトリックスとしてはカオリ
ン、モンモリナイト、ハロイサイト、ベントナイト等の
粘土類、アルミナ、シリカ、ボリア、クロミア、マグネ
シア、ジルコニア、チタニア、シリカ・アルミナ等の無
機多孔性酸化物が挙げられる。
安定Ｙ型ゼオライトと、その支持母体であるマトリック
スを含有するものである。マトリックスとしてはカオリ
ン、モンモリナイト、ハロイサイト、ベントナイト等の
粘土類、アルミナ、シリカ、ボリア、クロミア、マグネ
シア、ジルコニア、チタニア、シリカ・アルミナ等の無
機多孔性酸化物が挙げられる。
【００２２】本発明で用いる触媒の超安定Ｙ型ゼオライ
トの含有量は好ましくは５〜５０wt％、より好ましくは
１５〜４０wt％である。
トの含有量は好ましくは５〜５０wt％、より好ましくは
１５〜４０wt％である。
【００２３】本発明に用いる触媒は、超安定Ｙ型ゼオラ
イトの他に、該Ｙ型ゼオライトよりも細孔径の小さい結
晶性アルミノシリケートゼオライトあるいはシリコアル
ミノフォスフェート（ＳＡＰＯ）を混合することもでき
る。そのようなゼオライトあるいはＳＡＰＯとして、Ｚ
ＳＭ−５、β、オメガ、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１
１、ＳＡＰＯ−３４等が例示できる。これらのゼオライ
トあるいはＳＡＰＯは、超安定Ｙ型ゼオライトを含む触
媒粒子中に含まれててもよいし、別粒子に含まれていて
もよい。
イトの他に、該Ｙ型ゼオライトよりも細孔径の小さい結
晶性アルミノシリケートゼオライトあるいはシリコアル
ミノフォスフェート（ＳＡＰＯ）を混合することもでき
る。そのようなゼオライトあるいはＳＡＰＯとして、Ｚ
ＳＭ−５、β、オメガ、ＳＡＰＯ−５、ＳＡＰＯ−１
１、ＳＡＰＯ−３４等が例示できる。これらのゼオライ
トあるいはＳＡＰＯは、超安定Ｙ型ゼオライトを含む触
媒粒子中に含まれててもよいし、別粒子に含まれていて
もよい。
【００２４】本発明に用いる触媒はかさ密度が０．５〜
１．０ｇ／ｍｌ、平均粒径が５０〜９０μｍ、表面積が
５０〜３５０ｍ2 ／ｇ、細孔容積が０．０５〜０．５ｍ
ｌ／ｇの範囲のものが好ましい。
１．０ｇ／ｍｌ、平均粒径が５０〜９０μｍ、表面積が
５０〜３５０ｍ2 ／ｇ、細孔容積が０．０５〜０．５ｍ
ｌ／ｇの範囲のものが好ましい。
【００２５】本発明に用いる触媒は通常の製造方法によ
り製造できる。例えば硫酸中へ水硝子の希釈溶液（Ｓｉ
Ｏ2 濃度＝８〜１３％）を滴下し、ｐＨ２．０〜４．０
のシリカゾルを得る。このシリカゾル全量中へ超安定Ｙ
型ゼオライトとカオリンを加え混練し、２００〜３００
℃の熱風で噴霧乾燥する。こうして得られた噴霧乾燥品
を５０℃、０．２％硫酸アンモニウムで洗浄した後、８
０〜１５０℃のオーブン中で乾燥し、さらに４００〜７
００℃で焼成して触媒を得る。
り製造できる。例えば硫酸中へ水硝子の希釈溶液（Ｓｉ
Ｏ2 濃度＝８〜１３％）を滴下し、ｐＨ２．０〜４．０
のシリカゾルを得る。このシリカゾル全量中へ超安定Ｙ
型ゼオライトとカオリンを加え混練し、２００〜３００
℃の熱風で噴霧乾燥する。こうして得られた噴霧乾燥品
を５０℃、０．２％硫酸アンモニウムで洗浄した後、８
０〜１５０℃のオーブン中で乾燥し、さらに４００〜７
００℃で焼成して触媒を得る。
【００２６】
【実施例】次に本発明を実施例等に基づいて説明する
が、本発明はこれに限定されるものではない。
が、本発明はこれに限定されるものではない。
【００２７】実施例１ ４０％硫酸３，３７０ｇ中へ、ＪＩＳ３号水硝子の希釈
溶液（ＳｉＯ2 濃度＝１１．６％）２１，５５０ｇを滴
下し、ｐＨ３．０のシリカゾルを得た。このシリカゾル
全量中へ超安定Ｙ型ゼオライト（格子定数２４．２８
Å、結晶化度９８％、東ソー（株）製：ＨＳＺ−３７０
ＨＵＡ）３，５００ｇとカオリン４，０００ｇを加え混
練し、２５０℃の熱風で噴霧乾燥した。こうして得られ
た噴霧乾燥品を５０℃、５０リットルの０．２％硫酸ア
ンモニウムで洗浄した後、１１０℃のオーブン中で乾燥
し、さらに６００℃で焼成し触媒Ａを得た。なお触媒Ａ
中のゼオライト含有量は３５wt％である。
溶液（ＳｉＯ2 濃度＝１１．６％）２１，５５０ｇを滴
下し、ｐＨ３．０のシリカゾルを得た。このシリカゾル
全量中へ超安定Ｙ型ゼオライト（格子定数２４．２８
Å、結晶化度９８％、東ソー（株）製：ＨＳＺ−３７０
ＨＵＡ）３，５００ｇとカオリン４，０００ｇを加え混
練し、２５０℃の熱風で噴霧乾燥した。こうして得られ
た噴霧乾燥品を５０℃、５０リットルの０．２％硫酸ア
ンモニウムで洗浄した後、１１０℃のオーブン中で乾燥
し、さらに６００℃で焼成し触媒Ａを得た。なお触媒Ａ
中のゼオライト含有量は３５wt％である。
【００２８】この触媒Ａを、断熱型のダウンフロータイ
プのＦＣＣパイロット装置で評価した。装置規模は、イ
ンベントリー（触媒量）２ｋｇ、原料油フィード量１ｋ
ｇ／ｈであり、運転条件は、反応圧力１．０ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇ、接触時間０．４秒、反応帯域出口温度６５０℃、
触媒／油比３０wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度７２０
℃である。原料油は中東系の脱硫ＶＧＯである。なお触
媒Ａを装置に充填する前に触媒を疑似平衡化するため、
８００℃で６時間、１００％スチームでスチーミングし
た。結果を表１に示す。
プのＦＣＣパイロット装置で評価した。装置規模は、イ
ンベントリー（触媒量）２ｋｇ、原料油フィード量１ｋ
ｇ／ｈであり、運転条件は、反応圧力１．０ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇ、接触時間０．４秒、反応帯域出口温度６５０℃、
触媒／油比３０wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度７２０
℃である。原料油は中東系の脱硫ＶＧＯである。なお触
媒Ａを装置に充填する前に触媒を疑似平衡化するため、
８００℃で６時間、１００％スチームでスチーミングし
た。結果を表１に示す。
【００２９】実施例２ 実施例１と同じ触媒Ａを、反応帯域出口温度を５５０
℃、触媒／油比を４０ｗｔ／ｗｔ、再生帯域触媒濃厚相
温度を６３０℃とした以外は実施例１と同じ運転条件、
原料油、装置、触媒の前処理方法で評価した。結果を表
１に示す。
℃、触媒／油比を４０ｗｔ／ｗｔ、再生帯域触媒濃厚相
温度を６３０℃とした以外は実施例１と同じ運転条件、
原料油、装置、触媒の前処理方法で評価した。結果を表
１に示す。
【００３０】比較例１ 実施例１と同じ反応帯域出口温度およびパイロット装置
で、市販触媒であるＯＣＴＡＣＡＴ（Ｗ．Ｒ．Ｇｒａｃ
ｅ社製）を評価した。ＯＣＴＡＣＡＴに含まれるゼオラ
イトの結晶格子定数は２４．５０Åであった。ＯＣＴＡ
ＣＡＴを装置に充填する前に触媒を疑似平衡化するた
め、８００℃で６時間、１００％スチームでスチーミン
グした。反応帯域出口温度６５０℃のとき、触媒／油比
は１０wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度は８２０℃とな
った。なお原料油、反応圧力および接触時間は実施例１
と同一である。結果を表１に示す。
で、市販触媒であるＯＣＴＡＣＡＴ（Ｗ．Ｒ．Ｇｒａｃ
ｅ社製）を評価した。ＯＣＴＡＣＡＴに含まれるゼオラ
イトの結晶格子定数は２４．５０Åであった。ＯＣＴＡ
ＣＡＴを装置に充填する前に触媒を疑似平衡化するた
め、８００℃で６時間、１００％スチームでスチーミン
グした。反応帯域出口温度６５０℃のとき、触媒／油比
は１０wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度は８２０℃とな
った。なお原料油、反応圧力および接触時間は実施例１
と同一である。結果を表１に示す。
【００３１】比較例２ 実施例１と同じ触媒Ａを、運転条件が反応帯域出口温度
５５０℃、触媒／油比１２wt／wt、および再生帯域触媒
濃厚相温度６８０℃の下で評価した。なお原料油、装
置、触媒の前処理方法、反応圧力および接触時間は実施
例１と同様である。結果を表１に示す。
５５０℃、触媒／油比１２wt／wt、および再生帯域触媒
濃厚相温度６８０℃の下で評価した。なお原料油、装
置、触媒の前処理方法、反応圧力および接触時間は実施
例１と同様である。結果を表１に示す。
【００３２】比較例３ 実施例１で用いた超安定Ｙ型ゼオライトを用い、その含
有量を７０％にした以外は実施例１と同様の方法で触媒
を調製し、触媒Ｂを得た。
有量を７０％にした以外は実施例１と同様の方法で触媒
を調製し、触媒Ｂを得た。
【００３３】この触媒Ｂを実施例１と同じ装置で評価し
た。運転条件は、反応圧力１．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、接触
時間０．４秒、反応帯域出口温度６５０℃、触媒／油比
１２wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度８１０℃である。
結果を表１に示す。
た。運転条件は、反応圧力１．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、接触
時間０．４秒、反応帯域出口温度６５０℃、触媒／油比
１２wt／wt、再生帯域触媒濃厚相温度８１０℃である。
結果を表１に示す。
【００３４】比較例４ 実施例１と同じ触媒Ａを、反応帯域出口温度を５００
℃、触媒／油比を３７ｗｔ／ｗｔ、再生帯域触媒濃厚相
温度を６１０℃とした以外は実施例１と同じ運転条件、
原料油、装置、触媒の前処理方法で評価した。結果を表
１に示す。
℃、触媒／油比を３７ｗｔ／ｗｔ、再生帯域触媒濃厚相
温度を６１０℃とした以外は実施例１と同じ運転条件、
原料油、装置、触媒の前処理方法で評価した。結果を表
１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】以上の結果から、反応帯域出口温度を高
く、触媒／油比を大きくした条件で反応させた方が、原
料油の熱分解による水素ガス、メタンガス、エタンガス
等のドライガス発生量が少なく、軽質オレフィンの収率
は高くなることが分かる。
く、触媒／油比を大きくした条件で反応させた方が、原
料油の熱分解による水素ガス、メタンガス、エタンガス
等のドライガス発生量が少なく、軽質オレフィンの収率
は高くなることが分かる。
【００３７】
【発明の効果】本発明の重質油の流動接触分解法によ
り、重質油の熱分解によるドライガス発生量を少なく
し、軽質オレフィン収率を高めることができた。
り、重質油の熱分解によるドライガス発生量を少なく
し、軽質オレフィン収率を高めることができた。
Claims (2)
- 【請求項１】 再生帯域、反応帯域、分離帯域およびス
トリッピング帯域を有する流動接触分解反応装置におい
て、重質油を、反応帯域出口温度が５５０〜７００℃、
触媒／油比が１５〜１００wt／wt、再生帯域触媒濃厚相
温度と反応帯域出口温度との差（−）が１５０
〜５℃の条件下で、超安定Ｙ型ゼオライトを含有する触
媒と接触させることを特徴とする重質油の流動接触分解
方法。 - 【請求項２】 前記超安定Ｙ型ゼオライトが結晶格子定
数２４．４５Å以下で、結晶化度９０％以上であること
を特徴とする請求項１記載の重質油の流動接触分解方
法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13910297A JP3580518B2 (ja) | 1996-06-05 | 1997-05-15 | 重質油の流動接触分解法 |
| US08/864,472 US5951850A (en) | 1996-06-05 | 1997-05-28 | Process for fluid catalytic cracking of heavy fraction oil |
| CN97112931A CN1082538C (zh) | 1996-06-05 | 1997-06-04 | 重质油的流动催化裂化法 |
| EP97109100A EP0814144B1 (en) | 1996-06-05 | 1997-06-05 | Process for fluid catalytic cracking of heavy fraction oil |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-163624 | 1996-06-05 | ||
| JP16362496 | 1996-06-05 | ||
| JP13910297A JP3580518B2 (ja) | 1996-06-05 | 1997-05-15 | 重質油の流動接触分解法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060453A true JPH1060453A (ja) | 1998-03-03 |
| JP3580518B2 JP3580518B2 (ja) | 2004-10-27 |
Family
ID=26472008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13910297A Expired - Lifetime JP3580518B2 (ja) | 1996-06-05 | 1997-05-15 | 重質油の流動接触分解法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5951850A (ja) |
| EP (1) | EP0814144B1 (ja) |
| JP (1) | JP3580518B2 (ja) |
| CN (1) | CN1082538C (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10251664A (ja) * | 1997-03-14 | 1998-09-22 | Sekiyu Sangyo Kasseika Center | 炭化水素油の接触分解方法 |
| WO2008026635A1 (fr) * | 2006-08-31 | 2008-03-06 | Nippon Oil Corporation | Procédé de craquage catalytique fluide |
| WO2008026681A1 (fr) * | 2006-08-31 | 2008-03-06 | Nippon Oil Corporation | Procédé de craquage catalytique fluide |
| US7691767B2 (en) | 2006-01-20 | 2010-04-06 | Research Association Of Refinery Integration For Group-Operation | Catalytic cracking catalyst for heavy oil and production process for olefin and fuel oil |
| WO2015111566A1 (ja) | 2014-01-24 | 2015-07-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 重質油の流動接触分解法 |
| KR20170015301A (ko) | 2014-05-30 | 2017-02-08 | 제이엑스 에네루기 가부시키가이샤 | 중질유의 유동 접촉 분해법 |
Families Citing this family (59)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BR9805727A (pt) * | 1998-12-29 | 2000-07-04 | Petroleo Brasileiro Sa | Processo de craqueamento catalìtico fluido com carga de alimentação pré-vaporizada |
| US6656346B2 (en) * | 2001-06-07 | 2003-12-02 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Fluid catalytic cracking process for heavy oil |
| CN1225522C (zh) * | 2001-06-08 | 2005-11-02 | 阿克佐诺贝尔股份有限公司 | 流化催化裂化的方法 |
| BRPI0514218A (pt) | 2004-08-10 | 2008-06-03 | Shell Internationale Rsearch M | processo e aparelho para fabricar destilado médio e olefinas inferiores |
| US7582203B2 (en) | 2004-08-10 | 2009-09-01 | Shell Oil Company | Hydrocarbon cracking process for converting gas oil preferentially to middle distillate and lower olefins |
| US20080011645A1 (en) * | 2006-07-13 | 2008-01-17 | Dean Christopher F | Ancillary cracking of paraffinic naphtha in conjuction with FCC unit operations |
| US20080011644A1 (en) * | 2006-07-13 | 2008-01-17 | Dean Christopher F | Ancillary cracking of heavy oils in conjuction with FCC unit operations |
| US20090095657A1 (en) * | 2006-11-07 | 2009-04-16 | Saudi Arabian Oil Company | Automation and Control of Energy Efficient Fluid Catalytic Cracking Processes for Maximizing Value Added Products |
| EA016421B1 (ru) * | 2006-11-07 | 2012-04-30 | Сауди Арабиан Ойл Компани | Улучшенная система управления способом жесткого флюид-каталитического крекинга для максимизирования производства пропилена из нефтяного сырья |
| US9764314B2 (en) * | 2006-11-07 | 2017-09-19 | Saudi Arabian Oil Company | Control of fluid catalytic cracking process for minimizing additive usage in the desulfurization of petroleum feedstocks |
| JP2010523803A (ja) | 2007-04-13 | 2010-07-15 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 炭化水素供給原料から中間蒸留物生成物及び低級オレフィンを製造するシステム及び方法 |
| KR101503069B1 (ko) * | 2008-10-17 | 2015-03-17 | 에스케이이노베이션 주식회사 | 유동층 접촉 분해 공정의 경질 사이클 오일로부터 고부가 방향족 및 올레핀을 제조하는 방법 |
| CN102031137B (zh) * | 2009-09-29 | 2013-09-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种弱催化裂化渣油加工方法 |
| CN102031140B (zh) * | 2009-09-29 | 2014-04-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种劣质重油加工焦炭气化的组合方法 |
| CN102188992B (zh) * | 2011-03-18 | 2012-11-07 | 任丘市华北石油科林环保有限公司 | 一种炼厂fcc装置增产丙烯催化裂化助剂及其制备方法 |
| US9101854B2 (en) * | 2011-03-23 | 2015-08-11 | Saudi Arabian Oil Company | Cracking system and process integrating hydrocracking and fluidized catalytic cracking |
| US9101853B2 (en) * | 2011-03-23 | 2015-08-11 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated hydrocracking and fluidized catalytic cracking system and process |
| CN102784646B (zh) * | 2011-05-16 | 2015-09-02 | 北京宝塔三聚能源科技有限公司 | 一种重质油加氢催化剂及其使用方法 |
| KR101954472B1 (ko) | 2011-07-27 | 2019-03-05 | 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 | 하향류 반응기에서 파라핀계 나프타의 유동접촉분해 방법 |
| CN103586034B (zh) * | 2013-11-01 | 2015-09-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种低二氧化碳选择性费托合成催化剂及其制备方法和应用 |
| CN103586033B (zh) * | 2013-11-01 | 2015-09-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种钴基费托合成催化剂及其制备方法和应用 |
| KR20180075687A (ko) | 2015-11-24 | 2018-07-04 | 바스프 코포레이션 | 부틸렌 수율을 증가시키기 위한 유동 접촉 분해 촉매 |
| US10603657B2 (en) | 2016-04-11 | 2020-03-31 | Saudi Arabian Oil Company | Nano-sized zeolite supported catalysts and methods for their production |
| US10563141B2 (en) | 2016-05-13 | 2020-02-18 | Saudi Arabian Oil Company | Conversion of crude oil to petrochemicals |
| US11084992B2 (en) | 2016-06-02 | 2021-08-10 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for upgrading heavy oils |
| US10301556B2 (en) | 2016-08-24 | 2019-05-28 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for the conversion of feedstock hydrocarbons to petrochemical products |
| US10689587B2 (en) | 2017-04-26 | 2020-06-23 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and processes for conversion of crude oil |
| US10870802B2 (en) | 2017-05-31 | 2020-12-22 | Saudi Arabian Oil Company | High-severity fluidized catalytic cracking systems and processes having partial catalyst recycle |
| EP3655504A1 (en) | 2017-07-17 | 2020-05-27 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for processing heavy oils |
| US10889768B2 (en) | 2018-01-25 | 2021-01-12 | Saudi Arabian Oil Company | High severity fluidized catalytic cracking systems and processes for producing olefins from petroleum feeds |
| US11680521B2 (en) | 2019-12-03 | 2023-06-20 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated production of hydrogen, petrochemicals, and power |
| US11572517B2 (en) | 2019-12-03 | 2023-02-07 | Saudi Arabian Oil Company | Processing facility to produce hydrogen and petrochemicals |
| US11193072B2 (en) | 2019-12-03 | 2021-12-07 | Saudi Arabian Oil Company | Processing facility to form hydrogen and petrochemicals |
| US11426708B2 (en) | 2020-03-02 | 2022-08-30 | King Abdullah University Of Science And Technology | Potassium-promoted red mud as a catalyst for forming hydrocarbons from carbon dioxide |
| US11279891B2 (en) | 2020-03-05 | 2022-03-22 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and processes for direct crude oil upgrading to hydrogen and chemicals |
| US11492255B2 (en) | 2020-04-03 | 2022-11-08 | Saudi Arabian Oil Company | Steam methane reforming with steam regeneration |
| US11420915B2 (en) | 2020-06-11 | 2022-08-23 | Saudi Arabian Oil Company | Red mud as a catalyst for the isomerization of olefins |
| US11495814B2 (en) | 2020-06-17 | 2022-11-08 | Saudi Arabian Oil Company | Utilizing black powder for electrolytes for flow batteries |
| US11492254B2 (en) | 2020-06-18 | 2022-11-08 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrogen production with membrane reformer |
| US12000056B2 (en) | 2020-06-18 | 2024-06-04 | Saudi Arabian Oil Company | Tandem electrolysis cell |
| US11583824B2 (en) | 2020-06-18 | 2023-02-21 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrogen production with membrane reformer |
| US11999619B2 (en) | 2020-06-18 | 2024-06-04 | Saudi Arabian Oil Company | Hydrogen production with membrane reactor |
| US11332680B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-05-17 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of lesser and greater boiling point fractions with steam |
| US11230672B1 (en) | 2020-09-01 | 2022-01-25 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking |
| US11352575B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-06-07 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize hydrotreating of cycle oil |
| US11242493B1 (en) | 2020-09-01 | 2022-02-08 | Saudi Arabian Oil Company | Methods for processing crude oils to form light olefins |
| US11505754B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-11-22 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products from atmospheric residues |
| US11434432B2 (en) | 2020-09-01 | 2022-09-06 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a greater boiling point fraction with steam |
| US11230673B1 (en) | 2020-09-01 | 2022-01-25 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a lesser boiling point fraction with steam |
| US11814289B2 (en) | 2021-01-04 | 2023-11-14 | Saudi Arabian Oil Company | Black powder catalyst for hydrogen production via steam reforming |
| US11718522B2 (en) | 2021-01-04 | 2023-08-08 | Saudi Arabian Oil Company | Black powder catalyst for hydrogen production via bi-reforming |
| US11820658B2 (en) | 2021-01-04 | 2023-11-21 | Saudi Arabian Oil Company | Black powder catalyst for hydrogen production via autothermal reforming |
| US11724943B2 (en) | 2021-01-04 | 2023-08-15 | Saudi Arabian Oil Company | Black powder catalyst for hydrogen production via dry reforming |
| US11427519B2 (en) | 2021-01-04 | 2022-08-30 | Saudi Arabian Oil Company | Acid modified red mud as a catalyst for olefin isomerization |
| US11718575B2 (en) | 2021-08-12 | 2023-08-08 | Saudi Arabian Oil Company | Methanol production via dry reforming and methanol synthesis in a vessel |
| US11578016B1 (en) | 2021-08-12 | 2023-02-14 | Saudi Arabian Oil Company | Olefin production via dry reforming and olefin synthesis in a vessel |
| US11787759B2 (en) | 2021-08-12 | 2023-10-17 | Saudi Arabian Oil Company | Dimethyl ether production via dry reforming and dimethyl ether synthesis in a vessel |
| US11617981B1 (en) | 2022-01-03 | 2023-04-04 | Saudi Arabian Oil Company | Method for capturing CO2 with assisted vapor compression |
| US11629299B1 (en) | 2022-01-07 | 2023-04-18 | Saudi Arabian Oil Company | Processes for producing petrochemical products that utilize a riser and a downer with shared catalyst regenerator |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4385985A (en) * | 1981-04-14 | 1983-05-31 | Mobil Oil Corporation | FCC Reactor with a downflow reactor riser |
| US4693808A (en) * | 1986-06-16 | 1987-09-15 | Shell Oil Company | Downflow fluidized catalytic cranking reactor process and apparatus with quick catalyst separation means in the bottom thereof |
| US4839319A (en) * | 1986-07-11 | 1989-06-13 | Exxon Research And Engineering Company | Hydrocarbon cracking catalysts and processes for utilizing the same |
| CN1004878B (zh) * | 1987-08-08 | 1989-07-26 | 中国石油化工总公司 | 制取低碳烯烃的烃类催化转化方法 |
| CA1327177C (en) * | 1988-11-18 | 1994-02-22 | Alan R. Goelzer | Process for selectively maximizing product production in fluidized catalytic cracking of hydrocarbons |
| US4980048A (en) * | 1989-11-06 | 1990-12-25 | Mobil Oil Corporation | Catalytic cracking process using cross-flow regenerator |
| US5043058A (en) * | 1990-03-26 | 1991-08-27 | Amoco Corporation | Quenching downstream of an external vapor catalyst separator |
| US5043055A (en) * | 1990-04-27 | 1991-08-27 | Mobil Oil Corporation | Process and apparatus for hot catalyst stripping above a bubbling bed catalyst regenerator |
| US5324419A (en) * | 1993-01-07 | 1994-06-28 | Mobil Oil Corporation | FCC to minimize butadiene yields |
| US5468369A (en) * | 1993-12-27 | 1995-11-21 | Mobil Oil Corporation | FCC process with upflow and downflow reactor |
| US5481057A (en) * | 1994-03-25 | 1996-01-02 | Mobil Oil Corporation | Alkylation with activated equilibrium FCC catalyst |
-
1997
- 1997-05-15 JP JP13910297A patent/JP3580518B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-05-28 US US08/864,472 patent/US5951850A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-06-04 CN CN97112931A patent/CN1082538C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-06-05 EP EP97109100A patent/EP0814144B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10251664A (ja) * | 1997-03-14 | 1998-09-22 | Sekiyu Sangyo Kasseika Center | 炭化水素油の接触分解方法 |
| US7691767B2 (en) | 2006-01-20 | 2010-04-06 | Research Association Of Refinery Integration For Group-Operation | Catalytic cracking catalyst for heavy oil and production process for olefin and fuel oil |
| WO2008026635A1 (fr) * | 2006-08-31 | 2008-03-06 | Nippon Oil Corporation | Procédé de craquage catalytique fluide |
| WO2008026681A1 (fr) * | 2006-08-31 | 2008-03-06 | Nippon Oil Corporation | Procédé de craquage catalytique fluide |
| JP5390857B2 (ja) * | 2006-08-31 | 2014-01-15 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 流動接触分解方法 |
| JP5399705B2 (ja) * | 2006-08-31 | 2014-01-29 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 流動接触分解方法 |
| WO2015111566A1 (ja) | 2014-01-24 | 2015-07-30 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 重質油の流動接触分解法 |
| KR20160113122A (ko) | 2014-01-24 | 2016-09-28 | 제이엑스 에네루기 가부시키가이샤 | 중질유의 유동 접촉 분해법 |
| KR20170015301A (ko) | 2014-05-30 | 2017-02-08 | 제이엑스 에네루기 가부시키가이샤 | 중질유의 유동 접촉 분해법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5951850A (en) | 1999-09-14 |
| EP0814144B1 (en) | 2002-01-16 |
| CN1170030A (zh) | 1998-01-14 |
| JP3580518B2 (ja) | 2004-10-27 |
| CN1082538C (zh) | 2002-04-10 |
| EP0814144A3 (en) | 1998-04-01 |
| EP0814144A2 (en) | 1997-12-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3580518B2 (ja) | 重質油の流動接触分解法 | |
| KR100225222B1 (ko) | 오일의 유동접촉분해방법 | |
| US6656346B2 (en) | Fluid catalytic cracking process for heavy oil | |
| US6222087B1 (en) | Catalytic production of light olefins rich in propylene | |
| US20020195373A1 (en) | Heavy oil fluid catalytic cracking process | |
| EP0426400B1 (en) | Upgrading light olefin fuel gas in a fluidized bed catalyst reactor and regeneration of the catalyst | |
| EP1146107B1 (en) | Process for fluid catalytic cracking of heavy fraction oils | |
| JPH01279993A (ja) | 炭化水素の改質方法 | |
| JP2003504500A (ja) | ナフサ供給物からの軽質オレフィンの触媒による製造 | |
| JPH04501579A (ja) | 軽質オレフィン改質と複合された接触クラッキング方法 | |
| US5009851A (en) | Integrated catalytic reactor system with light olefin upgrading | |
| JP4711951B2 (ja) | 流動接触分解装置におけるプロピレン生成のためのｃ６リサイクル | |
| JP2013508479A (ja) | ディーゼル燃料のセタン価バレルを増加するための触媒転換方法 | |
| JP2002241764A (ja) | 重質油の流動接触分解法 | |
| JP3950437B2 (ja) | 重質油の流動接触分解法 | |
| JP3724932B2 (ja) | 油の流動接触分解方法 | |
| US20040140246A1 (en) | Process for upgrading fcc product with additional reactor | |
| JP3724934B2 (ja) | 油の流動接触分解方法 | |
| RU2812317C1 (ru) | Способ преобразования углеводородного сырья в более лёгкие олефины | |
| JPH1046160A (ja) | 重質油の流動接触分解法 | |
| JPH01132689A (ja) | オクタン価増加方法 | |
| CN114606020A (zh) | 乙烯和丙烯的生产系统和方法 | |
| JPH03504989A (ja) | 触媒混合物を使用するマルチライザー流動接触分解操作におけるナフサの改質 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040714 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040716 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080730 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090730 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090730 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100730 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110730 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110730 Year of fee payment: 7 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110730 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120730 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120730 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130730 Year of fee payment: 9 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |