JP2010523803A - 炭化水素供給原料から中間蒸留物生成物及び低級オレフィンを製造するシステム及び方法 - Google Patents

炭化水素供給原料から中間蒸留物生成物及び低級オレフィンを製造するシステム及び方法 Download PDF

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Abstract

接触分解条件下でガス油供給原料及び第一触媒を含み、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含む立上がり管反応器生成物を産出するための立上がり管反応器；高厳密性条件下で分解ガス油生成物の少なくとも一部及び第二触媒を含み、中間反応器分解生成物及び使用済み第二触媒を産出するための中間反応器；を有するシステムであって、該中間反応器の供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該システム。
【選択図】図１

Description

発明の分野
本発明は炭化水素供給原料から中間蒸留物生成物及び低級オレフィンを製造するためのシステム及び方法に関する。
発明の背景
重質炭化水素の流動接触分解（ＦＣＣ）によるガソリンのような低沸点の炭化水素生成物の製造方法は当該技術分野で周知である。ＦＣＣ法は１９４０年代以来、展開されてきた。通常、ＦＣＣユニット又は方法は、立ち上がり管反応器、触媒分離器兼ストリッパー、及び再生器を備える。ＦＣＣ供給原料は立ち上がり管反応器に導入され、ここで再生器からの熱ＦＣＣ触媒と接触する。供給原料とＦＣＣ触媒との混合物は、立ち上がり管反応器を通って、触媒再生器に入り、ここで分解生成物はＦＣＣ触媒から分離される。分離された分解生成物は触媒分離器から下流の分離システムに入り、一方、分離された触媒は再生器に入り、ここで、分解反応中、ＦＣＣ触媒に沈着したコークスは焼却され、再生触媒が得られる。得られた再生触媒は前記熱ＦＣＣ触媒として使用され、立ち上がり管反応器に導入されるＦＣＣ供給原料と混合される。
多くのＦＣＣ法及びシステムは、ＦＣＣ供給原料を高転化率でガソリンの沸点範囲を有する生成物に転化するように設計されている。しかし、ガソリン沸点範囲の生成物とは対照的に、ＦＣＣ供給原料を高転化率で中間蒸留物の沸点範囲を有する生成物及び低級オレフィンに転化したい場合もある。しかし、低級オレフィンを作るには、高厳密性で高反応温度の反応条件を必要とする。これらの条件では普通、中間蒸留物の収率及び品質が低下する。したがって、従来の炭化水素分解法では、低級オレフィン及び中間蒸留物生成物の両者を同時に高収率で得ることは極めて困難である。
米国特許出願公開第２００６／０１７８５４６号は、中間蒸留物及び低級オレフィンの製造法を開示している。この方法は、立ち上がり管反応帯域内でガス油供給原料を好適な接触分解条件下、非晶質シリカアルミナ及びゼオライトを含む中間蒸留物選択性分解触媒と接触させて、立ち上がり管反応帯域内でガス油供給原料を接触分解する工程を含む。使用済み分解触媒は再生して再生分解触媒とする。ガソリン供給原料は、濃厚床反応帯域のような中間分解反応器内で、好適な高厳密性条件下、再生分解触媒と接触して、分解ガソリン生成物及び使用済み再生分解触媒を生成する。使用済み再生分解触媒は中間蒸留物選択的触媒として利用される。米国特許出願公開第２００６／０１７８５４６号は、全体をここに援用する。
米国特許出願公開第２００６／０１７８５４６号は、立ち上がり管反応帯域中で中間蒸留物選択的触媒として、中間分解反応器からの使用済み再生分解触媒を使用している。
当該技術分野では、新しく再生した資源を使用することが要求されている。
更に当該技術分野では、石油供給原料を植物及び／又は動物誘導供給原料と取替えることが要求されている。
更に当該技術分野では、植物及び／又は動物誘導供給原料を、中間蒸留物の沸点範囲を有する生成物及び低級オレフィンに転化させる転化率を上げることが要求されている。
更に当該技術分野では、植物及び／又は動物誘導供給原料から中間蒸留物生成物及び低級オレフィン生成物を同時に製造することが要求されている。
発明の概要
一局面では本発明は、接触分解条件下でガス油供給原料及び第一触媒を含み、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含む立上がり管反応器生成物を産出するための立上がり管反応器；高厳密性条件下で分解ガス油生成物の少なくとも一部及び第二触媒を含み、中間反応器分解生成物及び使用済み第二触媒を産出するための中間反応器；を有するシステムであって、該中間反応器の供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該システムを提供する。
他の一局面では本発明は、ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域内で好適な接触分解条件下、ガス油供給原料を第一触媒と接触させて、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含むＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物を産出する、ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域内でガス油供給原料を接触分解する工程；中間反応器供給原料を、好適な高厳密性分解条件下で操作される中間分解反応器内で第二触媒と接触させて、少なくとも１種の低級オレフィン化合物及び使用済み第二触媒を含む中間反応器分解生成物を産出する工程；前記中間反応器分解生成物を、少なくとも１種の低級オレフィン化合物を含む低級オレフィン生成物に分離する工程；を含む方法であって、前記中間反応器供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該方法を提供する。
本発明の利点は下記の１つ以上を有する。
新しく再生した資源を使用するために改良したシステム及び方法。
石油供給原料を植物及び／又は動物誘導供給原料と取替えるために改良したシステム及び方法。
植物及び／又は動物誘導供給原料を低級オレフィンに転化させる転化率を上げるために改良したシステム及び方法。
植物及び／又は動物誘導供給原料及びガス油供給原料から中間蒸留物生成物及び低級オレフィン生成物を同時に製造するために改良したシステム及び方法。
炭化水素供給原料の転化システムを示す。 中間分解反応器を示す。
発明の詳細な説明
図１
図１はシステム１０の工程図を示す。ガス油供給原料は導管１２を通過し、ＦＣＣ立ち上がり管反応器１４に導入される。ＦＣＣ立ち上がり管反応器１４は、ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域又は分解反応帯域を画定し、ここでガス油供給原料は接触分解触媒と接触分解触媒と混合する。ＦＣＣ立ち上がり管反応器１４の底部には、導管１５により水蒸気を導入してもよい。この水蒸気はガス油供給原料を噴霧するのに役立つか、或いは上昇流体として役立つことができる。通常、水蒸気をガス油供給原料を噴霧するのに使用する場合、水蒸気の使用量は、ガス油供給原料の１〜５又は１０重量％の範囲が可能である。接触分解触媒としては、使用済み再生分解触媒又は再生分解触媒或いは両触媒の組合わせが可能である。
使用済み再生分解触媒は、中間反応器１６においてガソリン供給原料の高厳密性分解に使用した再生分解触媒である。使用済み再生分解触媒は、中間反応器１６を出て、導管１８ａによりＦＣＣ立ち上がり管反応器１４に導入される。或いは使用済み再生分解触媒は、導管１８ｂ経由で再生器２０に送ってよい。切換え弁１９を用いて、使用済み再生分解触媒をどのくらい導管１８ａに送ったか、どのくらい導管１８ｂに送ったか測定してよい。
再生分解触媒もガス油供給原料と混合してよい。再生分解触媒は導管２２経由で再生器２０を出て、導管２４によりＦＣＣ立ち上がり管反応器１４に導入され、ここでガス油供給原料と混合される。
接触分解条件下で操作されるＦＣＣ立ち上がり管反応器１４を通過するのは、ガス油供給原料と熱接触分解触媒との混合物で、この混合物は、分解ガス油生成物と使用済み分解触媒との混合物を含むＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物を生成する。ＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物は、ＦＣＣ立ち上がり管反応器１４を出て、ストリッパーシステム又は分離器／ストリッパー２６に導入される。
分離器／ストリッパー２６は、分離帯域又はストリッピング帯域或いはその両方を画定するいかなる慣用のシステムであってもよく、分解ガス油生成物と使用済み分解触媒とを分離するための手段を提供する。分離された分解ガス油生成物は、導管２８により分離器／ストリッパー２６から分離システム３０に通される。分離システム３０は、分解ガス油生成物を回収して、各種ＦＣＣ生成物、例えば分解ガス、分解ガソリン、分解ガス油及び循環油に分離する、当業者に公知のいかなるシステムであってもよい。分離システム３０としては、吸収器及びストリッパー、精留塔、圧縮機及び分離器のようなシステム、又は分解ガス油生成物を構成する（ｍａｋｅ ｕｐ）複数の生成物を回収し分離する、公知のいかなるシステムの組み合わせであってもよい。
したがって、分離システム３０は、分離帯域を画定し、分解ガス油生成物を複数の分解生成物に分離するための手段を提供する。分解ガス、分解ガソリン及び分解ガス油は、それぞれ導管３２、３４、３６経由で分離システム３０を出る。循環油は、導管３８経由で分離システム３０を出て、ＦＣＣ立ち上がり管反応器１４に導入される。分離された使用済み分解触媒は、導管４０経由で分離器／ストリッパー２６を出て、再生器２０に導入される。再生器２０は再生帯域を画定し、使用済み分解触媒を、炭素の燃焼条件下、空気のような酸素含有ガスと接触させて、使用済み分解触媒から炭素を除去するための手段を提供する。酸素含有ガスは、導管４２経由で再生器２０に導入され、導管４４経由で再生器２０を出る。
再生された分解触媒は導管２２経由で再生器２０を出る。導管２２を通る再生分解触媒流は、導管２２経由で再生器２０を出て導管４６経由で中間反応器１６に入る少なくとも一部の再生触媒を含む流れと、再生器２０を出て導管２４経由でＦＣＣ立ち上がり管反応器１４に入る残部の再生触媒を含む流れとの２つの流れに分割してよい。ＦＣＣ立ち上がり管反応器１４における分解条件の制御を助けるため、導管４６を通る少なくとも一部の再生分解触媒と、導管２４を通る残部の再生分解触媒との間の裂け目は、必要に応じて切換え弁２３により調節できる。
中間反応器１６は、濃厚床流動化帯域を画定でき、ガソリン供給原料を中間反応器１６内に含まれる再生分解触媒と接触させるための手段を提供する。流動化帯域は、高厳密性分解条件下でガソリン供給原料を優先的にエチレン、プロピレン及びブチレンのような低級オレフィン成分に分解すると共に、分解ガソリン生成物を生成するように操作できる。分解ガソリン生成物は、導管４８経由で中間反応器１６を出る。
或いは中間反応器１６は、当該技術分野で知られているように、高速循環流動床又は立ち上がり管反応器であってよい。
使用済み再生分解触媒は、切換え弁１９及び導管１８ａ経由で中間反応器１６を出てもよく、次いでＦＣＣ立ち上がり管反応器１４に導入される、及び／又は使用済み再生分解触媒は、切換え弁１９及び導管１８ｂ経由で中間反応器１６を出てもよく、次いで再生器２０に導入される。ガソリン供給原料は、導管５０及び／又は５６経由で中間反応器６に導入され、一方、水蒸気は導管５２により中間反応器１６に導入してよい。ガソリン供給原料及び水蒸気は、再生触媒の流動床が得られるように、中間反応器１６に導入される。ＺＳＭ−５添加剤は、この濃厚相反応器１６の再生触媒に添加してもよいし、或いは導管５４経由で中間反応器１６に導入してもよい。
導管３４経由で分離システム３０を出る分解ガソリンの一部又は全量は、導管５６経由で中間反応器１６に再循環し、導入してよい。分解ガソリンの再循環は、ガス油供給原料から低級オレフィンへの全プロセスに亘って追加の転化を提供できる。導管４８の分解ガソリンは、オレフィン分離システム５８に通される。オレフィン分離システム５８は、分解ガソリン生成物を回収して複数の低級オレフィン生成物流に分離する、当該技術分野で公知のいかなるシステムも使用できる。オレフィン分離システム５８としては吸収器及びストリッパー、精留塔、圧縮機及び分離器のようなシステム、又は分解ガソリン生成物から複数の低級オレフィン生成物を回収し、分離する、公知のいかなるシステム又は設備の組合わせであってもよい。分離システム５８から得られるものは、エチレン生成物流、プロピレン生成物流、及びブチレン生成物流であってよく、これらはそれぞれ導管６０、６２、６４経由でオレフィン分離システム５８を出る。分離システム５８は、分解ガソリン流６５を生成してもよく、この流れは再循環導管５６に送ってよい。図１には示さないが、低級オレフィン生成物のいずれもポリオレフィンの製造に使用される重合供給材料として導入してよい１つ以上のオレフィン製造システムがある。
システム１００により、中間反応器１６からの使用済み再生分解触媒は、全て導管１８ｂ経由で再生器２０に送ってよく、こうしてＦＣＣ立上がり管反応器１４は、導管２４経由で再生器から得られる再生分解触媒１００％で操作できる。或いは中間反応器１６からの使用済み再生分解触媒は、全て導管１８ａ経由でＦＣＣ立上がり管反応器１４に送ることができ、こうしてＦＣＣ立上がり管反応器１４は、導管１８ａ経由で中間反応器１６から得られる使用済み再生分解触媒１００％以下で操作できる。或いは中間反応器１６からの使用済み再生分解触媒の一部は導管１８ｂ経由で再生器２０に送ってよく、また使用済み再生分解触媒の一部は導管１８ａ経由でＦＣＣ立上がり管反応器１４に送ってよく、こうしてＦＣＣ立上がり管反応器１４は、再生分解触媒と使用済み再生分解触媒との注文どおりの混合物で操作し、所望のプロセス条件を達成できる。
図２
図２は中間反応器１６を若干詳細に示す図である。中間反応器１６は、中間反応帯域６６及びストリッピング帯域６８を画定する反応器である。再生触媒は導管４６により中間反応帯域６６に導入され、ガソリン供給原料は導管５０及び／又は５６により中間反応帯域６６に導入され、ＺＳＭ−５添加剤は導管５４により中間反応帯域６６に導入される。水蒸気は導管５２によりストリッピング帯域６８に導入してよく、また使用済み再生分解触媒は導管１８ａ及び／又は１８ｂによりストリッピング帯域６８から取出される。
本発明のシステム及び方法は、中間蒸留物の沸点範囲を有する生成物及び低級オレフィンを選択的に生成するため重質炭化水素供給原料を処理する。触媒再生器と従来のＦＣＣ法又はユニットのＦＣＣ立上がり管反応器との間の中間分解反応器としては、濃厚相反応器、固定流動床反応器、又は立上がり管反応器のような種類の反応器が挙げられるが、このような中間分解反応器を使用すると、中間蒸留物の収率を向上できる上、低級オレフィンの製造選択性を増進できることが発見された。
本発明は、好ましくはガソリンの沸点範囲を有する中間反応器供給原料を分解して低級オレフィンを産出するため、またＦＣＣ立上がり管反応器においてＦＣＣ供給原料の分解に触媒を使用した際、反応器条件が中間蒸留物生成物の製造に一層好適になるように、触媒を状態調節するため、中間分解反応器を利用してよい。
本発明の別の特徴は、中間分解反応器から得られた低級オレフィンを処理する方法に統合したシステムを更に含むことができることである。このオレフィン処理システムは、低級オレフィンを、エチレン生成物流、プロピレン生成物流、ブチレン生成物流又はそれらのいずれかの組み合わせのような特定のオレフィン生成物流に分離する、及び低級オレフィンをポリオレフィンの製造に重合原料として使用する等の機能を達成できることである。
ガス油供給原料は、ＦＣＣ立上がり管反応器の底部に導入でき、ここで再生分解触媒、使用済み再生分解触媒又はそれら触媒の組み合わせのような熱い分解触媒と混合される。最終的に再生分解触媒となる、使用され、再生された出発接触分解触媒は、本発明が考慮している高温で分解活性を有する当該技術分野で公知のいかなる好適な分解触媒であってもよい。
触媒
好ましい接触分解触媒としては、多孔質無機耐火性酸化物母材又はバインダー中に、分解活性を有するモレキュラシーブを分散してなる流動化可能な分解触媒が挙げられる。ここで使用する“モレキュラシーブ”とは、それぞれの大きさに基づいて原子又は分子を分離できるいずれかの材料に関する。分解触媒用として好適なモレキュラシーブとしては、柱状（ｐｉｌｌａｒｅｄ）クレー、薄片（ｄｅｌａｍｉｎａｔｅｄ）クレー、及び結晶性アルミノシリケートが挙げられる。普通は結晶性アルミノシリケートを含む分解触媒を用いることが好ましい。このようなアルミノシリケートの例としては、Ｙゼオライト、超安定Ｙゼオライト、Ｘゼオライト、ゼオライトβ、ゼオライトＬ、オフレタイト（ｏｆｆｒｅｔｉｔｅ）、モルデナイト、ホウジャサイト、及びゼオライトωが挙げられる。分解触媒用として好適な結晶性アルミノシリケートは、Ｘ及びＹゼオライト、例えばＹゼオライトである。
米国特許第３，１３０，００７号（この文献はここに援用する）には、全シリカ対アルミナモル比が約３．６〜約６．０のＹ型ゼオライト、例えば全シリカ対アルミナモル比が約５．０のＹゼオライトが記載されている。全シリカ対アルミナモル比が約６．０を超えるＹ型ゼオライトが脱アルミ化により製造できることも知られている。
分解触媒の成分として使用されるゼオライトの安定性及び酸性度は、ゼオライトを、水素イオン、アンモニウムイオン、希土類含有カチオン、マグネシウムカチオン又はカルシウムカチオンのような多価金属カチオン、又は水素イオン、アンモニウムイオン及び多価金属カチオンの組み合わせと置換し、これによりナトリウム含有量を、Ｎａ２Ｏとして計算して、約０．８重量％未満、好ましくは約０．５重量％未満、又は約０．３重量％未満まで低下させることにより増大できる。このイオン交換法は当該技術分野で知られている。
分解触媒のゼオライト又はその他のモレキュラシーブ成分は、使用前に多孔質無機耐火性酸化物母材又はバインダーと組み合わせて、仕上げ触媒を形成する。仕上げ触媒中の耐火性酸化物成分は、シリカ−アルミナ、シリカ、アルミナ、天然又は合成クレー、柱状（ｐｉｌｌａｒｅｄ）クレー、薄片（ｄｅｌａｍｉｎａｔｅｄ）クレー、又はこれら成分の２種以上の混合物等であってよい。無機耐火性酸化物母材は、シリカ−アルミナと、カオリン、ヘクトナイト（ｈｅｃｔｏｎｉｔｅ）、セプトナイト（ｓｅｐｔｏｎｉｔｅ）、及びアタパルガイトのようなクレーとの混合物を含有してよい。仕上げ触媒は、ゼオライト又はその他のモレキュラシーブを約５〜約４０重量％、及び無機耐火性酸化物を２０重量％より多く含有してよい。一般に、仕上げ触媒は、ゼオライト又はその他のモレキュラシーブを約１０〜約３５重量％、及び無機耐火性酸化物を約１０〜約３０重量％、及びクレーを約３０〜約７０重量％含有してよい。
分解触媒の結晶性アルミノシリケート又はその他のモレキュラシーブ成分は、混合、摩砕、ブレンド又は均質化等、当該技術分野で好適ないかなる技術によっても多孔質無機耐火性酸化物成分又はその前駆体と組み合わせてよい。使用可能な前駆体の例としては、アルミナ、アルミナゾル、シリカゾル、ジルコニア、アルミナヒドロゲル、アルミニウム及びジルコニウムのポリオキシカチオン、及び解凝固（ｐｅｐｔｉｚｅｄ）アルミナが挙げられる。分解触媒の好適な一製造法では、ゼオライトをアルミノシリケートゲル又はゾル、或いはその他の無機耐火性酸化物成分と組み合わせ、得られた混合物を噴霧乾燥して、直径が普通、約４０〜８０μの範囲の仕上げ触媒粒子を製造する。しかし、所望ならば、ゼオライト又はその他のモレキュラシーブは、耐火性酸化物又はその前駆体と摩砕又は混合し、押し出し、次いで所望寸法範囲に粉砕してよい。普通、仕上げ触媒は、平均嵩密度が約０．３０〜約０．９０ｇ／ｃｍ３で、細孔容積が約０．１０〜約０．９０ｃｍ３／ｇである。
本方法を中間蒸留物選択様式（又は所望の様式）で操作する場合は、中間蒸留物選択的分解触媒を使用してよい。中間蒸留物選択的分解触媒は、多孔質無機耐火性酸化物バインダー中にモレキュラシーブを分散した点で前述の好ましい分解触媒に類似するが、通常の分解触媒とは幾つかの点でかなり相違する。これらの相違点を以下、詳細に説明する。中間蒸留物選択的分解触媒は、ガス油供給原料を選択的に分解して、優先的に所望の沸点範囲、例えば２３０〜３５０℃の範囲である中間蒸留物沸点範囲を有する分解ガス油生成物を生成する触媒特性を発揮できる。
中間蒸留物選択的分解触媒は、ゼオライト又はその他のモレキュラシーブ成分、アルミナ成分、及び追加の多孔質無機耐火性酸化物母材又はバインダー成分を含有できる。中間蒸留物選択的分解触媒は、所望成分を有する接触分解触媒が得られる当業者に公知のいかなる方法によっても製造できる。更に詳しくは、中間蒸留物選択的分解触媒は、アルミナを、中間蒸留物選択的分解触媒の全重量に対し４０〜６５重量％、例えば４５〜６２重量％、又は５０〜５８重量％の範囲、母材の表面積を与える多孔質無機耐火性酸化物母材成分、及びゼオライトの表面積を与えるゼオライト又はその他のモレキュラシーブ成分を含有できる。中間蒸留物選択的分解触媒のアルミナ成分は、いかなる好適な種類のアルミナも使用できるし、またいかなる好適な供給源からも使用できる。好適な種類のアルミナの例は、米国特許第５，５４７，５６４号及び米国特許第５，１６８，０８６号（これらの文献は全体をここに援用する）に開示されたものであり、例えばα−アルミナ、γ−アルミナ、θ−アルミナ、η−アルミナ、ベイエライト（ｂａｙｅｌｉｔｅ）、疑似ベーマイト（ｐｓｅｕｄｏｂｏｅｈｍｉｔｅ）、及びギブサイト（ｇｉｂｂｓｉｔｅ）が挙げられる。
多孔質無機耐火性酸化物母材成分により付与される中間蒸留物選択的分解触媒内の母材表面積は、該触媒１ｇ当たり２０〜９０ｍ２の範囲であってよい。ゼオライト又はその他のモレキュラシーブ成分により付与される中間蒸留物選択的分解触媒内のゼオライトの表面積は、１ｇ当たり１４０ｍ２未満であってよい。
中間蒸留物選択的分解触媒に、優先的にディーゼルのような中間蒸留物を生成する所望の触媒活性を持たせるには、ゼオライト又はその他のモレキュラシーブ成分により付与される中間蒸留物選択的分解触媒の表面積、即ち、ゼオライト表面積の部分は、１ｇ当たり１３０ｍ２未満、例えば１１０ｍ２未満又は１００ｍ２未満であってよい。中間蒸留物選択的分解触媒のゼオライト又はその他のモレキュラシーブ成分は、Ｙゼオライト、超安定Ｙゼオライト、Ｘゼオライト、ゼオライトβ、ゼオライトＬ、オフレタイト、ホウジャサイト、及びゼオライトωから選ばれたゼオライトアルミノシリケートである。
中間蒸留物選択的分解触媒内のゼオライト表面積は、１ｇ当たり２０ｍ２程に小さくてよいが、一般には下限は１ｇ当たり４０ｍ２を超える。中間蒸留物選択的分解触媒内のゼオライト表面積の下限は、１ｇ当たり６０ｍ２を超えてもよいし、或いは８０ｍ２を超えてもよい。したがって、例えばゼオライト又はその他のモレキュラシーブにより付与される中間蒸留物選択的分解触媒のゼオライト表面積の部分、即ち、ゼオライト表面積は、１ｇ当たり２０ｍ２〜１４０ｍ２の範囲又は１ｇ当たり４０ｍ２〜１３０ｍ２の範囲が可能である。
中間蒸留物選択的分解触媒内のゼオライト表面積対毋材表面積の比は、所望の分解特性を有する触媒を提供する点で重要な特性である。したがって、ゼオライト表面積対毋材表面積の比は、１：１〜２：１の範囲、例えば１．１：１〜１．９：１、又は１．２：１〜１．７：１の範囲であってよい。これらの比を考慮すると、多孔質無機耐火性酸化物毋材成分により付与される中間蒸留物選択的分解触媒の表面積の部分、即ち、毋材表面積は、一般に１ｇ当たり２０ｍ２〜８０ｍ２の範囲である。毋材表面積の１つの好適な範囲は、１ｇ当たり４０ｍ２〜７５ｍ２であり、或いはこの範囲は１ｇ当たり６０ｍ２〜７０ｍ２である。
ＦＣＣ立上がり管反応器内のプロセス条件を制御でき、所望の生成物混合物が得られる一方法は、ＺＳＭ−５添加剤を、ＦＣＣ立上がり管反応器に添加するのとは対照的に、中間分解反応器に添加することである。ＺＳＭ−５添加剤は、ＦＣＣ立上がり管反応器、特に濃厚相反応器を使用した場合は濃厚相反応帯域に、中間蒸留物選択的分解触媒である再生触媒と一緒に又は同時に導入してよい。中間分解反応器においてＺＳＭ−５添加剤を中間蒸留物選択的分解触媒と併用した場合は、ポリプロピレン及びブチレンのような低級オレフィンの収率向上が達成できる。したがって、特に中間分解反応器に導入されている再生触媒が中間蒸留物選択的分解触媒である場合は、中間分解反応器にＺＳＭ−５添加剤を、中間分解反応器に導入されている再生触媒に対し３０重量％以下、例えば２０重量％以下、又は１８重量％以下の量で導入することが望ましい。したがって、ＺＳＭ−５添加剤を中間分解反応器に導入する場合、その量は、中間分解反応器に導入されている再生触媒の１〜３０重量％、例えば３〜２０重量％又は５〜１８重量％の範囲でよい。
ＺＳＭ−５添加剤は、中間細孔サイズの結晶性アルミノシリケート又はゼオライトの族から選ばれたモレキュラシーブ添加剤である。ＺＳＭ−５添加剤として使用できるモレキュラシーブとしては、“Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｔｙｐｅ”，Ｗ．Ｈ．Ｍｅｉｅｒ及びＤ．Ｈ．Ｏｌｓｏｎ，Ｂｕｔｔｅｒｗｏｒｔｈ−Ｈｅｉｎｅｍａｎ，第３版、１９５２年（この文献はここに全体を援用する）に記載されるような中間細孔ゼオライトが挙げられる。中間細孔サイズゼオライトは、一般に細孔サイズが約０．５〜約０．７ｎｍで、例えばＭＦＩ、ＭＦＳ、ＭＥＬ、ＭＴＷ、ＥＵＯ、ＭＴＴ、ＨＥＵ、ＦＥＲ及びＴＯＮ構造型ゼオライト（ＩＵＰＡＣのゼオライト命名委員会）が挙げられる。このような中間細孔サイズゼオライトの非限定的例としては、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１２、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−２３、ＺＳＭ−３４、ＺＳＭ−３５、ＺＳＭ−３６、ＺＳＭ−４８、ＺＳＭ−５０、シリカライト及びシリカライト２が挙げられる。１つの好適なゼオライトはＺＳＭ−５で、これは米国特許第３，７０２，８８６号及び米国特許第３，７７０，６１４号(これらの文献はここに全体を援用する)に記載されている。
ＺＳＭ−１１は米国特許第３，７０９，９７９号に記載され、ＺＳＭ−１２は米国特許第３，８３２，４４９号に、ＺＳＭ−２１及びＺＳＭ−３８は米国特許第３，９４８，７５８号に、ＺＳＭ−２３は米国特許第４，０７６，８４２号に、またＺＳＭ−３５は米国特許第４，０１６，２４６号に記載されている。他の好適なモレキュラシーブとしては、ＳＡＰＯ−４及びＳＡＰＯ−１１のような、米国特許第４，４４０，８７１号に記載されるシリコアルミノシリケート（ＳＡＰＯ）；クロモシリケート；珪酸ガリウム；珪酸鉄；ＡＬＰＯ−１１のような、米国特許第４，３１０，４４０号に記載される燐酸アルミニウム（ＡＬＰＯ）；ＴＡＳＯ−４５のような、ＥＰ−Ａ−２２９，２９５に記載されるアルミノ珪酸チタン（ＴＡＳＯ）；米国特許第４，２５４，２９７号に記載される珪酸ホウ素；ＴＡＰＯ−１１のような、米国特許第４，５００，６５１号に記載されるアルミノ燐酸チタン（ＴＡＰＯ）；及びアルミノ珪酸鉄が挙げられる。これらの文献はここに全体を援用する。
ＺＳＭ−５は従来法に従って、接触的に不活性の無機酸化物母材成分と一緒に保持できる。
米国特許第４，３６８，１１４号（この文献はここに全体を援用する)には好適なＺＳＭ−５添加剤となり得るゼオライトの種類が詳細に記載されている。
システムの操作及び条件：
垂直に配置したＦＣＣ立ち上がり管反応器を使用する場合、ＦＣＣ立ち上がり管反応器底部にはガス油供給原料及び熱い分解ガスと一緒に上昇ガス又は上昇流も導入してよい。触媒再生器から生成した再生ガスは、中間分解反応器から生成した使用済み再生分解触媒よりも高温である。また使用済み再生分解触媒上には、中間分解反応器で使用した結果、特定量のコークスが堆積している。ＦＣＣ立ち上がり管反応器内の条件の制御を助けて、所望の生成物又は生成物の混合物を得るのに必要な特定の所望条件を付与するため、特定の触媒又は触媒の組み合わせを使用してよい。
ガス油供給原料と、熱い分解触媒と、任意に上昇ガス又は上昇流との混合物は、ＦＣＣ立ち上がり管反応器に入り、ここで分解が行われる。ＦＣＣ立ち上がり管反応器は接触分解反応帯域を画定し、接触反応を起こさせる接触時間を与えるための手段を提供する。ＦＣＣ立ち上がり管反応器での炭化水素の平均滞留時間は、一般に約５〜１０秒の範囲が可能であるが、通常は０．１〜５秒の範囲である。触媒対炭化水素原料の重量比（触媒／油比）は一般に約２から約１００まで、更に高く１５０ほどまでの範囲が可能である。更に一般的には、触媒対油比は５〜１００の範囲が可能である。ＦＣＣ立ち上がり管反応器中にガス油供給原料と一緒に水蒸気を導入する場合、水蒸気対油の重量比は、０．０１〜５、更に一般的には０．０５〜１．５の範囲が可能である。
ＦＣＣ立ち上がり管反応器の温度は、一般には約４００〜約６００℃の範囲が可能である。更に一般的には、ＦＣＣ立ち上がり管反応器の温度は、４５０〜５５０℃の範囲が可能である。ＦＣＣ立ち上がり管反応器の温度は、一般的な従来の流動接触分解法の温度よりも低い傾向があるかも知れない。これは従来の流動接触分解法でよく求められるガソリンの製造とは対照的に、本発明方法は中間蒸留物を高収率で提供するためである。ＦＣＣ立ち上がり管反応器内のプロセス条件の特定の制御は、触媒再生器からの再生分解触媒と、ＦＣＣ立ち上がり管反応器の底部に導入される、中間分解反応器からの使用済み再生分解触媒との比を調節して、制御すればよい。
ＦＣＣ立ち上がり管反応器からの炭化水素と触媒との混合物は、分解ガス油生成物及び使用済み分解触媒を含むＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物として、ストリッパーシステムに通される。ストリッパーシステムは、触媒から炭化水素を分離するための手段を備え、使用済み分解触媒から分解ガス油生成物を分離するストリッパー分離帯域を画定する。このストリッパーシステムは、当業者に公知の、炭化水素生成物からＦＣＣ触媒を分離するためのいかなるシステム又は手段であってもよい。通常のストリッパー操作では、分解ガス油と使用済み分解触媒との混合物であるＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物は、蒸気状分解ガス油生成物から使用済み分解触媒を分離するためのサイクロンを有するストリッパーシステムに通される。分離された使用済み分解触媒は、サイクロンからストリッパー容器に入り、ここで水蒸気と接触して、使用済み分解触媒から分解ガス油生成物を更に除去する。分離された使用済み分解触媒上のコークス含有量は、触媒と該カーボンとの合計重量に対し、一般に約０．５〜約５重量％の範囲である。分離された使用済み分解触媒上のコークス含有量は、通常は約０．５〜約１．５重量％の範囲である。
次いで、分離された使用済み分解触媒は触媒再生器に通される。触媒再生器は、分離された使用済み分解触媒を再生するための手段を備え、再生帯域を画定する。再生帯域には分離された使用済み分解触媒が導入され、ここで、分離された使用済み分解触媒上のカーボンは、該カーボンを除去するため、燃焼され、カーボン含有量の低下した再生分解触媒が得られる。触媒再生器は、通常、再生帯域を画定する垂直円筒容器で、この容器中で使用済み分解触媒は、空気のような酸素含有ガスの上向き通過により流動床として維持される。
再生帯域内の温度は、一般に約６２１℃〜７６０℃、更に一般的には６７７℃〜７１５℃の範囲に維持される。再生帯域内の圧力は、通常はほぼ大気圧〜約３４５ｋＰａ、例えば約３４〜３４５ｋＰａの範囲である。再生帯域での分離された使用済み分解触媒の滞留時間は、約１〜約６分、通常は約２〜約４分である。再生分解触媒上のコークス含有量は、使用済み再生分解触媒上のコークス含有量よりも少なく、コークス含有量を含む再生分解触媒の重量に対し、一般に０．５重量％未満である。したがって、再生分解触媒のコークス含有量は、一般に約０．０１〜約０．５重量％、例えば０．３重量％未満又は０．１重量％未満であってよい。
触媒再生器からの再生分解触媒は、前述のように濃厚相反応器であり得る中間分解反応器、或いは固定流動床反応器又は立ち上がり管反応器に通される。これらの反応器は、ガソリン供給原料を再生分解触媒と接触させるための手段を提供し、ガソリン供給原料が好適な高厳密性分解条件下、水蒸気の存在下又は不存在下で再生分解触媒と接触する反応帯域又は分解帯域を画定する。
中間分解反応器の種類は、濃厚相反応器、固定（ｆａｓｔ）流動床反応器、又は立ち上がり管反応器であってよい。濃厚相反応器は、中間反応又は分解又は濃厚相反応帯域と、ストリッピング帯域とを含む２つの帯域を画定する容器が可能である。該容器の中間反応帯域には、ガソリン供給原料及び任意にストリッピング帯域に導入される水蒸気の導入により流動化した再生分解触媒が含まれる。
１つの好適な濃厚相反応器設計としては、中間反応帯域の下に配置されたストリッピング帯域と互いに流通可能である中間反応帯域及びストリッピング帯域を画定する濃厚相反応容器がある。中間反応帯域内の水蒸気速度に比べてストリッピング帯域内で高い水蒸気速度を得るため、ストリッピング帯域の（横）断面積は、中間反応帯域の断面積よりも小さくてよい。ストリッピング帯域の断面積対中間反応帯域の断面積の比は、０．１：１〜０．９：１、例えば０．２：１〜０．８：１、又は０．３：１〜０．７：１の範囲が可能である。
濃厚相反応器の幾何学様式は、一般に円筒形状であるような様式であってよい。ストリッピング帯域の長さ対直径比は、ストリッピング帯域で所望の高水蒸気速度が得られると共に、濃厚相反応容器から除去すべき使用済み再生触媒に対し所望のストリッピングを行うために、ストリッピング帯域内で充分な接触時間が得られるような比である。したがって、ストリッピング帯域の長さ対直径比は、１：１〜２５：１、例えば２：１〜１５：１、又は３：１〜１０：１の範囲が可能である。
濃厚相反応容器は、触媒再生器からの再生分解触媒を濃厚相反応容器の中間反応帯域に導入するための再生触媒導入手段を提供する触媒導入導管を備えてよい。濃厚相反応容器は更に、濃厚相反応容器のストリッピング帯域から使用済み再生触媒を取出すための使用済み再生触媒取出し導管を備える。ガソリン供給原料は、ガソリン供給原料を濃厚相反応容器の中間帯域に導入するための原料導入導管提供手段により中間反応帯に導入され、一方、水蒸気は、水蒸気を濃厚相反応容器のストリッピング帯域に導入するための水蒸気導入導管提供手段によりストリッピング帯域に導入される。分解ガソリン生成物は、濃厚相反応容器の中間帯域から分解ガソリン生成物を取出すための生成物取出し導管提供手段により中間反応帯域から取出される。
中間分解反応器は、ＦＣＣ立ち上がり管反応器の操作又は制御とは独立に操作又は制御できる。このような中間分解反応器の独立した操作又は制御により、全体、即ち、ＦＣＣ立ち上がり管反応器及び中間分解反応器を含む全プロセスシステムに亘って改良され、ガス油供給原料が所望最終生成物である中間蒸留物並びにエチレン、プロピレン及びブチレンからなる低級オレフィンに転化される利点が得られる。中間分解反応器の独立した操作により、ＦＣＣ立ち上がり管反応器分解条件の厳密性は低減され、これによりガス油反応器生成物中の中間蒸留物又はその他の所望生成物の収率が向上する上、中間分解反応器の厳密性を制御して、その他の所望生成物中の低級オレフィンの収率を最適化できる。
中間分解反応器の操作を制御する１つの方法は、中間分解反応器中にガソリン供給原料と一緒に水蒸気を導入することである。これにより、濃厚相反応帯域は、分解ガソリン生成物が得られる、例えば低級オレフィンが高分解収率で得られるような反応条件下で操作される。高厳密性分解条件としては、濃厚相又は中間反応帯域内の温度が約４８２〜８７１℃、例えば５１０〜８７１℃、又は５３８〜７３２℃の範囲が挙げられる。中間反応帯域内の圧力は、ほぼ大気圧〜約３４５ｋＰａ、例えば約３４〜３４５ｋＰａの範囲である可能性がある。
水蒸気を中間分解反応器のストリッピング帯域に導入して、ストリッピング帯域及び中間反応帯域に含まれる再生分解触媒と接触させてよい。この方法に水蒸気を使用すると、システム全体で（ａｃｒｏｓｓ）所定のガス油転化率では、プロピレン及びブチレンの収率が増大する。一般に当業者は、従来のガス油反応器分解方法において厳密性の低いガス油反応器分解条件では、厳密性の高いガス油反応器分解条件に比べて低級オレフィンの収率が低くなると理解している。中間分解反応器で水蒸気を使用すると、低級オレフィンの収率は更に増進する可能性がある。
水蒸気を使用すると、システム全体で所定のガス油転化率では、また中間分解反応器におけるガソリン供給原料の分解ではオレフィンに対する選択性が向上し、プロピレン及びブチレンの収率を増大できるので、水蒸気を使用することが特に好ましい。したがって、水蒸気を使用した場合、ガソリンは反応帯域に導入し、水蒸気はストリッピング帯域に導入するという条件で中間分解反応器に導入される水蒸気対ガソリン供給原料の重量比は、約１５：１以下の範囲が可能であり、例えばこの範囲は、０．１：１〜１０：１であってよく、或いは水蒸気対ガソリン供給原料の重量比は、０．２：１〜９：１、又は０．５：１〜８：１の範囲であってよい。
中間分解反応器からは使用済み再生触媒が除去され、ＦＣＣ立上がり管反応器に導入されたガス油供給原料と混合されて熱い分解触媒として利用される、及び／又は再生のため再生器に送られる。ＦＣＣ立上がり管反応器に使用済み再生分解触媒を使用する一局面（ａｓｐｅｃｔ）は、ＦＣＣ立上がり管反応器で熱い分解触媒として使用する前に、再生分解触媒を部分失活させることである。部分失活とは、使用済み再生分解触媒が再生分解触媒上のカーボンの濃度よりも若干高濃度のカーボンを含むことを意味する。再生分解触媒のこのような部分失活は、ガス油供給原料をＦＣＣ立上がり管反応帯域内で分解する際、好ましい生成物収率を提供できる。使用済み再生分解触媒上のコークス濃度は、再生分解触媒上のコークス濃度よりも高いが、分離された使用済み分解触媒のコークス濃度よりも低い。使用済み再生触媒のコークス濃度は、０．１重量％より高く、更には０．５重量％よりも高い可能性がある。例えば使用済み再生触媒のコークス濃度は約０．１〜約１重量％、又は０．１〜０．６重量％の範囲であってよい。
中間分解反応器の使用で得られる他の利点は、再生分解触媒の温度よりも低温の使用済み再生分解触媒と関連する。前述のように、このような使用済み再生分解触媒の低温は、部分失活と組合わさって、ガス油供給原料の分解から優先的な生成物収率において更なる利点が得られる。
ＦＣＣ立上がり管反応器内のプロセス条件の制御を助けると共に、所望の生成物混合物を得るため、再生分解触媒は、中間分解反応器に通される少なくとも一部と、ガス油供給原料と混合して、ＦＣＣ立上がり管反応器に導入される残部とに分割できる。中間分解反応器に導入される再生分解触媒の少なくとも一部は、プロセスの要件及び所望生成物の収率に依存して、触媒再生器から生成する再生分解触媒に対し１００％以下の範囲が可能である。しかし、具体的には再生分解触媒の少なくとも一部は、触媒再生器から取出された分離再生触媒の約１０〜１００％を表す。また再生分解触媒の少なくとも一部は、触媒再生器から取出された分離再生触媒の約３０〜約９０％、又は５０〜９５％である可能性がある。
ＦＣＣ立上がり管反応器内の反応条件を制御する際は、前述のように、中間分解反応器からの使用済み再生分解触媒と触媒再生器からの再生分解触媒との組み合わせ又は混合物がガス油供給原料と一緒にＦＣＣ立上がり管反応器に導入される。使用済み再生分解触媒対再生分解触媒の相対量は、ＦＣＣ立上がり管反応帯域内に所望のガス油分解条件が得られるように調節されるが、一般には使用済み再生分解触媒対再生分解触媒の重量比は、０．１；１〜１００：１、例えば０．５；１〜２０：１、又は１；１〜１０：１の範囲である。定常状態で操作するシステムでは、使用済み再生分解触媒対再生分解触媒の重量比は、中間分解反応器に通す再生分解触媒の少なくとも一部対ガス油供給原料と混合してＦＣＣ立上がり管反応器に導入する再生分解触媒の残部の重量比に近似し、したがって、前述の範囲がこのような重量比にも適用できる。
使用済み分解触媒を中間分解反応器に導入することは種々の理由から本発明方法の所望の局面ではないことに注目すべきである。例えば、使用済み分解触媒は、再生分解触媒よりもカーボン含有量が遥かに多く、したがって、その活性は、更に多く所望の低級オレフィンを生成するには好ましくない。中間分解反応器に導入される再生分解触媒は、中間分解反応器に導入される再生分解触媒と使用済み再生分解触媒との合計重量の５０重量％を超える。中間分解反応器に導入される使用済み分解触媒の量は、中間分解反応器に導入される再生分解触媒と使用済み再生分解触媒との合計重量の２０重量％未満、例えば１０重量％未満又は５重量％未満でよい。
前記方法の変数と操作条件とを１つ以上組み合わせると、ガス油供給原料の転化が制御される。一般にガス油供給原料の転化率については、３０〜９０重量％、例えば４０〜９０重量％の範囲が望ましい。ガス油供給原料の転化率とは、ＦＣＣ立上がり管反応器中で沸点が２２１℃未満の炭化水素に転化される沸点が２２１℃を超える炭化水素を有するガス油供給原料に含まれる炭化水素の重量を、ガス油供給原料に含まれる沸点が２２１℃を超える炭化水素の重量で割ることを意味する。前述のように、本方法は中間蒸留物の沸点範囲を有する生成物及び低級オレフィンを優先的かつ選択的に生成するように操作できる。
ガス油供給原料混合物
ガス油供給原料は２つ以上の部分を持ってよい。本方法に装入されるガス油供給原料の第一部分は、通常、流動接触分解ユニットに装入できるか又は装入される沸点範囲が２００〜８００℃の、例えばガス油、レシッド（ｒｅｓｉｄ）、又はその他の炭化水素を含むいかなる重質炭化水素供給原料であってもよい。一般的に言えば、沸点範囲が３４５〜７６０℃の炭化水素混合物は、特に好適な供給原料の第一部分となり得る。好適な供給原料の第一部分となり得る製油所原料流型の例としては、真空ガス油、コーカーガス油、直留残留油、熱分解油、及びその他の炭化水素流が挙げられる。
本方法に装入されるガス油供給原料の第二部分は、脂肪酸のグリセリルエステル、例えばモノグリセリド、ジグリセリド、及び／又はトリグリセリドのようないずれの脂肪酸又は脂肪酸エステルであってもよい。好適な脂肪酸又は脂肪酸エステルの炭素原子数は、約８〜約３０、例えば約１０〜２８、又は約１２〜約２５であってよい。
第一部分の割合（％）は、約６０〜約９９％、例えば約７０〜約９５％、又は約８０〜約９０％であってよく、残部は第二部分及び任意にその他の供給原料部分である。
第二部分の割合は、約１〜約４０％、例えば約５〜約３０％、又は約１０〜約２０％であってよく、残部は第一部分及び任意にその他の供給原料部分である。
中間反応器供給原料混合物
中間反応器供給原料は２つ以上の部分を持ってよい。濃厚相反応帯域に装入される中間反応器供給原料の第一部分は、ガソリンの沸点範囲の沸点を有するいかなる好適な炭化水素供給原料であってもよい。一般に中間反応器供給原料の第一部分は、沸点範囲が約３２〜約２０４℃の炭化水素を含有する。中間反応器供給原料の第一部分として使用可能な製油所流の例としては、直留ガソリン、ナフサ、接触分解ガソリン、及びコーカーナフサが挙げられる。
本方法に装入される中間反応器供給原料の第二部分は、脂肪酸のグリセリルエステル、例えばモノグリセリド、ジグリセリド、及び／又はトリグリセリドのようないずれの脂肪酸又は脂肪酸エステルであってもよい。好適な脂肪酸又は脂肪酸エステルの炭素原子数は、約４〜約１５、例えば約５〜約１２、又は約６〜約１０であってよい。
第一部分の割合（％）は、約６０〜約９９％、例えば約７０〜約９５％、又は約８０〜約９０％であってよく、残部は第二部分及び任意にその他の供給原料部分である。
第二部分の割合は、約１〜約４０％、例えば約５〜約３０％、又は約１０〜約２０％であってよく、残部は第一部分及び任意にその他の供給原料部分である。
脂肪酸及び脂肪酸エステル
好適な脂肪酸又は脂肪酸エステルとしては、脂肪酸のグリセリルエステル、例えばモノグリセリド、ジグリセリド、及び／又はトリグリセリドが挙げられる。
使用される油脂はトリグリセリドであってよい。この種の化合物は、脂肪酸部分は、炭素原子数が約４〜約３０の範囲でよく、脂肪酸が殆ど正常に飽和しているか、或いは１、２又は３個の二重結合を有する脂肪酸のグリセロールエステルである。脂肪酸の炭素原子数は、約１０〜約２５、例えば約１４〜約２０である。好適なトリグリセリドは、Ｃ１４〜Ｃ１８カルボン酸（例えばフタル酸、ステアリン酸、オレイン酸、リノール酸又はリノレン酸）のグリセロールエステルである。トリグリセリドは、無水又は純粋の形態である必要はなく、或いは当該技術分野で公知の方法により前水素化を行う必要はない。油は、各種量の脂肪酸及び／又はエステルを含有してもよく、脂肪酸及びエステルの両方とも、本発明方法中、炭化水素に転化してもよい。トリグリセリドは、天然のグリセリド単独で構成してよい。しかし、天然物から回収した場合は、カロテノイド、炭化水素、ホスファチド、単純脂肪酸及びそのエステル、テルペン、ステロール、脂肪アルコール、トコフェロール、ポリイソプレン、炭水化物及び／又は蛋白質のような他の材料も含有してよい。トリグリセリドは、組成の一部として、このような材料を含有してよいことが判る。好適な植物油としては、菜種油、パーム油、ヤシ油、コーン油、大豆油、サフラワー油、ヒマワリ油、アマニ油、オリーブ油及び落花生油が挙げられる。動物油、例えば豚ラード、牛脂、羊脂及び鶏脂も使用できる。
油脂は単独で又は混合物で使用してよい。油の混合物は、由来は異なるが、本方法の原料として好適であると理解すべきである。したがって、植物油の混合物、動物油の混合物、及び植物油と動物油とを含む混合物は、本発明の範囲内である。トリグリセリド以外の天然の脂肪酸及びエステルも使用でき、本方法の供給原料に含まれてよい。植物油と動物油とのエステル交換により誘導された脂肪酸メチルエステルは使用できる。
本発明方法では炭化水素供給原料の単独成分として、トリグリセリドを使用でき、或いは従来の流動接触分解用供給原料にトリグリセリドを添加して使用できる。炭化水素供給原料は、トリグリセリドを２〜３０重量％、例えば５〜２０重量％の範囲で含有してよい。従来の供給原料にトリグリセリドを添加する利点は、分解生成物の特性を調節できることである。例えば従来の重質供給原料を使用し、トリグリセリドを添加した場合、低級オレフィンの収率を向上できる。
実施態様例
本発明の一実施態様では、接触分解条件下でガス油供給原料及び第一触媒を含み、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含む立上がり管反応器生成物を産出するための立上がり管反応器；高厳密性条件下で分解ガス油生成物の少なくとも一部及び第二触媒を含み、中間反応器分解生成物及び使用済み第二触媒を産出するための中間反応器；を有するシステムであって、該中間反応器の供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該システムが開示される。幾つかの実施態様では、脂肪酸エステルはトリグリセリドを含有する。幾つかの実施態様では、トリグリセリドは植物油及び／又は動物油を含有する。幾つかの実施態様ではシステムは、立上がり管反応器生成物を分解ガス油生成物と使用済み第一触媒とに分離するための分離器も有する。幾つかの実施態様では、システムは使用済み第一触媒を再生して、再生第一触媒を産出するための再生器も有する。幾つかの実施態様では、第二触媒は再生第一触媒を含有する。幾つかの実施態様では、第一触媒は使用済み第二触媒を含有する。幾つかの実施態様では、システムは分解ガス油生成物を、分解ガス流、分解ガソリン流、分解ガス油流及び循環油流のうちの少なくとも２種に分離するための分離システムも有する。幾つかの実施態様では、システムは、循環油流を立上がり管反応器に送るための再循環導管も有する。幾つかの実施態様では、システムは、中間反応器分解生成物を、エチレン流、プロピレン流、ブチレン流及び分解ガソリン流のうちの少なくとも２種に分離するための第二分離システムも有する。幾つかの実施態様では、システムは、分解ガソリン流を中間反応器に送るための第二再循環導管も有する。幾つかの実施態様では、中間反応器は高速循環流動床反応器、立上がり管反応器又は濃厚床反応器を有する。
本発明の一実施態様では、ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域内で好適な接触分解条件下、ガス油供給原料を第一触媒と接触させて、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含むＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物を産出する、ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域内でガス油供給原料を接触分解する工程；中間反応器供給原料を、好適な高厳密性分解条件下で操作される中間分解反応器内で第二触媒と接触させて、少なくとも１種の低級オレフィン化合物及び使用済み第二触媒を含む中間反応器分解生成物を産出する工程；前記中間反応器分解生成物を、少なくとも１種の低級オレフィン化合物を含む低級オレフィン生成物に分離する工程；を含む方法であって、前記中間反応器供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該方法が開示される。幾つかの実施態様ではガス油供給原料は、脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する。幾つかの実施態様では本方法は、使用済み第一触媒を再生して、再生第一触媒を産出する工程も含む。幾つかの実施態様では本方法は、第一触媒として使用済み第二触媒の少なくとも一部を使用する工程も含む。幾つかの実施態様では本方法は、第二触媒として使用済み第一触媒の少なくとも一部を使用する工程も含む。幾つかの実施態様では本方法は、ポリオレフィン製造システムのオレフィン原料として、前記低級オレフィン化合物を使用する工程も含む。幾つかの実施態様では本方法は、中間分解反応器中にＺＳＭ−５添加剤を導入する工程も含む。幾つかの実施態様では前記好適な接触分解条件は、ガス油供給原料を、全ガス油供給原料に対し４０〜９０重量％の範囲の転化率で転化させるような条件である。
本方法は、中間分解反応器と、中間反応器分解生成物を少なくとも１種の低級オレフィンに分離するシステム、ポリオレフィンの製造システム、又はこれらシステムの組み合わせとの統合体を含んでもよい。本システムのＦＣＣ立上がり管反応器及び中間分解反応器と、中間反応器分解生成物の更なる処理との統合を有利にするのは、本方法により得られる低級オレフィンの製造量増大である。特に、中間分解反応器への水蒸気及び／又はＺＳＭ−５添加剤の使用による低級オレフィンの収率向上は、前記プロセス工程を統合するための動機となる。したがって、エチレン、プロピレン又はブチレンのような少なくとも１種の低級オレフィンを含む中間反応器分解生成物は、更に中間反応器分解生成物を少なくとも１種の低級オレフィンを含む低級オレフィン生成物に分離するための分離システムに通してよい。低級オレフィン生成物は、更に低級オレフィンを好適な重合条件下、好ましくは当業者に公知の好適ないずれかの重合触媒の存在下に重合するポリオレフィン製造システムに使用してもよい。
当業者は、本発明で開示した実施態様、構成配置、材料及び方法に関し、精神及び範囲を逸脱しない限り多数の改変及び変化が可能であることを理解している。したがって、ここに記載し例証した特定の実施態様は、本来、単なる例示に過ぎないので、添付した特許請求の範囲及びその機能的均等物は、これらの実施態様により限定すべきでない。
１０ システム
１４ ＦＣＣ立ち上がり管反応器
１６ 中間分解反応器又は濃厚相反応器
１９ 切換え弁
２０ 再生器
２３ 切換え弁
２６ ストリッパーシステム又は分離器／ストリッパー
３０ 分離システム
５８ オレフィン分離システム
６５ 分解ガソリン流
６６ 中間反応帯域
６８ ストリッピング帯域
米国特許出願公開第２００６／０１７８５４６号 米国特許第３，１３０，００７号 米国特許第３，７０２，８８６号 米国特許第３，７７０，６１４号 米国特許第３，７０９，９７９号 米国特許第３，８３２，４４９号 米国特許第３，９４８，７５８号 米国特許第４，０７６，８４２号 米国特許第４，０１６，２４６号 米国特許第４，４４０，８７１号 米国特許第４，３１０，４４０号 ＥＰ−Ａ−２２９，２９５ 米国特許第４，２５４，２９７号 米国特許第４，５００，６５１号 米国特許第４，３６８，１１４号
"Ａｔｌａｓ ｏｆ Ｚｅｏｌｉｔｅ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｔｙｐｅ"，Ｗ．Ｈ．Ｍｅｉｅｒ及びＤ．Ｈ．Ｏｌｓｏｎ，Ｂｕｔｔｅｒｗｏｒｔｈ−Ｈｅｉｎｅｍａｎ，第３版、１９５２年

Claims (21)

  1. 接触分解条件下でガス油供給原料及び第一触媒を含み、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含む立上がり管反応器生成物を産出するための立上がり管反応器；
    高厳密性条件下で分解ガス油生成物の少なくとも一部及び第二触媒を含み、中間反応器分解生成物及び使用済み第二触媒を産出するための中間反応器；
    を有するシステムであって、該中間反応器の供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該システム。
  2. 前記ガス油供給原料が、脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する請求項１に記載のシステム。
  3. 前記脂肪酸エステルがトリグリセリドを含有する請求項１及び２の１項以上に記載のシステム。
  4. 前記トリグリセリドが植物油及び／又は動物油を含む請求項３に記載のシステム。
  5. 前記立上がり管反応器生成物を分解ガス油生成物と使用済み第一触媒とに分離するための分離器を更に有する請求項１〜４のいずれか１項以上に記載のシステム。
  6. 前記使用済み第一触媒を再生して、再生第一触媒を産出するための再生器を更に有する請求項１〜５のいずれか１項以上に記載のシステム。
  7. 前記第二触媒が再生第一触媒を含有する請求項６に記載のシステム。
  8. 前記第一触媒が使用済み第二触媒を含有する請求項１〜７のいずれか１項以上に記載のシステム。
  9. 前記分解ガス油生成物を、分解ガス流、分解ガソリン流、分解ガス油流及び循環油流のうちの少なくとも２種に分離するための分離システムを更に有する請求項１〜８のいずれか１項以上に記載のシステム。
  10. 前記循環油流を立上がり管反応器に送るための再循環導管を更に有する請求項９に記載のシステム。
  11. 前記中間反応器分解生成物を、エチレン流、プロピレン流、ブチレン流及び分解ガソリン流のうちの少なくとも２種に分離するための第二分離システムを更に有する請求項１〜１０のいずれか１項以上に記載のシステム。
  12. 前記分解ガソリン流を中間反応器に送るための第二再循環導管を更に有する請求項１１に記載のシステム。
  13. 前記中間反応器が高速循環流動床反応器、立上がり管反応器又は濃厚床反応器を有する請求項１〜１２のいずれか１項以上に記載のシステム。
  14. ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域内で好適な接触分解条件下、ガス油供給原料を第一触媒と接触させて、分解ガス油生成物及び使用済み第一触媒を含むＦＣＣ立ち上がり管反応器生成物を産出する、ＦＣＣ立ち上がり管反応帯域内でガス油供給原料を接触分解する工程；
    中間反応器供給原料を、好適な高厳密性分解条件下で操作される中間分解反応器内で第二触媒と接触させて、少なくとも１種の低級オレフィン化合物及び使用済み第二触媒を含む中間反応器分解生成物を産出する工程；
    前記中間反応器分解生成物を、少なくとも１種の低級オレフィン化合物を含む低級オレフィン生成物に分離する工程；
    を含む方法であって、前記中間反応器供給原料は脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する該方法。
  15. 前記ガス油供給原料が、脂肪酸及び脂肪酸エステルのうちの少なくとも１種を含有する請求項１４に記載の方法。
  16. 前記使用済み第一触媒を再生して、再生第一触媒を産出する工程を更に含む請求項１４〜１５のいずれか１項以上に記載の方法。
  17. 前記第一触媒として前記使用済み第二触媒の少なくとも一部を使用する工程を更に含む請求項１４〜１６のいずれか１項以上に記載の方法。
  18. 前記第二触媒として前記使用済み第一触媒の少なくとも一部を使用する工程を更に含む請求項１６〜１７のいずれか１項以上に記載の方法。
  19. ポリオレフィン製造システムのオレフィン原料として、前記低級オレフィン化合物を使用する工程を更に含む請求項１４〜１８のいずれか１項以上に記載の方法。
  20. 前記中間分解反応器中にＺＳＭ−５添加剤を導入する工程を更に含む請求項１４〜１９のいずれか１項以上に記載の方法。
  21. 前記好適な接触分解条件が、前記ガス油供給原料を、全ガス油供給原料に対し４０〜９０重量％の範囲の転化率で転化させるような条件である請求項１４〜２０のいずれか１項以上に記載の方法。

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Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009048920A1 (en) * 2007-10-10 2009-04-16 Shell Oil Company Systems and methods for making a middle distillate product and lower olefins from a hydrocarbon feedstock
RU2010121906A (ru) * 2007-10-31 2013-01-27 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Установки и способы для получения среднедистиллятного продукта и низших олефинов из углеводородного исходного сырья
RU2474605C2 (ru) * 2007-11-29 2013-02-10 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Установки и способы для получения среднедистиллятного продукта и низших олефинов из углеводородного исходного сырья
FI121626B (fi) 2009-01-29 2011-02-15 Stora Enso Oyj Menetelmä olefiinisten monomeerien tuottamiseksi
CN102453506A (zh) * 2010-10-19 2012-05-16 中国石油化工股份有限公司 一种烃油转化方法
CN102453508B (zh) * 2010-10-19 2014-03-26 中国石油化工股份有限公司 一种烃油转化方法
CN102453507B (zh) * 2010-10-19 2014-03-26 中国石油化工股份有限公司 烃油转化方法
BR112013027137A2 (pt) 2011-04-21 2017-01-10 Shell Int Research processos para a conversão de um material de biomassa sólida, para a preparação de um componente de biocombustível e/ou componente bioquímico, e para a produção de um biocombustível e/ou produto bioquímico
US9169444B2 (en) * 2011-04-21 2015-10-27 Shell Oil Company Liquid fuel composition
WO2012143572A1 (en) 2011-04-21 2012-10-26 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for regenerating a coked catalytic cracking catalyst
CA2833085A1 (en) 2011-04-21 2012-10-26 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for converting a solid biomass material
US20150337207A1 (en) * 2012-01-06 2015-11-26 Shell Oil Company Process for making a distillate product and/or c2-c4 olefins
US20130178672A1 (en) 2012-01-06 2013-07-11 Shell Oil Company Process for making a distillate product and/or c2-c4 olefins
EP2841536A1 (en) 2012-04-23 2015-03-04 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for converting a solid biomass material
US9527054B2 (en) * 2014-05-09 2016-12-27 Uop Llc Apparatuses and methods for cracking hydrocarbons
FI20185645A1 (en) * 2018-07-16 2020-01-17 Upm Kymmene Corp PROCESS FOR PRODUCING hydrocarbons

Family Cites Families (93)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3130007A (en) * 1961-05-12 1964-04-21 Union Carbide Corp Crystalline zeolite y
US3770614A (en) * 1971-01-15 1973-11-06 Mobil Oil Corp Split feed reforming and n-paraffin elimination from low boiling reformate
US3832449A (en) * 1971-03-18 1974-08-27 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm{14 12
US3748251A (en) * 1971-04-20 1973-07-24 Mobil Oil Corp Dual riser fluid catalytic cracking with zsm-5 zeolite
US3761391A (en) * 1971-07-26 1973-09-25 Universal Oil Prod Co Process for the production of gasoline and low molecular weight hydrocarbons
SU408960A1 (ru) * 1972-08-21 1979-06-15 Melik Akhnazarov T Kh Способ переработки углеводородного сырь
US4051013A (en) * 1973-05-21 1977-09-27 Uop Inc. Fluid catalytic cracking process for upgrading a gasoline-range feed
US3928172A (en) * 1973-07-02 1975-12-23 Mobil Oil Corp Catalytic cracking of FCC gasoline and virgin naphtha
US4016245A (en) * 1973-09-04 1977-04-05 Mobil Oil Corporation Crystalline zeolite and method of preparing same
US3894933A (en) * 1974-04-02 1975-07-15 Mobil Oil Corp Method for producing light fuel oil
US3948758A (en) * 1974-06-17 1976-04-06 Mobil Oil Corporation Production of alkyl aromatic hydrocarbons
US3974062A (en) * 1974-10-17 1976-08-10 Mobil Oil Corporation Conversion of full range crude oils with low molecular weight carbon-hydrogen fragment contributors over zeolite catalysts
CA1064890A (en) * 1975-06-10 1979-10-23 Mae K. Rubin Crystalline zeolite, synthesis and use thereof
GB1492880A (en) * 1975-09-25 1977-11-23 British Petroleum Co Olefins production
NL7811732A (nl) * 1978-11-30 1980-06-03 Stamicarbon Werkwijze voor de omzetting van dimethylether.
US4309279A (en) 1979-06-21 1982-01-05 Mobil Oil Corporation Octane and total yield improvement in catalytic cracking
US4368114A (en) * 1979-12-05 1983-01-11 Mobil Oil Corporation Octane and total yield improvement in catalytic cracking
US4310440A (en) * 1980-07-07 1982-01-12 Union Carbide Corporation Crystalline metallophosphate compositions
US4309280A (en) * 1980-07-18 1982-01-05 Mobil Oil Corporation Promotion of cracking catalyst octane yield performance
US4422925A (en) * 1981-12-28 1983-12-27 Texaco Inc. Catalytic cracking
NZ204419A (en) 1982-06-15 1985-04-30 Mobil Oil Corp Catalytic conversion of oxygenated compounds to liquid hydrocarbons
US4440871A (en) * 1982-07-26 1984-04-03 Union Carbide Corporation Crystalline silicoaluminophosphates
US4500651A (en) * 1983-03-31 1985-02-19 Union Carbide Corporation Titanium-containing molecular sieves
US4994173A (en) * 1984-07-05 1991-02-19 Mobil Oil Corporation Method of adding zsm-5 containing catalyst to fluid bed catalytic cracking units
IN165201B (ja) 1984-07-11 1989-08-26 Mobil Oil Corp
US4711710A (en) * 1985-09-23 1987-12-08 Mobil Oil Corporation Process for making improved lubricating oils from heavy feedstock
US4686029A (en) 1985-12-06 1987-08-11 Union Carbide Corporation Dewaxing catalysts and processes employing titanoaluminosilicate molecular sieves
US4731174A (en) * 1986-04-28 1988-03-15 Union Oil Company Of California Process for cracking nitrogen-containing feedstocks
US4830728A (en) * 1986-09-03 1989-05-16 Mobil Oil Corporation Upgrading naphtha in a multiple riser fluid catalytic cracking operation employing a catalyst mixture
US4803186A (en) * 1986-12-04 1989-02-07 Mobil Oil Corporation Shape selective crystalline silicate zeolite containing intermetallic component and use as catalyst in hydrocarbon conversions
NL8700587A (nl) * 1987-03-11 1988-10-03 Lummus Crest B V Werkwijze voor het bereiden van koolwaterstoffen.
CN1004878B (zh) 1987-08-08 1989-07-26 中国石油化工总公司 制取低碳烯烃的烃类催化转化方法
US4830729A (en) * 1987-12-28 1989-05-16 Mobil Oil Corporation Dewaxing over crystalline indium silicates containing groups VIII means
US4840928A (en) * 1988-01-19 1989-06-20 Mobil Oil Corporation Conversion of alkanes to alkylenes in an external catalyst cooler for the regenerator of a FCC unit
US5234578A (en) * 1988-08-26 1993-08-10 Uop Fluidized catalytic cracking process utilizing a high temperature reactor
US4927523A (en) * 1988-12-12 1990-05-22 Mobil Oil Corporation Addition of shape selective zeolites to catalytic cracking units
US5055437A (en) * 1988-12-30 1991-10-08 Mobil Oil Corporation Multi-component catalyst mixture and process for catalytic cracking of heavy hydrocarbon feed to lighter products
US4929337A (en) * 1988-12-30 1990-05-29 Mobil Oil Corporation Process for catalytic cracking of heavy hydrocarbon feed to lighter products
US5009769A (en) * 1989-02-06 1991-04-23 Stone & Webster Engineering Corporation Process for catalytic cracking of hydrocarbons
US5168086A (en) * 1989-03-02 1992-12-01 W. R. Grace & Co.-Conn. Catalytic cracking catalysis
US5000837A (en) * 1989-04-17 1991-03-19 Mobil Oil Corporation Multistage integrated process for upgrading olefins
US4994591A (en) 1989-06-02 1991-02-19 The Research Foundation Of State University Of Ny Platinum complexes derived from b-silyamines
US5156817A (en) * 1990-05-15 1992-10-20 Exxon Research And Engineering Company Fccu regenerator catalyst distribution system
US5372704A (en) * 1990-05-24 1994-12-13 Mobil Oil Corporation Cracking with spent catalyst
GB9026775D0 (en) 1990-12-10 1991-01-30 Shell Int Research Process for the preparation of an olefins-containing mixture of hydrocarbons
US5234575A (en) * 1991-07-31 1993-08-10 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking process utilizing an iso-olefin enhancer catalyst additive
CN1089641A (zh) * 1992-08-20 1994-07-20 史东及韦伯斯特工程公司 含高和低康拉逊残炭组分的富石蜡原料的催化裂化方法
US5435906A (en) * 1992-08-20 1995-07-25 Stone & Webster Engineering Corporation Process for catalytically cracking feedstocks paraffin rich comprising high and low concarbon components
US5318696A (en) * 1992-12-11 1994-06-07 Mobil Oil Corporation Catalytic conversion with improved catalyst catalytic cracking with a catalyst comprising a large-pore molecular sieve component and a ZSM-5 component
US5346613A (en) * 1993-09-24 1994-09-13 Uop FCC process with total catalyst blending
US5521264A (en) * 1995-03-03 1996-05-28 Advanced Extraction Technologies, Inc. Gas phase olefin polymerization process with recovery of monomers from reactor vent gas by absorption
US5944892A (en) * 1996-02-28 1999-08-31 General Signal Technology Corporation Multiple station crystal growing system and method of using same
JP3580518B2 (ja) 1996-06-05 2004-10-27 新日本石油株式会社 重質油の流動接触分解法
US5904837A (en) 1996-10-07 1999-05-18 Nippon Oil Co., Ltd. Process for fluid catalytic cracking of oils
US6045690A (en) 1996-11-15 2000-04-04 Nippon Oil Co., Ltd. Process for fluid catalytic cracking of heavy fraction oils
US5888378A (en) * 1997-03-18 1999-03-30 Mobile Oil Corporation Catalytic cracking process
IT1290433B1 (it) 1997-03-24 1998-12-03 Euron Spa Processo di cracking catalitico a letto fluido caratterizzato da alta selettivita' ad olefine
NO318036B1 (no) 1997-10-15 2005-01-24 Res Inst Petroleum Processing Katalysator for katalytisk pyrolyseprosess for fremstilling av lette olefiner og fremgangsmate for fremstilling derav
US5965012A (en) * 1997-12-05 1999-10-12 Uop Llc FCC process with short primary contacting and controlled secondary contacting
US6123832A (en) * 1998-04-28 2000-09-26 Exxon Research And Engineering Co. Fluid catalytic cracking process for converting hydrocarbon mixtures
US6455750B1 (en) * 1998-05-05 2002-09-24 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for selectively producing light olefins
US6339180B1 (en) * 1998-05-05 2002-01-15 Exxonmobil Chemical Patents, Inc. Process for producing polypropylene from C3 olefins selectively produced in a fluid catalytic cracking process
US6106697A (en) * 1998-05-05 2000-08-22 Exxon Research And Engineering Company Two stage fluid catalytic cracking process for selectively producing b. C.su2 to C4 olefins
US5944982A (en) * 1998-10-05 1999-08-31 Uop Llc Method for high severity cracking
WO2000031215A1 (en) 1998-11-24 2000-06-02 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking for olefin production
US6656344B1 (en) * 1998-12-23 2003-12-02 Marri Rama Rao Fluidized catalytic cracking process
US20020003103A1 (en) * 1998-12-30 2002-01-10 B. Erik Henry Fluid cat cracking with high olefins prouduction
WO2000068340A1 (en) * 1999-05-11 2000-11-16 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Fluidized catalytic cracking process
US6869521B2 (en) * 2002-04-18 2005-03-22 Uop Llc Process and apparatus for upgrading FCC product with additional reactor with thorough mixing
US7169293B2 (en) * 1999-08-20 2007-01-30 Uop Llc Controllable space velocity reactor and process
US6166282A (en) * 1999-08-20 2000-12-26 Uop Llc Fast-fluidized bed reactor for MTO process
AU2001236985A1 (en) * 2000-02-16 2001-08-27 Exxonmobil Chemical Patents Inc Treatment of molecular sieves with silicon containing compounds
EP1190019A1 (en) * 2000-02-16 2002-03-27 Indian Oil Corporation Limited A multi stage selective catalytic cracking process and a system for producing high yield of middle distillate products from heavy hydrocarbon feedstocks
MXPA02008552A (es) 2000-03-02 2003-03-12 Exxonmobil Chem Patents Inc Proceso para producir polipropileno a partir de olefinas c3 producidas de manera selectiva en un proceso de desintegracion catalitica fluida.
US7102050B1 (en) * 2000-05-04 2006-09-05 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Multiple riser reactor
FR2811327B1 (fr) * 2000-07-05 2002-10-25 Total Raffinage Distribution Procede et dispositif de craquage d'hydrocarbures mettant en oeuvre deux chambres reactionnelles successives
US6538169B1 (en) * 2000-11-13 2003-03-25 Uop Llc FCC process with improved yield of light olefins
US6835302B2 (en) * 2001-03-23 2004-12-28 Uop Llc FCC process and apparatus with automatic catalyst recycle control
US20030116471A1 (en) * 2001-08-29 2003-06-26 China Petroleum & Chemical Corporation Catalytic cracking process of petroleum hydrocarbons
RU2202592C1 (ru) * 2001-09-18 2003-04-20 ООО "Научно-производственная фирма "Паллада" Способ переработки нефтяного сырья
WO2003054115A1 (en) 2001-12-21 2003-07-03 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process to regenerate fcc spent catalyst
US6866771B2 (en) * 2002-04-18 2005-03-15 Uop Llc Process and apparatus for upgrading FCC product with additional reactor with catalyst recycle
US7122160B2 (en) * 2002-09-24 2006-10-17 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Reactor with multiple risers and consolidated transport
US7083762B2 (en) * 2002-10-18 2006-08-01 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Multiple riser reactor with centralized catalyst return
US20060283777A1 (en) * 2002-10-29 2006-12-21 Petroleo Brasileiro S.A. Process for fluid catalytic cracking of hydrocarbon feedstocks with high levels of basic nitrogen
US6791002B1 (en) * 2002-12-11 2004-09-14 Uop Llc Riser reactor system for hydrocarbon cracking
US7276149B2 (en) * 2003-08-15 2007-10-02 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Method of shutting down a reaction system
US7582203B2 (en) * 2004-08-10 2009-09-01 Shell Oil Company Hydrocarbon cracking process for converting gas oil preferentially to middle distillate and lower olefins
WO2006020547A1 (en) * 2004-08-10 2006-02-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for making a middle distillate product and lower olefins from a hydrocarbon feedstock
FR2877671B1 (fr) * 2004-11-09 2008-10-17 Inst Francais Du Petrole Dispositif et procede pour le craquage catalytique de deux charges distinctes d'hydrocarbures
BRPI0500591A (pt) * 2005-02-18 2006-10-03 Petroleo Brasileiro Sa processo para a hidroconversão de óleos vegetais
US7288685B2 (en) * 2005-05-19 2007-10-30 Uop Llc Production of olefins from biorenewable feedstocks
BRPI0502577B1 (pt) * 2005-07-07 2015-11-03 Petroleo Brasileiro Sa processo de craqueamento catalítico para produção de diesel a partir de óleos vegetais

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