JPH10502417A

JPH10502417A - 多孔性鉱石を含む鉄鉱石の焼結

Info

Publication number: JPH10502417A
Application number: JP8503580A
Authority: JP
Inventors: チン，エン，ルー
Original assignee: ビーエイチピー・アイアン・オア・ピーティワイ・リミテッド
Priority date: 1994-07-06
Filing date: 1995-07-06
Publication date: 1998-03-03
Also published as: KR970704896A; EP0769074A1; CN1160422A; TW291497B; WO1996001333A1; AU2875195A; AUPM665494A0; CN1044724C; EP0769074A4

Abstract

(57)【要約】軟質／多孔性鉱石からなる鉄鉱石ブレンドを焼結する方法が開示される。この方法は、前記鉄鉱石とフラックスとの未焼結ミックスを形成する工程と、この未焼結ミックスを水で造粒する工程と、この造粒化未焼結ミックスを焼結する工程とを有する。前記方法は、前記軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制する処理工程によって特徴づけられる。

Description

【発明の詳細な説明】多孔性鉱石を含む鉄鉱石の焼結本発明は、鉄鉱石ブレンドの焼結に関する。本発明は、とくに、ピソライト鉱石などの多孔反応性鉱石を含む鉄鉱石ブレンドの焼結に関する。鉄鉱石ブレンドとの関連において、ここで使用される”焼結”という用語は、鉄鉱石粒子、フラックス（例えば、石灰岩、苦灰岩、蛇紋石）、燃料、及びプラント細粒（例えば、黒皮、溶鉱炉ダスト、及び戻り焼結細粒）の未焼結ミックスが”焼結物”と呼ばれる集塊物に変換される工程を記述するものである。この方法は、以下の基本工程を有する、即ち、（ｉ）前記未焼結ミックスを室温にて水で造粒して、細かい粘着材の層で被覆された比較的大きな粒子のコア又は核からなる顆粒を形成する工程、（ｉｉ）前記顆粒をストランドに投入して床を形成する工程、（ｉｉｉ）前記床の表面に点火する工程、（ｉｖ）つぎに、前記床の下方の水平層中の燃料に点火して、前記顆粒の粘着性細粒から、液体溶解物が形成されるのに十分な量の熱を発生させる工程、（ｖ）高温で、前記液体溶解物と前記顆粒のコア又は核とを反応させて、前記固体を部分的に溶解させる工程、（ｖｉ）前記液体溶解物を冷却し凝固させる工程、そして（ｖｉｉ）粉砕工程。ここ数十年の間、国際鉄鋼業界においては、オーストラリア、ブラジル及びインド産の、高グレードで、比較的高密度の主として赤鉄鉱（ヘマタイトＦｅ₂ Ｏ₃）からなる鉱石（以下、”赤鉄鉱”と称する）が主流になっている。前記赤鉄鉱は、地質年代中における自然濃縮による、磁鉄鉱と石英との細かい交互層からなる含鉄堆積岩である、帯状鉄組成物から形成される。前記濃縮工程において、珪素が除去され、鉄が添加されて、その内の多くが非常に高い鉄グレードを有する大きな赤鉄鉱塊が形成される。硬質／高密度赤鉄鉱石のブレンドの焼結に使用されるフラックスは、一般に、石灰岩、苦灰岩、蛇紋石からなる。慣例において、焼結プラントの生産性を最適化するためには、前記フラックスの粒子寸法分布として、マイナス３ｍｍが選択され、これら粒子のかなりの部分がマイナス１ｍｍの材料とされる。西部オーストラリアのピルバラ（Ｐｉｌｂａｒａ）地方は、かなりの多孔反応性鉄鉱石の埋蔵量を有し、これは赤鉄鉱石よりも軟質で多孔性が高く、この多孔質反応性鉄鉱石は硬質／高密度赤鉄鉱石に含まれる割合が増加しつつある。前記多孔反応性鉱石（以下、”軟質／多孔性鉱石”という）としては、（ａ）主として針鉄鉱（ＦｅＯ・ＯＨ）からなり、僅かに赤鉄鉱を含む、ヤンディ（Ｙａｎｄｉ）鉱石などのピソライト鉱石、（ｂ）ブラジルのカラヤス（Ｃａｒａｊａｓ）鉱山のある地域から採れるもの等の多孔性赤鉄鉱石、及び（ｃ）マラ・マンバ（Ｍａｒｒａ・Ｍａｍｂａ）鉱石などの赤鉄鉱−針鉄鉱鉱石、がある。具体的には、オーストラリア産の鉄鉱石に関して、軟質／多孔性鉱石は、文献 ”ピルバラ鉄鉱石分類−ａｐｒｏｐｏｓａｌｆｏｒａｃｏｍｍｏｎｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒＢＩＦｄｅｒｉｖｅｄｓｕｐｅｒｇｅｎｅｉｒｏｎｏｒｅ” ＰｒｏｃＡｕｓｔｒａｌａｓ，Ｉｎｓ．Ｍｉｎ．Ｍｉｎ．Ｍｅｔａｌｌ．，Ｎｏ．２８９，６月／７月１９８４，１５７〜１６２の分類によるクラス５，６及び７の鉱石を含む。現在、多量に採掘されている軟質／多孔性鉱石の主要な問題は、これらの鉱石が焼結プラントの生産性を低下させることである。又、軟質／多孔性鉱石は、焼結プラントの歩どまりを劣化させるとも広く信じられている。従来の見解によれば、生産性の低下は、軟質／多孔性鉱石が、反応／同化して、容易に、多量の溶解物を形成し、これによって、焼結床の高温領域の透過性を低下させ、前述した工程（ｉｖ）及び（ｖ）を完了するのに必要とされる焼結時間を大幅に増加させることによるものである。歩どまりの低下は、通常、局所的な溶解物の形成が増大して（過剰溶解）、焼結床の空気流が低下し、局所的に低い領域が発生し、その結果、未焼結物が発生することによるものとされている。しかしながら、本出願人によって行われた研究は、上述の従来の見解を支持せず、むしろ、焼結プラントにおいて観察される低下は、軟質／多孔性鉱石が、前記造粒工程中に添加されて粒子間粘着のために利用される水の大部分を吸収してしまうことによるものであるという見解を支持している。具体的には、水吸収の増加によって、未焼結床の透過性の低下が生じる。この研究は、文献”ＳｉｎｔｅｒｉｎｇｉｒｏｎｏｒｅｂｌｅｎｄｓｃｏｎｔａｉｎｉｎｇＹａｎｄｉｐｉｓｏｌｉｔｉｃｌｉｍｏｎｉｔｅｕｓｉｎｇｃｏａｒｓｅｒｆｌｕｘｅｓ”６ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｙｍｐｏｓｉｕｍｏｎＡｇｇｌｏｍｅｒａｔｉｏｎ１９９３，２６７〜２７２，及び”Ｉｍｐｒｏｖｉｎｇｓｉｎｔｅｒｉｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｏｒｅｂｌｅｎｄｓｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｐｉｓｏｌｉｔｅｏｒｅ，”Ｔｒａｎｓ．ＩｎｓｔｎＭｉｎ．Ｍｅｔａｌｌ．（Ｓｅｃｔ．Ｃ：ＭｉｎｅｒａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＥｘｔｒａ，Ｍｅｔａｌｌ）１０３，５月−８月１９９４年に記載されている。焼結プラントの生産性が低下するという前述した欠点に対して、軟質／多孔性鉱石と赤鉄鉱とのブレンドから形成される焼結物には、赤鉄鉱のみからなるブレンドから形成される焼結物と比較して、還元性が改善され、低温還元劣化指数が改善されるという利点があることが判っている。還元性の改善は、軟質／多孔性鉱石は、透過性が高く、細かい赤鉄鉱粒子を含む焼結物を形成することによるものであると考えられる。軟質／多孔性鉱石、とくに、ピソライト鉱石、と赤鉄鉱鉱石とのブレンドの焼結プラント生産性の改善に関して多数の提案が行われてきた。例えば、ＮｉｐｐｏｎＳｔｅｅｌＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎの”ＭｅｔｈｏｄｏｆＰｒｅ−ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇＳｉｎｔｅｒＲａｗＭａｔｅｒｉａｌｓ”と称する日本国特許第５８−５５２２１号と、”ＩｎｃｒｅａｓｅｏｆＳｉｎｔｅｒＰｒｏｄｕｃｔｉｖｉｔｙｂｙＰｒe−ｇｒａｎｕｌａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓs”と称するＮｉｓｓｈｉｎＳｔｅｅｌＴｅｃｈｎｉｃａｌＲｅｐｏｒｔ１９８８年、１２月、Ｎｏ．５９，６８〜７５とは、赤鉄鉱鉱石および他の成分と造粒して未焼結ミックスを形成する前に、ピソライト鉱石の粒子表面を、蛇紋石で被覆することを提案している。この蛇紋石被覆の目的は、焼結中でのピソライト鉱石粒子の同化特性を改変し、これによって焼結プラントの生産性を改善することにある。更に、ＮｉｐｐｏｎＳｔｅｅｌＣｏｒｐ．の”ＰｒｅｌｉｍｉｎａｒｙＴｒｅａｔｉｎｇｏｆＯｒｅｃｏｎｔａｉｎｉｎｇＬｉｍｏｎｉｔｅｆｏｒＳｉｎｔｅｒｉｎｇ”と称する日本国特許第５８−１４１３４１号は、他の成分と造粒して未焼結ミックスを形成する前に、ピソライト鉱石の粒子表面を、細かい鉱石（この細かい鉱石粒子の８０％以上は０．２５ｍｍ以下）で被覆することを提案している。このピソライト鉱石粒子を被覆する目的は、焼結中でのピソライト鉱石粒子の同化特性を改変し、これによって焼結プラントの生産性を改善することにある。更に、文献”Ｐｌａｎｔｓｉｎｔｅｒｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｗｉｔｈｈｉｇｈｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｏｆｐｉｓｏｌｉｔｉｃｌｉｍｏｎｉｔｅｏｒｅ”６ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｙｍｐｏｓｉｕｍｏｎＡｇｇｌｏｍｅｒａｔｉｏｎ１９９３年ｐｇｓ．２５５〜２６０，と”ＯｐｅｒａｔｉｏｎｗｉｔｈｈｉｇｈｂｌｅｎｄｉｎｇｒａｔｉｏｏｆｐｉｓｏｌｉｔｅｏｒｅａｔＫｏｂｅＷｏｒｋｓ”ｌｓｔＩｎｔ．Ｃｏｎｇｒ．ｏｎＳｃｉ．ａｎｄＴｅｃｈ．ｏｆＩｒｏｎｍａｋｉｎｇ１９９４年とは、軟質／多孔性鉱石による水吸収の増大を補償するために、造粒中の水の添加を増加することを提案している。しかしながら、ピソライト鉱石は、その針鉄鉱成分のために、既にかなりの水を含有しているため、これは良い技術ではない。焼結プラントにおいて水の負荷が高いことによって、排気ガスの温度が低下し、ファンにかかる負荷が増大し、更に、風脚（ｗｉｎｄｌｅｇｓ）において液化が起こり、電気集塵装置において劣化が発生する可能性もある。造粒中での水の添加を増やすことにより、更に、焼結中において、前記高温形成領域に先立って、”非常にウェット”な水分液化領域が形成される。これは、前記水分液化領域の透過性、この水分液化領域での粒子の崩壊、その結果として、焼結床の透過性、および焼結中における前記床の空気流の分布に対して悪影響を与える可能性がある。本発明の目的は、主として赤鉄鉱鉱石からなる鉄鉱石ブレンドを焼結する公知の方法を使用して得られる生産性レベルに優るとも劣らない焼結プラント生産性レベルを達成する、軟質／多孔性鉱石を含有する鉄鉱鉱石ブレンドを焼結する方法を提供することにある。本発明によれば、鉄鉱石粒子の鉄鉱石ブレンドを焼結する方法が提供され、この鉄鉱石ブレンドが軟質／多孔性鉱石を有していて、前記方法は、（ａ）前記鉄鉱石ブレンドとフラックスとの未焼結ミックスを形成する工程、（ｂ）前記未焼結ミックスを水で造粒する工程、そして（ｃ）前記造粒化未焼結ミックスを焼結する工程、とを有し、前記方法は、前記軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制する処理工程によって特徴づけられる。この発明は、軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制することによって、焼結効率（例えば、プラント生産性として測定される）と焼結品質（例えば、焼結強度として測定される）を損失することなく、軟質／多孔性鉱石を鉄鉱石ブレンドに組み込むことが可能であるという認識に基づくものである。前記処理工程は、造粒工程（ｂ）において使用される水の粘度などの特性を変えるために選択可能である。これに代えて、前記軟質／多孔性鉱石の表面特性などの特性を変化させるため、前記処理工程を選択することも可能である。例えば、前記処理工程は、軟質／多孔性鉱石の孔をブロックする効果を有するようにすることができる。あるいは、前記処理工程を、前記軟質／多孔性鉱石の孔をシールするように選択することも可能である。前記処理工程としては、軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制するのに適当なものてあれば、その他どのような工程であってもよい。好ましくは、前記処理工程は、軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制するのに選択される添加剤の添加を含む。前記添加剤としては、適当なものであればどのようなものであってもよく、非限定的であるが、スターチ、天然および合成ゴム、植物糖およびシロップ、デクストリン等のスターチゴム、糖蜜などの、精糖所からの副産物および廃棄物、動物性および植物性にかわ、ゼラチン、高分子電解質などの合成ポリマー、ポリエチレングリコール、ポリビニールアセテート、ポリビニールアルコール等の物質、ワックス等が含まれる。前記添加剤は、砂糖、砂糖シロップ、糖蜜、または、スクロース又は転化糖の１又はそれ以上を含有する化合物であることが好ましい。前記添加剤は、どのような添加方法で添加してもよく、又、焼結工程のどの段階で添加してもよい。例えば、前記添加剤は以下のように添加することが可能である。（ｉ）造粒工程（ｂ）に使用する水に溶かす、（ｉｉ）工程（ａ）において形成された焼結ミックスに固体として添加する、（ｉｉｉ）工程（ａ）での使用の前に、鉄鉱石粒子をプレコーティングするのに使用する、そして（ｉｖ）積み込み又は積み降ろしポート、あるいは貯鉱において、工程（ａ）で形成された焼結ミックスに対して、固体または液体として添加する。好ましくは、前記添加剤は、更に、造粒中において鉄鉱粒子の粘着性および／又は、床の乾燥領域や水分液化領域などの、焼結中における床の様々な領域における顆粒構造の完全性を改善するためのバイダとしても作用するように選択される。この点に関して、本発明は、前記添加剤がバインダとしても作用するならば、とくに、室温や比較的高温においてあまり良好な粘着剤ではないヤンディ鉱石のような軟質／多孔性鉱石を含有する鉄鉱石ブレンドにおいて、焼結効率の更なる改善が達成可能である、という認識に基づくものである。前記鉄鉱石ブレンドは、１０ｗｔ．％以上の軟質／多孔性鉱石を有していることが好ましい。前記鉄鉱石ブレンドは、１５ｗｔ．％以上の軟質／多孔性鉱石を有していると、特に好ましい。前記鉄鉱石ブレンドは、２０ｗｔ．％以上の軟質／多孔性鉱石を有していると一層好ましい。つぎに、本発明を、本出願人によって行われた一連の焼結テスト（トライアル）とプラント試験とを参照して更に説明する。これらの焼結テストにおいて、多様な鉄鉱石ブレンドを焼結して、パイロットプラントスケールにおいて、糖ベースの化合物が各種ブレンド中において軟質／多孔性鉱石による水の吸収速度を遅延させて、造粒中における水の必要量の低下、造粒効率、焼結生産性および焼結品質の改善を達成するかどうかを調べた。焼結テストは、本出願人のＮｅｗｃａｓｔｌｅＬａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓのパイロットプラント焼結ポット焼結設備を使用して行った。使用した焼結ポットは、０．０９ｍ²の面積を有し、５００〜５３０ｍｍの床高さで運転した。各焼結テストの総造粒ミックスチャージ重量は、約７０ｋｇであった。焼結設備と運転のパラメータは、ここにその文献の開示内容を合体（ｉｎ−ｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ）させる”Ｐｏｓｉｔｉｏｎｉｎｇｃｏｋｅｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｎｉｒｏｎｏｒｅｓｉｎｔｅｒｉｎｇ” と称する文献、Ｃ．Ｓ．Ｔｅｏ，Ｒ．ＭｉｋｋａａｎｄＣ．Ｅ．Ｌｏｏ、１９９２年１０月、ＩＳＩＪＩｎｔ．３２として出版された１０４７〜１０５７に詳細に記載されている。前記焼結テストは、次のものに対して行った。（ａ）リファレンスとして、軟質／多孔性鉱石を含まないベース鉄鉱石ブレンド（”ベースブレンド”）の焼結物ミックス、及び（ｂ）かなりの量の軟質／多孔性鉱石を含有する３種類の焼結物ミックス、これらの焼結物ミックスは、以下の記載において、それぞれ、ヤンディブレンド１，２及び３として言及される。前記ベースブレンドは、化学組成に基づき、Ｆｅ５１．４６％；ＳｉＯ₂５．０７％；Ａｌ₂Ｏ₃１．８４％；ＣａＯ１０．１３％；及びＭｇＯ１．５５％の目標焼結化学組成を達成するため、適当な割合で選択された赤鉄鉱鉱石を含有していた。前記ベースブレンドとヤンディブレンド１．２及び３の塩基度は２．０に維持された。表１は、前記ベースブレンドとヤンディブレンド１，２及び３に関するデータを提供するものである。要約すると、前記焼結テストの目的は、０．９５〜１．０５の戻り細粒バランスを得ることにあった。各焼結テストにおいては、約１００ｋｇの鉄鉱石とフラックスの焼結物ミックスを、直径１．１ｍのバッチ式造粒ドラム中で造粒した。造粒プロセスにおいて、以下を添加した。（ａ）リファレンスとしての水、又は（ｂ）５ｗｔ．％の糖溶液、又は（ｃ）１０ｗｔ．％の糖溶液、又は（ｄ）１０ｗｔ．％の糖蜜。各実験ランにおいて、前記ベースブレンドとヤンディブレンドに、これらブレンドを前記ドラム中にカスケードしながら、噴霧として添加した。１０分間の造粒後、前記ドラムを傾け、そのチャージをホッパに直接に移した。焼結ポットを負荷する（ローディング）標準方法において、前記ホッパを焼結ポットの真上に載置し、ホッパの底部のスライドバルブを開放して、その内容物を放出した。つぎに、直定規を使用して床を水平にした。焼結に使用た諸条件を、表２にまとめる。表１から、前記ベースブレンドとヤンディブレンド１との間の唯一の相違点は、ヤンディブレンド１は、４０ｗｔ．％のヤンディ鉱石と、僅か１０ｗｔ．％のニューマン山１次（Ｍｔ．Ｎｅｗｍａｎｐｒｉｍａｒｙ）鉱石とを含有するのに対して、ベースブレンドは、５０ｗｔ．％のニューマン山１次（Ｍｔ．Ｎｅｗｍａｎｐｒｉｍａｒｙ）鉱石を有するのみで、ヤンディやその他の軟質／多孔性鉱石を含有していないことにある。従って、これらベースブレンドとヤンディブレンド１との焼結テスト結果の比較は、本発明を評価する適切な基盤を提供するものである。更に、ヤンディブレンド２と３の組成は、ヤンディブレンド１とは極めて異なっており、これらのブレンドの焼結テスト結果は、軟質／多孔性鉱石を含有する種々の鉄鉱石ブレンドに対する糖の効果を評価するための適切な基盤を提供するものである。従って、前記ベースブレンドとヤンディブレンド１との焼結テスト結果を表３にまとめ、ヤンディブレンド２及び３の焼結テスト結果を表４にまとめる。表３は、約５．５％のミックス湿度と糖無添加において、ヤンディブレンド１におけるニューマン山１次（Ｍｔ．Ｎｅｗｍａｎｐｒｉｍａｒｙ）鉱石の代わりにヤンディ鉱石を使用することにより、生産性が約４４から３８ｔ／ｍ²／日に大幅に低下したことを示している。表３は、また、造粒化水の代わりに１０％糖溶液を使用することが、ヤンディ鉱を含有するブレンドの焼結に非常に有益な影響を与えることを示している。約５．５％の同じミックス湿度において、造粒用として水の代わりに糖溶液を使用することによって、焼結時間が大幅に短縮され、生産性が３８から約５０ｔ／ｍ² ／日に増加した。同表は、糖溶液の使用がベースブレンドに対していくらかの好影響を与えるものの、焼結効率における増大は、約４３から４７ｔ／ｍ²／日とそれほど劇的ではなかったことを示している。表３は、また、ヤンディブレンドの焼結に糖溶液を使用することにおけるその他の利点が存在することを示している。尚、約５１ｔ／ｍ²／日の高い生産性においても、ヤンディブレンドから生産される焼結物の強度（タンブル指数として測定される）は、まだ、５．５％の水のみを使用したヤンディブレンド（即ち、ブレンド１）のそれに匹敵し、かつ、ベースブレンドのそれよりも高く、これは、同じ焼結強度の焼結物を焼結する場合にはコークス率が低下することを意味している。表３は、更に、もしも高生産性が必要でない場合には、ミックス湿度を約５．１％にまで低下させることが可能であり、その焼結物がベースの場合と比較して、その強度がＩＳＯタンブル指数で６３に対して約６９とはるかに高いことから、大幅なコークスの節約が可能であるとを示している。表３は、更に、ヤンディブレンド１に５％の糖溶液を使用することにより、生産性がベースブレンドに匹敵するレベルにまで向上すると同時に、より高い強度の焼結物が生産されることも示している。表３は、更に、糖を、造粒用の水に含ませる以外の方法で添加することが可能であることを示している。例えば、同表は、糖を乾燥状態で鉱石に添加することが、糖を使用に先立って溶液に溶解させる場合ほどその効果が顕著ではないものの、生産性に対して好影響を与えることを示している。ヤンディ鉱石粒子を予め糖粒子とともに造粒または糖粒子で被覆することも、生産性に対して大きな影響を与える。ここでも、焼結強度の大幅な増大とともに、生産性の向上が達成された。検討した最後の方法は、使用前に、ヤンディ鉱石の一部（＋１ｍｍフラクション）を１０％糖溶液中に浸す方法であった。その後、造粒工程において、通常の水道水を使用した。その結果は、大幅な生産性と強度の改善を示している。表３、糖蜜、即ち、残留糖シロップが有益であることも示している。ここでは報告されないその後のテストによって、その比較的低い糖含有量により、より高い糖蜜レベルにおいて焼結能力の改善が達成されたことが示された。更に、転化糖も、ヤンディ鉱石による水分の吸収の減少と生産性の増大に有効であることが判った。表４は、糖が、ヤンディブレンド２と３に対して生産性を大幅に増大させたことを示している。その他の種々の添加剤も、粘度などの水の特性を変化させ、軟質／多孔性鉱への吸収を抑制する観点においてテストした。スターチ、ポリマー（例えば、ポリアクリルアミド）、デキストリン、及びゴム等の物質はすべて、適当なレベルにおいて、異なった程度ではあるが、焼結工程に影響を与えた。これらの大半は、生産性に対してなんらかの好影響を与えた（即ち、約５．５％のミックス水分で３８ｔ／ｍ²／日以上の生産性を与えた）が、糖と同じレベルの影響は与えなかった。しかし、ほとんどの場合、これらを工程に導入することによって、追加水の除去にエネルギが消費されないことから、同じ水分レベルにおいてより高い強度の焼結物が達成された。これらの結果は、又、焼結強度を、ベースケースの約６４の値よりも低下させることなく、コークス率を低下することが可能であったことを示している。上述した焼結テストの完了後、本出願人は、ＰｏｒｔＫｅｍｂｌａ，ＮＳＷの本出願人のＳｌａｂａｎｄＰｌａｔｅＰｒｏｄｕｃｔｓＤｉｖｉｓｉｏｎにおける焼結プラントにおいて一連のプラントテストを行った。これらのプラントテストは、６５ｗｔ．％のヤンディと３５ｗｔ．％のニューマン山（ＭｔＮｅｗｍａｎ）細粒とのブレンドであるポートヘドランド（ＰｏｒｔＨｅｄｌａｎｄ）細粒を３６．０６ｗｔ．％含有する焼結ミックスに対して行った。従って、前記焼結ミックスにおけるヤンディ鉱石のレベルは、約２４ｗｔ．％である。この焼結ミックスの組成を、表５に示す。前記焼結ミックス（”テスト焼結ミックス”）の１部を、糖溶液と調合し、この焼結ミックスの残り（”ベース焼結ミックス”）を、糖を添加せずに調合した。未焼結床特性、焼結プラント運転、および焼結品質の詳細を、それぞれ、表６，７及び８に示す。表６，７及び８において、前記焼結プラント・テストの１つの興味深い結果は、前記テスト焼結ミックスの未焼結床透過性が、ミックス水分必要量の差が僅かである前記ベース焼結ミックスに対して３．１％高いことであった。これは、糖が造粒に好影響を与えたことを示している。前記焼結プラント・テストのもう１つの興味深い結果は、前記焼結ミックスは、焼結プラントの生産性において１０％の増加を達成し（表７）、その焼結物の品質は、前記ベース焼結ミックスのそれに匹敵するものであった（表８）ことである。量的な観点においては、前記焼結プラント・テストの結果は、前記焼結テストの結果ほど良好ではなかった。これは、具体的な装置要因によるものであり、本出願人は、正常な状況下では、焼結プラントにおいて、はるかに良好な結果が達成されるものと考えている。要するに、前記焼結プラント・テストによって、前記焼結テストの良好な結果が確認された。本発明の精神および範囲から離脱することなく、上述したように、本発明に対して様々な改変が可能である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．鉄鉱石粒子の鉄鉱石ブレンドを焼結する方法であって、前記鉄鉱石ブレンドが軟質／多孔性鉱石を有していると共に、前記方法は、（ａ）前記鉄鉱石ブレンドとフラックスとの未焼結ミックスを形成する工程と、（ｂ）前記未焼結ミックスを水で造粒する工程と、そして（ｃ）前記造粒化未焼結ミックスを焼結する工程とを有しており、前記方法は、前記軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制する処理工程により特徴づけられる。２．請求項１方法であって、前記処理工程は、前記造粒工程（ｂ）において使用される水の、粘度のような特性を変える工程を有する。３．請求項１又は２の方法であって、前記処理工程は、前記軟質／多孔性鉱石の表面特性のような特性を変える工程を有する。４．上記請求項のいずれか１の方法であって、前記処理工程は、軟質／多孔性鉱石の孔をシールする工程を有する。５．上記請求項のいずれか１方法であって、前記処理工程は、前記軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制するのに選択される添加剤を添加する工程を有する。６．上記請求項のいずれか１の方法であって、前記処理工程は、前記軟質／多孔性鉱石への水の吸収を抑制すると共に、造粒および／又は焼結中においてバインダとして作用するため選択される添加剤を添加する工程を有する。７．請求項５又は６の方法であって、前記添加剤は、スターチ、天然および合成ゴム、植物糖およびシロップ、デクストリン等のスターチゴム、糖蜜などの、精糖所からの副産物および廃棄物、動物性および植物性にかわ、ゼラチン、高分子電解質などの合成ポリマー、ポリエチレングリコール、ポリビニールアセテート、ポリビニールアルコールのような物質、ワックスのうちの１又は複数種を有する。８．請求項４〜７のいずれか１方法であって、前記添加剤は砂糖、砂糖シロップ、糖蜜、又は、スクロース又は転化糖を含有する化合物の１又は複数種を有する。９．請求項４〜８のいずれか１の方法であって、前記処理工程は、前記添加剤を前記造粒工程（ｂ）に使用する水に溶かす。１０．請求項４〜８のいずれか１の方法であって、前記処理工程は、前記添加剤を、前記工程（ａ）において形成された焼結ミックスに固体として添加する。１１．請求項４〜８のいずか１の方法であって、前記処理工程は、前記工程（ａ）での使用前に、前記鉄鉱石粒子を前記添加剤でプレコーティングする。１２．請求項４〜８のいずれか１の方法であって、前記処理工程は、前記添加剤を、積み込み又は積み降ろしポート、あるいは貯鉱において、前記工程（ａ）で形成された焼結ミックスに対して、固体または液体状態として添加する。１３．上記請求項のいずれか１方法であって、前記鉄鉱石ブレンドは、１０ｗｔ．％以上の軟質／多孔性鉱石を有する。１４．請求項１３の方法であって、前記鉄鉱石ブレンドは、１５ｗｔ．％以上の軟質／多孔性鉱石を有する。１５．請求項１４の方法であって、前記鉄鉱石ブレンドは、２０ｗｔ．％以上の軟質／多孔性鉱石を有する。