JPH1046430A - パルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法 - Google Patents
パルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法Info
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- JPH1046430A JPH1046430A JP20197196A JP20197196A JPH1046430A JP H1046430 A JPH1046430 A JP H1046430A JP 20197196 A JP20197196 A JP 20197196A JP 20197196 A JP20197196 A JP 20197196A JP H1046430 A JPH1046430 A JP H1046430A
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- thermoplastic liquid
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Abstract
(57)【要約】
【課題】異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂か
ら、繊維径が細くて、繊維長が長く、粉体保持力の高
い、形状が良好なパルプ状物を、効率良く製造する方法
を提供する。 【解決手段】熱可塑性液晶樹脂を予め吸水率が０．１重
量％〜１．０重量％となるよう吸湿させた後、粉砕機に
て粉砕する。
ら、繊維径が細くて、繊維長が長く、粉体保持力の高
い、形状が良好なパルプ状物を、効率良く製造する方法
を提供する。 【解決手段】熱可塑性液晶樹脂を予め吸水率が０．１重
量％〜１．０重量％となるよう吸湿させた後、粉砕機に
て粉砕する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は異方性溶融相を形成
し得る熱可塑性液晶樹脂から成るパルプ状物の製造方法
に関する。
し得る熱可塑性液晶樹脂から成るパルプ状物の製造方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、有機物から成るパルプ状物として
全芳香族のポリアミド、ポリヒドラジド等のポリマーは
耐熱性、機械的性質の優れたパルプ粒子を与えることが
良く知られている。特公昭６０−２５５２７号には異方
性溶融物を形成する全芳香族ポリエステルを溶融成形し
て分子配向性を有する成形物となし、剪断力を加えてフ
ィブリル状に砕いてパルプ粒子とすることが記載されて
いる。また特開平１−２０１５１８号には異方性溶融物
を形成する全芳香族ポリエステルをノズルから吐出し、
得られた繊維またはストランド状物を湿式粉砕する方法
が提案されている。
全芳香族のポリアミド、ポリヒドラジド等のポリマーは
耐熱性、機械的性質の優れたパルプ粒子を与えることが
良く知られている。特公昭６０−２５５２７号には異方
性溶融物を形成する全芳香族ポリエステルを溶融成形し
て分子配向性を有する成形物となし、剪断力を加えてフ
ィブリル状に砕いてパルプ粒子とすることが記載されて
いる。また特開平１−２０１５１８号には異方性溶融物
を形成する全芳香族ポリエステルをノズルから吐出し、
得られた繊維またはストランド状物を湿式粉砕する方法
が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】異方性溶融相を形成し
得るパルプ状熱可塑性液晶樹脂は、他の熱可塑性樹脂、
あるいは熱硬化性樹脂と組み合わせた耐熱性複合材料の
強化材として、また石綿代替材料として自動車用ブレー
キパッドもしくはクラッチフェーシング等の摩擦材料、
摺動材料、さらに耐熱フィルター、耐薬品性フィルター
等の材料として有用である。異方性溶融相を形成し得る
パルプ状熱可塑性液晶樹脂を上記の如き材料に用いる場
合には、特にパルプ繊維径が細くて、繊維長が長く、枝
分かれの繊維を多数有して粉体保持力の高い形状（以
下、これを「形状が良好なパルプ状物」と称する）が要
求される。
得るパルプ状熱可塑性液晶樹脂は、他の熱可塑性樹脂、
あるいは熱硬化性樹脂と組み合わせた耐熱性複合材料の
強化材として、また石綿代替材料として自動車用ブレー
キパッドもしくはクラッチフェーシング等の摩擦材料、
摺動材料、さらに耐熱フィルター、耐薬品性フィルター
等の材料として有用である。異方性溶融相を形成し得る
パルプ状熱可塑性液晶樹脂を上記の如き材料に用いる場
合には、特にパルプ繊維径が細くて、繊維長が長く、枝
分かれの繊維を多数有して粉体保持力の高い形状（以
下、これを「形状が良好なパルプ状物」と称する）が要
求される。
【０００４】特開平１−２０１５１８号はポリマー吐出
時の剪断速度を１０００ｓ-1以上しなければならず、形
状が良好なパルプ状物を得ることが困難である。本発明
の目的は、異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂
から、繊維径が細くて、繊維長が長く、粉体保持力の高
い、形状が良好なパルプ状物を効率良く製造する方法を
提供することにある。
時の剪断速度を１０００ｓ-1以上しなければならず、形
状が良好なパルプ状物を得ることが困難である。本発明
の目的は、異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂
から、繊維径が細くて、繊維長が長く、粉体保持力の高
い、形状が良好なパルプ状物を効率良く製造する方法を
提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の如き
課題を有するパルプ状物の製造法について鋭意研究した
結果、熱可塑性液晶樹脂を特定の条件下でストランドと
なし、それを吸湿させた後、粉砕機にて粉砕することに
より、形状が良好なパルプ状物を効率よく製造できるこ
とを見い出し、本発明に到達した。
課題を有するパルプ状物の製造法について鋭意研究した
結果、熱可塑性液晶樹脂を特定の条件下でストランドと
なし、それを吸湿させた後、粉砕機にて粉砕することに
より、形状が良好なパルプ状物を効率よく製造できるこ
とを見い出し、本発明に到達した。
【０００６】即ち本発明は、異方性溶融相を形成し得る
熱可塑性液晶樹脂を粉砕機により粉砕してパルプ状物と
する熱可塑性液晶樹脂の製造方法において、粉砕機へ供
給する熱可塑性液晶樹脂を予め吸水率が０．１重量％〜
１．０重量％となるよう吸湿させることを特徴とするパ
ルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法である。この吸湿さ
せる熱可塑性液晶樹脂は、該樹脂の流動開始温度より１
０℃以上高い温度で、かつ剪断速度が１０〜５００ｓｅ
ｃ-1となるようノズルから吐出して得られ、長さが１ｍ
ｍ以上であり、かつＬ／Ｄが１以上のストランドが好適
に用いられる。但し、Ｌはストランドの長さであり、Ｄ
は次式より求められる数値とする。 Ｄ= ２×（Ｓ／π）1/2 Ｓ：ストランドの断面積
熱可塑性液晶樹脂を粉砕機により粉砕してパルプ状物と
する熱可塑性液晶樹脂の製造方法において、粉砕機へ供
給する熱可塑性液晶樹脂を予め吸水率が０．１重量％〜
１．０重量％となるよう吸湿させることを特徴とするパ
ルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法である。この吸湿さ
せる熱可塑性液晶樹脂は、該樹脂の流動開始温度より１
０℃以上高い温度で、かつ剪断速度が１０〜５００ｓｅ
ｃ-1となるようノズルから吐出して得られ、長さが１ｍ
ｍ以上であり、かつＬ／Ｄが１以上のストランドが好適
に用いられる。但し、Ｌはストランドの長さであり、Ｄ
は次式より求められる数値とする。 Ｄ= ２×（Ｓ／π）1/2 Ｓ：ストランドの断面積
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明で使用する熱可塑性液晶樹
脂は、溶融状態で異方性溶融相を形成するものであれば
すべて本発明に供することができるが、２８０〜４５０
℃で異方性溶融相を形成するものが望ましい。２８０℃
より低い温度では異方性溶融相を形成する熱可塑性液晶
樹脂は粉砕の際に融着が生じ易く、また４５０℃より高
い温度では異方性溶融相を形成する熱可塑性液晶樹脂は
溶融成形が困難である。なお異方性溶融相の形成の有無
は、試料を加熱しながら観察できる装置を装着した光学
顕微鏡を使用して、偏光状態で試料を観察することによ
り容易に判断することができる。
脂は、溶融状態で異方性溶融相を形成するものであれば
すべて本発明に供することができるが、２８０〜４５０
℃で異方性溶融相を形成するものが望ましい。２８０℃
より低い温度では異方性溶融相を形成する熱可塑性液晶
樹脂は粉砕の際に融着が生じ易く、また４５０℃より高
い温度では異方性溶融相を形成する熱可塑性液晶樹脂は
溶融成形が困難である。なお異方性溶融相の形成の有無
は、試料を加熱しながら観察できる装置を装着した光学
顕微鏡を使用して、偏光状態で試料を観察することによ
り容易に判断することができる。
【０００８】本発明に使用される異方性溶融相を形成し
得る熱可塑性液晶樹脂の特に好ましい例は、下記の構造
単位（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）から成り、構
造単位（Ｂ）が構造単位（Ｃ）および（Ｄ）の総和に等
しく、構造単位（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の
総和に対して構造単位（Ａ）が５０〜８０モル％であ
り、かつ構造単位（Ｃ）および（Ｄ）の総和に対して構
造単位（Ｃ）が５０〜１００モル％のものである。
得る熱可塑性液晶樹脂の特に好ましい例は、下記の構造
単位（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）から成り、構
造単位（Ｂ）が構造単位（Ｃ）および（Ｄ）の総和に等
しく、構造単位（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および（Ｄ）の
総和に対して構造単位（Ａ）が５０〜８０モル％であ
り、かつ構造単位（Ｃ）および（Ｄ）の総和に対して構
造単位（Ｃ）が５０〜１００モル％のものである。
【０００９】
【化７】
【００１０】
【化８】
【００１１】
【化９】
【００１２】
【化１０】 構造単位（Ｄ）の中のＸは、以下の式１から選ばれた１
種以上の基である。
種以上の基である。
【００１３】
【化１１】 上式の中のＡｒは、以下の式２から選ばれた１種以上の
基である。
基である。
【００１４】
【化１２】
【００１５】本発明に供せられる異方性溶融相を形成し
得る熱可塑性液晶樹脂の製造方法は特に限定されるもの
ではなく、従来公知の方法に準じて製造できる。代表的
な製造方法としては、次の（イ）〜（ニ）の方法が挙げ
られる。
得る熱可塑性液晶樹脂の製造方法は特に限定されるもの
ではなく、従来公知の方法に準じて製造できる。代表的
な製造方法としては、次の（イ）〜（ニ）の方法が挙げ
られる。
【００１６】（イ）芳香族ジカルボン酸化合物類、芳香
族ジヒドロキシ化合物類のジ酢酸エステルおよび芳香族
ヒドロキシカルボン酸化合物類の酢酸エステルとから脱
酢酸重縮合反応により製造する方法。
族ジヒドロキシ化合物類のジ酢酸エステルおよび芳香族
ヒドロキシカルボン酸化合物類の酢酸エステルとから脱
酢酸重縮合反応により製造する方法。
【００１７】（ロ）芳香族ジカルボン酸化合物類、芳香
族ジヒドロキシ化合物類および芳香族ヒドロキシカルボ
ン酸化合物類に無水酢酸を共存させてフェノール性水酸
基をアセチル化した後、脱酢酸重縮合反応により製造す
る方法。
族ジヒドロキシ化合物類および芳香族ヒドロキシカルボ
ン酸化合物類に無水酢酸を共存させてフェノール性水酸
基をアセチル化した後、脱酢酸重縮合反応により製造す
る方法。
【００１８】（ハ）芳香族ジカルボン酸化合物類のジフ
ェニルエステル、芳香族ジヒドロキシ化合物類および芳
香族ヒドロキシカルボン酸化合物類のフェニルエステル
とから脱フェノール重縮合反応により製造する方法。
ェニルエステル、芳香族ジヒドロキシ化合物類および芳
香族ヒドロキシカルボン酸化合物類のフェニルエステル
とから脱フェノール重縮合反応により製造する方法。
【００１９】（ニ）（イ）〜（ハ）の方法によって得ら
れた熱可塑性液晶樹脂の低分子量物を空気中、不活性ガ
ス雰囲気下、または減圧下で流動開始温度より低い温度
で固相状態を保ちながら加熱する、いわゆる固相重合に
より製造する方法。
れた熱可塑性液晶樹脂の低分子量物を空気中、不活性ガ
ス雰囲気下、または減圧下で流動開始温度より低い温度
で固相状態を保ちながら加熱する、いわゆる固相重合に
より製造する方法。
【００２０】本発明において粉砕機へ供給する異方性溶
融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂は、該樹脂の流動開
始温度より１０℃以上高い温度でノズルから吐出するこ
とが好ましい。これにより形状が良好なパルプ状物が得
られるストランドとすることができる。該樹脂の流動開
始温度より１０℃以上高い温度でない場合には、熱可塑
性液晶樹脂の溶融粘度が高いため、ストランド化が困難
になる。また得られるストランドの配向が充分でなく、
これを粉砕しても形状が良好なパルプ状物を得ることが
できない。なお本発明における流動開始温度は、示差走
査熱量計（ＤＳＣ）により明瞭な融点が観察されるもの
にあっては融点とし、ＤＳＣにより明瞭な融点が観察さ
れない場合にはホットステージを装着した偏光顕微鏡に
より試料を昇温しながら観察し、試料の一部が流動を開
始する温度とする。
融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂は、該樹脂の流動開
始温度より１０℃以上高い温度でノズルから吐出するこ
とが好ましい。これにより形状が良好なパルプ状物が得
られるストランドとすることができる。該樹脂の流動開
始温度より１０℃以上高い温度でない場合には、熱可塑
性液晶樹脂の溶融粘度が高いため、ストランド化が困難
になる。また得られるストランドの配向が充分でなく、
これを粉砕しても形状が良好なパルプ状物を得ることが
できない。なお本発明における流動開始温度は、示差走
査熱量計（ＤＳＣ）により明瞭な融点が観察されるもの
にあっては融点とし、ＤＳＣにより明瞭な融点が観察さ
れない場合にはホットステージを装着した偏光顕微鏡に
より試料を昇温しながら観察し、試料の一部が流動を開
始する温度とする。
【００２１】本発明において、形状が良好なパルプ状物
を得るために、異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶
樹脂を剪断速度が１０〜５００ｓｅｃ-1となるようにノ
ズルから吐出することが好ましい。１０ｓｅｃ-1未満の
剪断速度では、ストランドを粉砕すると繊維長が短く粉
状を呈し、形状が良好なパルプ状物とすることができな
い。５００ｓｅｃ-1より大きい剪断速度では、ストラン
ドを粉砕すると繊維径が細くなり難い。
を得るために、異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶
樹脂を剪断速度が１０〜５００ｓｅｃ-1となるようにノ
ズルから吐出することが好ましい。１０ｓｅｃ-1未満の
剪断速度では、ストランドを粉砕すると繊維長が短く粉
状を呈し、形状が良好なパルプ状物とすることができな
い。５００ｓｅｃ-1より大きい剪断速度では、ストラン
ドを粉砕すると繊維径が細くなり難い。
【００２２】また本発明において、粉砕機へ供給する異
方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂のストランド
は、供給が容易であり、優れた取り扱い性を得るため
に、また形状が良好なパルプ状物を得るために、ストラ
ンドの長さを１ｍｍ以上とし、Ｌ／Ｄが１以上とするこ
とが好ましい。但し、Ｌはストランドの長さであり、Ｄ
は次式より求められる数値とする。 Ｄ= ２×（Ｓ／π）1/2 Ｓ：ストランドの断面積 なおストランドの形状が円筒の場合にはその外径とな
る。
方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶樹脂のストランド
は、供給が容易であり、優れた取り扱い性を得るため
に、また形状が良好なパルプ状物を得るために、ストラ
ンドの長さを１ｍｍ以上とし、Ｌ／Ｄが１以上とするこ
とが好ましい。但し、Ｌはストランドの長さであり、Ｄ
は次式より求められる数値とする。 Ｄ= ２×（Ｓ／π）1/2 Ｓ：ストランドの断面積 なおストランドの形状が円筒の場合にはその外径とな
る。
【００２３】本発明において、形状が良好なパルプ状物
を効率よく得るために、粉砕機へ供給するストランドを
予め吸水率が０．１重量％〜１．０重量％、好ましくは
０．１５重量％〜０．５重量％となるよう吸湿させる。
吸水率が０．１重量％未満のストランドを粉砕した場
合、繊維径の細いパルプ状物が得られ難い。また吸水率
を１．０重量％より大きくするには非常に過酷な吸湿方
法をとらざるを得ないので、パルプ状物の強度が低下す
ることになる。
を効率よく得るために、粉砕機へ供給するストランドを
予め吸水率が０．１重量％〜１．０重量％、好ましくは
０．１５重量％〜０．５重量％となるよう吸湿させる。
吸水率が０．１重量％未満のストランドを粉砕した場
合、繊維径の細いパルプ状物が得られ難い。また吸水率
を１．０重量％より大きくするには非常に過酷な吸湿方
法をとらざるを得ないので、パルプ状物の強度が低下す
ることになる。
【００２４】粉砕機へ供給するストランドを吸湿させる
方法は特に限定されないが、ストランドを室温付近の水
中に数日間浸漬する方法、ストランドを１００℃の熱水
中に数時間浸漬する方法、あるいはストランドを水と共
存させ、加圧下において数分から数時間処理する方法等
が挙げられる。
方法は特に限定されないが、ストランドを室温付近の水
中に数日間浸漬する方法、ストランドを１００℃の熱水
中に数時間浸漬する方法、あるいはストランドを水と共
存させ、加圧下において数分から数時間処理する方法等
が挙げられる。
【００２５】本発明において、熱可塑性液晶樹脂を粉砕
する際に使用する粉砕機は、特に制限されず、湿式ある
いは乾式のどちらでもよい。湿式粉砕機の例としては、
歯状剪断ブレードが回転側および固定側に設置されたフ
ァインフローミル〔大平洋機工（株）製〕や、回転ロー
ターと固定カットリングからなるミクロカット〔ドイツ
・ステファン社製〕、回転および固定砥石間にて摩砕す
るスーパーマスコロイダー〔増幸産業（株）製〕、およ
び一般家庭において使用されているミキサー等がある。
乾式粉砕機の例としては、回転ローターとライナーから
なるミクロジェット〔（株）躍進機械製作所製〕や、タ
ーボミル〔ターボ工業（株）製〕、およびファインミル
〔日本ニューマチック工業（株）製〕等、およびハンマ
ーミル、カッターミルがある。
する際に使用する粉砕機は、特に制限されず、湿式ある
いは乾式のどちらでもよい。湿式粉砕機の例としては、
歯状剪断ブレードが回転側および固定側に設置されたフ
ァインフローミル〔大平洋機工（株）製〕や、回転ロー
ターと固定カットリングからなるミクロカット〔ドイツ
・ステファン社製〕、回転および固定砥石間にて摩砕す
るスーパーマスコロイダー〔増幸産業（株）製〕、およ
び一般家庭において使用されているミキサー等がある。
乾式粉砕機の例としては、回転ローターとライナーから
なるミクロジェット〔（株）躍進機械製作所製〕や、タ
ーボミル〔ターボ工業（株）製〕、およびファインミル
〔日本ニューマチック工業（株）製〕等、およびハンマ
ーミル、カッターミルがある。
【００２６】なお本発明では、目的を損なわない限り、
熱可塑性液晶樹脂に、タルク、マイカ、クレー、硫酸バ
リウム等の無機充填材や、炭素ピッチを配合しても良
い。また顔料、滑剤、酸化防止剤、帯電防止剤等の添加
剤を添加することもできる。
熱可塑性液晶樹脂に、タルク、マイカ、クレー、硫酸バ
リウム等の無機充填材や、炭素ピッチを配合しても良
い。また顔料、滑剤、酸化防止剤、帯電防止剤等の添加
剤を添加することもできる。
【００２７】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
るが、本発明は以下の実施例のみに限定されない。以下
の実施例等に記載する「部」は「重量部」を示す。
るが、本発明は以下の実施例のみに限定されない。以下
の実施例等に記載する「部」は「重量部」を示す。
【００２８】なお以下の各実施例等において、パルプ状
物の粉体保持力を確認するための「ふるい落下試験」は
次の方法により行った。 （１）試料のパルプ状物を吸水率が０．０５重量％とな
るように乾燥処理する。 （２）家庭用ミキサーを用い、試料のパルプ状物／硫酸
バリウム／黒鉛／ＢＴレジンダストを４／７０／
１０／１６の重量比で均一に混合する。硫酸バリウム
は堺化学工業（株）製、沈降性硫酸バリウム＃３００、
黒鉛は（株）中越黒鉛工業所製、ＲＡ−１５、ＢＴレ
ジンダストは三菱ガス化学（株）製、フェノール変性
キシレン・ホルムアルデヒド樹脂ノボラック・エポキシ
樹脂／ＢＴレジン（ビスマレイミドトリアジン樹脂）＝
７０／３０の硬化物からなる２００〜１００メッシュ粉
末を用いる。 （３）得られた混合物１０ｇを網目間隔が６００μm の
ふるい（ふるい径２００mm、ワイヤー径３９０μm ）に
入れ、可変振幅式試験篩振盪機（エンデユニット社製、
オクタゴン２００型）にて、振幅最大で１分間振動させ
る（振動処理）。 （４）上記の落下物重量を（３）の振動処理前の混合物
重量で割った値を「ふるい落下率」とする。この「ふる
い落下率」が小さい程、粉体保持力の優れたパルプ状物
であると判断される。
物の粉体保持力を確認するための「ふるい落下試験」は
次の方法により行った。 （１）試料のパルプ状物を吸水率が０．０５重量％とな
るように乾燥処理する。 （２）家庭用ミキサーを用い、試料のパルプ状物／硫酸
バリウム／黒鉛／ＢＴレジンダストを４／７０／
１０／１６の重量比で均一に混合する。硫酸バリウム
は堺化学工業（株）製、沈降性硫酸バリウム＃３００、
黒鉛は（株）中越黒鉛工業所製、ＲＡ−１５、ＢＴレ
ジンダストは三菱ガス化学（株）製、フェノール変性
キシレン・ホルムアルデヒド樹脂ノボラック・エポキシ
樹脂／ＢＴレジン（ビスマレイミドトリアジン樹脂）＝
７０／３０の硬化物からなる２００〜１００メッシュ粉
末を用いる。 （３）得られた混合物１０ｇを網目間隔が６００μm の
ふるい（ふるい径２００mm、ワイヤー径３９０μm ）に
入れ、可変振幅式試験篩振盪機（エンデユニット社製、
オクタゴン２００型）にて、振幅最大で１分間振動させ
る（振動処理）。 （４）上記の落下物重量を（３）の振動処理前の混合物
重量で割った値を「ふるい落下率」とする。この「ふる
い落下率」が小さい程、粉体保持力の優れたパルプ状物
であると判断される。
【００２９】製造例１（ＬＣＰ−Ａの製造） 攪拌機、温度計、圧力計、窒素ガス導入管、凝縮器に連
結した蒸留ヘッド等を装着した反応缶に、ｐ−アセトキ
シ安息香酸１０８１部、１、４−ジアセトキシベンゼン
３８８部、Ｎ，Ｎ’−（４、４’−ジフェニルエーテ
ル）−ビス−３、４’−ジカルボキシミド安息香酸１１
０部、および２、６−ナフタレンジカルボン酸３８９部
を仕込み、窒素で３回パージした後、緩やかに攪拌しな
がら反応缶内に少量の窒素を流しつつ２００℃まで昇温
した。２００℃に昇温後、攪拌速度を上げ、この混合物
を段階的に昇温し、２４０℃にて１時間、２６０℃にて
１時間、２８０℃にて１時間、３００℃にて１時間反応
させた。次いで、反応缶内を徐々に減圧し、０．５ｔｏ
ｒｒの真空に保ちつつ３００℃にて１時間、３２０℃に
て１時間、３４０℃にて１時間攪拌し、重合を完了させ
た。重合完了後、反応缶内の圧力を２．５ｋｇ／ｃｍ2
とし、排底弁よりダイを介してストランドを取り出し、
カッターにより切断してペレットとした。このポリマー
（以下、ＬＣＰ−Ａという）の融点は３１７℃、流動開
始温度は３１２℃であり、異方性溶融相を示した。対数
粘度は４．２ｇ／ｄｌであった。該ＬＣＰ−Ａを、４５
ｍｍ二軸押し出し機の先端に付けた６ｍｍφのノズルよ
り、３３０℃で単孔吐出量３４ｇ／分（剪断速度１９ｓ
ｅｃ-1) でポリマーを吐出し、得られたストランドをペ
レタイザーによって長さ７ｍｍ、直径０．５ｍｍ(Ｌ／
Ｄ＝１４）のペレットに切断した。
結した蒸留ヘッド等を装着した反応缶に、ｐ−アセトキ
シ安息香酸１０８１部、１、４−ジアセトキシベンゼン
３８８部、Ｎ，Ｎ’−（４、４’−ジフェニルエーテ
ル）−ビス−３、４’−ジカルボキシミド安息香酸１１
０部、および２、６−ナフタレンジカルボン酸３８９部
を仕込み、窒素で３回パージした後、緩やかに攪拌しな
がら反応缶内に少量の窒素を流しつつ２００℃まで昇温
した。２００℃に昇温後、攪拌速度を上げ、この混合物
を段階的に昇温し、２４０℃にて１時間、２６０℃にて
１時間、２８０℃にて１時間、３００℃にて１時間反応
させた。次いで、反応缶内を徐々に減圧し、０．５ｔｏ
ｒｒの真空に保ちつつ３００℃にて１時間、３２０℃に
て１時間、３４０℃にて１時間攪拌し、重合を完了させ
た。重合完了後、反応缶内の圧力を２．５ｋｇ／ｃｍ2
とし、排底弁よりダイを介してストランドを取り出し、
カッターにより切断してペレットとした。このポリマー
（以下、ＬＣＰ−Ａという）の融点は３１７℃、流動開
始温度は３１２℃であり、異方性溶融相を示した。対数
粘度は４．２ｇ／ｄｌであった。該ＬＣＰ−Ａを、４５
ｍｍ二軸押し出し機の先端に付けた６ｍｍφのノズルよ
り、３３０℃で単孔吐出量３４ｇ／分（剪断速度１９ｓ
ｅｃ-1) でポリマーを吐出し、得られたストランドをペ
レタイザーによって長さ７ｍｍ、直径０．５ｍｍ(Ｌ／
Ｄ＝１４）のペレットに切断した。
【００３０】なお製造例１におけるＬＣＰ−Ａの物性測
定は次のように行った。 （１）融点 示差走査熱量計（ＤＳＣ）〔セイコー電子（株）製、Ｓ
ＳＣ−５６０Ｓ型〕を使用し、試料約１０ｍｇをアルミ
ニウム製非密封容器に入れ窒素ガス気流中（３０ｍｌ／
分）にて３０℃より昇温速度２０℃／分で昇温して測定
し、吸熱ピークを示す温度を融点とした。 （２）流動開始温度および異方性溶融相形成の有無 ホットステージ〔コレット工業（株）製〕を装着した光
学顕微鏡〔ニコン（株）製、商品名：Ｏｐｔｉｐｈｏｔ
−ｐｏｌ〕を用いて、昇温速度１０℃／分で昇温しなが
ら、偏光状態にて試料を観察した。試料の一部が流動を
開始する温度を流動開始温度とした。 （３）熱可塑性液晶樹脂の対数粘度 対数粘度［（ｌｎηｒｅｌ）／Ｃ］は、０．１６ｇ／ｄ
ｌ濃度のペンタフルオロフェノール溶液として、６０℃
にて測定した。
定は次のように行った。 （１）融点 示差走査熱量計（ＤＳＣ）〔セイコー電子（株）製、Ｓ
ＳＣ−５６０Ｓ型〕を使用し、試料約１０ｍｇをアルミ
ニウム製非密封容器に入れ窒素ガス気流中（３０ｍｌ／
分）にて３０℃より昇温速度２０℃／分で昇温して測定
し、吸熱ピークを示す温度を融点とした。 （２）流動開始温度および異方性溶融相形成の有無 ホットステージ〔コレット工業（株）製〕を装着した光
学顕微鏡〔ニコン（株）製、商品名：Ｏｐｔｉｐｈｏｔ
−ｐｏｌ〕を用いて、昇温速度１０℃／分で昇温しなが
ら、偏光状態にて試料を観察した。試料の一部が流動を
開始する温度を流動開始温度とした。 （３）熱可塑性液晶樹脂の対数粘度 対数粘度［（ｌｎηｒｅｌ）／Ｃ］は、０．１６ｇ／ｄ
ｌ濃度のペンタフルオロフェノール溶液として、６０℃
にて測定した。
【００３１】実施例１ 製造例１で得られたＬＣＰ−Ａのペレットを、水中に浸
漬し、１００℃にて５時間加熱することで熱水処理を完
了した。熱水処理完了時点でのペレットの吸水率は０．
２重量％であった。その後、熱水処理したペレット約１
ｇを、家庭用ミキサーに水２００ｇと共に入れ、ミキサ
ーのチョッパーを回転させることでペレットを粉砕し、
３０分後に形状が良好なパルプ状物が得られた。得られ
たパルプ状物を光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下試験
を行った。結果を表１に示す。
漬し、１００℃にて５時間加熱することで熱水処理を完
了した。熱水処理完了時点でのペレットの吸水率は０．
２重量％であった。その後、熱水処理したペレット約１
ｇを、家庭用ミキサーに水２００ｇと共に入れ、ミキサ
ーのチョッパーを回転させることでペレットを粉砕し、
３０分後に形状が良好なパルプ状物が得られた。得られ
たパルプ状物を光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下試験
を行った。結果を表１に示す。
【００３２】比較例１ 製造例１で得られたＬＣＰ−Ａペレット約１ｇを、家庭
用ミキサーに水２００ｇと共に入れ、３０分間ミキサー
のチョッパーを回転させた。得られたパルプ状物を実施
例１と同様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下試験を
行った。結果を表１に示す。
用ミキサーに水２００ｇと共に入れ、３０分間ミキサー
のチョッパーを回転させた。得られたパルプ状物を実施
例１と同様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下試験を
行った。結果を表１に示す。
【００３３】実施例２ 製造例１で得られたＬＣＰーＡペレットを実施例１と同
条件で熱水処理した後、ファインフローミル〔大平洋機
工（株）製〕にて湿式粉砕を行った。得られたパルプ状
物を実施例１と同様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落
下試験を行った。結果を表１に示す。
条件で熱水処理した後、ファインフローミル〔大平洋機
工（株）製〕にて湿式粉砕を行った。得られたパルプ状
物を実施例１と同様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落
下試験を行った。結果を表１に示す。
【００３４】比較例２ 製造例１で得られたＬＣＰーＡペレットをファインフロ
ーミル〔大平洋機工（株）製〕にて湿式粉砕を行った。
得られたパルプ状物を実施例１と同様、光学顕微鏡にて
観察し、ふるい落下試験を行った。結果を表１に示す。
ーミル〔大平洋機工（株）製〕にて湿式粉砕を行った。
得られたパルプ状物を実施例１と同様、光学顕微鏡にて
観察し、ふるい落下試験を行った。結果を表１に示す。
【００３５】実施例３ 製造例１で得られたＬＣＰーＡペレットを実施例１と同
条件で熱水処理した後、ガーゼでペレット表面に付着し
た水分を除去し、これをアイカ社製小型粉砕機Ａ−１０
型（乾式・回転刃式）で粉砕した。得られたパルプ状物
を実施例１と同様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下
試験を行った。結果を表１に示す。
条件で熱水処理した後、ガーゼでペレット表面に付着し
た水分を除去し、これをアイカ社製小型粉砕機Ａ−１０
型（乾式・回転刃式）で粉砕した。得られたパルプ状物
を実施例１と同様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下
試験を行った。結果を表１に示す。
【００３６】比較例３ 製造例１で得られたＬＣＰ−Ａペレットをアイカ社製小
型粉砕機Ａ−１０型（乾式・回転刃式）で粉砕し、パル
プ状物を作製した。得られたパルプ状物を実施例１と同
様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下試験を行った。
結果を表１に示す。
型粉砕機Ａ−１０型（乾式・回転刃式）で粉砕し、パル
プ状物を作製した。得られたパルプ状物を実施例１と同
様、光学顕微鏡にて観察し、ふるい落下試験を行った。
結果を表１に示す。
【００３７】
【表１】 パルプ形状 ふるい落下率 長さ（ｍｍ） 太さ（μｍ） （重量％） 実施例１ ５ １５〜３０ １３ 比較例１ ５ ２０〜４０ ２３ 実施例２ ２〜３ ２０〜３０ ６１ 比較例２ ２〜３ ２０〜４０ ７４ 実施例３ ＞５ ５０〜６０ ６７ 比較例３ ＞５ ６０〜７０ ７７
【００３８】
【発明の効果】以上の実施例等からも明らかなように、
本発明によれば熱可塑性液晶樹脂から繊維径が細くて、
繊維長が長く、粉体保持力の高い、形状が良好なパルプ
状物が得られる。また本発明では該パルプ状物が低い剪
断速度で効率良く得られる。本発明の方法により製造さ
れたパルプ状物は他の熱可塑性樹脂、あるいは熱硬化性
樹脂と組み合わせた耐熱性複合材料の強化材として、ま
た石綿代替材料として自動車用ブレーキパッドもしくは
クラッチフェーシング等の摩擦材料、摺動材料、さらに
耐熱フィルター、耐薬品性フィルター等の材料として有
用であり、本発明の工業的意義は極めて高い。
本発明によれば熱可塑性液晶樹脂から繊維径が細くて、
繊維長が長く、粉体保持力の高い、形状が良好なパルプ
状物が得られる。また本発明では該パルプ状物が低い剪
断速度で効率良く得られる。本発明の方法により製造さ
れたパルプ状物は他の熱可塑性樹脂、あるいは熱硬化性
樹脂と組み合わせた耐熱性複合材料の強化材として、ま
た石綿代替材料として自動車用ブレーキパッドもしくは
クラッチフェーシング等の摩擦材料、摺動材料、さらに
耐熱フィルター、耐薬品性フィルター等の材料として有
用であり、本発明の工業的意義は極めて高い。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０１Ｆ 6/84 ３０３ Ｄ０１Ｆ 6/84 ３０３Ｂ Ｄ２１Ｄ 1/00 Ｄ２１Ｄ 1/00
Claims (4)
- 【請求項１】 異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶
樹脂を粉砕機により粉砕してパルプ状物とする熱可塑性
液晶樹脂の製造方法において、粉砕機へ供給する熱可塑
性液晶樹脂を予め吸水率が０．１重量％〜１．０重量％
となるよう吸湿させることを特徴とするパルプ状熱可塑
性液晶樹脂の製造方法。 - 【請求項２】 吸湿させる熱可塑性液晶樹脂が、該樹脂
の流動開始温度より１０℃以上高い温度で、かつ剪断速
度が１０〜５００ｓｅｃ-1となるようノズルから吐出し
て得られ、長さが１ｍｍ以上であり、かつＬ／Ｄが１以
上のストランドである請求項１記載のパルプ状熱可塑性
液晶樹脂の製造方法。但し、Ｌはストランドの長さであ
り、Ｄは次式より求められる数値とする。 Ｄ= ２×（Ｓ／π）1/2 Ｓ：ストランドの断面積 - 【請求項３】 異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶
樹脂の流動開始温度が２８０〜４５０℃である請求項１
または請求項２記載のパルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造
方法。 - 【請求項４】 異方性溶融相を形成し得る熱可塑性液晶
樹脂が下記の構造単位（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）および
（Ｄ）から成り、構造単位（Ｂ）が構造単位（Ｃ）およ
び（Ｄ）の総和に等しく、構造単位（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）および（Ｄ）の総和に対して構造単位（Ａ）が５
０〜８０モル％であり、かつ構造単位（Ｃ）および
（Ｄ）の総和に対して構造単位（Ｃ）が５０〜１００モ
ル％である請求項３記載のパルプ状熱可塑性液晶樹脂の
製造方法。 【化１】 【化２】 【化３】 【化４】 構造単位（Ｄ）の中のＸは、以下の式１から選ばれた１
種以上の基である。 【化５】 上式の中のＡｒは、以下の式２から選ばれた１種以上の
基である。 【化６】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20197196A JPH1046430A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | パルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20197196A JPH1046430A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | パルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1046430A true JPH1046430A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16449805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20197196A Pending JPH1046430A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | パルプ状熱可塑性液晶樹脂の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1046430A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010043380A (ja) * | 2008-08-13 | 2010-02-25 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 繊維製造用材料並びにこれを用いた繊維及び不織布 |
-
1996
- 1996-07-31 JP JP20197196A patent/JPH1046430A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010043380A (ja) * | 2008-08-13 | 2010-02-25 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 繊維製造用材料並びにこれを用いた繊維及び不織布 |
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