JPH1036181A - Ａｌｃの製造方法 - Google Patents
Ａｌｃの製造方法Info
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- JPH1036181A JPH1036181A JP19209496A JP19209496A JPH1036181A JP H1036181 A JPH1036181 A JP H1036181A JP 19209496 A JP19209496 A JP 19209496A JP 19209496 A JP19209496 A JP 19209496A JP H1036181 A JPH1036181 A JP H1036181A
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- JP
- Japan
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- slurry
- semi
- heating
- alc
- powder
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- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＡＬＣパネル表面下部の空隙の発生を減少さ
せ、製品歩留まりを向上する加熱養生方法を提供する。 【解決手段】 オートクレーブ養生前に型枠にスラリー
注入後、型枠底面を加熱開始して２．５時間加熱を継続
し、半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加熱す
る。
せ、製品歩留まりを向上する加熱養生方法を提供する。 【解決手段】 オートクレーブ養生前に型枠にスラリー
注入後、型枠底面を加熱開始して２．５時間加熱を継続
し、半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加熱す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＡＬＣの製造方法に
おける、予備養生中の温度および時間設定の条件に関す
る。
おける、予備養生中の温度および時間設定の条件に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般にＡＬＣパネルの原料は珪石粉、セ
メント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および
水からなる。ＡＬＣパネルの製造方法は以下の（１）〜
（６）の通りである。（１）珪石粉、セメント、生石灰
粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および水を約４５℃の
スラリーとし、ミキサー中で十分に混合撹拌する。
（２）スラリーを補強筋を挿入した型枠に注入する。
（３）型枠中で発泡反応および水和反応により半硬化成
形させる（予備養生工程）。（４）半硬化状態の成形体
（半硬化体）を脱型する。（５）半硬化体をピアノ線に
より所定寸法に切断する。（６）その後、オートクレー
ブ養生することによりＡＬＣパネルとする。
メント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および
水からなる。ＡＬＣパネルの製造方法は以下の（１）〜
（６）の通りである。（１）珪石粉、セメント、生石灰
粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および水を約４５℃の
スラリーとし、ミキサー中で十分に混合撹拌する。
（２）スラリーを補強筋を挿入した型枠に注入する。
（３）型枠中で発泡反応および水和反応により半硬化成
形させる（予備養生工程）。（４）半硬化状態の成形体
（半硬化体）を脱型する。（５）半硬化体をピアノ線に
より所定寸法に切断する。（６）その後、オートクレー
ブ養生することによりＡＬＣパネルとする。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】以上の方法でＡＬＣパ
ネルを製造した場合、オートクレーブ養生後に図１に示
すようなＡＬＣパネル表面の下部に空隙を形成している
場合がある。特に、型枠にスラリー注入直後から半硬化
体の脱型まで型枠の底面を連続的に加熱した場合、空隙
は形成し易くなるという問題がある。また、この空隙は
ＳＥＭ観察により半硬化過程で生ずる形態を示している
ことも分かっている。
ネルを製造した場合、オートクレーブ養生後に図１に示
すようなＡＬＣパネル表面の下部に空隙を形成している
場合がある。特に、型枠にスラリー注入直後から半硬化
体の脱型まで型枠の底面を連続的に加熱した場合、空隙
は形成し易くなるという問題がある。また、この空隙は
ＳＥＭ観察により半硬化過程で生ずる形態を示している
ことも分かっている。
【０００４】一般的に、以上の方法でＡＬＣパネルを製
造した場合、型枠中で発泡反応および水和反応により半
硬化成形させる工程（予備養生工程）は型枠直下に設置
した配管に蒸気を通すことにより半硬化体を加熱する加
熱養生法、または一定の温湿度に加熱された養生室によ
って均一に予備養生する促進養生が行われる。例えば、
特開昭６０−１０８３８２では養生雰囲気中に生蒸気、
または養生させる際の蒸気としてオートクレーブの回収
蒸気を放出することにより、その雰囲気を２０℃以上に
することを特徴とする軽量気泡コンクリートの予備養生
方法を報告している。一方、特開昭５８−７８７０６で
は型枠内スラリー外縁部に熱エネルギーを制御しつつ与
えることにより、補強材の位置精度を均一にすることを
特徴とする軽量気泡コンクリートパネルの製造方法を報
告している。特開昭５７−１１１２７１では発泡硬化し
た気泡コンクリートの圧縮強度を、早期に２〜２０ｋｇ
／ｃｍ2 に達しめる方法として、養生温度を上昇させる
方法等を報告している。
造した場合、型枠中で発泡反応および水和反応により半
硬化成形させる工程（予備養生工程）は型枠直下に設置
した配管に蒸気を通すことにより半硬化体を加熱する加
熱養生法、または一定の温湿度に加熱された養生室によ
って均一に予備養生する促進養生が行われる。例えば、
特開昭６０−１０８３８２では養生雰囲気中に生蒸気、
または養生させる際の蒸気としてオートクレーブの回収
蒸気を放出することにより、その雰囲気を２０℃以上に
することを特徴とする軽量気泡コンクリートの予備養生
方法を報告している。一方、特開昭５８−７８７０６で
は型枠内スラリー外縁部に熱エネルギーを制御しつつ与
えることにより、補強材の位置精度を均一にすることを
特徴とする軽量気泡コンクリートパネルの製造方法を報
告している。特開昭５７−１１１２７１では発泡硬化し
た気泡コンクリートの圧縮強度を、早期に２〜２０ｋｇ
／ｃｍ2 に達しめる方法として、養生温度を上昇させる
方法等を報告している。
【０００５】これまで、補強筋近傍の空隙、空洞および
巣を低下させることを特徴としたＡＬＣの製造方法は報
告されている。例えば、特公平０２−２８５４１では軽
量気泡コンクリートパネル内の２部分の比重差と鉄筋回
りに存在する空隙幅を特定することにより、外塗装料の
付着性および補強鉄筋とマトリックスとの付着強度を向
上した大型パネルを報告している。特開平０５−３１８
４５３では、親水性化処理した鉄筋を用いることにより
鉄筋上部の空隙を低減させる軽量気泡コンクリートの製
造方法を報告している。特開平０６−１９１９６１では
炭素数１３〜１８の不飽和脂肪酸またはその金属塩およ
び非イオン界面活性剤をスラリーに夫々微量添加するこ
とにより、内部に配置されている鉄筋上方の空洞や巣の
発生を防止した軽量気泡コンクリート成型品の製造方法
を報告している。特開平０７−２７７８５４では型枠に
モルタルを注入した後に粘度上昇を遅らせるための水ま
たは水溶液を注入することにより補強筋の上部に蓄積す
る余分なガスを上方に逃がし、パネル内部における粗大
空隙の残存を減少させる軽量気泡コンクリートの製造方
法を報告している。しかしながら、ＡＬＣパネル表面の
空隙の発生を減少させるための加熱養生法により製造方
法は報告されていない。そこで本発明は、ＡＬＣパネル
表面の下部の空隙の発生を減少させ、製品歩留を向上す
ることのできる加熱養生法を使用したＡＬＣの製造方法
を提供することである。
巣を低下させることを特徴としたＡＬＣの製造方法は報
告されている。例えば、特公平０２−２８５４１では軽
量気泡コンクリートパネル内の２部分の比重差と鉄筋回
りに存在する空隙幅を特定することにより、外塗装料の
付着性および補強鉄筋とマトリックスとの付着強度を向
上した大型パネルを報告している。特開平０５−３１８
４５３では、親水性化処理した鉄筋を用いることにより
鉄筋上部の空隙を低減させる軽量気泡コンクリートの製
造方法を報告している。特開平０６−１９１９６１では
炭素数１３〜１８の不飽和脂肪酸またはその金属塩およ
び非イオン界面活性剤をスラリーに夫々微量添加するこ
とにより、内部に配置されている鉄筋上方の空洞や巣の
発生を防止した軽量気泡コンクリート成型品の製造方法
を報告している。特開平０７−２７７８５４では型枠に
モルタルを注入した後に粘度上昇を遅らせるための水ま
たは水溶液を注入することにより補強筋の上部に蓄積す
る余分なガスを上方に逃がし、パネル内部における粗大
空隙の残存を減少させる軽量気泡コンクリートの製造方
法を報告している。しかしながら、ＡＬＣパネル表面の
空隙の発生を減少させるための加熱養生法により製造方
法は報告されていない。そこで本発明は、ＡＬＣパネル
表面の下部の空隙の発生を減少させ、製品歩留を向上す
ることのできる加熱養生法を使用したＡＬＣの製造方法
を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、珪石粉、セメント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミ
ニウム粉および水から成るスラリーを補強筋を挿入した
型枠に注入し、発泡成形させた後、オートクレーブ養生
するＡＬＣの製造方法において、ＡＬＣパネル表面の下
部空隙の発生を減少させ製品歩留を向上するために、オ
ートクレーブ養生前に、型枠にスラリー注入直後から型
枠底面を加熱開始して２．５ｈ（時間）加熱を継続し、
かつ半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加熱する
ことを特徴とするＡＬＣの製造方法である。本発明で、
型枠へスラリーを注入した時点からオートクレーブ養生
直前までの工程を予備養生と称する。
に、珪石粉、セメント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミ
ニウム粉および水から成るスラリーを補強筋を挿入した
型枠に注入し、発泡成形させた後、オートクレーブ養生
するＡＬＣの製造方法において、ＡＬＣパネル表面の下
部空隙の発生を減少させ製品歩留を向上するために、オ
ートクレーブ養生前に、型枠にスラリー注入直後から型
枠底面を加熱開始して２．５ｈ（時間）加熱を継続し、
かつ半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加熱する
ことを特徴とするＡＬＣの製造方法である。本発明で、
型枠へスラリーを注入した時点からオートクレーブ養生
直前までの工程を予備養生と称する。
【０００７】
【発明の実施の形態】上記課題を解決するために、半硬
化体の膨張収縮挙動、熱膨張係数を知る必要がある。そ
れには小型の半硬化体（１３０×２００×４３０ｍｍ）
を使用して、それらの値を求めた。ここでは、小型の半
硬化体を１３０×２００×４３０ｍｍとなるように作製
し、半硬化体の底面から１５ｍｍ（小型の半硬化体底
部）、１００ｍｍ（小型の半硬化体中心）に（株）東京
測器研究所製の埋込型歪みゲージで膨張収縮率を実測し
た。小型の半硬化体底面の加熱は一定温度に制御した加
熱板で２０〜８０℃の温度範囲とした。
化体の膨張収縮挙動、熱膨張係数を知る必要がある。そ
れには小型の半硬化体（１３０×２００×４３０ｍｍ）
を使用して、それらの値を求めた。ここでは、小型の半
硬化体を１３０×２００×４３０ｍｍとなるように作製
し、半硬化体の底面から１５ｍｍ（小型の半硬化体底
部）、１００ｍｍ（小型の半硬化体中心）に（株）東京
測器研究所製の埋込型歪みゲージで膨張収縮率を実測し
た。小型の半硬化体底面の加熱は一定温度に制御した加
熱板で２０〜８０℃の温度範囲とした。
【０００８】小型の半硬化体の作製手順を説明する。珪
石粉２．４７ｋｇ、ポルトランドセメント１．０３ｋ
ｇ、生石灰粉０．３７ｋｇ、石膏粉０．３３ｋｇ、金属
アルミニウム粉０．００４ｋｇおよび水３．４７ｋｇを
約４３℃のスラリーとし、ミキサー中で混合撹拌した
後、型枠に注入する。型枠中で十分に発泡反応、および
水和反応により半硬化成形させる。また、水／固体比を
０．６４、ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比を０．４、スラリー
注入時のスラリーの温度を約４３℃、その粘度を２．５
〜３．０ｄＰａ・ｓとした。加熱時間は８ｈとした。Ａ
ＬＣパネル表面の下部空隙は、オートクレーブ養生前
に、型枠にスラリー注入直後から半硬化体の脱型まで、
半硬化体底面を蒸気配管により連続的に加熱することで
多発する。
石粉２．４７ｋｇ、ポルトランドセメント１．０３ｋ
ｇ、生石灰粉０．３７ｋｇ、石膏粉０．３３ｋｇ、金属
アルミニウム粉０．００４ｋｇおよび水３．４７ｋｇを
約４３℃のスラリーとし、ミキサー中で混合撹拌した
後、型枠に注入する。型枠中で十分に発泡反応、および
水和反応により半硬化成形させる。また、水／固体比を
０．６４、ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比を０．４、スラリー
注入時のスラリーの温度を約４３℃、その粘度を２．５
〜３．０ｄＰａ・ｓとした。加熱時間は８ｈとした。Ａ
ＬＣパネル表面の下部空隙は、オートクレーブ養生前
に、型枠にスラリー注入直後から半硬化体の脱型まで、
半硬化体底面を蒸気配管により連続的に加熱することで
多発する。
【０００９】一般に、試料の自由膨張が抑えられている
場合、温度変化により試料内に応力が発生することが考
えられる。また、試料内部に温度勾配が形成されている
場合も、試料の表面と内部に熱応力の発生が考えられ
る。つまり、試料の自由膨張が抑えられていること、ま
たは試料内部に温度勾配が形成されている場合、試料の
表面と中心付近は大きな熱応力が発生する。そこで、小
型の半硬化体底面の加熱温度の違いによる小型の半硬化
体底部と中心付近の実測された膨張収縮率の差（Δε、
内部歪）への影響について調べた。ただし、Δεは、 Δε＝ε100mm −ε15mm （１） とした。ここで、ε100mm は小型の半硬化体中心部の膨
張収縮率、ε15mmは小型の半硬化体底部の膨張収縮率
で、型枠にスラリー注入後１．５ｈを０とした値であ
る。また、予備養生時間が１．５〜４ｈはヤング率の補
正がなされている。図２に４０、６０、８０℃で小型の
半硬化体底面を加熱した場合の、スラリー注入から１．
５〜８ｈの範囲のΔεの経時変化を示す。これから、８
０℃で２ｈで小型の半硬化体中心の膨張が最大値（（Δ
ε）max ）を示し、６０℃では膨張と収縮が、４０℃で
は収縮を示す。加熱温度による小型の半硬化体底部と中
心付近の膨張収縮率の差（（Δε）max ）への影響を図
３に示す。これから、Δεは加熱温度が高いと膨張
（＋）、低いと収縮（−）となる。予備養生において膨
張収縮率の差がない（Δε）max ＝０を満足する加熱温
度範囲は、４５〜７０℃、好ましくは５５〜６５℃であ
ることが分かる。一方、加熱温度が４５℃未満の場合で
はΔεは大きく収縮し、加熱温度が７０℃以上の場合で
はΔεは大きく膨張するので空隙の発生が考えられ、悪
い温度条件である。また、ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比が
０．６の場合も０．４の場合と同様な傾向にある。よっ
て、ＡＬＣパネルの下部空隙は半硬化体底面の加熱温度
の高すぎること、または半硬化体底面の温度が低いこと
にともなう｜Δε｜の増加が原因であると推定される。
したがって、ＡＬＣパネルの下部空隙を抑制することが
できる予備養生の加熱温度範囲は４５〜７５℃、好まし
くは５５〜６５℃である。
場合、温度変化により試料内に応力が発生することが考
えられる。また、試料内部に温度勾配が形成されている
場合も、試料の表面と内部に熱応力の発生が考えられ
る。つまり、試料の自由膨張が抑えられていること、ま
たは試料内部に温度勾配が形成されている場合、試料の
表面と中心付近は大きな熱応力が発生する。そこで、小
型の半硬化体底面の加熱温度の違いによる小型の半硬化
体底部と中心付近の実測された膨張収縮率の差（Δε、
内部歪）への影響について調べた。ただし、Δεは、 Δε＝ε100mm −ε15mm （１） とした。ここで、ε100mm は小型の半硬化体中心部の膨
張収縮率、ε15mmは小型の半硬化体底部の膨張収縮率
で、型枠にスラリー注入後１．５ｈを０とした値であ
る。また、予備養生時間が１．５〜４ｈはヤング率の補
正がなされている。図２に４０、６０、８０℃で小型の
半硬化体底面を加熱した場合の、スラリー注入から１．
５〜８ｈの範囲のΔεの経時変化を示す。これから、８
０℃で２ｈで小型の半硬化体中心の膨張が最大値（（Δ
ε）max ）を示し、６０℃では膨張と収縮が、４０℃で
は収縮を示す。加熱温度による小型の半硬化体底部と中
心付近の膨張収縮率の差（（Δε）max ）への影響を図
３に示す。これから、Δεは加熱温度が高いと膨張
（＋）、低いと収縮（−）となる。予備養生において膨
張収縮率の差がない（Δε）max ＝０を満足する加熱温
度範囲は、４５〜７０℃、好ましくは５５〜６５℃であ
ることが分かる。一方、加熱温度が４５℃未満の場合で
はΔεは大きく収縮し、加熱温度が７０℃以上の場合で
はΔεは大きく膨張するので空隙の発生が考えられ、悪
い温度条件である。また、ＣａＯ／ＳｉＯ2 モル比が
０．６の場合も０．４の場合と同様な傾向にある。よっ
て、ＡＬＣパネルの下部空隙は半硬化体底面の加熱温度
の高すぎること、または半硬化体底面の温度が低いこと
にともなう｜Δε｜の増加が原因であると推定される。
したがって、ＡＬＣパネルの下部空隙を抑制することが
できる予備養生の加熱温度範囲は４５〜７５℃、好まし
くは５５〜６５℃である。
【００１０】小型の半硬化体での、加熱温度の違いによ
り発生する半硬化体底部と中心付近の膨張収縮率の差
（Δε、内部歪）を実物大（６８０×１５４０×６１２
０ｍｍ）に適応するために数式として熱膨張係数（β）
を求めた。図４に、小型の半硬化体底面の加熱温度が８
０℃の場合の、予備養生時間が１．５〜１５ｈにおける
半硬化体中心の膨張収縮率（ε）と半硬化体温度（Ｔ）
の対応を一例として示す。膨張収縮率は半硬化体温度に
依存している。これから、熱膨張係数が求まり、熱膨張
係数（β）の温度依存性を図５に示す。温度の上昇にと
もない熱膨張係数は増加することが分かる。予備養生時
間が１．５〜４ｈの範囲では、温度依存性が大きい。ま
た、４〜８ｈと８〜１５ｈの熱膨張係数は約１．５×１
０-6℃-1である。図６に熱膨張係数（β）の時間依存性
を示す。熱膨張係数は時間の経過とともに減少する。半
硬化体温度が高いと時間依存性が大きい。
り発生する半硬化体底部と中心付近の膨張収縮率の差
（Δε、内部歪）を実物大（６８０×１５４０×６１２
０ｍｍ）に適応するために数式として熱膨張係数（β）
を求めた。図４に、小型の半硬化体底面の加熱温度が８
０℃の場合の、予備養生時間が１．５〜１５ｈにおける
半硬化体中心の膨張収縮率（ε）と半硬化体温度（Ｔ）
の対応を一例として示す。膨張収縮率は半硬化体温度に
依存している。これから、熱膨張係数が求まり、熱膨張
係数（β）の温度依存性を図５に示す。温度の上昇にと
もない熱膨張係数は増加することが分かる。予備養生時
間が１．５〜４ｈの範囲では、温度依存性が大きい。ま
た、４〜８ｈと８〜１５ｈの熱膨張係数は約１．５×１
０-6℃-1である。図６に熱膨張係数（β）の時間依存性
を示す。熱膨張係数は時間の経過とともに減少する。半
硬化体温度が高いと時間依存性が大きい。
【００１１】以上の熱膨張係数の温度変化および時間変
化から次式を得た。ここで、熱膨張係数をβ（℃-1）、
時間をｔ（ｈ）、温度をＴ（℃）とした。 β＝ａ0 ＋ａ1 ・ｔ＋ａ2 ・ｔ2 （２） ここで、 ａ0 ＝（５．７×１０-5）＋（−１．９×１０-6）・Ｔ
＋（２．５×１０-8）・Ｔ2 ａ1 ＝（−１．３×１０-5）＋（５．５×１０-7）・Ｔ
＋（−６．８×１０-9）・Ｔ2 ａ2 ＝（９．０×１０-7）＋（−３．６×１０-8）・Ｔ
＋（４．６×１０-10 ）・Ｔ2 （２）式は、予備養生時間が１．５〜８ｈの範囲におい
て成立する。予備養生時間が８ｈ以上では、熱膨張係数
（β）の時間依存性は小さいから、 β＝ａ0 ＋ａ1 ・８＋ａ2 ・８2 （３） となる。図７に半硬化体底面の加熱温度が８０℃のとき
の膨張収縮率（ε、％）の実験値と（２）、（３）式の
β（Ｔ，ｔ）から ε＝β・（Ｔ−Ｔ0 ） （４） の計算値のシミュレーション結果を示す。ここで、Ｔ0
は１．５ｈのときの温度とした。実験値と計算値は良く
一致する。したがって、半硬化体の膨張収縮挙動は温度
に大きく支配されていることが分かり、実測に合う熱膨
張係数を求めることができた。このβ（Ｔ，ｔ）は温度
（Ｔ）と時間（ｔ）を入れれば、膨張収縮率（ε）が計
算できる。
化から次式を得た。ここで、熱膨張係数をβ（℃-1）、
時間をｔ（ｈ）、温度をＴ（℃）とした。 β＝ａ0 ＋ａ1 ・ｔ＋ａ2 ・ｔ2 （２） ここで、 ａ0 ＝（５．７×１０-5）＋（−１．９×１０-6）・Ｔ
＋（２．５×１０-8）・Ｔ2 ａ1 ＝（−１．３×１０-5）＋（５．５×１０-7）・Ｔ
＋（−６．８×１０-9）・Ｔ2 ａ2 ＝（９．０×１０-7）＋（−３．６×１０-8）・Ｔ
＋（４．６×１０-10 ）・Ｔ2 （２）式は、予備養生時間が１．５〜８ｈの範囲におい
て成立する。予備養生時間が８ｈ以上では、熱膨張係数
（β）の時間依存性は小さいから、 β＝ａ0 ＋ａ1 ・８＋ａ2 ・８2 （３） となる。図７に半硬化体底面の加熱温度が８０℃のとき
の膨張収縮率（ε、％）の実験値と（２）、（３）式の
β（Ｔ，ｔ）から ε＝β・（Ｔ−Ｔ0 ） （４） の計算値のシミュレーション結果を示す。ここで、Ｔ0
は１．５ｈのときの温度とした。実験値と計算値は良く
一致する。したがって、半硬化体の膨張収縮挙動は温度
に大きく支配されていることが分かり、実測に合う熱膨
張係数を求めることができた。このβ（Ｔ，ｔ）は温度
（Ｔ）と時間（ｔ）を入れれば、膨張収縮率（ε）が計
算できる。
【００１２】上記で求めた熱膨張係数（β）の式（２）
および（３）を用い、予備養生中の実物大の半硬化体の
内部温度（Ｔ）を測定することによって、半硬化体中の
膨張収縮率（ε）、膨張収縮率の差（Δε）を計算する
ことができる。そこで、実物大の型枠１（６８０×１５
４０×６１２０ｍｍ）において、型枠１底面の加熱時間
の違いによる半硬化体底部と中心付近の膨張収縮率の差
への影響について調べた。半硬化体底部は半硬化体底面
から０ｍｍ、中心付近は半硬化体底面から３００ｍｍと
した。ただし、半硬化体の底面と中心付近の膨張収縮率
の差（Δε）は、 Δε＝ε300mm −ε0mm （５） とする。
および（３）を用い、予備養生中の実物大の半硬化体の
内部温度（Ｔ）を測定することによって、半硬化体中の
膨張収縮率（ε）、膨張収縮率の差（Δε）を計算する
ことができる。そこで、実物大の型枠１（６８０×１５
４０×６１２０ｍｍ）において、型枠１底面の加熱時間
の違いによる半硬化体底部と中心付近の膨張収縮率の差
への影響について調べた。半硬化体底部は半硬化体底面
から０ｍｍ、中心付近は半硬化体底面から３００ｍｍと
した。ただし、半硬化体の底面と中心付近の膨張収縮率
の差（Δε）は、 Δε＝ε300mm −ε0mm （５） とする。
【００１３】
〔実施例１〕半硬化体は、珪石粉１３４０ｋｇ、セメン
ト５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏粉１８０ｋ
ｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水１８８２ｋ
ｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合攪拌し、補
強筋を挿入した型枠１に注入した後、型枠１にスラリー
注入後０．５ｈ経た時から型枠１の底面を蒸気配管によ
り加熱開始して１．５ｈ加熱を継続する予備養生を行っ
て作製した。（５）式を用いて、半硬化体底面と中心付
近の膨張収縮率の差（Δε）を計算するために、その
際、型枠１の長手方向中心付近に、半硬化体底面から０
ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定した。（５）式
から、スラリー注入後２ｈのΔεは０．０００５％、半
硬化体底部の表面温度は５７．３℃であり、ＡＬＣパネ
ルの表面に下部空隙は形成されず、良好な予備養生法で
あった。
ト５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏粉１８０ｋ
ｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水１８８２ｋ
ｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合攪拌し、補
強筋を挿入した型枠１に注入した後、型枠１にスラリー
注入後０．５ｈ経た時から型枠１の底面を蒸気配管によ
り加熱開始して１．５ｈ加熱を継続する予備養生を行っ
て作製した。（５）式を用いて、半硬化体底面と中心付
近の膨張収縮率の差（Δε）を計算するために、その
際、型枠１の長手方向中心付近に、半硬化体底面から０
ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定した。（５）式
から、スラリー注入後２ｈのΔεは０．０００５％、半
硬化体底部の表面温度は５７．３℃であり、ＡＬＣパネ
ルの表面に下部空隙は形成されず、良好な予備養生法で
あった。
【００１４】〔実施例２〕半硬化体を、珪石粉１３４０
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１の底
面を加熱せずに作製した。実施例１と同様に、その際、
型枠１の長手方向中心付近に、半硬化体底面から０ｍ
ｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定した。（５）式か
ら求まるスラリー注入後２ｈのΔεは０．００５％、半
硬化体底部の表面温度は５３．７℃であり、ＡＬＣパネ
ルの表面に下部空隙は形成されなかった。
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１の底
面を加熱せずに作製した。実施例１と同様に、その際、
型枠１の長手方向中心付近に、半硬化体底面から０ｍ
ｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定した。（５）式か
ら求まるスラリー注入後２ｈのΔεは０．００５％、半
硬化体底部の表面温度は５３．７℃であり、ＡＬＣパネ
ルの表面に下部空隙は形成されなかった。
【００１５】〔実施例３〕半硬化体を、珪石粉１３４０
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１にス
ラリー注入直後から１．５ｈまで型枠１の底面を蒸気配
管により継続的に加熱し、予備養生した。その際、実施
例１と同様に、型枠１の長手方向中心付近に、半硬化体
底面から０ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定し
た。この場合、（５）式から求まるスラリー注入後２ｈ
のΔεは０．００３８％、半硬化体底部の表面温度は５
８．９℃であり、ＡＬＣパネルの表面に下部空隙は形成
されなかった。
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１にス
ラリー注入直後から１．５ｈまで型枠１の底面を蒸気配
管により継続的に加熱し、予備養生した。その際、実施
例１と同様に、型枠１の長手方向中心付近に、半硬化体
底面から０ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定し
た。この場合、（５）式から求まるスラリー注入後２ｈ
のΔεは０．００３８％、半硬化体底部の表面温度は５
８．９℃であり、ＡＬＣパネルの表面に下部空隙は形成
されなかった。
【００１６】〔実施例４〕半硬化体を、珪石粉１３４０
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１にス
ラリー注入後１ｈ経た時から蒸気配管により型枠底面を
加熱開始して１．５ｈ加熱を継続し予備養生した。その
際、実施例１と同様に、型枠１の長手方向中心付近に、
半硬化体底面から０ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ
測定した。（５）式から求まるスラリー注入後２ｈのΔ
εは−０．００１％、半硬化体底部の表面温度は６１．
２℃であり、ＡＬＣパネルの表面に下部空隙は形成され
なかった。
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１にス
ラリー注入後１ｈ経た時から蒸気配管により型枠底面を
加熱開始して１．５ｈ加熱を継続し予備養生した。その
際、実施例１と同様に、型枠１の長手方向中心付近に、
半硬化体底面から０ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ
測定した。（５）式から求まるスラリー注入後２ｈのΔ
εは−０．００１％、半硬化体底部の表面温度は６１．
２℃であり、ＡＬＣパネルの表面に下部空隙は形成され
なかった。
【００１７】〔比較例１〕半硬化体を、珪石粉１３４０
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１にス
ラリー注入直後から４ｈまで型枠１の底面を蒸気配管に
より継続的に加熱し、予備養生した。その際、実施例１
と同様に型枠１の長手方向中心付近に半硬化体底面から
０ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定した。この場
合、（５）式から求まるスラリー注入後２ｈのΔεは−
０．０２％、半硬化体底部の表面温度は７１．２℃であ
り、ＡＬＣパネル表面の下部空隙の発生が認められた。
ｋｇ、セメント５６０ｋｇ、生石灰粉２００ｋｇ、石膏
粉１８０ｋｇ、金属アルミニウム粉１．９ｋｇおよび水
１８８２ｋｇから成る約４５℃のスラリーを十分に混合
撹拌し、補強筋を挿入した型枠１に注入し、型枠１にス
ラリー注入直後から４ｈまで型枠１の底面を蒸気配管に
より継続的に加熱し、予備養生した。その際、実施例１
と同様に型枠１の長手方向中心付近に半硬化体底面から
０ｍｍ、３００ｍｍの温度をそれぞれ測定した。この場
合、（５）式から求まるスラリー注入後２ｈのΔεは−
０．０２％、半硬化体底部の表面温度は７１．２℃であ
り、ＡＬＣパネル表面の下部空隙の発生が認められた。
【００１８】以上、実施例１〜比較例１を表１にまとめ
て示す。表１から実施例１〜４の予備養生中の加熱条件
の場合、下部空隙の発生は認められなかった。また、ス
ラリー注入後２ｈの半硬化体底部の表面温度は、いずれ
も４５〜７０℃の範囲内にあり、Δεは小さな値を示し
ている。一方、比較例１の加熱条件では下部空隙は発生
し、スラリー注入後２ｈの半硬化体底部の表面温度は７
１．２℃と高く、Δεは−０．０２％と大きい値を示し
た。よって、ＡＬＣパネルの表面の下部空隙の発生を減
少させ製品歩留を向上するためには、型枠１にスラリー
注入直後から型枠底面を加熱開始して２．５ｈ加熱を継
続する、好ましくは型枠１にスラリー注入後０．５ｈ経
た時から型枠底面を加熱開始して１．５ｈ継続して加熱
すれば良いことが分かる。
て示す。表１から実施例１〜４の予備養生中の加熱条件
の場合、下部空隙の発生は認められなかった。また、ス
ラリー注入後２ｈの半硬化体底部の表面温度は、いずれ
も４５〜７０℃の範囲内にあり、Δεは小さな値を示し
ている。一方、比較例１の加熱条件では下部空隙は発生
し、スラリー注入後２ｈの半硬化体底部の表面温度は７
１．２℃と高く、Δεは−０．０２％と大きい値を示し
た。よって、ＡＬＣパネルの表面の下部空隙の発生を減
少させ製品歩留を向上するためには、型枠１にスラリー
注入直後から型枠底面を加熱開始して２．５ｈ加熱を継
続する、好ましくは型枠１にスラリー注入後０．５ｈ経
た時から型枠底面を加熱開始して１．５ｈ継続して加熱
すれば良いことが分かる。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】半硬化体底面に対し加熱があると、半硬
化体中心付近が底部に対して大きく膨張収縮するのが、
つまり｜Δε｜の増加がＡＬＣパネルの下部に空隙が発
生する原因と推定できた。予備養生中の半硬化体中心付
近と底部のΔεを０に近づけるために、型枠にスラリー
注入直後から型枠底面を加熱開始して２．５ｈ加熱を継
続し、かつ半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加
熱するとＡＬＣパネル表面の下部に空隙を形成すること
なく、歩留の良いＡＬＣパネルの製造を行うことができ
る。また、本発明において求めた熱膨張係数（β）を用
いて予備養生中の半硬化体の温度（Ｔ）を測定すること
により、半硬化体の膨張収縮率（ε）、膨張収縮率の差
（Δε）を計算し、ＡＬＣパネル表面の下部の空隙の発
生を予防することができる。
化体中心付近が底部に対して大きく膨張収縮するのが、
つまり｜Δε｜の増加がＡＬＣパネルの下部に空隙が発
生する原因と推定できた。予備養生中の半硬化体中心付
近と底部のΔεを０に近づけるために、型枠にスラリー
注入直後から型枠底面を加熱開始して２．５ｈ加熱を継
続し、かつ半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加
熱するとＡＬＣパネル表面の下部に空隙を形成すること
なく、歩留の良いＡＬＣパネルの製造を行うことができ
る。また、本発明において求めた熱膨張係数（β）を用
いて予備養生中の半硬化体の温度（Ｔ）を測定すること
により、半硬化体の膨張収縮率（ε）、膨張収縮率の差
（Δε）を計算し、ＡＬＣパネル表面の下部の空隙の発
生を予防することができる。
【図１】ＡＬＣパネルの下部空隙の模式図である。
【図２】膨張収縮率の差（Δε）の経時変化である。
【図３】加熱温度による（Δε）max への影響である。
【図４】膨張収縮率（ε）と半硬化体温度（Ｔ）の対応
である。
である。
【図５】熱膨張係数（β）の温度依存性である。
【図６】熱膨張係数（β）の時間依存性である。
【図７】シミュレーション結果である。
１ ＡＬＣパネル ２ 下部空隙
Claims (1)
- 【請求項１】 珪石粉、セメント、生石灰粉、石膏粉、
金属アルミニウム粉および水から成るスラリーを補強筋
を挿入した型枠に注入し、発泡成形させた後、オートク
レーブ養生するＡＬＣの製造方法において、ＡＬＣパネ
ル表面の下部空隙の発生を減少させ製品歩留を向上する
ために、オートクレーブ養生前に、型枠にスラリー注入
直後から型枠底面を加熱開始して２．５ｈ加熱を継続
し、かつ半硬化体底面の表面温度を４５〜７０℃で加熱
することを特徴とするＡＬＣの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19209496A JPH1036181A (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | Ａｌｃの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19209496A JPH1036181A (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | Ａｌｃの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1036181A true JPH1036181A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=16285555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19209496A Pending JPH1036181A (ja) | 1996-07-22 | 1996-07-22 | Ａｌｃの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1036181A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102875190A (zh) * | 2012-08-25 | 2013-01-16 | 马鞍山豹龙新型建材有限公司 | 一种含有赤泥的高强度加气砖的制备工艺 |
| JP5678224B1 (ja) * | 2014-05-07 | 2015-02-25 | 北陸鋼産株式会社 | 覆工コンクリート加温養生方法と加温装置付き型枠 |
| CN108558339A (zh) * | 2018-04-26 | 2018-09-21 | 贵州开磷磷石膏综合利用有限公司 | 一种蒸压加气混凝土板的制备方法 |
-
1996
- 1996-07-22 JP JP19209496A patent/JPH1036181A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102875190A (zh) * | 2012-08-25 | 2013-01-16 | 马鞍山豹龙新型建材有限公司 | 一种含有赤泥的高强度加气砖的制备工艺 |
| CN102875190B (zh) * | 2012-08-25 | 2014-10-01 | 马鞍山豹龙新型建材有限公司 | 一种含有赤泥的高强度加气砖的制备工艺 |
| JP5678224B1 (ja) * | 2014-05-07 | 2015-02-25 | 北陸鋼産株式会社 | 覆工コンクリート加温養生方法と加温装置付き型枠 |
| CN108558339A (zh) * | 2018-04-26 | 2018-09-21 | 贵州开磷磷石膏综合利用有限公司 | 一种蒸压加气混凝土板的制备方法 |
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