JPH1053472A - Ａｌｃの製造方法 - Google Patents
Ａｌｃの製造方法Info
- Publication number
- JPH1053472A JPH1053472A JP20586896A JP20586896A JPH1053472A JP H1053472 A JPH1053472 A JP H1053472A JP 20586896 A JP20586896 A JP 20586896A JP 20586896 A JP20586896 A JP 20586896A JP H1053472 A JPH1053472 A JP H1053472A
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- Japan
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- cured
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- curing
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B38/00—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof
- C04B38/02—Porous mortars, concrete, artificial stone or ceramic ware; Preparation thereof by adding chemical blowing agents
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＡＬＣパネル表面上部の空隙の発生を減少さ
せ、製品歩留まりを向上する予備養生方法を提供する。 【解決手段】 オートクレーブ養生前に、予備養生時間
が１．７〜２ｈの範囲で半硬化体表面層の温度上昇を２
℃以下にする。
せ、製品歩留まりを向上する予備養生方法を提供する。 【解決手段】 オートクレーブ養生前に、予備養生時間
が１．７〜２ｈの範囲で半硬化体表面層の温度上昇を２
℃以下にする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＡＬＣの製造方法に
おける、予備養生中の温度差および時間設定の条件に関
する。
おける、予備養生中の温度差および時間設定の条件に関
する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＡＬＣパネルの原料は珪石粉、セ
メント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および
水から成る。
メント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および
水から成る。
【０００３】ＡＬＣパネルの製造方法は以下の（１）〜
（６）の通りである。（１）珪石粉、セメント、生石灰
粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および水を約４５℃の
スラリーとし、ミキサー中で十分に混合撹拌する。
（２）スラリーを補強筋を挿入した型枠に注入する。
（３）型枠中て発泡反応および水和反応により半硬化成
形させる（予備養生工程）。（４）半硬化状態の成形体
（半硬化体）を脱型する。（５）半硬化体をピアノ線に
より所定寸法に切断する。（６）その後、オートクレー
ブ養生することによりＡＬＣパネルとする。
（６）の通りである。（１）珪石粉、セメント、生石灰
粉、石膏粉、金属アルミニウム粉および水を約４５℃の
スラリーとし、ミキサー中で十分に混合撹拌する。
（２）スラリーを補強筋を挿入した型枠に注入する。
（３）型枠中て発泡反応および水和反応により半硬化成
形させる（予備養生工程）。（４）半硬化状態の成形体
（半硬化体）を脱型する。（５）半硬化体をピアノ線に
より所定寸法に切断する。（６）その後、オートクレー
ブ養生することによりＡＬＣパネルとする。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上の方法でＡＬＣパ
ネルを製造した場合、オートクレーブ養生後に図１に示
すようなＡＬＣパネル表面の上部に空隙を形成している
場合がある。またＳＥＭ観察から、この空隙は予備養生
中に生ずる形態を示していることも分かっている。
ネルを製造した場合、オートクレーブ養生後に図１に示
すようなＡＬＣパネル表面の上部に空隙を形成している
場合がある。またＳＥＭ観察から、この空隙は予備養生
中に生ずる形態を示していることも分かっている。
【０００５】これまでに補強筋近傍の空隙、空洞および
巣を低下させることを特徴としたＡＬＣの製造方法は報
告されている。例えば、特公平０２−２８５４１では軽
量気泡コンクリートパネル内の２部分の比重差と鉄筋回
りに存在する空隙幅を特定することにより、外塗装料の
付着性および補強鉄筋とマトリックスとの付着強度を向
上した大型パネルを報告している。特開平０５−３１８
４５３では、親水性化処理した鉄筋を用いることにより
鉄筋上部の空隙を低減させる軽量気泡コンクリートの製
造方法を報告している。特開平０６−１９１９６１では
炭素数１３〜１８の不飽和脂肪酸またはその金属塩およ
び非イオン界面活性剤を水スラリーに夫々微量添加する
ことにより、内部に配置されている鉄筋上方の空洞や巣
の発生を防止した軽量気泡コンクリート成型品の製造方
法を報告している。特開平０７−２７７８５４では型枠
にモルタルを注入した後に粘度上昇を遅らせるための水
または水溶液を注入することにより補強筋の上部に蓄積
する余分なガスを上方に逃がし、パネル内部における粗
大空隙の残分を減少させる軽量気泡コンクリートの製造
方法を報告している。
巣を低下させることを特徴としたＡＬＣの製造方法は報
告されている。例えば、特公平０２−２８５４１では軽
量気泡コンクリートパネル内の２部分の比重差と鉄筋回
りに存在する空隙幅を特定することにより、外塗装料の
付着性および補強鉄筋とマトリックスとの付着強度を向
上した大型パネルを報告している。特開平０５−３１８
４５３では、親水性化処理した鉄筋を用いることにより
鉄筋上部の空隙を低減させる軽量気泡コンクリートの製
造方法を報告している。特開平０６−１９１９６１では
炭素数１３〜１８の不飽和脂肪酸またはその金属塩およ
び非イオン界面活性剤を水スラリーに夫々微量添加する
ことにより、内部に配置されている鉄筋上方の空洞や巣
の発生を防止した軽量気泡コンクリート成型品の製造方
法を報告している。特開平０７−２７７８５４では型枠
にモルタルを注入した後に粘度上昇を遅らせるための水
または水溶液を注入することにより補強筋の上部に蓄積
する余分なガスを上方に逃がし、パネル内部における粗
大空隙の残分を減少させる軽量気泡コンクリートの製造
方法を報告している。
【０００６】しかしながら、ＡＬＣパネル表面の空隙の
発生を減少させるために、予備養生中の半硬化体の温度
差および時間を特定することによる製造方法は報告され
ていない。そこで、本発明はＡＬＣパネル表面の上部空
隙の発生を減少させ、製品歩留を向上することのできる
予備養生中の半硬化体の温度差および時間を特定したＡ
ＬＣの製造方法を提供することである。
発生を減少させるために、予備養生中の半硬化体の温度
差および時間を特定することによる製造方法は報告され
ていない。そこで、本発明はＡＬＣパネル表面の上部空
隙の発生を減少させ、製品歩留を向上することのできる
予備養生中の半硬化体の温度差および時間を特定したＡ
ＬＣの製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、珪石粉、セメント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミ
ニウム粉および水から成るスラリーを補強筋を挿入した
型枠に注入し、発泡成形させた後、オートクレーブ養生
するＡＬＣの製造方法において、ＡＬＣパネル表面の上
部空隙の発生を減少させ製品歩留を向上するために、予
備養生時間が１．７〜２ｈ（時間）の範囲で半硬化体表
面層の温度上昇（ΔＴ）を２℃以下にすることを特徴と
するＡＬＣの製造方法である。
に、珪石粉、セメント、生石灰粉、石膏粉、金属アルミ
ニウム粉および水から成るスラリーを補強筋を挿入した
型枠に注入し、発泡成形させた後、オートクレーブ養生
するＡＬＣの製造方法において、ＡＬＣパネル表面の上
部空隙の発生を減少させ製品歩留を向上するために、予
備養生時間が１．７〜２ｈ（時間）の範囲で半硬化体表
面層の温度上昇（ΔＴ）を２℃以下にすることを特徴と
するＡＬＣの製造方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】一般に、試料の自由膨張が抑えら
れている場合には温度変化により試料内に応力の発生
が、また、試料内部に温度勾配が形成されている場合に
は試料の表面と内部に熱応力の発生が考えられ、クラッ
クの形成が予想される。そこで、上記課題を解決するた
めに、予備養生中の半硬化体内に発生する熱応力を歪値
の大きさで評価した。それには半硬化体の膨張収縮挙
動、熱膨張係数を知る必要がある。
れている場合には温度変化により試料内に応力の発生
が、また、試料内部に温度勾配が形成されている場合に
は試料の表面と内部に熱応力の発生が考えられ、クラッ
クの形成が予想される。そこで、上記課題を解決するた
めに、予備養生中の半硬化体内に発生する熱応力を歪値
の大きさで評価した。それには半硬化体の膨張収縮挙
動、熱膨張係数を知る必要がある。
【０００９】図２に膨張率（ε）の経時変化、図３に膨
張率（ε）と半硬化体温度（Ｔ）の対応の一例を示す。
図２から、予備養生時間が０．６７〜１．５ｈの範囲で
は膨張率はほぼ直線的に膨張し、その後、緩やかに膨張
することが分かる。図３から半硬化体温度が５３〜６０
℃では、温度が上昇するとともに直線的に膨張し、６０
℃以上で緩慢になる。図２と３は対応しており、膨張率
は予備養生時間が１．５ｈ以降、半硬化体温度が６０℃
以上で緩やかになる。これは時間とともに温度上昇して
いるためである。
張率（ε）と半硬化体温度（Ｔ）の対応の一例を示す。
図２から、予備養生時間が０．６７〜１．５ｈの範囲で
は膨張率はほぼ直線的に膨張し、その後、緩やかに膨張
することが分かる。図３から半硬化体温度が５３〜６０
℃では、温度が上昇するとともに直線的に膨張し、６０
℃以上で緩慢になる。図２と３は対応しており、膨張率
は予備養生時間が１．５ｈ以降、半硬化体温度が６０℃
以上で緩やかになる。これは時間とともに温度上昇して
いるためである。
【００１０】短い時間幅で膨張率と半硬化体温度との対
応をとると各時間の熱膨張係数が求まる。熱膨張係数
（β）の時間依存性を図４に示す。これから、予備養生
時間が０．６７〜約２ｈの範囲では熱膨張係数は気体の
熱膨張係数とほぼ同程度の値を示すことが分かり、熱膨
張係数（β、℃-1）は次式で近似的に表せる。
応をとると各時間の熱膨張係数が求まる。熱膨張係数
（β）の時間依存性を図４に示す。これから、予備養生
時間が０．６７〜約２ｈの範囲では熱膨張係数は気体の
熱膨張係数とほぼ同程度の値を示すことが分かり、熱膨
張係数（β、℃-1）は次式で近似的に表せる。
【００１１】
【数１】 β＝0.44×10-2＋0.77×10-2ｔ−0.34×10-2ｔ2 −9.２×10-5Ｔ （１） ここで、ｔ（ｈ）は予備養生時間、Ｔ（℃）は半硬化体
温度とした。（１）式を用いて予備養生中の半硬化体
（６８０×１５４０×６１２０ｍｍ）内の温度データか
ら、半硬化体表面層と中心付近のそれぞれの膨張収縮率
（ε、％）、さらに膨張収縮率の差（Δε、内部歪、
％）を計算した。半硬化体表面層の温度は半硬化体表面
から５０ｍｍ、中心付近の温度は半硬化体表面から３０
０ｍｍとした。本発明で表面層とは半硬化体の最上面か
ら内部へ１００ｍｍまでをいう。εおよびΔεはそれぞ
れ、
温度とした。（１）式を用いて予備養生中の半硬化体
（６８０×１５４０×６１２０ｍｍ）内の温度データか
ら、半硬化体表面層と中心付近のそれぞれの膨張収縮率
（ε、％）、さらに膨張収縮率の差（Δε、内部歪、
％）を計算した。半硬化体表面層の温度は半硬化体表面
から５０ｍｍ、中心付近の温度は半硬化体表面から３０
０ｍｍとした。本発明で表面層とは半硬化体の最上面か
ら内部へ１００ｍｍまでをいう。εおよびΔεはそれぞ
れ、
【００１２】
【数２】 ε60mm＝β（Ｔ50mm−Ｔ0.60mm） （２） ε300mm ＝β（Ｔ300mm −Ｔ0.300mm ） （３） Δε＝ε60mm−ε300mm （４） で表し、Ｔ50mmは半硬化体表面層の温度（℃）、Ｔ
0.60mmは予備養生時間が０．６７ｈのときの半硬化体表
面層の温度（℃）、Ｔ300mm は半硬化体中心付近の温度
（℃）、Ｔ0.300mm は予備養生時間が０．６７ｈのとき
の半硬化体中心付近の温度（℃）、ε60mmは半硬化体表
面層の膨張収縮率（％）およびε300mm は半硬化体中心
付近の膨張収縮率（％）である。加えて、膨張収縮率は
逐次計算で求めた。
0.60mmは予備養生時間が０．６７ｈのときの半硬化体表
面層の温度（℃）、Ｔ300mm は半硬化体中心付近の温度
（℃）、Ｔ0.300mm は予備養生時間が０．６７ｈのとき
の半硬化体中心付近の温度（℃）、ε60mmは半硬化体表
面層の膨張収縮率（％）およびε300mm は半硬化体中心
付近の膨張収縮率（％）である。加えて、膨張収縮率は
逐次計算で求めた。
【００１３】
【実施例】予備養生時間が０．６７ｈのとき、半硬化体
表面層と中心付近のそれぞれの膨張収縮率を０とし、半
硬化体表面層と中心付近の膨張収縮率の差（Δε）を式
（２）、（３）および（４）を用いて計算した。なお、
半硬化体表面層および中心付近の温度の測定は、型枠
（６８０×１５４０×６１２０）へスラリーを注入する
前に、型枠の長手方向の中心付近にあらかじめ熱電対を
セットし行った。上部空隙が発生した場合のΔεの経時
変化を一例として図５に示す。これから予備養生時間が
０．６７〜約１．７ｈで表面層は中心付近に対して収縮
し続け、予備養生時間が約１．７ｈからは半硬化体中心
付近に対し表面層が大きく膨張することが認められる。
表面層と中心付近のそれぞれの膨張収縮率を０とし、半
硬化体表面層と中心付近の膨張収縮率の差（Δε）を式
（２）、（３）および（４）を用いて計算した。なお、
半硬化体表面層および中心付近の温度の測定は、型枠
（６８０×１５４０×６１２０）へスラリーを注入する
前に、型枠の長手方向の中心付近にあらかじめ熱電対を
セットし行った。上部空隙が発生した場合のΔεの経時
変化を一例として図５に示す。これから予備養生時間が
０．６７〜約１．７ｈで表面層は中心付近に対して収縮
し続け、予備養生時間が約１．７ｈからは半硬化体中心
付近に対し表面層が大きく膨張することが認められる。
【００１４】次に、式（２）および（３）で、予備養生
時間が０．６７ｈのとき半硬化体表面層と中心付近のそ
れぞれの膨張収縮率を０としたのを、予備養生時間が
１．７ｈのときの半硬化体表面層および中心付近の膨張
収縮率を０と変更し、半硬化体表面層と中心付近の膨張
収縮率の差を（４）式より計算し、Δε* で表す。図５
の場合のΔε* を一例として図６に示す。これから、Δ
ε* が半硬化体の引張破壊歪より大きくなると、ＡＬＣ
パネル表面の上部空隙が発生することが予想される。図
７に予備養生時間が２ｈのΔε* と上部空隙発生枚数の
関係を示す。予備養生時間が２ｈのΔε* と上部空隙発
生枚数は対応していることが分かる。よって、半硬化体
表面層と中心付近の膨張収縮率の差Δε* が半硬化体の
引張破壊歪より大きくなると空隙が発生する恐れがあ
る。
時間が０．６７ｈのとき半硬化体表面層と中心付近のそ
れぞれの膨張収縮率を０としたのを、予備養生時間が
１．７ｈのときの半硬化体表面層および中心付近の膨張
収縮率を０と変更し、半硬化体表面層と中心付近の膨張
収縮率の差を（４）式より計算し、Δε* で表す。図５
の場合のΔε* を一例として図６に示す。これから、Δ
ε* が半硬化体の引張破壊歪より大きくなると、ＡＬＣ
パネル表面の上部空隙が発生することが予想される。図
７に予備養生時間が２ｈのΔε* と上部空隙発生枚数の
関係を示す。予備養生時間が２ｈのΔε* と上部空隙発
生枚数は対応していることが分かる。よって、半硬化体
表面層と中心付近の膨張収縮率の差Δε* が半硬化体の
引張破壊歪より大きくなると空隙が発生する恐れがあ
る。
【００１５】さらに、上部空隙が発生した場合は、約
１．７ｈで半硬化体表面層の温度上昇が大きくなる。図
８に図５の場合を一例として示す。上部空隙が発生した
型枠はいずれもこの傾向がある。熱膨張係数が大きい２
ｈ以内で温度変動が見られ、歪の導入が考えられる。そ
こで、予備養生時間が１．７〜２ｈでの表面層の温度上
昇（ΔＴ）を次式のように表し、上部空隙発生枚数との
関係を図９に示す。
１．７ｈで半硬化体表面層の温度上昇が大きくなる。図
８に図５の場合を一例として示す。上部空隙が発生した
型枠はいずれもこの傾向がある。熱膨張係数が大きい２
ｈ以内で温度変動が見られ、歪の導入が考えられる。そ
こで、予備養生時間が１．７〜２ｈでの表面層の温度上
昇（ΔＴ）を次式のように表し、上部空隙発生枚数との
関係を図９に示す。
【００１６】
【数３】 ΔＴ＝Ｔ2h−Ｔ1.7h （５） これから、ΔＴが２℃以上になると上部空隙間が発生し
ている。
ている。
【００１７】以上から、Δε* が引張破壊歪より大きく
なる場合、同時に半硬化体表面付近の１．７〜２ｈまで
の温度上昇（ΔＴ）が２℃以上の場合にＡＬＣパネル表
面の上部空隙が発生する。予備養生時間が１．７ｈより
前では、半硬化体は凝結・硬化反応が穏やかであるため
に塑性変形の許容域の段階であり、温度上昇（ΔＴ）が
生じても塑性変形により緩和され空隙は発生しないと考
えられる。また、予備養生時間が２ｈより後では、半硬
化体の熱膨張係数は約１．５×１０-6℃-1と小さく、温
度上昇（ΔＴ）が生じても空隙の形成は予想されない。
よって、ＡＬＣパネル表面の上部空隙の発生を減少させ
製品歩留を向上するためには、予備養生時間が１．７〜
２ｈの範囲で半硬化体表面層の温度上昇（ΔＴ）を２℃
以下にすることが必要である。
なる場合、同時に半硬化体表面付近の１．７〜２ｈまで
の温度上昇（ΔＴ）が２℃以上の場合にＡＬＣパネル表
面の上部空隙が発生する。予備養生時間が１．７ｈより
前では、半硬化体は凝結・硬化反応が穏やかであるため
に塑性変形の許容域の段階であり、温度上昇（ΔＴ）が
生じても塑性変形により緩和され空隙は発生しないと考
えられる。また、予備養生時間が２ｈより後では、半硬
化体の熱膨張係数は約１．５×１０-6℃-1と小さく、温
度上昇（ΔＴ）が生じても空隙の形成は予想されない。
よって、ＡＬＣパネル表面の上部空隙の発生を減少させ
製品歩留を向上するためには、予備養生時間が１．７〜
２ｈの範囲で半硬化体表面層の温度上昇（ΔＴ）を２℃
以下にすることが必要である。
【００１８】半硬化体表面層の温度上昇を２℃以下にす
るためには予備養生時間が１．７〜２ｈの範囲で半硬化
体表面層を種々の方法で温度上昇を抑えればよい。
るためには予備養生時間が１．７〜２ｈの範囲で半硬化
体表面層を種々の方法で温度上昇を抑えればよい。
【００１９】
【発明の効果】半硬化体表面層が中心付近に対し大きく
膨張し、引張破壊歪より大きくなるのがＡＬＣパネル表
面の上部空隙が発生する原因と予想される。また、ＡＬ
Ｃパネル表面に上部空隙が発生する場合は、半硬化体表
面層の温度上昇が１．７〜２ｈまでの間で２℃以上の温
度変動が見られ、歪の導入が考えられる。よって、予備
養生時間が１．７〜２ｈの範囲で半硬化体表面層の温度
上昇（ΔＴ）を２℃以下にすることにより、半硬化体表
面層の中心付近に対する膨張率を引張破壊歪より小と
し、その結果、ＡＬＣパネル表面の上部空隙の発生を減
少させ製品歩留を向上することができる。
膨張し、引張破壊歪より大きくなるのがＡＬＣパネル表
面の上部空隙が発生する原因と予想される。また、ＡＬ
Ｃパネル表面に上部空隙が発生する場合は、半硬化体表
面層の温度上昇が１．７〜２ｈまでの間で２℃以上の温
度変動が見られ、歪の導入が考えられる。よって、予備
養生時間が１．７〜２ｈの範囲で半硬化体表面層の温度
上昇（ΔＴ）を２℃以下にすることにより、半硬化体表
面層の中心付近に対する膨張率を引張破壊歪より小と
し、その結果、ＡＬＣパネル表面の上部空隙の発生を減
少させ製品歩留を向上することができる。
【図１】図１はＡＬＣパネル表面の上部空隙の模式図で
ある。
ある。
【図２】図２は膨張率（ε）経時変化である。
【図３】図３は膨張率（ε）と半硬化体温度（Ｔ）の対
応である。
応である。
【図４】図４は熱膨張係数（β）の時間依存性である。
【図５】図５は膨張収縮率の差（Δε）の経時変化であ
る。
る。
【図６】図６は膨張収縮率の差（Δε* ）の経時変化で
ある。
ある。
【図７】図７はΔε* と上部空隙発生枚数の関係であ
る。
る。
【図８】図８は半硬化体表面層と中心付近温度の経時変
化である。
化である。
【図９】図９はΔＴと上部空隙発生枚数の関係である。
１ ＡＬＣパネル ２ 上部空隙
Claims (1)
- 【請求項１】 珪石粉、セメント、生石灰粉、石膏粉、
金属アルミニウム粉および水から成るスラリーを補強筋
を挿入した型枠に注入し、発泡成形させた後、オートク
レーブ養生するＡＬＣの製造方法において、ＡＬＣパネ
ル表面の上部空隙の発生を減少させ製品歩留を向上する
ために、予備養生時間が１．７〜２ｈの範囲で半硬化体
表面層の温度上昇を２℃以下にすることを特徴とするＡ
ＬＣの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20586896A JPH1053472A (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | Ａｌｃの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20586896A JPH1053472A (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | Ａｌｃの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1053472A true JPH1053472A (ja) | 1998-02-24 |
Family
ID=16514060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20586896A Pending JPH1053472A (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | Ａｌｃの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1053472A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6395205B1 (en) * | 1996-07-17 | 2002-05-28 | Chemical Lime Company | Method of manufacturing an aerated autoclaved concrete material |
-
1996
- 1996-08-05 JP JP20586896A patent/JPH1053472A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6395205B1 (en) * | 1996-07-17 | 2002-05-28 | Chemical Lime Company | Method of manufacturing an aerated autoclaved concrete material |
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