JPH10321429A - 軟磁気特性に優れた安価な鉄基非晶質合金 - Google Patents
軟磁気特性に優れた安価な鉄基非晶質合金Info
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- JPH10321429A JPH10321429A JP9133440A JP13344097A JPH10321429A JP H10321429 A JPH10321429 A JP H10321429A JP 9133440 A JP9133440 A JP 9133440A JP 13344097 A JP13344097 A JP 13344097A JP H10321429 A JPH10321429 A JP H10321429A
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 Fe−Si−Ｂ系合金に、Ti：0.05〜0.2 at
％と共に、Ｐ：３〜８at％さらにはMn：０〜0.3 at％を
添加する。 【効果】 トランス用鉄心材料として有用な鉄基非晶質
合金の大幅な低価格化と鉄損特性の向上を同時に実現す
ることができる。
％と共に、Ｐ：３〜８at％さらにはMn：０〜0.3 at％を
添加する。 【効果】 トランス用鉄心材料として有用な鉄基非晶質
合金の大幅な低価格化と鉄損特性の向上を同時に実現す
ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、磁心すなわちト
ランスの鉄心等の用途に用いて好適な鉄基非晶質合金に
関し、特にその鉄損特性の有利な改善を図ったものであ
る。
ランスの鉄心等の用途に用いて好適な鉄基非晶質合金に
関し、特にその鉄損特性の有利な改善を図ったものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】非晶質合金とりわけ磁気特性に優れた鉄
系非晶質合金は、トランス等の磁心材料として有望視さ
れていて、最近では配電トランス用としてフィールドテ
ストが行われるなど実用化の直前段階にある。かような
鉄系非晶質合金としては、例えば特開平８−193252号公
報に開示されているようなFe−Si−Ｂ−Ｐ，Fe−Si−Ｂ
−Ｐ−Ｃ系合金があり、周知のように、高速で回転する
冷却ロール等の冷却体を用いて溶融状態の合金を直接急
冷して薄帯とする、いわゆる急冷凝固法によって製造さ
れている。
系非晶質合金は、トランス等の磁心材料として有望視さ
れていて、最近では配電トランス用としてフィールドテ
ストが行われるなど実用化の直前段階にある。かような
鉄系非晶質合金としては、例えば特開平８−193252号公
報に開示されているようなFe−Si−Ｂ−Ｐ，Fe−Si−Ｂ
−Ｐ−Ｃ系合金があり、周知のように、高速で回転する
冷却ロール等の冷却体を用いて溶融状態の合金を直接急
冷して薄帯とする、いわゆる急冷凝固法によって製造さ
れている。
【０００３】ところで、このような方法で製造された合
金薄帯の鉄損は、Ｗ13/50 ≒0.1 W/kg程度であるが、か
ような方法で製造された合金薄帯の欠点の一つとして、
合金原料用ボロンとして低品位のフェロボロンを用いた
場合に、不純物として混入してくるTiに起因した磁気特
性の劣化が挙げられる。Tiは、磁気特性に対して極めて
有害な不純物であり、特開昭63-76842号公報によれば、
Ｃ無添加の場合に0.05wt％（≒0.05at％）のTiが不純物
として混入すると、鉄損はＷ13/50 ＞0.4 W/kgと大きく
劣化することが示されている。なお、Ｃを添加した場合
にはTiによる磁気特性の劣化が軽減される、という記述
が見られるが、0.05wt％（≒0.05at％）のTiが混入した
場合には、Ｃ添加量の如何にかかわらず鉄損Ｗ13/50 は
0.145 W/kg以上の高い値を示している。
金薄帯の鉄損は、Ｗ13/50 ≒0.1 W/kg程度であるが、か
ような方法で製造された合金薄帯の欠点の一つとして、
合金原料用ボロンとして低品位のフェロボロンを用いた
場合に、不純物として混入してくるTiに起因した磁気特
性の劣化が挙げられる。Tiは、磁気特性に対して極めて
有害な不純物であり、特開昭63-76842号公報によれば、
Ｃ無添加の場合に0.05wt％（≒0.05at％）のTiが不純物
として混入すると、鉄損はＷ13/50 ＞0.4 W/kgと大きく
劣化することが示されている。なお、Ｃを添加した場合
にはTiによる磁気特性の劣化が軽減される、という記述
が見られるが、0.05wt％（≒0.05at％）のTiが混入した
場合には、Ｃ添加量の如何にかかわらず鉄損Ｗ13/50 は
0.145 W/kg以上の高い値を示している。
【０００４】また、特開昭64-47350号公報には、鉄系含
ボロン非晶質合金の急冷用溶湯のボロン原料として、Ti
含有量：0.04wt％（≒0.04at％）以下のフェロボロンを
用いた非晶質合金薄帯の製造方法が記述されているが、
実施例ではTi含有量が0.04wt％（≒0.04at％）以下にも
かかわらず、鉄損Ｗ13/50 は0.135 W/kgという値が示さ
れている。このような磁気特性の劣化は、Tiが非晶質薄
帯の結晶化を促進するために生じるものであり、ことほ
ど左様にTiは磁気特性に対して極めて有害な不純物とさ
れていた。
ボロン非晶質合金の急冷用溶湯のボロン原料として、Ti
含有量：0.04wt％（≒0.04at％）以下のフェロボロンを
用いた非晶質合金薄帯の製造方法が記述されているが、
実施例ではTi含有量が0.04wt％（≒0.04at％）以下にも
かかわらず、鉄損Ｗ13/50 は0.135 W/kgという値が示さ
れている。このような磁気特性の劣化は、Tiが非晶質薄
帯の結晶化を促進するために生じるものであり、ことほ
ど左様にTiは磁気特性に対して極めて有害な不純物とさ
れていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、上
記したようなTiの混入に起因した鉄損の劣化を効果的に
解決することにより、合金原料中へのTi含有許容量を飛
躍的に拡大し、もって安価な低品位フェロボロンの利用
を可能ならしめるところにある。
記したようなTiの混入に起因した鉄損の劣化を効果的に
解決することにより、合金原料中へのTi含有許容量を飛
躍的に拡大し、もって安価な低品位フェロボロンの利用
を可能ならしめるところにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】さて、発明者らは、上記
の目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、Ti含有Fe−
Si−Ｂ系合金に、ＰさらにはMnを添加することにより、
Tiの有害作用が無害化されるどころか、逆に鉄損特性が
一層改善されることの知見を得た。この発明は、上記の
知見に立脚するものである。
の目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、Ti含有Fe−
Si−Ｂ系合金に、ＰさらにはMnを添加することにより、
Tiの有害作用が無害化されるどころか、逆に鉄損特性が
一層改善されることの知見を得た。この発明は、上記の
知見に立脚するものである。
【０００７】すなわち、この発明は、 化学式：Fe100-x-y-z-u-v-w Ｂx Siy Ｐz Tiu Mnv Ｃw ここで、ｘ：８〜20at％ ｙ：４〜20at％ ｚ：３〜８at％ ｕ：0.05〜0.2 at％ ｖ：０〜0.3 at％ ｗ：０〜２at％ で示される組成になる、軟磁気特性に優れた安価な鉄基
非晶質合金である。
非晶質合金である。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、この発明の解明経緯につい
て説明する。周知のとおり、Fe−Si−Ｂ系非晶質合金薄
帯は、けい素鋼板等に比べて鉄損は優れているものの、
原料として高価なボロンを含むために、コストの点では
けい素鋼板に劣っていた。そこで、発明者らは、原料と
してより安価な低品位のフェロボロンを利用できないか
と考えた。しかしながら、フェロボロン中に不純物とし
て混入するTiは、前述したとおり、磁気特性に対し極め
て有害であるため、原料のコストダウンにはTiの悪影響
を排除する必要がある。
て説明する。周知のとおり、Fe−Si−Ｂ系非晶質合金薄
帯は、けい素鋼板等に比べて鉄損は優れているものの、
原料として高価なボロンを含むために、コストの点では
けい素鋼板に劣っていた。そこで、発明者らは、原料と
してより安価な低品位のフェロボロンを利用できないか
と考えた。しかしながら、フェロボロン中に不純物とし
て混入するTiは、前述したとおり、磁気特性に対し極め
て有害であるため、原料のコストダウンにはTiの悪影響
を排除する必要がある。
【０００９】そこで、発明者らは、Tiの悪影響を排除す
べく、種々の合金元素の添加を試みたところ、ＰとMnが
とりわけ有効であることが究明されたのである。図１〜
５に、単ロール法で作製した各合金組成の鋳造ままのリ
ボンのロール面側のＸ線回折図形を示す。図１は、Fe78
Si13Ｂ9 組成になるいわゆるFe−Si−Ｂ三元合金、図２
はこの三元合金にTiを 0.1at％含有させたもの、図３は
このようなTi含有Fe−Si−Ｂ系合金にMnを 0.3at％含有
させたもの、図４は同じくＰを７at％含有させたもの、
図５は同じくMn：0.3 at％とＰ：７at％を複合含有させ
たものである。
べく、種々の合金元素の添加を試みたところ、ＰとMnが
とりわけ有効であることが究明されたのである。図１〜
５に、単ロール法で作製した各合金組成の鋳造ままのリ
ボンのロール面側のＸ線回折図形を示す。図１は、Fe78
Si13Ｂ9 組成になるいわゆるFe−Si−Ｂ三元合金、図２
はこの三元合金にTiを 0.1at％含有させたもの、図３は
このようなTi含有Fe−Si−Ｂ系合金にMnを 0.3at％含有
させたもの、図４は同じくＰを７at％含有させたもの、
図５は同じくMn：0.3 at％とＰ：７at％を複合含有させ
たものである。
【００１０】図２に示したように、Fe78Si12.9Ｂ9Ti0.1
合金では、α−Feの顕著なピークが見られた。これに対
し、Fe78Si12.6Ｂ9Ti0.1Mn0.3 合金では、図３に示した
ように、α−Feのピークは非常に小さくなった。また、
Fe78Si5.9Ｂ9Ti0.1Ｐ7 合金（図４）ではα−Feのピー
クは殆ど消滅し、さらに Fe78Si5.6Ｂ9Ti0.1Mn0.3 Ｐ7
合金（図５）に至っては全く認められなかった。
合金では、α−Feの顕著なピークが見られた。これに対
し、Fe78Si12.6Ｂ9Ti0.1Mn0.3 合金では、図３に示した
ように、α−Feのピークは非常に小さくなった。また、
Fe78Si5.9Ｂ9Ti0.1Ｐ7 合金（図４）ではα−Feのピー
クは殆ど消滅し、さらに Fe78Si5.6Ｂ9Ti0.1Mn0.3 Ｐ7
合金（図５）に至っては全く認められなかった。
【００１１】Ti添加による磁気特性の劣化は、Tiが非晶
質薄帯の結晶化を促進するために生じることは、図２に
示したα−Feに起因する回折ピークから明らかである。
この点、ＰやMnを添加した場合には、かような結晶化が
効果的に抑制されている。特に、Ｐ添加および（Ｐ＋M
n）複合添加の場合にその効果は大きい。この理由は、M
nによる結晶化温度上昇、非晶質安定化効果およびＰに
よる非晶質形成能増大効果によるものと考えられる。
質薄帯の結晶化を促進するために生じることは、図２に
示したα−Feに起因する回折ピークから明らかである。
この点、ＰやMnを添加した場合には、かような結晶化が
効果的に抑制されている。特に、Ｐ添加および（Ｐ＋M
n）複合添加の場合にその効果は大きい。この理由は、M
nによる結晶化温度上昇、非晶質安定化効果およびＰに
よる非晶質形成能増大効果によるものと考えられる。
【００１２】また、Fe−Si−Ｂ合金へのＰの単独添加の
場合よりも、従来、有害元素と考えられていたTiを積極
的に添加した上で、Ｐまたは（Ｐ＋Mn）を添加した場合
の方が、鉄損特性は良好であった。この理由は、Ｐが非
晶質形成能を高めると同時に正磁歪を増加させる元素で
あるため、そもそも正磁歪のFe−Si−Ｂ合金へのＰの単
独添加では磁歪ゼロが実現できないのに対し、Ti, Mnは
負磁歪を増加させる元素であるため、Ｐ, TiまたはＰ,
Ti, Mnを複合添加した場合には、磁歪ゼロに近い状態が
実現されるためと考えられる。
場合よりも、従来、有害元素と考えられていたTiを積極
的に添加した上で、Ｐまたは（Ｐ＋Mn）を添加した場合
の方が、鉄損特性は良好であった。この理由は、Ｐが非
晶質形成能を高めると同時に正磁歪を増加させる元素で
あるため、そもそも正磁歪のFe−Si−Ｂ合金へのＰの単
独添加では磁歪ゼロが実現できないのに対し、Ti, Mnは
負磁歪を増加させる元素であるため、Ｐ, TiまたはＰ,
Ti, Mnを複合添加した場合には、磁歪ゼロに近い状態が
実現されるためと考えられる。
【００１３】以下、この発明において、非晶質合金の成
分組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。 Ｂ：８〜20at％ Ｂ含有量が８at％に満たないと非晶質化が著しく困難と
なる。一方、Ｂ含有量は多すぎても、非晶質化の面で不
具合が生じることはないが、該合金系における共晶組成
以上に添加しても顕著な非晶質形成能の向上は見られ
ず、むしろ過度の添加は磁束密度の低下を招くので、上
限は20at％とした。なお、安価な低品位原料の利用によ
る製品のコストダウンという趣旨からは、Ｂ含有量は８
〜10at％程度とすることが好ましい。
分組成を前記の範囲に限定した理由について説明する。 Ｂ：８〜20at％ Ｂ含有量が８at％に満たないと非晶質化が著しく困難と
なる。一方、Ｂ含有量は多すぎても、非晶質化の面で不
具合が生じることはないが、該合金系における共晶組成
以上に添加しても顕著な非晶質形成能の向上は見られ
ず、むしろ過度の添加は磁束密度の低下を招くので、上
限は20at％とした。なお、安価な低品位原料の利用によ
る製品のコストダウンという趣旨からは、Ｂ含有量は８
〜10at％程度とすることが好ましい。
【００１４】Si：４〜20at％ Siが４at％より少ないと磁歪の低減が不十分で、優れた
磁気特性が得難く、一方20at％より多いと非晶質化が困
難となるので、Si含有量は４〜20at％の範囲に限定し
た。
磁気特性が得難く、一方20at％より多いと非晶質化が困
難となるので、Si含有量は４〜20at％の範囲に限定し
た。
【００１５】Ｐ：３〜８at％ Ｐの添加によって磁歪はプラス方向に変化するが、Ｐ量
が３at％より少ないとTiの結晶化を抑制するだけの非晶
質形成能の付与には十分といえず、またTi添加によって
負となった磁歪をゼロにするにも不十分である。一方、
Ｐ量が８at％より多いと磁歪がゼロ近傍を通り越して正
磁歪となると同時に、リボンの脆化が著しくなるので、
Ｐ含有量は３〜８at％の範囲に限定した。
が３at％より少ないとTiの結晶化を抑制するだけの非晶
質形成能の付与には十分といえず、またTi添加によって
負となった磁歪をゼロにするにも不十分である。一方、
Ｐ量が８at％より多いと磁歪がゼロ近傍を通り越して正
磁歪となると同時に、リボンの脆化が著しくなるので、
Ｐ含有量は３〜８at％の範囲に限定した。
【００１６】Ｃ：０〜２at％ 前掲した特開昭63-76842号公報の場合と異なり、この発
明では、Ｃが無添加の場合においても不都合はない。し
かしながら、Ｃを添加すると、この発明の合金組成のよ
うにＰを比較的多量に含有する合金においてはＢの歩留
りが向上するため、添加した場合は良好な磁気特性が得
られる範囲がより低いボロン組成にまで拡大する。とは
いえ、２at％を超えるとリボンの経年変化に対する安定
性が劣化するので、添加する場合にはＣ量は２at％以下
とする必要がある。
明では、Ｃが無添加の場合においても不都合はない。し
かしながら、Ｃを添加すると、この発明の合金組成のよ
うにＰを比較的多量に含有する合金においてはＢの歩留
りが向上するため、添加した場合は良好な磁気特性が得
られる範囲がより低いボロン組成にまで拡大する。とは
いえ、２at％を超えるとリボンの経年変化に対する安定
性が劣化するので、添加する場合にはＣ量は２at％以下
とする必要がある。
【００１７】Ti：0.05〜0.2 at％ Tiの添加は、磁歪をマイナス方向に変化させるが、Tiが
0.05at％より少ないと正の磁歪をもつ無添加材の磁歪を
ゼロにするには不十分であり、Ｐの添加と共に磁歪が増
大した場合にも磁歪ゼロ近傍を通過することはない。一
方、Tiが 0.2at％より多いとこの発明のように多量のＰ
による非晶質形成能をもってしても薄帯の結晶化を抑え
ることはできない。従って、Tiの含有量は0.05〜0.2 at
％の範囲に限定した。
0.05at％より少ないと正の磁歪をもつ無添加材の磁歪を
ゼロにするには不十分であり、Ｐの添加と共に磁歪が増
大した場合にも磁歪ゼロ近傍を通過することはない。一
方、Tiが 0.2at％より多いとこの発明のように多量のＰ
による非晶質形成能をもってしても薄帯の結晶化を抑え
ることはできない。従って、Tiの含有量は0.05〜0.2 at
％の範囲に限定した。
【００１８】Mn：０〜0.3 at％ Mnの添加は、Tiと同様に、磁歪をマイナス方向に変化さ
せるが、その効果はTi程には顕著ではない。従って、Ti
が0.05at％以上含有されていれば、Mnは無添加でも特に
不都合はない。しかしながら、Mnは、結晶化の抑制効果
が大きいので、Tiの添加量が多い場合には、Tiと同量か
それ以上の添加が望ましい。とはいえ、Mnが 0.3at％よ
り多いと磁束密度の低下が生じるので、Mn含有量は０〜
0.3 at％の範囲に限定した。
せるが、その効果はTi程には顕著ではない。従って、Ti
が0.05at％以上含有されていれば、Mnは無添加でも特に
不都合はない。しかしながら、Mnは、結晶化の抑制効果
が大きいので、Tiの添加量が多い場合には、Tiと同量か
それ以上の添加が望ましい。とはいえ、Mnが 0.3at％よ
り多いと磁束密度の低下が生じるので、Mn含有量は０〜
0.3 at％の範囲に限定した。
【００１９】
【実施例】表１〜４に示す成分組成になる合金溶湯か
ら、単ロール法を用いて厚み：20μm の非晶質合金薄帯
を製造した。得られた各合金薄帯の鉄損特性について調
べた結果を表１〜４に併記する。なお、薄帯の製造条件
は次のとおりである。 ・ロール周速：27 m/s ・ロール・ノズル間隔：0.2 mm ・ノズルスリット幅：0.7 mm ・ノズルスリット長さ：20mm ・射出圧力：0.2 kgf/cm2
ら、単ロール法を用いて厚み：20μm の非晶質合金薄帯
を製造した。得られた各合金薄帯の鉄損特性について調
べた結果を表１〜４に併記する。なお、薄帯の製造条件
は次のとおりである。 ・ロール周速：27 m/s ・ロール・ノズル間隔：0.2 mm ・ノズルスリット幅：0.7 mm ・ノズルスリット長さ：20mm ・射出圧力：0.2 kgf/cm2
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】同表から明らかなように、この発明に従
い、Fe−Si−Ｂ系にTiと適量のＰさらにはMnを含有させ
た場合には、優れた鉄損特性を得ることができた。
い、Fe−Si−Ｂ系にTiと適量のＰさらにはMnを含有させ
た場合には、優れた鉄損特性を得ることができた。
【００２５】
【発明の効果】かくして、この発明によれば、従来、合
金原料として低品位のフェロボロンを用いた場合に懸念
された、Tiの混入による磁気特性の劣化を、効果的に改
善できるどころか、鉄損をより一層向上させることがで
き、従って、トランス用鉄心材料として有用な鉄基非晶
質合金の大幅な低価格化と特性の向上を同時に実現する
ことができる。
金原料として低品位のフェロボロンを用いた場合に懸念
された、Tiの混入による磁気特性の劣化を、効果的に改
善できるどころか、鉄損をより一層向上させることがで
き、従って、トランス用鉄心材料として有用な鉄基非晶
質合金の大幅な低価格化と特性の向上を同時に実現する
ことができる。
【図１】Fe78Si13Ｂ9 合金のＸ線回折プロフィルを示し
た図である。
た図である。
【図２】Fe78Si12.9Ｂ9Ti0.1合金のＸ線回折プロフィル
を示した図である。
を示した図である。
【図３】Fe78Si12.6Ｂ9Ti0.1Mn0.3 合金のＸ線回折プロ
フィルを示した図である。
フィルを示した図である。
【図４】Fe78Si5.9Ｂ9Ti0.1Ｐ7 合金のＸ線回折プロフ
ィルを示した図である。
ィルを示した図である。
【図５】Fe78Si5.6Ｂ9Ti0.1Mn0.3 Ｐ7 合金のＸ線回折
プロフィルを示した図である。
プロフィルを示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】化学式：Fe100-x-y-z-u-v-w Ｂx Siy Ｐz
Tiu Mnv Ｃw ここで、ｘ：８〜20at％ ｙ：４〜20at％ ｚ：３〜８at％ ｕ：0.05〜0.2 at％ ｖ：０〜0.3 at％ ｗ：０〜２at％ で示される組成になる、軟磁気特性に優れた安価な鉄基
非晶質合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9133440A JPH10321429A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 軟磁気特性に優れた安価な鉄基非晶質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9133440A JPH10321429A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 軟磁気特性に優れた安価な鉄基非晶質合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10321429A true JPH10321429A (ja) | 1998-12-04 |
Family
ID=15104831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9133440A Withdrawn JPH10321429A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 軟磁気特性に優れた安価な鉄基非晶質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10321429A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016117929A (ja) * | 2014-12-22 | 2016-06-30 | 新日鐵住金株式会社 | 軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質合金及び非晶質合金薄帯 |
| WO2016152269A1 (ja) * | 2015-03-20 | 2016-09-29 | アルプス電気株式会社 | Ｆｅ基合金組成物、軟磁性体粉末、成形部材、圧粉コア、電気・電子部品、電気・電子機器、磁性シート、通信部品、通信機器および電磁干渉抑制部材 |
| JP2019214774A (ja) * | 2018-06-13 | 2019-12-19 | Tdk株式会社 | 軟磁性合金および磁性部品 |
-
1997
- 1997-05-23 JP JP9133440A patent/JPH10321429A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016117929A (ja) * | 2014-12-22 | 2016-06-30 | 新日鐵住金株式会社 | 軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質合金及び非晶質合金薄帯 |
| WO2016152269A1 (ja) * | 2015-03-20 | 2016-09-29 | アルプス電気株式会社 | Ｆｅ基合金組成物、軟磁性体粉末、成形部材、圧粉コア、電気・電子部品、電気・電子機器、磁性シート、通信部品、通信機器および電磁干渉抑制部材 |
| JPWO2016152269A1 (ja) * | 2015-03-20 | 2018-02-22 | アルプス電気株式会社 | Ｆｅ基合金組成物、軟磁性体粉末、成形部材、圧粉コア、電気・電子部品、電気・電子機器、磁性シート、通信部品、通信機器および電磁干渉抑制部材 |
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