JPH10317671A

JPH10317671A - 吹付けコンクリートおよび吹付けシステム

Info

Publication number: JPH10317671A
Application number: JP9129561A
Authority: JP
Inventors: Kensaku Ichikawa; 健作市川; Yasuo Kawabata; 康夫川端; Akinobu Hirama; 昭信平間; Keisuke Iwaki; 圭介岩城; Akitoshi Araki; 昭俊荒木; Kenkichi Hirano; 健吉平野; Isao Terajima; 寺島　　勲; Masahiro Iwasaki; 昌浩岩崎; Akira Watanabe; 晃渡辺; Kazuyuki Mizushima; 一行水島
Original assignee: Tobishima Corp; Denki Kagaku Kogyo KK
Current assignee: Denka Co Ltd; Tobishima Corp
Priority date: 1997-05-20
Filing date: 1997-05-20
Publication date: 1998-12-02

Abstract

(57)【要約】【課題】発生粉塵が少なく、高い品質の吹付けコンク
リートを提供する。【解決手段】コンクリート供給管１０内を圧送される
混練りコンクリートに、コンクリート供給管１０の経路
中に設けられた混合攪拌部３０でスラリー状急結剤を合
流混合させ、コンクリート供給管端のノズル４０から所
定圧力で吐出させるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、吹付けコンクリー
トおよび吹付けシステムに係り、特に道路、鉄道、導水
路等のトンネル掘削における支保部材や劣化した覆工材
料のリニューアルを行う際の補修材等として施工される
急結剤を用いた吹付けコンクリート及び同コンクリート
を得るための吹付けシステムに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ＮＡＴＭ等によるトンネル掘削等
においては、掘削後の地山の崩落を防止するためにトン
ネル覆工の主支保材として吹付けコンクリートライニン
グが用いられている。一般に吹付けコンクリートは早期
硬化させてアーチとしての支保効果を得るようになって
いるため、種々の急結剤を配合した吹付けコンクリート
工法の提案もなされている（特公昭６０−４１４９号公
報参照）。

【０００３】通常、この種の吹付けコンクリート工法の
うち湿式吹付けシステムでは、掘削を行うトンネル坑外
の現場敷地内に設けられたコンクリート製造用プラント
でコンクリートを混練りし、混練りされたコンクリート
をアジテータ車等の運搬手段によってトンネル切羽の後
方等に設置された吹付けコンクリートシステムまで運搬
し、コンクリートポンプ等の供給装置で配管内を圧送
し、配管途中に設けられた合流管で他方から圧送された
粉体急結剤と混合し、急結性の吹付けコンクリートとし
てノズル先端から所定の吹付け圧で吹付けコンクリート
を地山面に吹付け、一次覆工としてのコンクリートライ
ニングを形成している。また、乾式吹付けシステムの場
合にも、ドライミックスされた材料を吹付機に投入する
直前に粉体急結剤を添加するようになっている。

【０００４】従来、吹付けコンクリートに添加されてい
る急結剤としては、カルシウムアルミネートからなるも
のや、カルシウムアルミネートを主体としアルカリアル
ミン酸塩やアルカリ炭酸塩を含有するものや、カルシウ
ムアルミネートを含まずアルカリアルミン酸塩、アルカ
リ炭酸塩等を成分とするもの等が知られている。（特開
昭６４−５１３５１号公報、特公昭５６−２７４５７号
公報、特開昭６１−２６５３８号公報、特開昭６３−２
１００５０号公報）これらの成分はセメント凝結を促進させる働きがあるた
め、吹付けコンクリート製造時にセメントモルタルと混
合され、吹付けコンクリートに急結性を付与できる。な
お、本明細書では、骨材寸法の相違を考慮して厳密にモ
ルタルとコンクリートとの区別を行う必要がある場合を
除き、通常の配合からなる吹付けモルタルも吹付けコン
クリートの概念の一部として含んでいるものとして扱
う。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】このように粉体急結剤
は粉体としての特性からコンクリートとの混合時に完全
混合されにくく、混合されなかった残余の急結剤は空気
中に粉塵として飛散しやすく、トンネル等の閉塞空間で
は作業環境が著しく悪化する。また、十分に混合されな
いので、添加量を増やしても初期強度（材令１〜２４時
間）を向上させにくいという問題があった。また、永久
支保工として使用した場合、長期的な強度が得られにく
いという問題もある。

【０００６】このような粉体急結剤の不具合を軽減する
ために、液体急結剤も開発されている。しかし、液体急
結剤は一般に強アルカリ性を示すため、混合時の取扱い
に注意を要する。また、急結力が弱く、過添加するとコ
ンクリートの長期強度が低下するおそれがある。

【０００７】発明者は上記問題点を種々検討した結果、
粉体急結剤をスラリー化し、さらに付加的に添加する材
料の選定を行うことにより、粉塵発生を抑え、十分な長
期強度を確保した吹付けコンクリート及びその吹付けシ
ステムを用いることで、上述した問題点を解決できる知
見を得て本発明を完成するに至った。本発明の目的は上
述した従来の技術が有する問題点を解消し、吹付けコン
クリートおよび吹付けシステムを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】コンクリート供給管内を
圧送される混練りコンクリートに、前記コンクリート供
給管経路中に設けられた混合攪拌部で急結剤スラリーを
合流混合させ、前記コンクリート供給管経路端のノズル
から所定の圧力で吐出させるようにしたことを特徴とす
る。

【０００９】このとき前記急結剤スラリーはスラリー圧
送装置内で粉体急結剤と水とを混合して得られ、急結剤
供給管から前記混合攪拌部に送られるようにすることが
好ましい。

【００１０】あるいは前記急結剤スラリーは粉体供給管
内を空気搬送された粉体急結剤が前記混合攪拌部の近傍
で加水混合して得られ、前記混合攪拌部に送られるよう
にすることが好ましい。このとき前記混合攪拌部の近傍
で加えられる水は高圧霧状をなして前記粉体急結剤に噴
霧されるようにすることが好ましい。

【００１１】上述した吹付けコンクリートを製造するた
めに、圧送機に投入された材料を混練りするとともに、
該圧送機から延設されたコンクリート供給管を介して混
練りコンクリートをノズルまで供給するコンクリート供
給経路と、投入された粉体急結剤に所定量の水を混合し
て攪拌して急結剤スラリーとし、該急結剤スラリーを前
記コンクリート供給管経路まで導く急結剤供給経路と、
該急結剤供給経路と前記コンクリート供給経路との連結
位置に設けられ、前記急結剤スラリーを前記混練りコン
クリートと混合攪拌させる混合攪拌部とを備えたことを
特徴とする。

【００１２】また、圧送機に投入された材料を混練りす
るとともに、該圧送機から延設されたコンクリート供給
管を介して混練りコンクリートをノズルまで供給するコ
ンクリート供給経路と、投入された粉体急結剤を前記コ
ンクリート供給管経路まで搬送する急結剤供給経路と、
該急結剤供給経路中の前記コンクリート供給経路との連
結位置近傍に設けられ、前記粉体急結剤に所定量の水を
混合して攪拌して急結剤スラリーとする合流ノズルと、
該急結剤スラリーを前記混練りコンクリートと混合攪拌
させる混合攪拌部とを備えたことを特徴とする。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の吹付けコンクリー
トおよび吹付けシステムの一実施の形態における数種の
実施例について添付図面を参照して説明する。図１、図
２は本発明の吹付けシステムの概略構成を示したシステ
ム構成図である。図１の吹付けシステム１は大きくコン
クリート供給経路１０と急結剤供給経路２０Ａの２系統
配管からなり、この２系統配管を混合攪拌部３０で合流
混合させ、ノズル４０の先端から所定の吹付け圧の吹付
けコンクリートを供給するようになっている。コンクリ
ート供給経路１０中には公知の湿式コンクリートの混練
り機構を有する圧送機１１が設けられている。この圧送
機１１はホッパ１２から投入された材料（セメント、
水、骨材、混和材、混和剤）を攪拌するミキサ本体１３
と、混練りされたコンクリートをノズルまで所定の吐出
圧で配管から送り出す圧送機構（図示せず）とを備えて
いる。

【００１４】急結剤供給経路２０Ａ中にはスラリー圧送
装置２１が設けられている。このスラリー圧送装置２１
は粉体急結剤を投入するホッパを有する装置本体２２
と、この装置本体２２内に投入された粉体急結剤に所定
量の水を添加するための給水装置２３とから構成されて
いる。給水装置２３は水タンク２４と水タンク２４内の
貯留水を装置本体内に散水する給水ポンプ２５とを有す
る。また、急結剤スラリーを圧送する圧送装置２８が設
けられている。圧送装置２８としてはコンプレッサやポ
ンプが好適である。

【００１５】スラリー圧送装置２１の装置本体２２には
連続練りミキサ（図示せず）が収容されており、投入さ
れた粉体急結剤と、粉体急結剤に対して一定水比で添加
された水とを混練りすることにより、一定の流動性を有
する急結剤スラリーが製造される。このとき粉体急結剤
が水と混合された場合に瞬結して管が閉塞しないよう
に、ある一定のゲルタイムが確保されている。

【００１６】混合攪拌部３０は基本的には２叉の分岐管
形状からなり、図３（ａ）、（ｂ）に示したようにＹ字
形、Ｓ字形の配管形状の２系統配管を吐出管に合流させ
る構成からなっている。

【００１７】図３（ａ）はＹ字形配管からなる混合攪拌
部３０を示している。主管３１に対して枝管３２が所定
の交差角をなして連結されている。主管３１にはコンク
リート供給経路１０の配管が連結され、流入口３１ａか
らコンクリート（Ｃ）が供給されるようになっている。
一方、枝管３２には急結剤供給経路２０Ａの配管が連結
され、圧縮空気（Ａｉｒ）と圧送された急結剤スラリー
（Ｓ）とが供給される。この混合攪拌部３０によってコ
ンクリートと急結剤スラリー（Ｓ）とが十分に混合され
たコンクリート（Ｃ＋Ｓ）として、排出口３１ｂから図
示しない筒先に圧送される。図３（ｂ）はＳ字形配管か
らなる混合攪拌部３０を示している。Ｓ字形をなす主管
３１に対して湾曲外側部分に細い枝管３２が主管３１の
排出口３１ｂ側の軸線３３と枝管３２の軸線３４が一致
するように連結されている。このような形状にすること
により湾曲部で搬送方向が偏向されたセメントコンクリ
ートと急結剤スラリーとが主管３１ｃ部分で確実に混合
攪拌される。なお、コンクリートに代えてモルタルとし
てもよいことは言うまでもない。

【００１８】図４（ａ）は、一実施の形態としての混合
攪拌部３０とノズル先端４０との間の中間位置に装備さ
せる混合促進部３５を示している。この混合促進部３５
は入口側３５ａの直径の方が排出側３５ｂの直径より大
きく設定された形状からなり、その筒状部分の外側面に
は螺旋状の空気供給ライン３７が形成されている。空気
供給ライン３７は筒状部分の外側面に固着された断面が
半円状の空気流路である。また、空気供給ライン３７で
覆われた筒状部分の外側面には所定の間隔をあけて空気
噴射孔３８が形成されている。この空気噴射孔３８から
渦巻状に圧送されているコンクリート（Ｃ＋Ｓ）に向け
て高圧空気を噴射することで、コンクリートの流れに乱
流を生じさせ、コンクリートの筒内での閉塞を防止する
とともに、コンクリートと急結剤スラリーの混合を促進
することができる。

【００１９】混合促進部３５が設けられる部分、すなわ
ち混合攪拌部３０とノズル先端４０の配管距離は１０ｍ
以下に設定されている。この距離は切羽後方の機器配置
にもよるが、吹付けコンクリートの品質上、５ｍ程度ま
でとすることが好ましい。また、ノズル先端４０付近に
は合流管４５が設けられている。この合流管４５から吹
付けコンクリートに瞬結性を付与する補助剤としての液
体急結剤が添加される。瞬結性が要求される例としては
部分的に湧水が多い箇所等がある。この液体急結剤は液
体急結剤供給装置４６から供給される。

【００２０】図２は他の吹付けシステム１の構成例を示
したシステム構成図である。この吹付けシステム１も大
きくコンクリート供給経路１０と粉体急結剤供給経路２
０Ｂの２系統配管からなる。粉体急結剤供給経路２０Ｂ
には粉体急結剤圧送装置２６が設けられている。粉体急
結剤圧送装置２６内に投入された粉体急結剤はコンプレ
ッサ２８の動作により経路２０Ｂ中をコンクリート供給
経路１０の混合攪拌部３０に向かって粉体搬送されるよ
うになっている。また、混合攪拌部３０近傍の経路２０
Ｂ中には粉体急結剤に所定量の水を添加するための合流
ノズル２７が設けられている。

【００２１】図５（ａ）〜図５（ｆ）は複数種の合流ノ
ズル２７の構成を示した部分断面図、横断面図である。
同図（ａ）、（ｂ）に示した合流ノズル２７では粉体急
結剤（Ａｃ）が粉体搬送される粉体急結剤供給経路２０
Ｂの所定位置に円筒形状をなすリング状貯留部５０が一
体的に設けられている。さらにこのリング状貯留部５０
で覆われた粉体急結剤供給経路２０Ｂの外周面には本実
施の形態では、４個の微細孔５２が形成されている。こ
の微細孔５２からリング状貯留部５０の外周面に設けら
れた水供給ノズル５１から水あるいは凝結遅延剤を混ぜ
た水溶液（Ｗ）を圧縮空気（Ａｉｒ）とともに粉体急結
剤供給経路２０Ｂの配管内に高圧霧状（ミスト状）にし
て噴射して、配管内を搬送される粉体急結剤（Ａｃ）と
万遍なく混合させるようになっている。

【００２２】図５（ｃ）、（ｄ）は円錐台形状をなすリ
ング状貯留部５３が粉体急結剤供給経路２０Ｂの配管の
先端位置に固着されたもので、円錐台の最小径部分と粉
体急結剤供給経路２０Ｂの配管先端とのリング状の微小
な隙間から水あるいは凝結遅延剤を混ぜた水溶液（Ｗ）
を圧縮空気（Ａｉｒ）とともに配管内に高圧霧状（ミス
ト状）にして噴射して、配管内を搬送される粉体急結剤
（Ａｃ）と万遍なく混合させるようになっている。

【００２３】図５（ｅ）、（ｆ）は粉体急結剤供給経路
２０Ｂの配管に小径湾曲管５５を連結し、その先端を粉
体急結剤の流れ方向に向けるようにしたものである。こ
のような小径湾曲管５５の場合、水あるいは凝結遅延剤
を混ぜた水溶液（Ｗ）を所定の水圧で配管内に噴射する
だけで高圧霧状（ミスト状）になるので、水と配管内を
搬送される粉体急結剤（Ａｃ）とは万遍なく混合され
る。

【００２４】このように合流ノズル２７は粉体急結剤の
供給配管中に位置し、水は経路中で供給される圧縮空気
によって合流ノズル通過時に高圧霧状（ミスト状）にな
って配管中に噴射される。したがって、配管内をコンプ
レッサ２８の動作により高速粉体搬送されている粉体急
結剤に、高圧霧状の水（Ｗ）がほとんど瞬間的に万遍な
く混合され、急結剤は確実にスラリー化する。さらにス
ラリー状となった急結剤は混合攪拌部３０で他系統から
供給される混練りコンクリートと合流混合され、ノズル
先端４０から所定の吹付圧の吹付けコンクリートとして
吐出される。コンクリート供給経路１０中の圧送機１１
は図１に示したものと同等である。

【００２５】合流ノズル２７に添加水を送る給水装置２
３は図１に示したものと同様の構成からなり、水タンク
２４内の貯留水を合流ノズル２７から噴出させる給水ポ
ンプ２５を有している。また、図２には図示しないが、
図１に示した場合と同様に、液体急結剤供給装置４６を
設け、液体急結剤を付与するための合流管４５を経路内
に設けるようにしてもよい。

【００２６】このように、上述したシステムにおいては
凝結促進剤は通常、急結剤スラリー側において混合する
ことが好ましい。凝結遅延剤、減水剤、増粘剤、繊維状
補強材、及び超微粉はコンクリート側と急結剤スラリー
側のどちら側にも混合でき、片側のみに使用してもよ
く、両側に併用してもよいが、強度向上、リバウンド防
止、及び凝結コントロールの点で、コンクリート側に添
加することが好ましい。また、急結剤スラリーの凝結時
間を延長しなければならない場合には、急結剤スラリー
側へ凝結遅延剤を混合することも好ましい。

【００２７】粉体急結剤を搬送する圧縮空気圧はコンク
リートが急結剤スラリーの圧送配管内に侵入した時に管
内が閉塞しないようにコンクリートの圧送圧力と同じ
か、コンクリートの圧送圧力より０．１〜３ｋｇ／ｃｍ
²程度大きく設定することが好ましい。また、急結性吹
付けコンクリートの吹付能力は４〜２０ｍ³ ／ｈが好ま
しい。

【００２８】次に、以上に示した２種類の吹付けシステ
ムを用いて吹付けコンクリートに混和する各材料による
吹付けコンクリート品質の向上について後述する実施例
１〜実施例１３に示した実験に使用した材料について説
明する。

【００２９】本発明で使用するセメントとしては、通常
市販されている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各
種ポルトランドセメント、これらのポルトランドセメン
トにフライアッシュや高炉スラグ等を混合した各種混合
セメント、並びに、フルオロカルシウムアルミネートを
含有するフルオロセメント等が挙げられ、これらを微粉
末化して使用してもよい。これらの中では、コンクリー
トを練り置いた後のポンプ圧送性が良好な点で、普通ポ
ルトランドセメントが好ましい。

【００３０】本発明で使用する急結剤スラリーとは、粉
末状急結剤と、水あるいは水に凝結遅延剤を加えた水溶
液とを混合してスラリーとしたものである。

【００３１】粉末状急結剤とは、初期にコンクリートの
凝結を起こさせるものをいう。粉末状急結剤としては、
初期の凝結や強度発現性が向上する点で、カルシウムア
ルミネートが好ましい。本発明で使用するカルシウムア
ルミネートとは、ＣａＯ原料やＡl₂Ｏ₃ 原料等を混合し
たものを、キルンで焼成したり、電気炉で溶融したりす
る等の熱処理をして得られるものをいい、初期にコンク
リートの凝結を起こさせる急結成分である。カルシウム
アルミネートの鉱物成分としては、ＣａＯをＣ、Ａl₂Ｏ
₃ をＡとすると、Ｃ₃ Ａ、Ｃ₁₂Ａ₇ 、ＣＡ、及びＣＡ₂
等で示されるカルシウムアルミネート熱処理物を粉砕し
たもの等が挙げられ、これらの一種または二種以上を併
用してもよい。さらに、その他の鉱物成分として、ナト
リウム、カリウム、及びリチウム等のアルカリ金属が一
部固溶したカルシウムアルミネート等が使用できる。こ
れらの中では、反応活性の点で、Ｃ₁₂Ａ₇ 組成に対応す
る熱処理物を急冷した非晶質カルシウムアルミネートが
好ましい。また、ＳｉＯ₂ を含有するアルミノケイ酸カ
ルシウム、Ｃ₁₂Ａ₇ の１つのＣａＯをＣａＦ₂ 等のハロ
ゲン化物で置き換えたＣ₁₁Ａ₇ ・ＣａＸ₂ （Ｘはフッ素
等のハロゲン）、ＳＯ₃ 成分を含むＣ₄ Ａ₃ ・ＳＯ₃ も
カルシウムアルミネートと同様に使用できる。さらに、
アルミナセメントも同様に使用できる。カルシウムアル
ミネートの粒度は、急結性や初期強度発現性の点で、ブ
レーン値で３０００cm²/g 以上が好ましく、４０００cm
²/g 以上がより好ましい。３０００cm²/g 未満だと急結
性や初期強度発現性が低下するおそれがある。カルシウ
ムアルミネートの使用量は、セメント１００重量部に対
して、２〜２０重量部が好ましく、５〜１５重量部がよ
り好ましく、７〜１０重量部が最も好ましい。２重量部
未満だと初期凝結を促進しにくく、２０重量部を越える
と長期強度発現性を阻害するおそれがある。

【００３２】本発明ではコンクリートの物性を改良する
ために、さらに、凝結促進剤、凝結遅延剤、減水剤、増
粘剤、繊維状補強材、及び超微粉からなる群より選ばれ
る一種又は二種以上の混和材を使用してもよい。本発明
で使用する凝結促進剤とは、コンクリートの凝結を促進
するものをいう。粉末状急結剤には、カルシウムアルミ
ネートの他に、初期の凝結や強度発現性が向上する点
で、さらに、凝結促進剤を併用することが好ましい。凝
結促進剤としては、アルカリ金属アルミン酸塩、硫酸
塩、アルカリ金属炭酸塩、及び水酸化物、が挙げられ
る。アルカリ金属アルミン酸塩はセメントの初期凝結を
促進するものである。アルカリ金属アルミン酸塩として
は、アルミン酸リチウム、アルミン酸ナトリウム、及び
アルミン酸カリウム等が挙げられ、これらの一種または
二種以上を併用してもよい。これらの中では初期凝結促
進の点でアルミン酸ナトリウムが好ましい。硫酸塩はセ
メントの初期凝結を促進するものである。硫酸塩として
は特に制限はないが、硫酸ナトリウム、硫酸カリウム、
硫酸マグネシウム、及び硫酸アルミニウム等の硫酸塩、
並びに、みょうばん等の複塩が好ましいものとして挙げ
られ、これらの一種または二種以上を併用してもよい。
これらの中では凝結力向上と強度発現性の点で硫酸アル
ミニウムが好ましい。アルカリ金属炭酸塩はセメントの
初期凝結や初期強度発現性を促進するものである。アル
カリ金属炭酸塩としては、炭酸リチウム、炭酸ナトリウ
ム、炭酸カリウム、炭酸水素ナトリウム、及び炭酸水素
カリウム等が挙げられ、これらの一種または二種以上を
併用してもよい。これらの中では、初期強度発現性の点
で、炭酸ナトリウムが好ましい。なお、アルカリ金属ア
ルミン酸塩とアルカリ金属炭酸塩を併用すると初期凝結
が促進し、初期強度発現性がより向上する。水酸化物は
セメントの初期凝結を促進するものである。水酸化物と
しては、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸化カ
リウム、及び水酸化カルシウム等が挙げられ、これらの
一種または二種以上を併用してもよい。これらの中で
は、初期凝結促進の点で、水酸化カルシウムが好まし
い。凝結促進剤の中では、初期凝結や初期強度発現性を
促進する点で、アルカリ金属アルミン酸塩及び／または
アルカリ金属炭酸塩が好ましい。凝結促進剤の使用量
は、カルシウムアルミネート１００重量部に対して、
０．５〜２０重量部が好ましく、１〜１０重量部がより
好ましい。０．５重量部未満では効果がなく、２０重量
部を越えると長期強度発現性が小さくなるおそれがあ
る。これらの粉末状急結剤の使用量は、セメント１００
重量部に対して、２〜２０重量部が好ましく、５〜１５
重量部がより好ましく、７〜１５重量部が最も好まし
い。２重量部未満だと初期凝結を促進しにくく、２０重
量部を越えると長期強度発現性を阻害するおそれがあ
る。

【００３３】本発明で使用する急結剤スラリーとは、粉
末状急結剤と、水あるいは凝結遅延剤を加えた水溶液と
を混合したものをいい、コンクリートと混合して使用す
る。急結剤スラリーにおける水の使用量は、特に限定さ
れるものではないが、粉末状急結剤１００重量部に対し
て、５〜３００重量部が好ましく、１０〜２００重量部
がより好ましい。５重量部未満だと粉塵量低減の効果が
なく、３００重量部を越えるとコンクリートに対する水
の量が多くなり、強度発現性に支障を来すおそれがあ
る。急結剤スラリーの使用量は、セメント１００重量部
に対して、固形分換算で２〜２０重量部が好ましく、５
〜２０重量部がより好ましく、７〜１５重量部が最も好
ましい。２重量部未満だと初期凝結を促進しにくく、２
０重量部を越えると長期強度発現性を阻害するおそれが
ある。

【００３４】本発明で使用する凝結遅延剤とは、セメン
トの凝結始発を遅延させる混和剤をさすものとする。凝
結遅延剤としては、有機酸類、アルカリ炭酸塩、及びリ
ン酸塩等が挙げられる。有機酸類としては、クエン酸、
酒石酸、グルコン酸、リンゴ酸、及び乳酸またはこれら
のナトリウム塩やカリウム塩等が挙げられ、これらの一
種または二種以上を併用してもよい。これらの中では強
度発現性を阻害しにくい点でクエン酸が好ましい。リン
酸塩としては、リン酸一ナトリウム、リン酸二ナトリウ
ム、リン酸三ナトリウム、トリポリリン酸ナトリウム、
ヘキサメタリン酸ナトリウム、ピロリン酸ナトリウム、
及びテトラポリリン酸ナトリウム等が挙げられ、これら
の一種または二種以上を併用してもよい。また、ナトリ
ウム塩の代わりにカリウム塩を使用してもよい。これら
の中では強度発現性を阻害しにくい点でトリポリリン酸
ナトリウムが好ましい。凝結遅延剤の中では、遅延後の
強度発現性が良好な点で、有機酸類とアルカリ炭酸塩の
混合物が好ましい。この場合の有機酸類とアルカリ炭酸
塩の混合割合は、アルカリ炭酸塩１００重量部に対し
て、有機酸類１０〜７００重量部が好ましく、２０〜５
００重量部がより好ましい。１０重量部未満では効果が
なく、７００重量部を越えると硬化が遅延しすぎて硬化
不良となるおそれがある。凝結遅延剤の使用量は、セメ
ント１００重量部に対して、０．０１〜５重量部が好ま
しく、０．０５〜３重量部がより好ましい。０．０１重
量部未満だとセメントの凝結を抑制しにくく、５重量部
を越えると強度発現性を阻害するおそれがある。本発明
で使用する減水剤とは、セメントコンクリートの流動性
や急結剤スラリーの分散安定性を改善するために使用す
るものをいい、液状や粉状のものいずれも使用できる。
減水剤としては、ポリオール誘導体、リグニンスルホン
酸塩やその誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、こ
れらの一種又は二種以上を併用してもよい。これらの中
では、高強度発現性や分散安定性の点で、高性能減水剤
が好ましい。本発明で使用する減水剤とは、セメントコ
ンクリートの流動性や急結剤スラリーの分散安定性を改
善するために使用するものをいい、液状や粉状のものい
ずれも使用できる。減水剤としては、ポリオール誘導
体、リグニンスルホン酸塩やその誘導体、及び高性能減
水剤等が挙げられ、これらの一種又は二種以上を併用し
てもよい。これらの中では、高強度発現性や分散安定性
の点で、高性能減水剤が好ましい。高性能減水剤によ
り、急結剤の使用量、粉塵の発生量、及びリバウンド率
が極めて少なくできる。高性能減水剤としては、アルキ
ルアリルスルホン酸塩のホルマリン縮合物、ナフタレン
スルホン酸塩のホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸
塩のホルマリン縮合物、及びポリカルボン酸系高分子化
合物等が挙げられ、液状や粉状のものいずれも使用で
き、これらの一種又は二種以上を併用してもよい。これ
らの中では、効果が大きい点で、ナフタレンスルホン酸
塩のホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸塩のホルマ
リン縮合物、及びポリカルボン酸系高分子化合物が好ま
しい。高性能減水剤の使用量は、固形分換算でセメント
１００重量部に対して、０．０５〜５重量部が好まし
く、０．１〜３重量部がより好ましい。０．０５重量部
未満では効果がなく、５重量部を越えると強度発現性を
阻害するおそれがある。本発明で使用する増粘剤とは、
セメントコンクリートに粘性を与え、吹付直後のダレを
防止し、リバウンド率を小さくし、粉塵発生を抑制する
ものをいう。増粘剤としては、メチルセルロース、エチ
ルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキ
シプロピルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロ
ース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、及びヒド
ロキシエチルエチルセルロース等のセルロース類、アル
ギン酸、アルギン酸ナトリウム、β−１，３グルカン、
プルラン、グアガム、カゼイン、及びウェランガム等の
多糖類、酢酸ビニル、エチレン、塩化ビニル、メタクリ
ル酸、アクリル酸、アクリル酸ナトリウム、及び不飽和
カルボン酸等のビニル重合体やこれらの共重合体、並び
に、酢酸ビニル重合体やその共重合体をケン化しポリビ
ニルアルコール骨格に変性したもの等のエマルジョン類
等が挙げられ、これらの一種又は二種以上を併用しても
よい。これらの中では、初期凝結を阻害しにくい点で、
セルロース類が好ましい。増粘剤の使用量は、セメント
１００重量部に対して、０．００５〜０．５重量部が好
ましく、０．０５〜０．１重量部がより好ましい。０．
００５重量部未満ではセメントコンクリートの粘性が小
さく吹付けたときにダレが生じたり、リバウンド率が大
きくなったりし、０．５重量部を越えるとセメントコン
クリートの粘性が大きくなり、セメントコンクリートの
圧送性に支障を生じるおそれがある。本発明で使用する
繊維状補強材はセメントコンクリートの耐衝撃性や弾性
を向上させる効果があり、無機質や有機質いずれも使用
できる。無機質の繊維状補強材としては、ガラス繊維、
炭素繊維、ロックウール、石綿、セラミック繊維、及び
金属繊維等が挙げられ、有機質の繊維状補強材として
は、ビニロン繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン
繊維、ポリアクリル繊維、セルロース繊維、ポリビニル
アルコール繊維、ポリアミド繊維、パルプ、麻、木毛、
及び木片等が挙げられる。これらの中では経済性の点
で、金属繊維やビニロン繊維が好ましい。繊維状補強材
の長さは圧送性や混合性等の点で、５０ｍｍ以下が好ま
しく、３０ｍｍ以下がより好ましい。５０ｍｍを越える
と圧送中に圧送管が閉塞するおそれがある。繊維状補強
材の使用量は、セメント１００重量部に対して、０．５
〜１０重量部が好ましく、１〜５重量部がより好まし
い。０．５重量部未満では効果がなく、１０重量部を越
えると強度発現性を阻害し、効果がなくなるおそれがあ
る。本発明で使用する超微粉とは、平均粒径１０μｍ以
下のものをいい、セメントの単位量、粉塵量、及びリバ
ウンド率を少なくし、セメントコンクリートの圧送性を
向上するものである。超微粉としては、微粉スラグ、微
粉フライアッシュ、ベントナイト、カオリン、微粉炭酸
カルシウム、及びシリカフューム等が挙げられ、これら
の一種又は二種以上を併用してもよい。これらの中で
は、強度発現性の点でシリカフュームが好ましい。超微
粉の使用量は、セメント１００重量部に対して、１〜５
０重量部が好ましく、２〜５０重量部がより好ましい。
１重量部未満では効果がなく、１００重量部を越えると
凝結や硬化が遅れるおそれがある。本発明で使用する細
骨材や粗骨材といった骨材は吸水率が低くて、骨材強度
が高いものが好ましいが、特に制限されるものではな
い。粗骨材としては、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等
が挙げられる。細骨材としては、川砂、山砂、石灰砂、
及び珪砂等が挙げられる。細骨材率は７０％以上が好ま
しく、７０〜８５％がより好ましい。７０％未満だとリ
バウンド率や粉塵量が多くなり、８５％を越えるとセメ
ントコンクリートが圧送管に付着し、圧送性が低下する
おそれがある。骨材の最大寸法は、１０ｍｍ以下が好ま
しい。１０ｍｍを越えるとリバウンド率が大きくなるお
それがある。又、ＡＥ剤や発泡剤を添加して空気泡を混
入させ、粉塵量を低減させてもよい。

【００３５】コンクリートにおける水の使用量は、セメ
ント１００重量部に対して、３５〜６５重量部が好まし
く、４０〜５５重量部がより好ましい。３５重量部未満
だとコンクリートと急結剤スラリーとの混合が十分でな
く、６５重量部を越えると強度発現性が小さく、急結剤
スラリーの使用量が多くなるおそれがある。本発明で使
用する吹付工法では、要求される物性、経済性、及び施
工性からコンクリートとして吹き付けることができる。
吹付工法としては、セメントコンクリートと急結剤スラ
リーを別々に圧送し、合流混合させた急結性吹付セメン
トコンクリートを吹付ける吹付工法が好ましく、乾式吹
付法や湿式吹付法が使用できる。中でも粉塵の発生量が
少ない点で湿式吹付法が好ましい。

【００３６】

【実施例】以下、実施例１〜実施例１３として示した各
実験を通じて本発明の内容を詳細に説明する。

【００３７】［実施例１］各材料の単位量をセメント４
００ｋｇ／ｍ³ 、水２００ｋｇ／ｍ³、細骨材１４０６
ｋｇ／ｍ³ 、粗骨材３５７ｋｇ／ｍ³ として吹付けコン
クリートとし、吹付速度４ｍ³ ／ｈ、吹付圧力４ｋｇ／
ｃｍ² の条件下で、コンクリート圧送機「アリバ−２８
０」で圧送した。この吹付けコンクリートに、カルシウ
ムアルミネート１００重量部、凝結促進剤５．０重量
部、及び表１に示す量の水を予め混合して調製した急結
剤スラリーを、セメント１００重量部に対して、固形分
換算で１０重量部になるように、途中に設けたＹ字形を
なす混合攪拌部の一方の経路よりプツマイスター社商品
名「アンコマットポンプ」で連続的に混練りした急結剤
スラリーを圧縮空気を吹き込んで空気圧送して急結性吹
付けコンクリートとした。この急結性吹付けコンクリー
トについて評価した。結果を表１に示す。なお、比較例
では急結剤添加装置「ナトムクリート」を使用し、スラ
リーとせずに粉末状急結剤として吹付けコンクリートと
混合させた。（使用材料）セメント：普通ポルトランドセメント、市販品、ブレー
ン値３２００ｃｍ² ／ｇ、比重３．１６細骨材：新潟県姫川産川砂、表面水率４．０％、比重
２．６１粗骨材：新潟県姫川産川砂利、表乾状態、比重２．６
５、最大寸法１０ｍｍカルシウムアルミネートＡ：主成分Ｃ12Ａ7 、非晶質、
ブレーン値６０００ｃｍ ² ／ｇ凝結促進剤：市販アルミン酸ナトリウム（測定方法）粉塵量：急結性吹付けコンクリートを４m³/hの吹付速度
で３０分間、鋼板をアーチ状に曲げ加工して製作した高
さ３．５ｍ、幅２．５ｍの模擬トンネルの壁面に吹付け
た。１０分毎に吹付場所より３ｍの定位置で粉塵量を測
定し、得られた測定値の平均値を示した。

【００３８】

【表１】

【００３９】［実施例２］セメント４００ｋｇ／ｍ³ 、
水２００ｋｇ／ｍ³ 、細骨材１４０６ｋｇ／ｍ³、粗骨
材３５７ｋｇ／ｍ³ として吹付けコンクリートとし、吹
付速度４ｍ³ ／ｈ、吹付圧力４ｋｇ／ｃｍ² の条件下
で、コンクリート圧送機「アリバ−２８０」を用いて空
気圧送した。一方、セメント１００重量部に対して、表
２に示す量のカルシウムアルミネートからなる粉末状急
結剤１００重量部に対して、スラリー化する水を５０重
量部になるようにプツマイスター社商品名「アンコマッ
トポンプ」で連続的に混練りして急結剤スラリーを調製
した。この急結剤スラリーをポンプ圧送したのち、次い
で吹付圧力５ｋｇ／ｃｍ² の圧送空気を吹き込んで急結
剤スラリーを空気圧送した。そして、途中に混合攪拌部
を設け、混合攪拌部の一方から急結剤スラリーを、吹付
けコンクリートと合流混合して急結性吹付けコンクリー
トとした。この急結性吹付けコンクリートについて評価
した。結果を表２に示す。（使用材料）カルシウムアルミネートＢ：アルミノケイ酸ナトリウ
ム、市販品、ブレーン値５９００ｃｍ² ／ｇ（測定方法）圧縮強度：調製した急結性吹付けコンクリートを吹付け
した。材齢１時間は幅２５ｃｍ×長さ２５ｃｍのプルア
ウト型枠供試体を使用し、プルアウト型枠表面からピン
を急結性吹付けコンクリートで被覆し、型枠の裏側より
ピンを引き抜き、その時の引き抜き強度を求め、式１か
ら（圧縮強度）＝（引き抜き強度）×４／（供試体接触面積）…（式１）圧縮強度を算出した。材齢１日経過後は幅５０ｃｍ×長
さ５０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの型枠から採取した直径５ｃ
ｍ×長さ１０ｃｍの供試体を２０トン耐圧機で測定し、
圧縮強度を求めた。

【００４０】

【表２】

【００４１】［実施例３］カルシウムアルミネートＡ１
００重量部と表３に示す量の凝結促進剤からなる粉末状
急結剤を、セメント１００重量部に対して、１０重量部
使用し、スラリー化する水を、粉末状急結剤１００重量
部に対して５０重量部混合して急結性吹付けコンクリー
トとしたこと以外は、実施例２と同様に行った。結果を
表３に示す。（使用材料）凝結促進剤：市販硫酸アルミニウム凝結促進剤：市販炭酸ナトリウム凝結促進剤：市販水酸化ナトリウム凝結促進剤：市販消石灰

【００４２】

【表３】

【００４３】［実施例４］カルシウムアルミネートＡ１
００重量部と凝結促進剤５．０重量部からなる粉末状
急結剤を、セメント１００重量部に対して、１０重量部
使用し、スラリー化する水の量を、粉末状急結剤１００
重量部に対して、表４に示す量を混合して急結性吹付け
コンクリートとしたこと以外は、実施例２と同様に行っ
た。結果を表４に示す。

【００４４】

【表４】

【００４５】［実施例５］カルシウムアルミネートＡ１
００重量部と凝結促進剤５．０重量部からなる粉末状
急結剤を、セメント１００重量部に対して、表５に示す
量を使用し、スラリー化する水を、粉末状急結剤１００
重量部に対して５０重量部混合して急結性吹付けコンク
リートとしたこと以外は、実施例２と同様に行った。結
果を表５に示す。

【００４６】

【表５】

【００４７】［実施例６］セメント１００重量部に対し
て、表６に示す量の凝結遅延剤を混合して吹付けコンク
リートとし、カルシウムアルミネートＡ１００重量部と
凝結促進剤５．０重量部からなる粉末状急結剤を、セ
メント１００重量部に対して、１０重量部使用し、スラ
リー化する水を、粉末状急結剤１００重量部に対して５
０重量部混合して急結性吹付けコンクリートとしたこと
以外は、実施例２と同様に行った。結果を表６に示す。（使用材料）凝結遅延剤：クエン酸と炭酸カリウムの重量比で１：
１の混合物凝結遅延剤：市販クエン酸凝結遅延剤：市販トリポリリン酸ナトリウム

【００４８】

【表６】

【００４９】［実施例７］セメント１００重量部に対し
て、表７に示す量の減水剤を混合して吹付けコンクリー
トとし、カルシウムアルミネートＡ１００重量部と凝結
促進剤５．０重量部からなる粉末状急結剤を、セメン
ト１００重量部に対して、１０重量部使用し、スラリー
化する水を、粉末状急結剤１００重量部に対して５０重
量部混合して急結性吹付けコンクリートとしたこと以外
は実施例２と同様に行った。結果を表７に示す。（使用材料）減水剤ア：市販ポリカルボン酸系高分子化合物減水剤イ：市販ナフタレンスルホン酸塩系ホルマリン縮
合物（測定方法）スランプ：ＪＩＳＡ１１０１に準じた。

【００５０】

【表７】

【００５１】［実施例８］セメント１００重量部に対し
て、表８に示す量の増粘剤を混合して吹付けコンクリー
トとし、カルシウムアルミネートＡ１００重量部と凝結
促進剤５．０重量部からなる粉末状急結剤を、セメン
ト１００重量部に対して、１０重量部使用し、スラリー
化する水を、粉末状急結剤１００重量部に対して５０重
量部混合して急結性吹付けコンクリートとしたこと以外
は実施例２と同様に行った。結果を表８に示す。（使用材料）増粘剤：メチルセルロース（測定方法）ダレ：急結性吹付けコンクリートを４ｍ³ ／ｈの吹付速
度で１分間、高さ３．５ｍ、幅２．５ｍの模擬トンネル
に吹付け、吹付直後にダレなければ◎、ダレが少し見ら
れたら○、ダレが相当見られたら×とした。

【００５２】

【表８】

【００５３】［実施例９］セメント１００重量部に対し
て、表９に示す量の繊維状補強材を混合して吹付けコン
クリートとし、カルシウムアルミネートＡ１００重量部
と凝結促進剤５．０重量部からなる粉末状急結剤を、
セメント１００重量部に対して、１０重量部使用し、ス
ラリー化する水を、粉末状急結剤１００重量部に対して
５０重量部混合して急結性吹付けコンクリートとしたこ
と以外は実施例２と同様に行った。結果を表９に示す。（使用材料）繊維状補強材ａ：ビニロン繊維（繊維長１０ｍｍ）繊維状補強材ｂ：スチール繊維（繊維長３０ｍｍ）（評価方法）耐衝撃性：材齢１時間後の急結性吹付けコンクリートを
幅２０ｃｍ、長さ２０ｃｍ、厚さ１ｃｍの型枠に吹付け
し、底面を取り外し、平らにならした標準砂の上に置
き、重さ１００ｇの鋼球を５０ｃｍの高さから落下させ
た。落下回数が５回以内でひびが入って破壊したら×、
ひびは入ったが破壊しなかったら○、ひびが入らなかっ
たら◎とした。

【００５４】

【表９】

【００５５】［実施例１０］セメント１００重量部に対
して、表１０に示す量の超微粉を混合して吹付けコンク
リートとし、カルシウムアルミネートＡ１００重量部と
凝結促進剤５．０重量部からなる粉末状急結剤を、セ
メント１００重量部に対して、１０重量部使用し、スラ
リー化する水を、粉末状急結剤１００重量部に対して５
０重量部混合して急結性吹付けコンクリートとしたこと
以外は実施例２と同様に行った。結果を表１０に示す。（使用材料）超微粉α：市販シリカフューム、平均粒径１０μｍ以下超微粉β：市販メタカオリン、平均粒径１０μｍ以下（測定方法）

【００５６】

【表１０】

【００５７】［実施例１１］セメントと水の量を一定と
し、表１１に示す量の細骨材率として吹付けコンクリー
トとし、カルシウムアルミネートＡ１００重量部と凝結
促進剤５．０重量部からなる粉末状急結剤を、セメン
ト１００重量部に対して、１０重量部使用し、スラリー
化する水を、粉末状急結剤１００重量部に対して５０重
量部混合して急結性吹付けコンクリートとしたこと以外
は実施例２と同様に行った。結果を表１１に示す。（測定方法）圧送性：急結性吹付けコンクリートを４ｍ³ ／ｈの吹付
速度、４ｋｇ／ｃｍ² の圧送圧力で、３０分間圧送管を
用いて吹付け、圧送管内の圧力を測定した。圧送管内の
圧力が４．０〜５．５ｋｇ／ｃｍ² である場合を◎、圧
送管内が閉塞しやすくなる６．０ｋｇ／ｃｍ² 以上にな
っても、圧送管に衝撃を与えることにより４．０〜５．
５ｋｇ／ｃｍ² になる場合を○、圧送管が閉塞し、圧送
管に衝撃を与えても４．０〜５．５ｋｇ／ｃｍ² となら
ない場合を×とした。

【００５８】

【表１１】

【００５９】［実施例１２］表１２に示す最大寸法の粗
骨材を使用して吹付けコンクリートとし、カルシウムア
ルミネートＡ１００重量部と凝結促進剤５．０重量部
からなる粉末状急結剤を、セメント１００重量部に対し
て、１０重量部使用し、スラリー化する水を、粉末状急
結剤１００重量部に対して５０重量部混合して急結性吹
付けコンクリートとしたこと以外は実施例２と同様に行
った。結果を表１２に示す。

【００６０】

【表１２】

【００６１】［実施例１３］セメント４００ｋｇ／ｍ
³ 、細骨材率８０％、及び、水の量を、セメント１００
重量部に対して、表１３に示す量とし、セメント１００
重量部に対して、減水剤ア０．５重量部を混合して吹付
けコンクリートとし、カルシウムアルミネートＡ１００
重量部と凝結促進剤５．０重量部からなる粉末状急結
剤を、セメント１００重量部に対して、１０重量部使用
し、スラリー化する水を、粉末状急結剤１００重量部に
対して５０重量部混合して急結性吹付けコンクリートと
したこと以外は実施例２と同様に行った。結果を表１３
に示す。

【００６２】

【表１３】

【００６３】

【発明の効果】以上の説明で述べたように本発明の吹付
け工法を行うことで、従来から行われていた急結剤の粉
体添加方式より粉塵の発生量を少なくすることが可能と
なる。そのため、吹付施工時の作業環境を大幅に改善す
ることが可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による吹付けシステムの一実施の態様を
示した模式システム構成図。

【図２】本発明による吹付けシステムの一実施の態様を
示した模式システム構成図。

【図３】吹付けシステムの混合攪拌部の構成を示した概
略構成図。

【図４】混合促進部の形状の一例を示した概略形状図。

【図５】合流ノズルの構成を示した部分断面図。

【符号の説明】

１０コンクリート供給経路２０急結剤供給経路２７合流ノズル３０混合攪拌部４０ノズル先端

フロントページの続き (72)発明者平間昭信東京都千代田区三番町２番地飛島建設株式会社内 (72)発明者岩城圭介東京都千代田区三番町２番地飛島建設株式会社内 (72)発明者荒木昭俊新潟県西頚城郡青海町大字青海2209番地電気化学工業株式会社青海工場内 (72)発明者平野健吉新潟県西頚城郡青海町大字青海2209番地電気化学工業株式会社青海工場内 (72)発明者寺島勲新潟県西頚城郡青海町大字青海2209番地電気化学工業株式会社青海工場内 (72)発明者岩崎昌浩新潟県西頚城郡青海町大字青海2209番地電気化学工業株式会社青海工場内 (72)発明者渡辺晃新潟県西頚城郡青海町大字青海2209番地電気化学工業株式会社青海工場内 (72)発明者水島一行新潟県西頚城郡青海町大字青海2209番地電気化学工業株式会社青海工場内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コンクリート供給管内を圧送される混練り
コンクリートに、前記コンクリート供給管の経路中に設
けられた混合攪拌部で急結剤スラリーを合流混合させ、
前記コンクリート供給管端のノズルから所定圧力で吐出
させるようにしたことを特徴とする吹付けコンクリー
ト。
【請求項２】前記急結剤スラリーはスラリー圧送装置内
で粉体急結剤と水とを混合して得られ、急結剤供給管か
ら前記混合攪拌部に送られるようにしたことを特徴とす
る請求項１記載の吹付けコンクリート。
【請求項３】前記急結剤スラリーは粉体供給管内を空気
搬送された粉体急結剤を前記混合攪拌部の近傍で加水混
合して得られ、前記混合攪拌部に送られるようにしたこ
とを特徴とする請求項１記載の吹付けコンクリート。
【請求項４】前記混合攪拌部の近傍で加えられる水は高
圧霧状をなして前記粉体急結剤に噴霧されるようにした
ことを特徴とする請求項３記載の吹付けコンクリート。
【請求項５】圧送機に投入された材料を混練りするとと
もに、該圧送機から延設されたコンクリート供給管を介
して混練りコンクリートをノズルまで供給するコンクリ
ート供給経路と、投入された粉体急結剤に所定量の水を
混合して攪拌して急結剤スラリーとし、該急結剤スラリ
ーを前記コンクリート供給管経路まで導く急結剤供給経
路と、該急結剤供給経路と前記コンクリート供給経路と
の連結位置に設けられ、前記急結剤スラリーを前記混練
りコンクリートと混合攪拌させる混合攪拌部とを備えた
ことを特徴とする吹付けシステム。
【請求項６】圧送機に投入された材料を混練りするとと
もに、該圧送機から延設されたコンクリート供給管を介
して混練りコンクリートをノズルまで供給するコンクリ
ート供給経路と、投入された粉体急結剤を前記コンクリ
ート供給管経路まで空気搬送する急結剤供給経路と、該
急結剤供給経路中の前記コンクリート供給経路との連結
位置近傍に設けられ、前記粉体急結剤に所定量の水を混
合して攪拌して急結剤スラリーとする合流ノズルと、該
急結剤スラリーを前記混練りコンクリートと混合攪拌さ
せる混合攪拌部とを備えたことを特徴とする吹付けシス
テム。
【請求項７】前記合流ノズルは、前記水を高圧霧状に前
記粉体急結剤に噴霧させるようにしたことを特徴とする
請求項６記載の吹付けシステム。