JPH10314897A - 鋼の連続鋳造用モールドパウダー - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、鋼、特に中炭素鋼用の連続鋳造に
おいて鋳片表面の割れを防止する連鋳鋳造用のモールド
パウダーを課題とする。 【解決手段】 塩基度（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ
％）が１．１〜２．４の範囲にあり、かつ、フッ素を２
〜８ｗｔ％、及びＡｌ₂ Ｏ₃ を１〜７ｗｔ％を含有する
連続鋳造用モールドパウダーであって、該パウダーのプ
リメルトフラックスの含有量が、下式（１）を満足する
ことを特徴とする連続鋳造用モールドパウダーである。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１） 上記塩基度が１．３〜１．６であることはより望まし
い。また、上記プリメルトフラックスに対して、更に、
氷晶石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏの何れか１
種以上を４〜２５ｗｔ％、炭素材を１〜８ｗｔ％を添加
できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造時に
鋳型内の溶鋼に添加される連続鋳造用モールドパウダー
（以下、単にモールドパウダー、又はパウダーという）
に関するものである。本発明のパウダーは、特に鋳片の
表面割れが発生し易い中炭素鋼の連続鋳造に好適なモー
ルドパウダーに関する。

【０００２】

【従来の技術】鋼の連続鋳造においてモールドパウダー
は溶鋼上面において溶鋼の酸化を防止し、溶鋼面の保温
及び湯面に浮上してきた介在物を吸収する作用がある。
また、溶鋼面で溶融したパウダーは鋳型と鋳片間に流入
してスラグフィルム層を形成し、鋳型と鋳片間の潤滑剤
として作用し、更に、鋳型と鋳片間の抜熱を制御してい
る。

【０００３】従来のモールドパウダーを化学分析すると
以下の様な成分組成になっている。 ＳｉＯ₂ ：２０〜４０ｗｔ％、 ＣａＯ：２０〜４０ｗｔ％、 Ａｌ₂ Ｏ₃ ：１〜１０ｗｔ％、 Ｎａ：１〜３０ｗｔ％、 Ｆ：１〜２０ｗｔ％、 Ｌｉ：０〜２０ｗｔ％、 ＭｇＯ：２〜１０ｗｔ％、 ＺｒＯ₂ ：０〜２０ｗｔ％、 Ｂ：０〜１０ｗｔ％

【０００４】上記モールドパウダーを製造する場合に
は、基材として、セメント、珪酸カルシウムの他、焼石
灰、珪石等の原料を電気炉で溶融し、水滓化して得られ
る所謂プリメルトされた珪酸カルシウムが使われてお
り、物性調整剤としてアルカリ金属の炭酸塩やフッ素化
合物等の低融点化合物が配合され、更に、溶融速度調整
剤として炭素材粉末が配合されている。

【０００５】ところで、鋼の炭素濃度が０．０８〜０．
１６ｗｔ％の中炭素鋼（以下、中炭素鋼という）の連続
鋳造においては、鋼が液相から固相に変化する際の凝固
収縮率が大きく、鋳片表面に割れ欠陥が発生し易く、高
速鋳造が困難とされてきた。

【０００６】そこで、材料とプロセス、第４巻、第４号
（１９９１年、１２４７頁）には、前記中炭素鋼の割れ
欠陥対策として鋳型と鋳片表面間の熱流束を低下させる
ため、全Ｃａの重量百分率から換算したＣａＯのｗｔ％
と、全Ｓｉの重量百分率から換算したＳｉＯ₂ のｗｔ％
との比である塩基度（以下、単に、塩基度（ＣａＯｗｔ
％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％）と記す。）を１．３以上とし、冷
却時における結晶化に伴う体積収縮により接触熱抵抗の
増大を図り、更にＺｒＯ₂ を３．０ｗｔ％以上添加する
ことでパウダーフィルムを不透明化し、輻射伝熱の低減
を行い、良好な鋳片の製造が可能であることを開示して
いる（従来技術１）。

【０００７】また、品川技報第３２号（１９８９年、１
４７頁）には前記中炭素鋼を鋳造する際、問題となる鋳
片の縦割れを防止するため、鋳型内の抜熱速度とパウダ
ーの特性を調査し、溶融したパウダーの凝固過程におけ
る結晶化温度を高めることにより、モールド内抜熱を緩
和し、縦割れ発生を減少させ得ることを見い出したこと
を報告している。さらに、高塩基度パウダーほど結晶化
温度が高くなる傾向があると記載されている（従来技術
２）。

【０００８】上記において結晶化とは、溶融したパウダ
ーが鋳型と鋳片表面の間に流入し、凝固する際に溶融体
の一部が結晶体として析出する現象である。また、鋳造
パウダーの基材であるプリメルトフラックスが凝固する
際にも生ずる。

【０００９】近年、連続鋳造の高速化に伴い、パウダー
の迅速かつ均一な溶融を図るために、モールドパウダー
の基材としては前述のプリメルトタイプの珪酸カルシウ
ムフラックスが主流となっている。

【００１０】このプリメルト珪酸カルシウムフラックス
は、通常、パウダーに５０％ｗｔ以上配合されており、
モールドパウダー自体の塩基度（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ
₂ ｗｔ％）と同程度の塩基度を有するプリメルト珪酸カ
ルシウムを用いることが一般的である。例えば、中炭素
鋼用のパウダー原料として、塩基度１．３以上の高塩基
度プリメルトフラックスを用いる。

【００１１】このような思想のもとで開発したモールド
パウダーとして、特公平２−２７０６３号公報がある。
この特許の特許請求の範囲は、「ＣａＯとＳｉＯ₂ の含
有量が７０ｗｔ％以上で、かつＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂
ｗｔ％（塩基度）が１．２〜２．３である合成珪酸カル
シウムであって、不可避不純物のうちＦが１〜１０ｗｔ
％、Ａｌ₂ Ｏ₃ が８ｗｔ％以下、及びＦｅ₂ Ｏ₃ が１ｗ
ｔ％以下である合成珪酸カルシウムを基材原料として少
なくとも５０ｗｔ％以上含むことを特徴とする連続鋳造
用鋳型添加剤。」である。

【００１２】しかし、この公報においては、モールドパ
ウダーの原料である合成珪酸カルシウムを非晶質原料と
するため、ＣａＯ／ＳｉＯ₂ は１．２〜２．３、望まし
くは１．２〜１．９が望ましい、としている。しかし、
該合成珪酸カルシウムを原料として調製したモールドパ
ウダーと鋳片の表面割れとの関係に関して、その成分組
成がいかにあるべきかについて考慮、乃至、言及してい
ない。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】このように従来の技術
は、鋳型内の熱流速を低減すること、即ち鋳型内を緩冷
却することに着目して、鋳片の縦割れ抑制に効果を挙げ
てきた。しかしながら、上記従来技術では、鋳型内をマ
クロ的に捕らえたを緩冷却に過ぎず、鋳片の局所的な冷
却速度の差による収縮量の不均一により依然として鋳片
の鋳片の表面割れが発生し、品質上の問題で鋳片の表面
研削が必要なことから、歩留まりの低下や人件費の上
昇、更には近年の鋳造速度の高速化による生産性の向上
に対応できないでいた。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記の事情に鑑み、本発
明者らは種々研究を行なった結果、鋳型内で鋳片を均一
に冷却することが重要であることを見出した。更に研究
を重ねた結果、均一冷却にはスラグフィルム厚みの標準
偏差が重要であり、該フィルム厚みの標準偏差を制御す
るためにはモールドパウダーのＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂
ｗｔ％及びモールドパウダー中のプリメルトフラックス
の含有量が重要な要因であるとの知見を得て、本発明を
為すに至った。

【００１５】第１の発明は、少なくとも、塩基度（Ｃａ
Ｏｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％）が１．１〜２．４の範囲に
あり、かつ、フッ素を２〜１２ｗｔ％、及びＡｌ₂ Ｏ₃
を１〜７ｗｔ％、各々含有する連続鋳造用モールドパウ
ダーであって、該パウダーのプリメルトフラックスの含
有量が、下式（１）を満足することを特徴とする連続鋳
造用モールドパウダーを提供する。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１）

【００１６】第２の発明は、前記連続鋳造用パウダーの
塩基度（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％）が１．３〜
１．６の範囲であり、かつ、前記プリメルトフラックス
の含有量が８５ｗｔ％以下である、第１の発明に記載の
連続鋳造用モールドパウダーを提供する。

【００１７】第３の発明は、更に、下記の化合物または
単体を含有することを特徴とする、第１または第２の発
明に記載の連続鋳造用モールドパウダーを提供する。 （ａ）氷晶石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏの何
れか１種以上の含有量が３〜２５ｗｔ％、（ｂ）炭素材
の含有量が１〜８ｗｔ％。

【００１８】第４の発明は、少なくとも、ＣａＯ：３５
〜６０ｗｔ％、ＳｉＯ₂ ：２５〜４０ｗｔ％、Ａｌ₂ Ｏ
₃ ：１〜７ｗｔ％、ＭｇＯ＜１．５ｗｔ％、Ｎａ₂ Ｏ：
１〜４ｗｔ％、Ｌｉ₂ Ｏ：１〜５ｗｔ％、Ｆ：２〜１２
ｗｔ％を含有しする連続鋳造用モールドパウダーであっ
て、該パウダーのプリメルトフラックスの含有量が下式
（１）を満足することを特徴とする連続鋳造用モールド
パウダーを提供する。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１）

【００１９】第５の発明は、上記第４の発明において更
に、下記の化合物または単体を含有することを特徴とす
る連続鋳造用モールドパウダーを提供する。 （ａ）氷晶石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏの何
れか１種以上の含有量が３〜２５ｗｔ％、（ｂ）炭素材
の含有量が１〜８ｗｔ％。

【００２０】第６の発明は、上記第１から第５の発明に
おいて更に、前記プリメルトフラックスが非晶質である
ことを特徴とする連続鋳造用パウダーを提供する。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明においては、２種類の連続
鋳造用のモールドパウダーを提供する。第１のモールド
パウダーは、少なくとも、塩基度（ＣａＯｗｔ％／Ｓｉ
Ｏ₂ ｗｔ％）が１．１〜２．４の範囲にあり、かつ、フ
ッ素を２〜１２ｗｔ％、及びＡｌ₂ Ｏ₃ を１〜７ｗｔ％
を含有する。なお、塩基度は１．３〜１．６の範囲にあ
ることがより望ましい。

【００２２】第２のモールドパウダーの少なくとも、下
記の成分組成を含む。 ＣａＯ：３５〜６０ｗｔ％、ＳｉＯ₂ ：２５〜４０ｗｔ
％、Ａｌ₂ Ｏ₃ ：１〜７ｗｔ％、ＭｇＯ＜１．５ｗｔ
％、Ｎａ₂ Ｏ：１〜１０ｗｔ％、Ｌｉ₂ Ｏ：１〜５ｗｔ
％、Ｆ：２〜８ｗｔ％。

【００２３】第２のモールドパウダーは、第１のモール
ドパウダーに対してＮａ₂ Ｏ：１〜１０ｗｔ％、Ｌｉ₂
Ｏ：１〜５ｗｔ％を含んでおり、より低融点になってお
り、より高速の連続鋳造に適している。しかし、いずれ
のモールドパウダーも急冷することにより非晶質となり
得る成分組成である。

【００２４】また、上記第１及び第２のモールドパウダ
ーの成分組成は、基本の成分組成であって、適宜氷晶
石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏ等の溶融特性の
調整材と溶融速度の調整材、炭素材、例えばカーボンブ
ラック、鱗状黒鉛等を含む。

【００２５】更に、本発明のモールドパウダーの特徴
は、該パウダーを予め溶融し、冷却した部分（以下プリ
メルトフラックスという）を下式（１）の範囲で含んで
いる。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１） ここで、ＣａＯのｗｔ％は、全Ｃａの重量百分率から換
算したＣａＯのｗｔ％であり、ＳｉＯ₂ のｗｔ％は全Ｓ
ｉの重量百分率から換算したＳｉＯ₂ のｗｔ％である。

【００２６】上記の式（１）は以下の様にして得られ
た。即ち、プリメルトフラックスの配合を替えた種々の
モールドパウダーを作成し、鋳造実験を行い、プリメル
トフラックスの配合比率と鋳片に付着しているスラグフ
ィルムの厚さを測定し、その標準偏差を測定した。

【００２７】プリメルトフラックスは、珪石、石炭、蛍
石、ガラス粉、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ土類炭酸
塩等を前述の範囲内の成分組成になるように配合した原
料を三相アーク炉において溶融し、溶融物をジェット水
流によって急冷・水滓化し、乾燥後、１００メッシュ以
下に粉砕し、調製した。

【００２８】このプリメルトフラックスに、氷晶石、Ｎ
ａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏの何れか１種以上の含
有量が３〜２５ｗｔ％となるようにかつ、炭素材として
カーボンブラック、鱗状黒鉛の何れか１種以上の含有量
が１〜８ｗｔ％となるように添加し、モールドパウダー
（以下、発明例という）１〜１９を作成した。また、比
較のため、本発明の範囲外にあるプリメルトフラックス
含有量でモールドパウダー（以下、比較例という）１〜
１２を作成した。

【００２９】図４に発明例１〜１９、図５に比較例１〜
１２のモールドパウダーの化学成分値（ｗｔ％）、粘性
（Ｐａ・ｓ）、プリメルト比率（ｗｔ％）、これらモー
ルドパウダーを用いた場合における、スラグフィルムの
膜厚の標準偏差（ｍｍ）、鋳片における縦割れ発生指
数、要求プリメルト含有量（ｗｔ％）を、各々示す。

【００３０】図４、５に示すパウダーを使用して後述す
る鋳造実験を行い、得られた鋳片における縦割れ発生指
数におけるスラグフィルムの膜厚の標準偏差の影響を図
１に示す。図１より、スラグフィルムの膜厚の標準偏差
が０．４以下の領域において、鋳片における縦割れ発生
を低く抑制できることが明白である。即ち、スラグフィ
ルムの膜厚変動が少ない程、均一な膜厚のスラグフィル
ムが生成しており、そのため鋳片表面の縦割れ発生が少
なくなることを意味する。

【００３１】また、図４、５におけるスラグフィルムの
膜厚標準偏差に対するプリメルト比率の影響を、塩基度
別に層別して図２に示す。図２より、スラグフィルムの
膜厚標準偏差が０．４以下の領域に対応するプリメルト
含有量以上が、鋳片における縦割れ発生の抑制上、望ま
しいことが明らかである。

【００３２】そこで、図２におけるスラグフィルムの膜
厚の標準偏差を０．４以下にするモールドパウダーのプ
リメルト含有量と塩基度の関係を図３に示す。図３よ
り、縦割れ発生を抑制するプリメルト含有量の領域は、
塩基度との関係から次式のように求められた。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１）

【００３３】そこで、上記（１）式を満たすプリメルト
含有量を有するモールドパウダーを使用することによ
り、連続鋳造した鋳片の表面における縦割れ発生の抑制
が可能であることが明らかとなった。また、図６に示す
ように、上記の式（１）の範囲の内、パウダーの塩基度
が１．３〜１．６であり、かつ、プリメルトフラックス
が８５ｗｔ％以下である範囲は鋳片表面の縦割れが少な
く好適である。

【００３４】上記プリメルトフラックスに対して、溶融
特性の調整剤として、氷晶石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ
灰、Ｌｉ₂ Ｏの何れか１種以上を含有量として３〜２５
ｗｔ％添加し、更に、溶融速度の調整剤として、炭素材
であるカーボンブラック、鱗状黒鉛の何れか１種以上を
含有量として１〜８ｗｔ％添加すると望ましいモールド
パウダーが得られる。

【００３５】このように配合した後、Ｖ型ブレンダー等
で均一に混合することにより、本発明のモールドパウダ
ーは得られる。また、このように混合の後、加水混練
し、押し出し造粒機により柱状の顆粒として得たり、混
合物をスラリー化した後、スプレー造粒により球状のパ
ウダーを得ることもできる。

【００３６】

【実施例】実施例において、前述の２種類の連続鋳造用
のモールドパウダーをを使用し、図４及び図５に示すよ
うなモールドパウダーを作成した。また、第２のモール
ドパウダー原料中においては、ＭｇＯは中炭素鋼用連鋳
パウダー成分として、適正な粘性を維持するために１．
５ｗｔ％未満とした。

【００３７】図４に示す発明例を、図５に示す比較例と
対比しながら説明する。図４の発明例においては、発明
例１３〜１９が第１のパウダーであり、発明例１〜１２
が第２のパウダーであって、それぞれの化学成分値とな
る様、調製した。

【００３８】また、図５において、比較例１、２、９、
１０、１１、１２は第１のパウダー組成であるがプリメ
ルトフラックス含有量が（１）式を満足しないものであ
り、比較例３〜８は第２のパウダー組成であるがプリメ
ルトフラックス含有量が（１）式を満足しないものであ
る。

【００３９】これらの発明例と比較例であるモールドパ
ウダーを用いて、鋳造実験を行った。鋳造条件は、鋼中
の炭素濃度＝０．０９〜０．１６ｗｔ％、鋳造速度＝
１．４〜１．８ｍ／ｍｉｎ、スラブ厚み＝２２０ｍｍ、
スラブ幅＝２０００ｍｍであった。上記、鋳造条件下で
得られたスラブ断面における、長さ２ｍｍ以上の縦割れ
の個数をスラブ全幅、長さ１ｍに亘って数え、指数化し
た。これが、図４、図５における縦割れ発生指数であ
る。

【００４０】図４、図５から、比較例よりも発明例の方
が、縦割れ発生指数は、圧倒的に少ないことが明白であ
る。また、図４から、同じ発明例においても、第１のモ
ールドパウダーを使用した例である発明例１３〜１９よ
りも、第２のモールドパウダーを使用した例である発明
例１〜１２の方が、縦割れ発生指数は、より少ないこと
が明らかである。

【００４１】上記の通り、本発明のプリメルトフラック
スの望ましい含有量を、モールドパウダーの塩基度をパ
ラメータとして数式化し、これにより鋳片の縦割れ発生
を抑制できることが明らかとなった。

【００４２】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば中
炭素鋼高速鋳造用モールドパウダーの主原料であるプリ
メルトフラックスの望ましい含有量を、モールドパウダ
ーの塩基度をパラメータとして数式化し、これにより鋳
片の縦割れ発生を抑制することが可能となった。これに
よって、割れ感受性の大きい中炭素鋼においても割れ欠
陥のない品質の優れた鋼を高速で連続鋳造することがで
きるようになった。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋳片における縦割れ発生指数に対するスラグフ
ィルムの膜厚の標準偏差の影響を示す図である。

【図２】図１、２におけるスラグフィルムの膜厚の標準
偏差に対するプリメルトフラックス含有量の影響を、塩
基度別に層別して示す図である。

【図３】図２におけるスラグフィルムの膜厚の標準偏差
を０．４以下にするモールドパウダーのプリメルトフラ
ックス含有量と塩基度の関係を示す図である。

【図４】発明例１〜１９のモールドパウダーの、化学成
分値、粘性、プリメルトフラックス含有量、これらモー
ルドパウダーを用いた場合における、スラグフィルムの
膜厚の標準偏差、鋳片における縦割れ発生指数、最小プ
リメルトフラックス含有量を示す図である。

【図５】比較例１〜１２のモールドパウダーの、化学成
分値、粘性、プリメルトフラックス含有量、これらモー
ルドパウダーを用いた場合における、スラグフィルムの
膜厚の標準偏差、鋳片における縦割れ発生指数、最小プ
リメルトフラックス含有量を示す図である。

【図６】鋳片における縦割れ発生指数に対するプリメル
トフラックス含有量の影響を示す図である。

フロントページの続き (72)発明者 近藤 裕計 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 宮本 明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 渡辺 圭児 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 酒井 英典 東京都千代田区丸の内二丁目３番２号 鋼 管鉱業株式会社内 (72)発明者 和泉 洋 東京都千代田区丸の内二丁目３番２号 鋼 管鉱業株式会社内 (72)発明者 森田 明宏 岡山県邑久郡長船町福岡601−６ (72)発明者 藤原 秀明 岡山県倉敷市中庄3533−13

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも、塩基度（ＣａＯｗｔ％／Ｓ
   ｉＯ₂ ｗｔ％）が１．１〜２．４の範囲にあり、かつ、
   フッ素を２〜１２ｗｔ％、及びＡｌ₂ Ｏ₃ を１〜７ｗｔ
   ％を含有する連続鋳造用モールドパウダーであって、該
   パウダーのプリメルトフラックスの含有量が、下式
   （１）を満足することを特徴とする連続鋳造用モールド
   パウダー。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１）
2. 【請求項２】 前記連続鋳造用モールドパウダーの塩基
   度（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％）が１．３〜１．６
   の範囲であり、かつ、前記プリメルトフラックスの含有
   量が８５ｗｔ％以下である、請求項１記載の連続鋳造用
   モールドパウダー。
3. 【請求項３】 更に、下記の化合物または単体を含有す
   ることを特徴とする請求項１または２記載の連続鋳造用
   モールドパウダー。 （ａ）氷晶石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏの何
   れか１種以上の含有量が４〜２５ｗｔ％、（ｂ）炭素材
   の含有量が１〜８ｗｔ％。
4. 【請求項４】 少なくとも、ＣａＯ：３５〜６０ｗｔ
   ％、ＳｉＯ₂ ：２５〜４０ｗｔ％、Ａｌ₂ Ｏ₃ ：１〜７
   ｗｔ％、ＭｇＯ＜１．５ｗｔ％、Ｎａ₂ Ｏ：１〜１０ｗ
   ｔ％、Ｌｉ₂ Ｏ：１〜５ｗｔ％、Ｆ：２〜１２ｗｔ％を
   含有する連続鋳造用モールドパウダーであって、該パウ
   ダーのプリメルトフラックスの含有量が下式（１）を満
   足することを特徴とする連続鋳造用モールドパウダー。 （プリメルトフラックスのｗｔ％）≧２５×（ＣａＯｗｔ％／ＳｉＯ₂ ｗｔ％） ＋３５ ・・・（１）
5. 【請求項５】 更に、下記の化合物または単体を含有す
   ることを特徴とする請求項４記載の連続鋳造用モールド
   パウダー。 （ａ）氷晶石、ＮａＦ、蛍石、ソーダ灰、Ｌｉ₂ Ｏの何
   れか１種以上の含有量が３〜２５ｗｔ％、 （ｂ）炭素材の含有量が１〜８ｗｔ％。
6. 【請求項６】 前記プリメルトフラックスが非晶質であ
   ることを特徴とする請求項１から５に記載の連続鋳造用
   パウダー。