JPH10310849A - 熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造用鋼材及びその鋼材による熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造用鋼材及びその鋼材による熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH10310849A JPH10310849A JP13165497A JP13165497A JPH10310849A JP H10310849 A JPH10310849 A JP H10310849A JP 13165497 A JP13165497 A JP 13165497A JP 13165497 A JP13165497 A JP 13165497A JP H10310849 A JPH10310849 A JP H10310849A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 粗圧延後の鋼材の先行鋼材後端部と後行鋼材
先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行って熱延
鋼板を製造する熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製
造用鋼材および、接合から巻き取りまでの間で破断する
ことなく通板することのできる熱延鋼板の製造方法に関
する。 【解決手段】 粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼材
の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱延
連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法において、鋼
材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂを所定の式
に代入して求めた値が２超の場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍ
ｎ、Ｔｉ、Ｂのうち１つ或いは複数の元素の含有量を調
整して２以下にする。また、調整しても２から５の範囲
内の場合には０．５％以上に歪みを接合部に加える。
先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行って熱延
鋼板を製造する熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製
造用鋼材および、接合から巻き取りまでの間で破断する
ことなく通板することのできる熱延鋼板の製造方法に関
する。 【解決手段】 粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼材
の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱延
連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法において、鋼
材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂを所定の式
に代入して求めた値が２超の場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍ
ｎ、Ｔｉ、Ｂのうち１つ或いは複数の元素の含有量を調
整して２以下にする。また、調整しても２から５の範囲
内の場合には０．５％以上に歪みを接合部に加える。
Description
【０００１】
【発明の所属する技術分野】本発明は、熱間圧延におい
て、粗圧延後の鋼材（以下粗バーと称する）を複数本つ
なぎあわせて、破断なく連続的に仕上げ圧延を行う、い
わゆる熱延連続化プロセスおける熱延鋼板製造用鋼材及
び、その鋼材による熱延鋼板の製造方法に関する。
て、粗圧延後の鋼材（以下粗バーと称する）を複数本つ
なぎあわせて、破断なく連続的に仕上げ圧延を行う、い
わゆる熱延連続化プロセスおける熱延鋼板製造用鋼材及
び、その鋼材による熱延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の熱延鋼板製造プロセスでは、加熱
―粗圧延―仕上げ圧延という工程をスラブ一本ずつ別々
に行っていたが、この方法では、圧延される材料の先端
・後端部分の熱間圧延時の温度制御や冷却制御が困難な
ため、材質不良や疵発生を起こしやすく、歩留まりの低
下を招いていた。
―粗圧延―仕上げ圧延という工程をスラブ一本ずつ別々
に行っていたが、この方法では、圧延される材料の先端
・後端部分の熱間圧延時の温度制御や冷却制御が困難な
ため、材質不良や疵発生を起こしやすく、歩留まりの低
下を招いていた。
【０００３】そこで、近年では、この問題の解決のた
め、仕上げ圧延の前で粗バーを接合し、複数本まとめて
仕上げ圧延を行う方式が採用されるようになってきた。
め、仕上げ圧延の前で粗バーを接合し、複数本まとめて
仕上げ圧延を行う方式が採用されるようになってきた。
【０００４】このための粗バーの接合設備として、特開
平６−１７０４１１号公報では、粗圧延後の鋼片をコイ
ル状に巻き取った後、端部を切断排除し、その切断面を
突き合わせて加熱、押圧して接合した後、仕上げ圧延で
圧延する設備を提案している。
平６−１７０４１１号公報では、粗圧延後の鋼片をコイ
ル状に巻き取った後、端部を切断排除し、その切断面を
突き合わせて加熱、押圧して接合した後、仕上げ圧延で
圧延する設備を提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】粗バーを接合し熱延鋼
板を連続して製造するプロセスにおいては、接合後巻き
取るまでの間、特に仕上げ圧延中に接合部が破断しない
ことが最大の重要事項である。破断することにより生産
性が著しく悪化するからである。
板を連続して製造するプロセスにおいては、接合後巻き
取るまでの間、特に仕上げ圧延中に接合部が破断しない
ことが最大の重要事項である。破断することにより生産
性が著しく悪化するからである。
【０００６】しかし、上記特開平６−１７０４１１号公
報においては、突き合わせ部を高温状態で接合した後、
そのまま仕上げ圧延するため、たとえば、鉄と鋼（日本
鉄鋼協会発行、昭和５４年第１４号５６ページ）の文献
に記載されている高温脆化、特に２領域脆化が生じる。
よって、材料によっては仕上げ圧延の途中で破断を起こ
したり、接合部両端部が大きく割れる（耳割れ）ことか
ら、破断なく安定して鋼板を製造することができない場
合が生じる。
報においては、突き合わせ部を高温状態で接合した後、
そのまま仕上げ圧延するため、たとえば、鉄と鋼（日本
鉄鋼協会発行、昭和５４年第１４号５６ページ）の文献
に記載されている高温脆化、特に２領域脆化が生じる。
よって、材料によっては仕上げ圧延の途中で破断を起こ
したり、接合部両端部が大きく割れる（耳割れ）ことか
ら、破断なく安定して鋼板を製造することができない場
合が生じる。
【０００７】本発明では、このような接合部での破断や
耳割れを回避し、破断することなく安定して鋼板を製造
することのできる熱延鋼板製造用鋼材及び、その鋼材に
よる熱延鋼板の製造方法を課題とするものである。
耳割れを回避し、破断することなく安定して鋼板を製造
することのできる熱延鋼板製造用鋼材及び、その鋼材に
よる熱延鋼板の製造方法を課題とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段（１）は、粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼
材の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱
延連続化プロセスで製造する熱延鋼板に用いる鋼材の成
分が、下記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標
値）が５以下であることを特徴とする熱延連続化プロセ
スにおける熱延鋼板製造用鋼材。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
の手段（１）は、粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼
材の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱
延連続化プロセスで製造する熱延鋼板に用いる鋼材の成
分が、下記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標
値）が５以下であることを特徴とする熱延連続化プロセ
スにおける熱延鋼板製造用鋼材。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
【０００９】手段（２）は、粗圧延した先行鋼材の後端
部と後行鋼材の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧
延を行う熱延連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法
において、鋼材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、
Ｂを上記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）
が２を超える場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂの
うち１つ或いは複数の元素の含有量を調整して２以下に
することを特徴とする熱延連続化プロセスにおける熱延
鋼板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
部と後行鋼材の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧
延を行う熱延連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法
において、鋼材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、
Ｂを上記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）
が２を超える場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂの
うち１つ或いは複数の元素の含有量を調整して２以下に
することを特徴とする熱延連続化プロセスにおける熱延
鋼板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
【００１０】手段（３）は、粗圧延した先行鋼材の後端
部と後行鋼材の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧
延を行う熱延連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法
において、鋼材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、
Ｂを上記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）
が５を超える場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂの
うち１つ或いは複数の元素の含有量を調整して５以下に
し、前記接合後に該接合部へ０．５％以上の歪みを加え
ることを特徴とする熱延連続化プロセスにおける熱延鋼
板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
部と後行鋼材の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧
延を行う熱延連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法
において、鋼材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、
Ｂを上記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）
が５を超える場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂの
うち１つ或いは複数の元素の含有量を調整して５以下に
し、前記接合後に該接合部へ０．５％以上の歪みを加え
ることを特徴とする熱延連続化プロセスにおける熱延鋼
板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
【００１１】上記接合方法については、レーザー溶接
法、加熱・押圧法の他、接合可能な方法であれば何でも
よい。
法、加熱・押圧法の他、接合可能な方法であれば何でも
よい。
【００１２】以下に本発明を詳細に説明する。接合部の
破断を防ぐために接合率を高めて接合部の強度を高める
方法が従来より採られているが、たとえ全断面を接合し
ても、接合後の破断を起こすことがある。これは、接合
部の加熱によって非常に高温になった接合部及びその近
傍部分に高温脆化が生じ、伸びが著しく低下するためで
ある。
破断を防ぐために接合率を高めて接合部の強度を高める
方法が従来より採られているが、たとえ全断面を接合し
ても、接合後の破断を起こすことがある。これは、接合
部の加熱によって非常に高温になった接合部及びその近
傍部分に高温脆化が生じ、伸びが著しく低下するためで
ある。
【００１３】圧延においては、特に幅方向の端部に大き
な張力が働くため、伸びが悪いと該端部から割れが生
じ、それが仕上げ圧延中に拡大して破断に到るのであ
る。この高温脆化はＭｎＳの固溶温度（１２５０〜１３
００℃程度）以上に加熱した後、そのまま８５０〜１１
００℃程度で圧延する場合に生じる。
な張力が働くため、伸びが悪いと該端部から割れが生
じ、それが仕上げ圧延中に拡大して破断に到るのであ
る。この高温脆化はＭｎＳの固溶温度（１２５０〜１３
００℃程度）以上に加熱した後、そのまま８５０〜１１
００℃程度で圧延する場合に生じる。
【００１４】本発明者らは、この高温脆化割れの回避方
法について鋭意実験・検討を行った結果、通常の加工用
低炭素鋼材においてはＭｎ、Ａｌ、Ｓ、Ｂ、Ｔｉ等の成
分がこの脆化と相関があることを見出した。
法について鋭意実験・検討を行った結果、通常の加工用
低炭素鋼材においてはＭｎ、Ａｌ、Ｓ、Ｂ、Ｔｉ等の成
分がこの脆化と相関があることを見出した。
【００１５】更に、これらの成分を下記（１）式に代入
して求めた値が図１に実線で示す様に２超になると急速
に接合部に高温脆化割れに起因する耳割れ及び破断が発
生し、２以下にすると耳割れ及び破断を防止する事が可
能になることが判明した。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
して求めた値が図１に実線で示す様に２超になると急速
に接合部に高温脆化割れに起因する耳割れ及び破断が発
生し、２以下にすると耳割れ及び破断を防止する事が可
能になることが判明した。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
【００１６】更に、圧延前において接合部及びその近傍
部に予め適度な歪みを付加することも高温脆化の回避に
有効であることがわかった。即ち、鋼材成分のＭｎ、Ａ
ｌ、Ｓ、Ｂ、Ｔｉを上記（１）式に代入して、その値が
２以下であれば勿論、５以下においても、その接合部に
歪みを加えることにより図１の点線に示すように高温脆
化割れに起因する耳割れ及び破断を回避出来る事が判明
した。この場合、付加する歪み量は図２に示したよう
に、０．５％以上あればよいく、しかも、この歪は圧縮
及び引張りのどちらでもよい。
部に予め適度な歪みを付加することも高温脆化の回避に
有効であることがわかった。即ち、鋼材成分のＭｎ、Ａ
ｌ、Ｓ、Ｂ、Ｔｉを上記（１）式に代入して、その値が
２以下であれば勿論、５以下においても、その接合部に
歪みを加えることにより図１の点線に示すように高温脆
化割れに起因する耳割れ及び破断を回避出来る事が判明
した。この場合、付加する歪み量は図２に示したよう
に、０．５％以上あればよいく、しかも、この歪は圧縮
及び引張りのどちらでもよい。
【００１７】上記のように成分系の範囲を限定すること
により高温脆化が回避できる理由については以下のよう
に推定される。この高温脆化は、粒界上に固溶Ｓが濃化
することより、ある温度範囲（８５０〜１１００℃程
度）で液相が生じ、粒界が弱くなることが原因と考えら
れる。この液相については、鉄と鋼（日本鉄鋼協会発
行、昭和６２年１号１５２ページ）に記載されている。
よって、Ｓ量が多いほど脆化し易くなる。
により高温脆化が回避できる理由については以下のよう
に推定される。この高温脆化は、粒界上に固溶Ｓが濃化
することより、ある温度範囲（８５０〜１１００℃程
度）で液相が生じ、粒界が弱くなることが原因と考えら
れる。この液相については、鉄と鋼（日本鉄鋼協会発
行、昭和６２年１号１５２ページ）に記載されている。
よって、Ｓ量が多いほど脆化し易くなる。
【００１８】しかし、ＭｎやＴｉ等の硫化物を形成する
元素が増えると、より多くの固溶Ｓが加工前に硫化物と
して析出するため、粒界に濃化する固溶Ｓが減少し、高
温脆化が起こり難くなる。また、ＢもＳと同様に粒界に
濃化する元素であり、Ｓが粒界に濃化し難くするか、熱
力学的に上記の液相を出難くすることなどにより高温脆
化を抑制するものと考えられる。Ａｌは高温脆化を起こ
り易くするが、その理由については明確でないが、固溶
Ａｌが熱力学的に上記の液相を出易くすることなどが推
定される。
元素が増えると、より多くの固溶Ｓが加工前に硫化物と
して析出するため、粒界に濃化する固溶Ｓが減少し、高
温脆化が起こり難くなる。また、ＢもＳと同様に粒界に
濃化する元素であり、Ｓが粒界に濃化し難くするか、熱
力学的に上記の液相を出難くすることなどにより高温脆
化を抑制するものと考えられる。Ａｌは高温脆化を起こ
り易くするが、その理由については明確でないが、固溶
Ａｌが熱力学的に上記の液相を出易くすることなどが推
定される。
【００１９】これらの元素の効果の中で、特にＢが高温
脆化を抑制するということは全く新しい発見である。従
来は、ＢはＢＮとして析出することにより脆化を促進す
るといわれていたが、ＢＮが析出しない条件で固溶Ｂの
ままであれば、固溶Ｓとの相互作用により２領域脆化を
抑制するということを初めて見出したものである。
脆化を抑制するということは全く新しい発見である。従
来は、ＢはＢＮとして析出することにより脆化を促進す
るといわれていたが、ＢＮが析出しない条件で固溶Ｂの
ままであれば、固溶Ｓとの相互作用により２領域脆化を
抑制するということを初めて見出したものである。
【００２０】圧延前の適度な歪みの付加により高温脆化
が生じ難くなる原因については、以下のように推定され
る。歪みを付加すると粒内に転位が生じ、そこに硫化物
が生じて、粒界上への固溶Ｓの濃化が抑えられる。よっ
て、粒界上に液相が生じ難くなり高温脆化が抑制され
る。この歪みの付加により、成分系の限定範囲が緩和さ
れる。
が生じ難くなる原因については、以下のように推定され
る。歪みを付加すると粒内に転位が生じ、そこに硫化物
が生じて、粒界上への固溶Ｓの濃化が抑えられる。よっ
て、粒界上に液相が生じ難くなり高温脆化が抑制され
る。この歪みの付加により、成分系の限定範囲が緩和さ
れる。
【００２１】
【発明の実施の形態】次に、発明の実施の形態を図３に
従って説明する。
従って説明する。
【００２２】精錬工程１で各成分について設定した目標
値を狙って成分調整した後、連続鋳造２でスラブとす
る。このとき、実際の成分を分析し、（１）式で求めら
れたＸ値（以下脆化指標値と称す）により、後の工程を
最終的に判断する。たとえば、脆化指標値が５以下であ
るが２を超える場合は、仕上げ圧延前に０．５％以上の
歪みを付与することとする。
値を狙って成分調整した後、連続鋳造２でスラブとす
る。このとき、実際の成分を分析し、（１）式で求めら
れたＸ値（以下脆化指標値と称す）により、後の工程を
最終的に判断する。たとえば、脆化指標値が５以下であ
るが２を超える場合は、仕上げ圧延前に０．５％以上の
歪みを付与することとする。
【００２３】このスラブを加熱炉３で加熱した後、粗圧
延機４で粗圧延を行って粗バーにし、コイルボックス５
で巻き取る。該コイルを巻き戻してシャー６で先行粗バ
ーの後端部と後行粗バーの先端部を切断する。そして、
この切断した先行粗バーの後端部と後行粗バーの先端部
を突き合わせ、溶接装置７を用いて接合する。
延機４で粗圧延を行って粗バーにし、コイルボックス５
で巻き取る。該コイルを巻き戻してシャー６で先行粗バ
ーの後端部と後行粗バーの先端部を切断する。そして、
この切断した先行粗バーの後端部と後行粗バーの先端部
を突き合わせ、溶接装置７を用いて接合する。
【００２４】仕上げ圧延前に歪みを付与する場合には、
接合部から離れた位置（接合部から少なくとも１０ｍｍ
以上離れた位置）で歪み付与装置８の鋏み機構で鋏み、
この歪み付与装置８で接合部に圧縮または引張を付与し
歪みを加える。
接合部から離れた位置（接合部から少なくとも１０ｍｍ
以上離れた位置）で歪み付与装置８の鋏み機構で鋏み、
この歪み付与装置８で接合部に圧縮または引張を付与し
歪みを加える。
【００２５】その後、仕上げ圧延機９により順次仕上げ
圧延を行って熱延鋼板とし、ランアウトテーブル１０で
必要な冷却などの処理を行った後、高速シャー１１によ
り接合部の前後を切断して接合部を切り落とし、巻き取
り機１２で巻き取る。
圧延を行って熱延鋼板とし、ランアウトテーブル１０で
必要な冷却などの処理を行った後、高速シャー１１によ
り接合部の前後を切断して接合部を切り落とし、巻き取
り機１２で巻き取る。
【００２６】
【実施例】表１に示す各種成分のスラブを用いて、上記
の実施の形態で熱延鋼板の製造を実施した。たとえば、
鋼種Ｅは前記（１）式で求めた脆化指標値が５以下を満
たすが、２以下を満たさないため、精錬工程１でＢを添
加することにより脆化指標値が２以下になるように調整
した。それが鋼種Ａである。また、鋼種Ｈは前記（１）
式で求めた脆化指標値が５を超えたため、ＡｌとＳの量
を低減して５以下になるように調整した。それが鋼種Ｆ
である。
の実施の形態で熱延鋼板の製造を実施した。たとえば、
鋼種Ｅは前記（１）式で求めた脆化指標値が５以下を満
たすが、２以下を満たさないため、精錬工程１でＢを添
加することにより脆化指標値が２以下になるように調整
した。それが鋼種Ａである。また、鋼種Ｈは前記（１）
式で求めた脆化指標値が５を超えたため、ＡｌとＳの量
を低減して５以下になるように調整した。それが鋼種Ｆ
である。
【００２７】
【表１】
【００２８】表２に実施例の結果を比較例と共に示す。
表２中、Ｎｏ．１〜８は本発明例であり、いずれも圧延
時にバー接合部の破断や耳割れがなく、良好な状態で巻
き取ることが出来たものであり、Ｎｏ．１〜４は表１に
示すように脆化指標値が５以下であっために接合しただ
けで圧延できたものであり、Ｎｏ．５は脆化指標値が５
以下であったが、前記接合部に０．５％の圧縮歪みを加
えたものである。更に、Ｎｏ．６〜８は脆化指標値が２
以上５以下であったので、接合部に０．５％以上の歪み
（Ｎｏ．６、７は圧縮歪み付与、Ｎｏ．８は引張歪み付
与）を加えたものである。
表２中、Ｎｏ．１〜８は本発明例であり、いずれも圧延
時にバー接合部の破断や耳割れがなく、良好な状態で巻
き取ることが出来たものであり、Ｎｏ．１〜４は表１に
示すように脆化指標値が５以下であっために接合しただ
けで圧延できたものであり、Ｎｏ．５は脆化指標値が５
以下であったが、前記接合部に０．５％の圧縮歪みを加
えたものである。更に、Ｎｏ．６〜８は脆化指標値が２
以上５以下であったので、接合部に０．５％以上の歪み
（Ｎｏ．６、７は圧縮歪み付与、Ｎｏ．８は引張歪み付
与）を加えたものである。
【００２９】表２中、Ｎｏ．９〜１３は比較例であり、
Ｎｏ．９は、脆化指標値が５以下を満たしたが２以下を
満たず、しかも、圧延前に歪みを付与しなかったため、
仕上げ圧延中に大きな耳割れを生じ、破断してもおかし
くない状況であった。また、Ｎｏ．１０はＮｏ．９同様
脆化指標値が５以下を満たしたが２以下を満たず、圧縮
歪を加えたが、この付与した歪みが０．５％に満たなか
ったことから、前記同様に仕上げ圧延中に大きな耳割れ
を生じた。更に、Ｎｏ．１１〜１３は、脆化指標値が５
以下を共に満たしていないために、仕上げ圧延前に接合
部に０．５％以上の圧縮又は引張歪みを付与したが、仕
上げ圧延中に接合部が破断し連続圧延を停止せざるを得
なかった。
Ｎｏ．９は、脆化指標値が５以下を満たしたが２以下を
満たず、しかも、圧延前に歪みを付与しなかったため、
仕上げ圧延中に大きな耳割れを生じ、破断してもおかし
くない状況であった。また、Ｎｏ．１０はＮｏ．９同様
脆化指標値が５以下を満たしたが２以下を満たず、圧縮
歪を加えたが、この付与した歪みが０．５％に満たなか
ったことから、前記同様に仕上げ圧延中に大きな耳割れ
を生じた。更に、Ｎｏ．１１〜１３は、脆化指標値が５
以下を共に満たしていないために、仕上げ圧延前に接合
部に０．５％以上の圧縮又は引張歪みを付与したが、仕
上げ圧延中に接合部が破断し連続圧延を停止せざるを得
なかった。
【００３０】このように上記の鋼種ＥではＮｏ．９のよ
うに圧延前に歪みをかけなければ耳割れが発生する。し
かし、鋼種Ｅに対してＢを添加することにより脆化指標
値が２以下になるように調整した鋼種Ａでは、Ｎｏ．１
のようにＮｏ．９と同じ圧延条件でも耳割れが発生しな
い。ただし、鋼種ＥでもＮｏ．６のように圧延前に十分
な歪みを付与すれば、耳割れは発生しない。
うに圧延前に歪みをかけなければ耳割れが発生する。し
かし、鋼種Ｅに対してＢを添加することにより脆化指標
値が２以下になるように調整した鋼種Ａでは、Ｎｏ．１
のようにＮｏ．９と同じ圧延条件でも耳割れが発生しな
い。ただし、鋼種ＥでもＮｏ．６のように圧延前に十分
な歪みを付与すれば、耳割れは発生しない。
【００３１】上記の鋼種ＨではＮｏ．１１のように圧延
前に０．５％の歪みをかけても仕上げ圧延中に破断す
る。しかし、鋼種Ｈに対してＡｌとＳの量を低減して脆
化指標値が５以下になるように調整した鋼種Ｆでは、Ｎ
ｏ．７のようにＮｏ．１１と同じ圧延条件でも破断せず
耳割れも発生しない。
前に０．５％の歪みをかけても仕上げ圧延中に破断す
る。しかし、鋼種Ｈに対してＡｌとＳの量を低減して脆
化指標値が５以下になるように調整した鋼種Ｆでは、Ｎ
ｏ．７のようにＮｏ．１１と同じ圧延条件でも破断せず
耳割れも発生しない。
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】本発明により、粗バー接合材を破断なく
耳割れを生じることなく仕上げ圧延することが可能にな
り、粗バーを接合して連続的に熱延鋼板を製造する熱延
連続化プロセスが成立する。これにより、材質や表面状
態の安定した熱延鋼板を歩留まりよく製造することがで
き、経済効果は非常に高い。
耳割れを生じることなく仕上げ圧延することが可能にな
り、粗バーを接合して連続的に熱延鋼板を製造する熱延
連続化プロセスが成立する。これにより、材質や表面状
態の安定した熱延鋼板を歩留まりよく製造することがで
き、経済効果は非常に高い。
【図１】脆化指標値と高温脆化の発生状況の関係を示し
た図
た図
【図２】破断または耳割れと鋼板に圧延前に予め与える
歪み量の関係を示した図
歪み量の関係を示した図
【図３】本発明を実施するための設備配列を示す簡略説
明図
明図
１ 精錬工程 ２ 連続鋳造 ３ 加熱炉 ４ 粗圧延機 ５ コイルボックス ６ シャー ７ 溶接装置 ８ 歪み付与装置 ９ 仕上げ圧延機 １０ ランアウトテーブル １１ 高速シャー １２ 巻き取り機
フロントページの続き (72)発明者 若生 昌光 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】 粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼材
の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱延
連続化プロセスで製造する熱延鋼板に用いる鋼材の成分
が、下記（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）
が５以下であることを特徴とする熱延連続化プロセスに
おける熱延鋼板製造用鋼材。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。 - 【請求項２】 粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼材
の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱延
連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法において、鋼
材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂを下記
（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）が２を超
える場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂのうち１つ
或いは複数の元素の含有量を調整して２以下にすること
を特徴とする熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造
用鋼材による熱延鋼板の製造方法。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。 - 【請求項３】 粗圧延した先行鋼材の後端部と後行鋼材
の先端部を接合した後、連続的に仕上げ圧延を行う熱延
連続化プロセスで熱延鋼板を製造する方法において、鋼
材の成分のうち、Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂを下記
（１）式に代入して求めたＸ値（脆化指標値）が５を超
える場合には、該Ｓ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｂのうち１つ
或いは複数の元素の含有量を調整して５以下にし、前記
接合後に該接合部へ０．５％以上の歪みを加えることを
特徴とする熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造用
鋼材による熱延鋼板の製造方法。 １００００｛（［Ｓ］／３２）＋０．０３（［Ａｌ］／２７） −０．０４５（［Ｍｎ］／５５）−０．４（［Ｔｉ］／４８） −０．６（［Ｂ］／１１）｝＝Ｘ（脆化指標値） ・・・・（１） 但し、［Ｓ］、［Ａｌ］、［Ｍｎ］、［Ｔｉ］、［Ｂ］
は重量％で表したそれぞれの元素の含有量。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13165497A JP3466419B2 (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13165497A JP3466419B2 (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10310849A true JPH10310849A (ja) | 1998-11-24 |
| JP3466419B2 JP3466419B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=15063114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13165497A Expired - Fee Related JP3466419B2 (ja) | 1997-05-07 | 1997-05-07 | 熱延連続化プロセスにおける熱延鋼板製造用鋼材による熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3466419B2 (ja) |
-
1997
- 1997-05-07 JP JP13165497A patent/JP3466419B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3466419B2 (ja) | 2003-11-10 |
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