JPH11256234A - 高デルタフェライトステンレス線材の製造方法 - Google Patents
高デルタフェライトステンレス線材の製造方法Info
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- JPH11256234A JPH11256234A JP5862598A JP5862598A JPH11256234A JP H11256234 A JPH11256234 A JP H11256234A JP 5862598 A JP5862598 A JP 5862598A JP 5862598 A JP5862598 A JP 5862598A JP H11256234 A JPH11256234 A JP H11256234A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接棒用材料として好ましい、溶接金属のデ
ルタフェライト量を多くした成分系のオーステナイト系
ステンレス線材について、連続鋳造鋳片を、分塊圧延工
程を経ずに熱間圧延可能とする製造法。 【解決手段】 Ｃ≦０．１０％、Ｍｎ≦３％、Ｃｒ：２
２〜３０％、Ｎｉ：１２〜２０％、Ｎ≦０．１０％で、
かつＹＩ＝０．６Ｃｒ−１．１Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｓ
ｉ−７０Ｃ−３２Ｎ＋３．８＜０であり、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなるステンレス鋼の鋳片を、１
１５０〜１２５０℃で２〜３０時間熱処理を施したもの
を素材として熱間圧延を行う。熱間圧延を、傾斜圧延工
程と孔型圧延工程からなる連続圧延ラインにて行うこと
が好ましい。 【効果】 分塊圧延省略により、製造コスト低減、製造
時間短縮、消費エネルギー低減。
ルタフェライト量を多くした成分系のオーステナイト系
ステンレス線材について、連続鋳造鋳片を、分塊圧延工
程を経ずに熱間圧延可能とする製造法。 【解決手段】 Ｃ≦０．１０％、Ｍｎ≦３％、Ｃｒ：２
２〜３０％、Ｎｉ：１２〜２０％、Ｎ≦０．１０％で、
かつＹＩ＝０．６Ｃｒ−１．１Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｓ
ｉ−７０Ｃ−３２Ｎ＋３．８＜０であり、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなるステンレス鋼の鋳片を、１
１５０〜１２５０℃で２〜３０時間熱処理を施したもの
を素材として熱間圧延を行う。熱間圧延を、傾斜圧延工
程と孔型圧延工程からなる連続圧延ラインにて行うこと
が好ましい。 【効果】 分塊圧延省略により、製造コスト低減、製造
時間短縮、消費エネルギー低減。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶接棒などに使用
される高デルタフェライトステンレス線材の製造法にお
いて、連続鋳造鋳片を分塊圧延工程を経ずに熱間圧延可
能とした製造法に関するものである。
される高デルタフェライトステンレス線材の製造法にお
いて、連続鋳造鋳片を分塊圧延工程を経ずに熱間圧延可
能とした製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶接部の組織がデルタフェライト相を多
く含む組織であると、溶接割れが生じにくくなることか
ら、溶接棒用の材料として、鋳造組織に多量のデルタフ
ェライト相が生成するステンレス線材が広く使用されて
いる。溶接金属のデルタフェライト量は、成分との関係
で一般に（２）式で近似され、このδＦｅ(cal) 値の高
い成分系のオーステナイト系ステンレス鋼が溶接棒とし
て性能良好とされている。具体的にはＳＵＳ３０９など
が該当する。 δＦｅ(cal) ＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２．８｛Ｎｉ＋０．５Ｍｎ ＋３０（Ｃ＋Ｎ）｝−１９．８ ・・・・・・・（２）
く含む組織であると、溶接割れが生じにくくなることか
ら、溶接棒用の材料として、鋳造組織に多量のデルタフ
ェライト相が生成するステンレス線材が広く使用されて
いる。溶接金属のデルタフェライト量は、成分との関係
で一般に（２）式で近似され、このδＦｅ(cal) 値の高
い成分系のオーステナイト系ステンレス鋼が溶接棒とし
て性能良好とされている。具体的にはＳＵＳ３０９など
が該当する。 δＦｅ(cal) ＝３（Ｃｒ＋Ｍｏ＋１．５Ｓｉ）−２．８｛Ｎｉ＋０．５Ｍｎ ＋３０（Ｃ＋Ｎ）｝−１９．８ ・・・・・・・（２）
【０００３】しかし、このような組成の鋼の鋳片は多量
のデルタフェライト相を含む組織であるため、熱間圧延
において割れが発生しやすいので、小断面の連続鋳造鋳
片であっても、そのまま熱間圧延することはできなかっ
た。したがって従来は、鋳片を分塊圧延したのち、表面
疵を研削除去し、再加熱して熱間線材圧延を行ってい
た。
のデルタフェライト相を含む組織であるため、熱間圧延
において割れが発生しやすいので、小断面の連続鋳造鋳
片であっても、そのまま熱間圧延することはできなかっ
た。したがって従来は、鋳片を分塊圧延したのち、表面
疵を研削除去し、再加熱して熱間線材圧延を行ってい
た。
【０００４】ところで、連続鋳造スラブを熱間圧延して
ステンレス鋼板を製造する方法においては、鋼板の表面
疵の原因となるへげ疵の発生を防止するために、上記
（２）式に類似したδＦｅ(cal) 値により成分組成を限
定するとともに熱延条件を限定する製造法が開発され、
特開平６−３０４６０７号公報等に開示されている。
ステンレス鋼板を製造する方法においては、鋼板の表面
疵の原因となるへげ疵の発生を防止するために、上記
（２）式に類似したδＦｅ(cal) 値により成分組成を限
定するとともに熱延条件を限定する製造法が開発され、
特開平６−３０４６０７号公報等に開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】溶接棒用の素材とし
て、上記（２）式で近似されるδＦｅ(cal) 量の多い、
高デルタフェライトステンレス線材が要望されている。
しかし上記のように、従来は熱延時の割れ発生を回避す
るため、分塊圧延を省略することができなかった。そし
て分塊圧延工程には高コストを要し、加熱のためのエネ
ルギー消費、さらに製造日数の増大といった問題を有し
ていた。なお、上記特開平６−３０４６０７号公報等に
開示された、連鋳スラブの熱延におけるへげ疵対策は、
高デルタフェライトステンレス線材の製造に適用するこ
とはできない。
て、上記（２）式で近似されるδＦｅ(cal) 量の多い、
高デルタフェライトステンレス線材が要望されている。
しかし上記のように、従来は熱延時の割れ発生を回避す
るため、分塊圧延を省略することができなかった。そし
て分塊圧延工程には高コストを要し、加熱のためのエネ
ルギー消費、さらに製造日数の増大といった問題を有し
ていた。なお、上記特開平６−３０４６０７号公報等に
開示された、連鋳スラブの熱延におけるへげ疵対策は、
高デルタフェライトステンレス線材の製造に適用するこ
とはできない。
【０００６】そこで本発明は、溶接棒用材料として好ま
しい、溶接金属のデルタフェライト量を多くした成分系
のオーステナイト系ステンレス線材について、連続鋳造
鋳片を、分塊圧延工程を経ずに熱間圧延可能とする製造
法を提供することを目的とする。
しい、溶接金属のデルタフェライト量を多くした成分系
のオーステナイト系ステンレス線材について、連続鋳造
鋳片を、分塊圧延工程を経ずに熱間圧延可能とする製造
法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明法は、重量％にて、Ｃ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：３％以下、Ｃｒ：２２〜３０％、Ｎｉ：１２〜２０
％、Ｎ：０．１０％以下で、かつ（１）式で示されるＹ
Ｉの値が負（ＹＩ＜０）であり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるステンレス鋼の鋳片を、１１５０〜
１２５０℃の温度範囲で２〜３０時間熱処理を施したも
のを素材として熱間圧延を行うことを特徴とする高デル
タフェライトステンレス線材の製造方法である。 ＹＩ＝０．６Ｃｒ−１．１Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｓｉ−７０Ｃ−３２Ｎ ＋３．８ ・・・・・・・（１） そして前記熱間圧延を、傾斜圧延工程と孔型圧延工程か
らなる連続圧延ラインにて行うことが好ましい。
の本発明法は、重量％にて、Ｃ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：３％以下、Ｃｒ：２２〜３０％、Ｎｉ：１２〜２０
％、Ｎ：０．１０％以下で、かつ（１）式で示されるＹ
Ｉの値が負（ＹＩ＜０）であり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるステンレス鋼の鋳片を、１１５０〜
１２５０℃の温度範囲で２〜３０時間熱処理を施したも
のを素材として熱間圧延を行うことを特徴とする高デル
タフェライトステンレス線材の製造方法である。 ＹＩ＝０．６Ｃｒ−１．１Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｓｉ−７０Ｃ−３２Ｎ ＋３．８ ・・・・・・・（１） そして前記熱間圧延を、傾斜圧延工程と孔型圧延工程か
らなる連続圧延ラインにて行うことが好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記（２）式で示
されるδＦｅ(cal) 値が高い各種オーステナイト系ステ
ンレス鋼の連続鋳造鋳片について、分塊圧延を行うこと
なく、ソーキング熱処理により鋳片のデルタフェライト
相を低減して熱間線材圧延を行った結果、ソーキング熱
処理によるデルタフェライト相の低減には限界があっ
た。
されるδＦｅ(cal) 値が高い各種オーステナイト系ステ
ンレス鋼の連続鋳造鋳片について、分塊圧延を行うこと
なく、ソーキング熱処理により鋳片のデルタフェライト
相を低減して熱間線材圧延を行った結果、ソーキング熱
処理によるデルタフェライト相の低減には限界があっ
た。
【０００９】しかし、Ｃ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｉ、およびＮ
の各含有量が上記範囲内で、かつ上記（１）式で示され
るＹＩが負（ＹＩ＜０）であるものは、ソーキング熱処
理を１１５０〜１２５０℃の温度範囲で２〜３０時間施
すことにより、δＦｅ(cal)値に関係なく、割れによる
問題が発生せず、熱間圧延により線材を製造することが
でき、得られた線材の表面疵も、溶接棒用として問題な
い程度の良好なものであった。
の各含有量が上記範囲内で、かつ上記（１）式で示され
るＹＩが負（ＹＩ＜０）であるものは、ソーキング熱処
理を１１５０〜１２５０℃の温度範囲で２〜３０時間施
すことにより、δＦｅ(cal)値に関係なく、割れによる
問題が発生せず、熱間圧延により線材を製造することが
でき、得られた線材の表面疵も、溶接棒用として問題な
い程度の良好なものであった。
【００１０】Ｃ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｉ、およびＮの各含有
量が上記範囲を外れるものは、ＹＩ＜０であっても、上
記範囲のソーキング熱処理後の熱間圧延で割れが発生す
ることがあり、良好な線材の安定した工業的製造には問
題があった。またＹＩ≧０のものも、同様に製造上の問
題があった。
量が上記範囲を外れるものは、ＹＩ＜０であっても、上
記範囲のソーキング熱処理後の熱間圧延で割れが発生す
ることがあり、良好な線材の安定した工業的製造には問
題があった。またＹＩ≧０のものも、同様に製造上の問
題があった。
【００１１】ソーキング熱処理の条件については、１１
５０℃より低温ではデルタフェライト相の低減に３０時
間超を要し、線材の工業的製造に支障を来す。１２５０
℃より高温では、フェライト相の安定領域に入るためデ
ルタフェライト相の低減効果が得られない。また１１５
０〜１２５０℃の範囲でも、２時間未満ではデルタフェ
ライト相の低減効果が発揮できず、３０時間超では低減
効果が飽和しこれ以上の加熱は意味がなくなる。
５０℃より低温ではデルタフェライト相の低減に３０時
間超を要し、線材の工業的製造に支障を来す。１２５０
℃より高温では、フェライト相の安定領域に入るためデ
ルタフェライト相の低減効果が得られない。また１１５
０〜１２５０℃の範囲でも、２時間未満ではデルタフェ
ライト相の低減効果が発揮できず、３０時間超では低減
効果が飽和しこれ以上の加熱は意味がなくなる。
【００１２】したがって、本発明法においては上記のよ
うに成分および熱処理条件を限定した。このような本発
明法によれば、一般的に認められている（２）式で示さ
れるδＦｅ(cal) 値が高く、溶接棒として好ましい材料
で、鋳片のデルタフェライト相が多量に存在する素材で
あっても、上記成分範囲でかつ（１）式で示されるＹＩ
値が負となるような成分系とすれば、上記範囲でソーキ
ング熱処理を行うことで、従来必要とされた分塊圧延を
省略して、熱間圧延で工業的に良好な線材を安定して製
造することができる。
うに成分および熱処理条件を限定した。このような本発
明法によれば、一般的に認められている（２）式で示さ
れるδＦｅ(cal) 値が高く、溶接棒として好ましい材料
で、鋳片のデルタフェライト相が多量に存在する素材で
あっても、上記成分範囲でかつ（１）式で示されるＹＩ
値が負となるような成分系とすれば、上記範囲でソーキ
ング熱処理を行うことで、従来必要とされた分塊圧延を
省略して、熱間圧延で工業的に良好な線材を安定して製
造することができる。
【００１３】つぎに本発明法を実施するに際し、熱間圧
延を、傾斜圧延工程と孔型圧延工程からなる連続圧延ラ
インにて行うことが好ましい。ここで傾斜圧延は、複数
のワークロールのロール軸を、被圧延材を中心にして互
いに同方向に捩じって傾斜させて行う圧延法であり、被
圧延材の表層部が中心部に比べ強加工を受けるため、表
層部の再結晶が促進される。したがって、以後の孔型圧
延において割れが発生し難く、表面疵の良好な線材を工
業的により安定して製造することができる。
延を、傾斜圧延工程と孔型圧延工程からなる連続圧延ラ
インにて行うことが好ましい。ここで傾斜圧延は、複数
のワークロールのロール軸を、被圧延材を中心にして互
いに同方向に捩じって傾斜させて行う圧延法であり、被
圧延材の表層部が中心部に比べ強加工を受けるため、表
層部の再結晶が促進される。したがって、以後の孔型圧
延において割れが発生し難く、表面疵の良好な線材を工
業的により安定して製造することができる。
【００１４】
【実施例】表１に示す化学成分で残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるステンレス鋼について、直径１７０
mmφの連続鋳造鋳片を、表示の条件でソーキング熱処理
した。そしてウォーキングビーム加熱炉で加熱後、誘導
加熱炉にて１２００℃に加熱し、連続線材圧延ラインで
熱間圧延を行った。傾斜圧延機では直径１４０mmφに圧
延し、孔型圧延機の仕上げ圧延後は５．５mmφである。
避的不純物からなるステンレス鋼について、直径１７０
mmφの連続鋳造鋳片を、表示の条件でソーキング熱処理
した。そしてウォーキングビーム加熱炉で加熱後、誘導
加熱炉にて１２００℃に加熱し、連続線材圧延ラインで
熱間圧延を行った。傾斜圧延機では直径１４０mmφに圧
延し、孔型圧延機の仕上げ圧延後は５．５mmφである。
【００１５】表１にはＹＩ値およびδＦｅ値(cal) も示
した。また圧延結果の評価を○×で示した。○は割れ発
生におよる圧延トラブルがなく、圧延後の線材の表面疵
が軽微で溶接棒用として問題ない程度の良好なもの、×
は圧延トラブルがなくても線材の表面疵が溶接棒用とし
て問題ある程度のものである。ＹＩ＜０の本発明例はい
ずれも○である。
した。また圧延結果の評価を○×で示した。○は割れ発
生におよる圧延トラブルがなく、圧延後の線材の表面疵
が軽微で溶接棒用として問題ない程度の良好なもの、×
は圧延トラブルがなくても線材の表面疵が溶接棒用とし
て問題ある程度のものである。ＹＩ＜０の本発明例はい
ずれも○である。
【００１６】また、ＹＩ値とδＦｅ(cal) 値の関係と圧
延結果の評価を図示すると、図１のようになり、δＦｅ
(cal) 値が高くても、ＹＩ＜０となる成分系とすること
により、分塊圧延を省略した熱間圧延で、割れによるト
ラブルがなく、表面疵の良好な線材を工業的に安定して
製造できることがわかる。
延結果の評価を図示すると、図１のようになり、δＦｅ
(cal) 値が高くても、ＹＩ＜０となる成分系とすること
により、分塊圧延を省略した熱間圧延で、割れによるト
ラブルがなく、表面疵の良好な線材を工業的に安定して
製造できることがわかる。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【発明の効果】本発明法により、溶接棒用材料として好
ましい、溶接金属のデルタフェライト量を多くした成分
系のオーステナイト系ステンレス鋼についても、連続鋳
造鋳片を、分塊圧延工程を経ずに、熱間圧延により工業
的に安定して線材を製造することができる。そして、圧
延された線材の表面疵は溶接棒用として問題ない良好な
ものである。したがって、分塊圧延省略により、製造コ
スト低減、製造時間短縮、消費エネルギー低減といった
効果が発揮される。
ましい、溶接金属のデルタフェライト量を多くした成分
系のオーステナイト系ステンレス鋼についても、連続鋳
造鋳片を、分塊圧延工程を経ずに、熱間圧延により工業
的に安定して線材を製造することができる。そして、圧
延された線材の表面疵は溶接棒用として問題ない良好な
ものである。したがって、分塊圧延省略により、製造コ
スト低減、製造時間短縮、消費エネルギー低減といった
効果が発揮される。
【図１】本発明法におけるＹＩ値とδＦｅ(cal) との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｄ 9/00 １０１ Ｃ２１Ｄ 9/00 １０１Ａ // Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｚ 38/58 38/58
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：３％以下、Ｃｒ：２２〜３０％、Ｎｉ：１２〜２０
％、Ｎ：０．１０％以下で、かつ（１）式で示されるＹ
Ｉの値が負（ＹＩ＜０）であり、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるステンレス鋼の鋳片を、１１５０〜
１２５０℃の温度範囲で２〜３０時間熱処理を施したも
のを素材として熱間圧延を行うことを特徴とする高デル
タフェライトステンレス線材の製造方法。 ＹＩ＝０．６Ｃｒ−１．１Ｎｉ＋０．５Ｍｎ＋３Ｓｉ−７０Ｃ−３２Ｎ ＋３．８ ・・・・・・・（１） - 【請求項２】 前記熱間圧延を、傾斜圧延工程と孔型圧
延工程からなる連続圧延ラインにて行うことを特徴とす
る請求項１記載の高デルタフェライトステンレス線材の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5862598A JPH11256234A (ja) | 1998-03-10 | 1998-03-10 | 高デルタフェライトステンレス線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5862598A JPH11256234A (ja) | 1998-03-10 | 1998-03-10 | 高デルタフェライトステンレス線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11256234A true JPH11256234A (ja) | 1999-09-21 |
Family
ID=13089771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5862598A Withdrawn JPH11256234A (ja) | 1998-03-10 | 1998-03-10 | 高デルタフェライトステンレス線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11256234A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1298494C (zh) * | 2003-01-13 | 2007-02-07 | 房爱存 | 特种不锈钢焊条 |
| WO2007037447A1 (en) * | 2005-09-28 | 2007-04-05 | Nippon Steel Corporation | Weld joint formed with stainless steel-based weld metal for welding a zinc-based alloy coated steel sheet |
| CN114074115A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-02-22 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 一种高速线材轧机生产不锈钢线材的方法 |
-
1998
- 1998-03-10 JP JP5862598A patent/JPH11256234A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1298494C (zh) * | 2003-01-13 | 2007-02-07 | 房爱存 | 特种不锈钢焊条 |
| WO2007037447A1 (en) * | 2005-09-28 | 2007-04-05 | Nippon Steel Corporation | Weld joint formed with stainless steel-based weld metal for welding a zinc-based alloy coated steel sheet |
| US7767314B2 (en) | 2005-09-28 | 2010-08-03 | Nippon Steel Corporation | Weld joint formed with stainless steel-based weld metal for welding a zinc-based alloy coated steel sheet |
| CN114074115A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-02-22 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 一种高速线材轧机生产不锈钢线材的方法 |
| CN114074115B (zh) * | 2021-11-17 | 2024-03-08 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 一种高速线材轧机生产不锈钢线材的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050510 |